固定夾沖壓成形工藝及模具設計【中間拱形 長度30】【含CAD圖紙、文檔終稿打包】

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小批量和多樣式的方向發(fā)展 加快換型 采用柔性化加工 以適應不同用戶的 需要 另一方面朝著大批量 高效率生產(chǎn)的方向發(fā)展 以提高勞動生產(chǎn)率和生 產(chǎn)規(guī)模來創(chuàng)造更多效益 生產(chǎn)上采取專用設備生產(chǎn)的方式 模具 做為高效率 的生產(chǎn)工具的一種 是工業(yè)生產(chǎn)中使用極為廣泛與重要的工藝裝備 采用模具 生產(chǎn)制品和零件 具有生產(chǎn)效率高 可實現(xiàn)高速大批量的生產(chǎn) 節(jié)約原材料 實現(xiàn)無切屑加工 產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定 具有良好的互換性 操作簡單 對操作人員 沒有很高的技術要求 利用模具批量生產(chǎn)的零件加工費用低 所加工出的零件 與制件可以一次成形 不需進行再加工 能制造出其它加工工藝方法難以加工 形狀比較復雜的零件制品 容易實現(xiàn)生產(chǎn)的自動化的特點 沖壓工藝與沖壓設備正在不斷地發(fā)展 特別是精密沖壓 高速沖壓 多工 位自動沖壓以及液壓成形 超塑性沖壓等各種沖壓工藝的迅速發(fā)展 把沖壓的 技術水平提高到了一個新高度 新型模具材料的采用和鋼結合金 硬質(zhì)合金模 具的推廣 模具各種表面處理技術的發(fā)展 沖壓設備和模具結構的改善及精度 的提高 顯著地延長了模具的壽命和擴大了沖壓加工的工藝范圍 由于沖壓工藝具有生產(chǎn)效率高 質(zhì)量穩(wěn)定 成本低以及可加工復雜形狀工 件等一系列優(yōu)點 在機械 汽車 輕工 國防 電機電器 家用電器 以及日 常生活用品等行業(yè)應用非常廣泛 占有十分重要的地位 隨著工業(yè)產(chǎn)品的不斷 發(fā)展和生產(chǎn)技術水平的不斷提高 沖壓模具作為個部門的重要基礎工藝裝備將 起到越來越大的作用 2 沖裁彎曲件的工藝分析 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 2 圖 2 1 零件圖 如圖 2 1 所示零件圖 生產(chǎn)批量 大批量 材料 LY21 Y 該材料 經(jīng)退火及時效處理 具有較高的強度 硬度 適合做中等強度的 零件 尺寸精度 零件圖上的尺寸除了四個孔的定位尺寸標有偏差外 其他的形 狀尺寸均未標注公差 屬自由尺寸 可安 IT14 級確定工件的公差 經(jīng)查公差表 各尺寸公差為 3 5 0 0 30 30 0 0 52 250 0 52 四個孔的位置公差為 17 0 12 14 0 2 工件結構形狀 制件需要進行落料 沖孔 彎曲三道基本工序 尺寸較小 結論 該制件可以進行沖裁 制件為大批量生產(chǎn) 應重視模具材料和結構的選擇 保證磨具的復雜程度 和模具的壽命 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 3 3 確定工藝方案及模具的結構形式 3 1 確定工藝方案 根據(jù)制件的工藝分析 其基本工序有落料 沖孔 彎曲三道基本工序 按 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 4 其先后順序組合 可得如下幾種方案 1 落料 彎曲 沖孔 單工序模沖壓 2 落料 沖孔 彎曲 單工序模沖壓 3 沖孔 落料 彎曲 連續(xù)模沖壓 4 沖孔 落料 彎曲 復合模沖壓 方案 1 2 屬于單工序模沖裁工序沖裁模指在壓力機一次行程內(nèi) 完成一個沖壓工序的沖裁模 由于此制件生產(chǎn)批量大 尺寸又較這兩種方案生 產(chǎn)效率較低 操作也不安全 勞動強度大 故不宜采用 方案 3 屬于連續(xù)模 是指壓力機在一次行程中 依次在模具幾個不同的 位置上同時完成多道沖壓工序的模具 于制件的結構尺寸小 厚度小 連續(xù)模 結構復雜 又因落料在前彎曲在后 必然使彎曲時產(chǎn)生很大的加工難度 因此 不宜采用該方案 方案 4 屬于復合沖裁模 復合沖裁模是指在一次工作行程中 在模具同 一部位同時完成數(shù)道沖壓工序的模具 采用復合模沖裁 其模具結構沒有連續(xù) 模復雜 生產(chǎn)效率也很高 又降低的工人的勞動強度 所以此方案最為合適 根據(jù)分析采用方案 4 復合沖裁 3 2 模具的結構形式 3 2 1 模具類型的選擇 由沖壓工藝分析可知 采用復合沖壓 所以模具類型為復合模 3 2 2 定位方式的選擇 因為該模具采用的是條料 控制條料的送進方向采用導料銷 有側壓裝置 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 5 控制條料的送進步距采用導正銷定距 3 2 3 卸料方式的選擇 因為工件料厚為 1 2mm 相對較薄 卸料力不大 故可采用彈性料裝置卸 料 3 2 4 導向方式的選擇 為了提高模具壽命和工件質(zhì)量 方便安裝調(diào)整 該復合模采用對角導柱的 導向方式 4 模具設計工藝參數(shù)的計算 4 1 計算毛坯尺寸 相對彎曲半徑為 R t 3 8 1 2 2 17 0 5 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 6 式中 R 彎曲半徑 mm t 材料厚度 mm 由于相對彎曲半徑大于 0 5 可見制件屬于圓角半徑較大的彎曲件 應該 先 求變形區(qū)中性層曲率半徑 mm r0 kt 公式 5 1 式中 r 0 內(nèi)彎曲半徑 t 材料厚度 k 中性層系數(shù) 查表 5 1 得 K 0 45 表4 1 板料彎曲中性層系數(shù) r0 t 0 1 0 2 0 25 0 3 0 4 0 5 0 6 0 8 1 O 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 7 K1 V 0 30 0 33 0 35 0 36 0 37 0 38 0 39 0 41 0 42 K2 U 0 23 0 29 0 31 0 32 0 35 0 37 0 38 0 40 0 41 K3 O 0 72 0 70 0 67 0 63 r0 t 1 2 1 5 1 8 2 3 4 5 6 8 K1 V 0 43 0 45 0 46 0 46 0 47 0 48 0 48 0 49 0 50 K2 U 0 42 0 44 0 45 0 45 0 46 0 47 0 48 0 49 0 50 K3 O 0 49 0 56 0 52 0 50 根據(jù)公式 4 1 r0 kt 5 8 0 47X1 2 6 3 mm 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 8 圖 4 1 計算展開尺寸示意圖 根據(jù)零件圖上得知 圓角半徑較大 R 0 5t 彎曲件毛坯的長度 公式為 LO L 直 L 彎 式中 L O 彎曲件毛坯張 長度 mm L 直 彎曲件各直線部分的長度 mm L彎 彎曲件各彎曲部分中性層長度之和 mm 根據(jù)公式 A 2 2BRCA COS P RA RC B RA RC RA 5 8 0 6 6 4 mm RC 1 2 0 6 1 8 mm B 5 8 mm 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 9 根據(jù)公式 A 2 2BRCA 2 5 8 6 4 1 8 5 82 7 8 mm 根據(jù)公式 COS P RA RC B RA RC 6 4 1 8 5 8 6 4 1 8 0 34 則 P carCOS0 367 69 2 P 2 68 47 138 根據(jù)公式 4 2 L 直 L 總長 2A 25 2 7 8 9 4 mm L 彎 2 P 180 P 180 20 90 mm LO L 直 L 彎 9 4 20 90 30 3 mm 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 10 取 LO 31 mm 根據(jù)計算得 工件的展開尺寸為 30 31 mm 如圖 4 2 所示 圖 4 2 尺寸展開圖 4 2 排樣 計算條料寬度及步距的確定 4 2 1 搭邊值的確定 排樣時零件之間以及零件與條料側邊之間留下的工藝余料 稱為搭邊 搭 邊的作用是補償定位誤差 保持條料有一定的剛度 以保證零件質(zhì)量和送料方 便 搭邊過大 浪費材料 搭邊過小 沖裁時容易翹曲或被拉斷 不僅會增大 沖件毛刺 有時還有拉入凸 凹模間隙中損壞模具刃口 降低模具壽命 或影 響送料工作 搭邊值通常由經(jīng)驗確定 表所列搭邊值為普通沖裁時經(jīng)驗數(shù)據(jù)之一 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 11 表 4 2 搭邊 a 和 a1 數(shù)值 圓件及 r 2t 的工件 矩形工件邊長 L 50mm 矩形工件邊長 L 50mm 或 r 2t 的工件 材料厚度 工件間 a1 沿邊 a 工件間 a1 沿邊 a 工件間 a1 沿邊 a 0 25 0 25 0 5 0 5 0 8 0 8 1 2 1 2 1 6 1 6 2 0 2 0 2 5 2 5 3 0 3 0 3 5 3 5 4 0 4 0 5 0 5 0 12 1 8 1 2 1 0 0 8 1 0 1 2 1 5 1 8 2 2 2 5 3 0 0 6t 2 0 1 5 1 2 1 0 1 2 1 5 1 8 2 2 2 5 2 8 3 5 0 7t 2 2 1 8 1 5 1 2 1 5 1 8 2 0 2 2 2 5 2 5 3 5 0 7t 2 5 2 0 1 8 1 5 1 8 2 0 2 2 2 5 2 8 3 2 4 0 0 8t 2 8 2 2 1 8 1 5 1 8 2 0 2 2 2 5 2 8 3 2 4 0 0 8t 3 0 2 5 2 0 1 8 2 0 2 2 2 5 2 8 3 2 3 5 4 5 0 9t 搭邊值是廢料 所以應盡量取小 但過小的搭邊值容易擠進凹模 增加刃 口磨損表 4 2 給出了鋼 W C0 05 0 25 的搭邊值 對于其他材料的應將表中的數(shù)值乘以下列數(shù) 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 12 鋼 W C0 3 0 45 0 9 鋼 W C0 5 0 65 0 8 硬黃銅 1 1 1 硬鋁 1 1 2 軟黃銅 純銅 1 2 該制件是矩形工件 根據(jù)尺寸從表 4 2 中查出 兩制件之間的搭邊值 a1 1 2 mm 側搭邊值 a 1 5 mm 由于該制件的材料使 LY21 Y 硬鋁 所以兩制件之間的搭邊值為 a1 1 2 1 1 2 1 2 1 414 mm 取 a1 1 2 mm 側搭邊值 a 1 5 1 1 2 1 5 1 8 mm 取 a 1 5 mm 4 2 2 條料寬度的確定 計算條料寬度有三種情況需要考慮 有側壓裝置時條料的寬度 1 無側壓裝置時條料的寬度 2 有定距側刃時條料的寬度 有定距側刃時條料的寬度 3 有側壓裝置的模具 能使條料始終沿著導料板送進 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 13 條料寬度公式 B D 2a 公式 0 4 2 其中條料寬度偏差上偏差為 0 下偏差為 見表 4 3 條料寬度 偏差 D 條料寬度方向沖裁件的最大尺寸 a 側搭邊值 查表 4 3 條料寬度偏差為 0 15 根據(jù)公式 4 1 B D 2a 0 30 2 1 5 0 0 15 330 0 15 表 4 3 條料寬度公差 mm 材料厚度 t mm條料寬度 B mm 0 5 0 5 1 1 2 20 0 05 0 08 0 10 20 30 0 08 0 10 0 15 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 14 30 50 0 10 0 15 0 20 4 2 3 導板間間距的確定 導料板間距離公式 A B Z 公式 5 2 Z 導料板與條料之間的最小間隙 mm 查表 4 3 3 得 Z 5mm 根據(jù)公式 4 2 A B Z 33 5 38 mm 表 4 4 導料板與條料之間的最小間隙 Zmin mm 有 側 壓 裝 置 條 料 寬 度 B mm材料厚度 t mm 100 以下 100 以上 0 5 5 8 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 15 0 5 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 5 5 5 5 8 8 8 8 8 4 2 4 排樣 根據(jù)材料經(jīng)濟利用程度 排樣方法可以分為有廢料 少廢料和無廢料排樣 三種 根據(jù)制件在條料上的布置形式 排樣有可以分為直排 斜排 對排 混 合排 多排等多重形式 采用少 無廢料排樣法 材料利用率高 不但有利于一次沖程獲得多個制 件 而且可以簡化模具結構 降低沖裁力 但是 因條料本身的公差以及條料 導向與定位所產(chǎn)生的誤差的影響 所以模具沖裁件的公差等級較低 同時 因 模具單面受力 單邊切斷時 不但會加劇模具的磨損 降低模具的壽命 而且 也直接影響到?jīng)_裁件的斷面質(zhì)量 由于設計的零件是矩形零件 且四個孔均有位置公差要求 所以采用有費 料直排法 4 2 5 材料利用率的計算 沖裁零件的面積為 F 長 寬 30 31 930 mm 2 毛坯規(guī)格為 500 1000 mm 送料步距為 h D a1 31 1 2 32 2 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 16 一個步距內(nèi)的材料利用率為 n11 nF Bh 100 n 為一個步距內(nèi)沖件的個數(shù) n11 nF Bh 100 1 930 33 32 2 100 87 52 橫裁時的條料數(shù)為 n1 1000 B 1000 33 30 3 可沖 30 條 每條件數(shù)為 n2 500 a h 500 1 5 32 2 15 015 可沖 15 件 板料可沖總件數(shù)為 n n1 n2 30 15 450 件 板料利用率為 n12 nF 500 1000 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 17 450 930 500 1000 100 81 6 縱裁時的條料數(shù)為 n1 500 B 500 33 15 15 可沖 15 條 每條件數(shù)為 n2 1000 a h 1000 1 5 33 5 30 084 可沖 30 件 板料可沖總件數(shù)為 n n1 n2 15 30 450 件 板料的利用率為 n12 nF 500 1000 450 930 500 1000 100 85 49 橫裁和縱裁的材料利用率一樣 該零件采用橫裁法 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 18 圖 4 3 排樣圖 4 3 計算沖裁力的公式 計算沖裁力是為了選擇合適的壓力機 設計模具和檢驗模具的強度 壓力 機的噸位必須大于所計算的沖裁力 以適宜沖裁的要求 普通平刃沖裁模 其 沖裁力 F p 一般可以按下式計算 Fp KptL 公式 6 1 式中 材料抗剪強度 見附表 MPa L 沖裁周邊總長 mm t 材料厚度 mm 系數(shù) Kp 是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損 凸模與凹模間隙之波動 數(shù)值的變 化或分布不均 潤滑情況 材料力學性能與厚度公差的變化等因數(shù)而設置的安 全系數(shù) Kp 一般取 1 3 當查不到抗剪強度 r 時 可以用抗拉強度 b 代替 而取 Kp 1 的近似計算法計算 根據(jù)常用金屬沖壓材料的力學性能查出 LY21 Y 的抗剪強度為 280 310 MPa 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 19 取 300 MPa 4 4 總沖裁力 卸料力 推料力 頂件力 彎曲力和總沖壓力 由于沖裁模具采用彈壓卸料裝置和自然落料方式 總的沖裁力包括 F 總沖壓力 Fp 總沖裁力 FQ 卸料力 FQ1 推料力 FQ2 頂件力 FC 彎曲力 根據(jù)常用金屬沖壓材料的力學性能查出 LY21 Y 的抗剪強度為 280 310 MPa 4 4 1 總沖裁力 Fp F1 F2 公式 6 1 F1 落料時的沖裁力 F2 沖孔時的沖裁力 落料時的周邊長度為 L1 2 30 31 122 mm 根據(jù)公式 5 1 F1 KptL 1 1 2 122 300 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 20 43 90 KN 沖孔時的周邊長度為 L2 4 d 4 3 14 3 5 44 mm F2 KptL 1 1 2 44 300 15 84 KN 總沖裁力 Fp F1 F2 43 90 15 84 59 74 KN 表 4 5 卸料力 推件力和頂件力系數(shù) 料厚 t mm Kx Kt Kd 鋼 0 1 0 1 0 5 0 5 0 25 2 5 6 5 6 5 0 065 0 075 0 045 0 055 0 04 0 05 0 03 0 04 0 02 0 03 0 1 0 063 0 055 0 045 0 025 0 14 0 08 0 06 0 05 0 03 鋁 鋁合金 純銅 黃銅 0 025 0 08 0 02 0 06 0 03 0 07 0 03 0 09 對于表中的數(shù)據(jù) 后的材料取小直 薄材料取值 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 21 4 4 2 卸料力 FQ 的計算 FQ KxFp 公式 4 2 K 卸料力系數(shù) 查表 4 5 得 K 0 025 0 08 取 K 0 08 根據(jù)公式 4 2 FQ K Fp 0 08 59 74 4 779 KN 4 4 3 推料力 FQ1 的計算 FQ1 KtFp 公式 4 3 Kt 推料力系數(shù) 查表 4 5 得 Kt 0 03 0 07 取 Kt 0 07 根據(jù)公式 4 3 FQ1 KtFp 0 07 59 74 4 18 KN 4 4 4 頂件力 FQ2 的計算 FQ2 KdFp 公式 4 4 Kd 頂件力系數(shù) 查表 4 5 得 Kd 0 03 0 07 取 Kt 0 07 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 22 根據(jù)公式 4 4 FQ2 KdFp 0 07 59 74 4 18 KN 4 4 5 彎曲力 FC 的計算 影響彎曲力大小的基本因素有變形材料的性能和質(zhì)量 彎曲件的形狀和尺 寸 模具結構及凸凹模間隙 彎曲方式等 因此很難用理論的分析法進行準確 的計算 實際中常用經(jīng)驗公式進行慨略計算 以作為彎曲工藝設計和選擇沖壓 設備的理論 形彎曲件的經(jīng)驗公式為 Fu 0 7KBt2 b t 公式 4 5 Fu 沖壓行程結束時不校正時的彎曲力 B 彎曲件的寬度 mm t 彎曲件的厚度 mm 內(nèi)彎曲半徑 等于凸模圓角半徑 mm b 彎曲拆料的抗拉強度 MPa 查機械手冊 b 400 MPa K 安全系數(shù) 一般取 1 3 根據(jù)公式 4 5 Fu 0 7KBt2 b t 0 7 1 3 30 1 22 400 5 8 1 2 22 46 KN 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 23 對于頂件或壓料裝置的彎曲模 頂件力或壓料力可近似取彎曲力的 30 80 F 壓 80 Fu 80 22 46 17 971 KN 彎曲力 FC Fu F 壓 22 46 17 971 40 43 KN 4 4 6 總的沖壓力的計算 根據(jù)模具結構總的沖壓力 F Fp FQ FQ1 FQ2 FC F Fp FQ FQ1 FQ2 FC 59 74 4 779 4 18 4 18 40 43 113 3 KN 根據(jù)總的沖壓力 初選壓力機為 開式雙柱可傾壓力機 J23 25 4 5 模具壓力中心與計算 模具壓力中心是指諸沖壓合力的作用點位置 為了確保壓力機和模具正常 工作 應使沖模的壓力中心與壓力機滑塊的中心相重合 否則 會使沖模和壓 力機滑塊產(chǎn)生偏心載荷 使滑塊和導軌間產(chǎn)生過大磨損 模具導向零件加速磨 損 降低了模具和壓力機的使用壽命 模具的壓力中心 可安以下原則來確定 1 對稱零件的單個沖裁件 沖模的壓力中心為沖裁件的幾何中心 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 24 2 工件形狀 相同且分布對稱時 沖模的壓力中心與零件的對稱中心相重 合 3 各分力對某坐標軸的力矩之代數(shù)和等于諸力的合力對該軸的力矩 求出 合力作用點的坐標位置 0 0 x 0 y 0 即為所求模具的壓力中心 Xo L1X1 L2X2 LnXn L1 L2 Ln Yo L1Y1 L2Y2 LnYn L1 L2 Ln 由于該零件是一個矩形圖形 屬于對稱中心零件 所以該零件的壓力中心 在圖形的幾何中心 O 處 如圖 6 1 所示 圖 4 4 壓力中心 4 6 沖裁模間隙的確定 設計模具時一定要選擇合理的間隙 以保證沖裁件的斷面質(zhì)量 尺寸精度 滿足產(chǎn)品的要求 所需沖裁力小 模具壽命高 但分別從質(zhì)量 沖裁力 模具 壽命等方面的要求確定的合理間隙并不是同一個數(shù)值 只是彼此接近 考慮到 制造中的偏差及使用中的磨損 生產(chǎn)中通常只選擇一個適當?shù)姆秶鳛楹侠黹g 隙 只要間隙在這個范圍內(nèi) 就可以沖出良好的制件 這個范圍的最小值稱為 最小合理間隙 Cmin 最大值稱為最大合理間隙 Cmax 考慮到模具在使用過程 中的磨損使間隙增大 故設計與制造新模具時要采用最小合理間隙值 Cmin 沖裁間隙的大小對沖裁件的斷面質(zhì)量有極其重要的影響 此外 沖裁間隙 還影響模具壽命 卸料力 推件力 沖裁力和沖裁件的尺寸精度 沖裁過程中 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 25 凸模與被沖的孔之間 凹模與落料件之間均有摩擦 間隙越小 模具作用的壓 應力越大 摩擦也越嚴重 而降低了模具的壽命 較大的間隙可使凸模側面及 材料間的摩擦減小 并延緩間隙由于受到制造和裝配精度的限制 雖然提高了 模具壽命而 但出現(xiàn)間隙不均勻 因此 沖裁間隙是沖裁工藝與模具設計中的 一個非常重要的工藝參數(shù) 由于硬呂與中碳剛的間隙取值是一樣的 所以硬呂材料的間隙值與中碳剛 的間隙取值一樣 根據(jù)實用間隙表 8 1 查得材料 40 的最小雙面間隙 2Cmin 0 123mm 最 大雙面間隙 2Cmax 0 180mm 表 4 6 沖裁模初始用間隙 2c mm 08 10 35 09Mn Q235 16Mn 40 50 65Mn材料 厚度 2Cmin 2Cmax 2Cmin 2Cmax 2Cmin 2Cmax 2Cmin 2Cmax 小于 0 5 極小間隙 0 5 0 6 0 040 0 048 0 060 0 072 0 040 0 048 0 060 0 072 0 040 0 048 0 060 0 072 0 040 0 048 0 060 0 072 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 26 0 7 0 8 0 9 1 0 1 2 1 5 1 75 2 0 2 1 2 5 2 75 3 0 3 5 4 0 4 5 5 5 6 0 0 064 0 072 0 092 0 100 0 126 0 132 0 220 0 246 0 260 0 260 0 4000 460 0 540 0 610 0 720 0 940 1 080 0 092 0 104 0 126 0 140 0 180 0 240 0 320 0 360 0 380 0 500 0 560 0 640 0 740 0 880 1 000 1 280 1 440 0 064 0 072 0 090 0 100 0 132 0 170 0 220 0 260 0 280 0 380 0 420 0 480 0 580 0 680 0 680 0 780 0 840 0 092 0 104 0 126 0 140 0 180 0 240 0 320 0 380 0 400 0 540 0 600 0 660 0 780 0 920 0 960 1 100 1 200 0 064 0 072 0 090 0 100 0 132 0 170 0 220 0 260 0 280 0 380 0 420 0 480 0 580 0 680 0 780 0 980 1 140 0 092 0 104 0 126 0 140 0 180 0 240 0 320 0 380 0 400 0 540 0 600 0 660 0 780 0 920 1 040 1 320 1 500 0 064 0 064 0 090 0 090 0 092 0 092 0 126 0 126 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 27 6 5 8 0 0 940 1 200 1 300 1 680 注 取 08 號鋼沖裁皮革 石棉和紙板時 間隙的 25 5 刃口尺寸的計算 5 1 刃口尺寸計算的基本原則 沖裁件的尺寸精度主要取決與模具刃口的尺寸的精度 模具的合理間隙也 要靠模具刃口尺寸及制造精度來保證 正確確定模具刃口尺寸及制造公差 是 設計沖裁模主要任務之一 從生產(chǎn)實踐中可以發(fā)現(xiàn) 1 由于凸 凹模之間存在間隙 使落下的料和沖出的孔都帶有錐度 且 落料件的大端尺寸等于凹模尺寸 沖孔件的小端尺寸等于凸模的尺寸 2 在尺量與使用中 落料件是以大端尺寸為基準 沖孔孔徑是以小端尺 寸為基準 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 28 3 沖裁時 凸 凹模要與沖裁件或廢料發(fā)生摩擦 凸模越磨愈小 凹模 越磨愈大 結果使間隙越來越大 由此在決定模具刃口尺寸及其制造公差時需要考慮以下原則 1 落料件尺寸由凹模尺寸決定 沖孔時的尺寸由凸模尺寸決定 故設計 落料模時 以凹模為基準 間隙去在凹模上 設計沖孔模時 以凸模尺寸為基 準 間隙去在凹模上 2 考慮到?jīng)_裁中凸 凹模的磨損 設計落料凹模時 凹?；境叽鐟?尺寸公差范圍的較小尺寸 設計沖孔模時 凹模基本尺寸應取工件孔尺寸公差 范圍的較大尺寸 這樣在凸凹麼磨損到一定程度的情況下 人能沖出合格的制 件 凸凹模間隙則取最小合理間隙值 3 確定沖模刃口制造公差時 應考慮制件的公差要求 如果對刃口精度 要求過高 即制造公差過小 會使模具制造困能 增加成本 延長生產(chǎn)周期 如果對刃口要求過低 即制造公差過大 則生產(chǎn)出來的制件有可能不和格 會 使模具的壽命降低 若工件沒有標注公差 則對于非圓形工件安國家 配合尺 寸的公差數(shù)值 IT14 級處理 沖模則可按 IT11 級制造 對于圓形工件可按 IT17 IT9 級制造模具 沖壓件的尺寸公差應按 如體 原則標注單項公差 落料件上偏差為零 下偏差為負 沖孔件上偏差為正 下偏差為零 5 2 刃口尺寸的計算 沖裁模凹 凸模刃口尺寸有兩種計算和標注的方法 即分開加工和配做加 工兩種方法 前者用于沖件厚度較大和尺寸精度要求不高的場合 后者用于形 狀復雜或波板工件的模具 對于該工件厚度只有 1 2 mm 屬于薄板零件 并且四個孔有位置公差要 求 為了保證沖裁凸 凹模間有一定的間隙值 必須采用配合加工 此方法是 先做好其中一件 凸?；虬寄?作為基準件 然后以此基準件的實際尺寸來配 合加工另一件 使它們之間保留一定的間隙值 因此 只在基準件上標注尺寸 制造公差 另一件只標注公稱尺寸并注明配做所留的間隙值 這 p 與 d 就 不再受間隙限制 根據(jù)經(jīng)驗 普通模具的制造公差一般可取 4 精密模 具的制造公差可選 4 6 m 這種方法不僅容易保證凸 凹模間隙枝很小 而 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 29 且還可以放大基準件的制造公差 使制造容易 在計算復雜形狀的凸凹模工作 部分的尺寸時 可以發(fā)現(xiàn)凸模和凹模磨損后 在一個凸模或凹模上會同時存在 三種不同磨損性質(zhì)的尺寸 這時需要區(qū)別對待 第一類 凸?；虬寄Ｄp會增大的尺寸 1 第二類 凸模或凹模磨損或會減小的尺寸 2 第三類 凸?；虬寄Ｄp后基本不變的尺寸 3 5 3 計算凸 凹模刃口的尺寸 凸模與凹模配合加工的方法計算落料凸凹模的刃口尺寸 1 凹模磨損后變大的尺寸 按一般落料凹模公式計算 即 Aa Amax x 公式 A 0 5 1 2 凹模磨損后變小的尺寸 按一般沖孔凸模公式計算 因它在凹模上相當 于沖孔凸模尺寸 即 Ba Bmax x 公式 0 A 5 2 3 凹模磨損后無變化的尺寸 其基本計算公式為 Ca Cmax 0 5 0 5 A 為了方便使用 隨工件尺寸的標注方法不同 將其分為三種情況 工件尺寸為 C 時 0 Ca C 0 5 0 5 A 公式 5 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 30 4 工件尺寸為 C 時 0 Ca C 0 5 0 5 A 公式 5 5 工件尺寸為 C 時 Ca C A 公式 5 6 式中 Aa Ba Ca 相應的凹模刃口尺寸 Amax 工件的最大極限尺寸 Bmin 工件的最小極限尺寸 C 工件的基本尺寸 工件公差 工件偏差 x 系數(shù) 為了避免沖裁件尺寸偏向極限尺寸 落料時偏向 最小尺寸 沖孔時偏向最大尺寸 x 值在 0 5 1 之間 與工件精度有關可查表 5 1 或按下面關系選取 工件精度 IT10 以上 x 1 工件精度 IT11 IT13 x 0 75 工件精度 IT14 x 0 5 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 31 A 0 5 A A 凹模制造偏差 通常取 A 4 表 5 1 系數(shù) x 非圓形 圓形 1 0 75 0 5 0 75 0 5 料厚 t mm 工件公差 mm 1 1 2 2 4 4 0 16 0 20 0 24 0 30 0 17 0 35 0 21 0 41 0 25 0 49 0 31 0 59 0 36 0 42 0 50 0 60 0 16 0 20 0 24 0 30 0 16 0 20 0 24 0 30 一 落料刃口尺寸計算 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 32 圖 5 1 計算刃口尺寸示意圖 圖上的尺寸均無公差要求 安國家標準 IT14 級公差要求處理 查公差表得 310 0 52 300 0 25 3 50 0 30 如圖 5 1 所示的固定夾的落料零件圖 計算凸 凹模的刃口尺寸 考慮到 零件形狀比較復雜 采用配作法加工凸 凹模 凹模磨損后其尺寸變化有三種 情況 落料時應以凹模的實際尺寸按間隙要求來配作凸模 沖孔時應以凸模的 實際尺寸按間隙要求來配制凹模 落料凹模的尺寸從圖 5 1 上可知 A B C D 均屬磨損后變 D 大的尺 寸 屬于第一類尺寸 計算公式為 Ba Bmax x A 4 0 A 查表 5 1 得 2Cmin 0 132 mm 2Cmax 0 18 mm 查表 5 1 得 x1 x2 x3 x4 0 75 落料凹模的基本尺寸計算如下 根據(jù)公式 5 1 A 凹 Bmax x 0 A 31 0 75 0 52 0 0 52 4 30 610 0 13 mm B 凹 Bmax x 0 A 30 0 75 0 52 0 0 52 4 29 610 0 13 mm 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 33 C 凹 Bmax x 0 A 31 0 75 0 52 0 0 52 4 30 620 0 13 mm D 凹 Bmax x 0 A 30 0 75 0 52 0 0 52 4 29 610 0 13 mm 凸模安凹模尺寸配制 保證雙面間隙 0 132 0 180 mm 沖孔凸模的尺寸從圖 5 1 上可知 四個沖孔凸模的尺寸在磨損過程中將變 小 屬于第二類尺寸 計算公式為 Ba Bmax x A 4 0 A 查表 5 1 得 2Cmin 0 132mm 2Cmax 0 18mm 查表 5 1 磨損系數(shù) X 3 950 5 沖孔凸模的刃口尺寸計算如下 根據(jù)公式 5 2 E 凸 Bmax x 0 A 3 8 0 5 0 3 0 0 3 4 3 950 0 075 mm 四個沖孔凸模的尺寸是一樣的 都為 3 950 0 075 mm 凹模按凸模尺寸配制 保證雙面間隙 0 132 0 180 mm 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 34 5 4 沖裁刃口高度 表 5 2 刃口高度 料厚 0 5 0 5 1 1 2 2 4 4 刃口高度 h 6 6 8 8 10 10 12 14 查表 5 2 刃口高度為 h 8 10 mm 取 h 9 mm 5 5 彎曲部分刃口尺寸的計算 5 5 1 最小相對彎曲半徑 rmin t 彎曲時彎曲半徑越小 板料外表面的變形程度越大 若彎曲半徑過小 則 板料的外表面將超過材料的變形極限 而出現(xiàn)裂紋或拉裂 在保證彎曲變形區(qū) 材料外表面不發(fā)生裂紋的條件下 彎曲件列表面所能行成的最小圓角半徑稱為 最小彎曲半徑 最小彎曲半徑與彎曲件厚度的比值 rmin t 稱為最小相對彎曲半徑 又稱為最 小彎曲系數(shù) 是衡量彎曲變形的一個重要指標 設中性層半徑為 則最外層金屬 半徑為 R 的伸長率外為 外 R 公式 5 7 設中性層位置在半徑為 r t 2 處 且彎曲厚度保持不變 則有 R r t 固有 外 1 2r t 1 公式 5 8 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 35 如將 外 以材料斷后伸長率 帶入 則有 r r 轉化為 rmin t 且有 rmin t 1 2 公式 5 9 根據(jù)公式就可以算出最小彎曲半徑 最外層金屬 半徑為 R 的伸長率外為 根據(jù)公式 5 8 外 1 2r t 1 1 2 7 1 2 1 0 078 最小彎曲半徑為 根據(jù)公式 5 9 rmin t 1 2 1 0 078 2 0 078 0 035 5 5 2 彎曲部分工作尺寸的計算 1 回彈值 由工藝分析可知 固定夾彎曲回彈影響最大的部分是最大半 徑處 r t 5 8 1 2 4 8 5 此處屬于小圓角 V 形彎曲 故只考慮回彈值 查表 5 3 得 回彈值為 60 由于回彈值很小 故彎曲凸 凹模均可按制件的基本尺 寸標注 在試模后稍加修磨即可 表 5 3 鋁材料校正彎曲回彈 材料 r t 材料厚度 t mm 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 36 0 8 0 8 2 2 2 20 30 40 2 5 40 60 80 硬鋁 LY12 5 60 100 140 3 模具間隙 彎曲 V 形件時 不需要在設計和制造模具時確定間隙 對 于 U 形件的彎曲 必須選擇合模具間隙 彎曲 V 形件時 凸 凹模間隙是用調(diào) 整沖床的閉合高度來控制的適的間隙 間隙過小 會使邊部壁厚變薄 降低模 具壽命 間隙過大則回彈大 降低制件精度凸 凹模單邊間隙 Z 一般可按下式 計算 Z t ct 公式 5 10 式中 Z 彎曲凸 凹模單邊間隙 t 材料的厚度 材料厚度的正偏差 表 5 2 C 間隙數(shù) 表 5 3 查表得 0 C 0 05 根據(jù)公式 5 10 Z t ct 1 2 0 0 05 1 2 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 37 1 2 0 60 1 8 mm 表 5 4 薄鋼板 黃銅板 帶 鋁板厚度公差 材料 薄鋼板 黃銅板 帶 鋁板 08F H62 H68 HP 1 2A11 2A12 厚度 B 級公差 C 級公差 冷扎帶 冷軋板 最小公差 最大公差 0 2 0 04 0 06 0 03 0 03 0 02 0 04 0 3 0 04 0 06 0 04 0 04 0 02 0 05 0 4 0 04 0 06 0 07 0 07 0 03 0 05 0 5 0 05 0 07 0 07 0 07 0 04 0 12 0 6 0 06 0 08 0 07 0 08 0 04 0 12 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 38 0 8 0 08 0 10 0 08 0 10 0 04 0 14 1 0 0 09 0 12 0 09 0 12 0 04 0 17 1 2 0 11 0 13 0 10 0 14 1 5 0 12 0 15 0 10 0 16 0 10 0 27 2 0 0 15 0 18 0 12 0 18 0 10 0 28 2 5 0 17 0 20 0 12 0 18 0 20 0 30 3 0 0 18 0 22 0 14 0 20 0 25 0 35 3 5 0 20 0 25 0 16 0 23 0 25 0 36 4 0 0 22 0 30 0 18 0 23 0 25 0 37 4 5 0 20 0 26 5 0 0 20 0 26 0 30 0 37 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 39 表 5 5 U 形彎曲件凸凹模的間隙系數(shù) C 值 B 2L B 2L 材料厚度 t mm 彎曲 件邊 長 L mm 0 5 0 6 2 2 1 4 4 1 5 5 0 0 6 2 2 1 4 4 1 7 5 7 6 1 2 10 0 05 0 05 0 04 0 10 0 10 0 08 20 0 05 0 05 0 04 0 03 0 10 0 10 0 08 0 06 0 06 35 0 07 0 05 0 04 0 03 0 15 0 10 0 08 0 06 0 06 50 0 10 0 07 0 05 0 04 0 20 0 15 0 10 0 06 0 06 70 0 10 0 07 0 05 0 05 0 20 0 15 0 10 0 10 0 08 100 0 07 0 05 0 05 0 15 0 10 0 10 0 08 150 0 10 0 07 0 05 0 20 0 15 0 15 0 10 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 40 200 0 10 0 07 0 07 0 20 0 15 0 15 0 10 4 凸凹模橫向尺寸的確定 彎曲模的凸凹模工作部分尺寸確定比較復雜 不同的工件形狀其橫向工作尺寸的確定方法不同 工件標注外形尺寸時 按磨損原則應以凹模為基準 先計算凹模 間隙取 在凸模上 當工件為雙向?qū)ΨQ偏差時 凹模尺寸為 LA L 2 1 A0 公式 5 11 當工件為單向偏差時 凹模實際尺寸為 LA L 3 4 A0 公式 5 12 凸模尺寸為 LT LA Z 0 t 公式 5 13 或者凸模尺寸按凹模實際尺寸配制 保證單向間隙 Z 2 式中 L 彎曲件的基本尺寸 mm LT LA 凸模 凹模工作部分尺寸 mm 彎曲件公差 T A 凸 凹制造公差 選用 IT7 IT9 級精度 亦可按 t A 4 選取 2 Z 凸模與凹模的單向間隙 工件的外形尺寸為 11 2 0 430 由于工件為單向偏差 所以凹模的實際尺寸為 LA L 3 4 A0 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 41 凸 凹制造公差 t A 4 0 45 4 0 1125 根據(jù)公式 5 12 凹模尺寸為 LA L 3 4 A0 11 2 3 4 0 45 0 11250 10 86 0 11250 mm 根據(jù)公式 5 13 凸模尺寸為 LT LA Z 0 t 10 86 1 8 0 0 1125 9 060 0 1125 mm 根據(jù)工件的尺寸要求 凸 凹模刃口處都應有相應的圓角 為保證彎曲件 的尺寸精度 圓角應按實際尺寸配制 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 42 6 主要零部件的設計 設計主要零部件時 首先要考慮主要零部件用什么方法加工制造及總體裝 配方法 結合模具的特點 本模具適宜采用線切割加工凸模固定板 卸料板 凹模及外形凸模 內(nèi)孔凸模 這種加工方法可以保證這些零件各個內(nèi)孔的同軸 度 使裝配工作簡化 下面就分別介紹各個零部件的設計方法 6 1 工作零件的結構設計 6 1 1 凹模的設計 凹模采用整體凹模 各種沖裁的凹模孔均采用線切割機床加工 安排凹模 在模架上位置時 要依據(jù)計算壓力中心的數(shù)據(jù) 將壓力中心與模柄中心重合 模具厚度的確定公式為 H Kb 式中 K 系數(shù)值 考慮板料厚度的影響 b 沖裁件的最大外形尺寸 安上式計算后 選取的 H 值不應小于 15 20 mm 表 6 1 系數(shù)值 K 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 43 材料厚度 t mm s mm 1 3 3 6 50 100 100 200 200 0 30 0 40 0 20 0 30 0 15 0 20 0 10 0 15 0 35 0 50 0 22 0 35 0 18 0 22 0 12 0 18 0 45 0 60 0 30 0 45 0 22 0 30 0 15 0 22 查表 6 1 得 K 0 35 H 0 35 31 11 2mm 取 H 18mm 模具壁厚的確定公式為 C 1 5 2 H 1 5 18 2 18 27 36mm 凹模壁厚取 C 30mm 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 44 凹模寬度的確定公式為 B b 2C 31 2 30 91mm 查表 10 1 取標準取 B 100mm 凹模長度的確定公式為 L 25 2 30 85mm 凹模的長度要考慮導料銷發(fā)揮的作用 保證送料粗定位精度 查表 6 2 取 標準 L 100mm 送料方向 凹模輪廓尺寸為 100mm 100mm 18mm 凹模材料選用 Cr12 熱處理 60 64HRC 表 6 2 矩形和圓形凹模的外形尺寸 矩形凹模的寬度和長度 B L 矩形和圓形凹模厚度 H 63 50 63 63 10 12 14 16 18 20 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 45 80 63 80 80 100 63 100 80 100 100 125 80 12 14 16 18 120 22 125 100 125 125 140 80 140 80 14 16 18 20 22 25 140 125 140 140 160 100 160 125 160 140 200 100 200 125 16 18 20 22 25 28 160 160 200 140 200 160 250 125 250 140 16 20 22 25 28 32 200 200 250 160 250 200 280 160 18 22 25 28 32 35 250 250 280 200 280 250 315 200 20 25 28 32 35 40 315 250 20 28 32 35 40 45 6 1 2 凸凹模的設計 凸凹模的內(nèi) 外緣均為刃口 內(nèi) 外緣之間的壁厚取決于沖裁件的尺寸 為保證凸凹模的強度 凸凹模應有一定的壁厚 6 1 3 外形凸模的設計 因為該制件形狀不是復雜 但有彎曲部分 所以將落料模設計成直通式凸 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 46 模 直通式凸模工作部分和固定部分的形狀做成一樣 直通式凸模采用線切割 機床加工 可以直接用 2 個 M8 的螺釘固定在墊板上 凸模與凸模固定板的配 合按 H7 m6 外形凸模的高度是凸模固定板的厚度 卸料板的厚度 導料板的 厚度的總和 外形凸模下部設置 1 個導正銷 借用工件上的孔作為導正孔 外 形凸模長度為 L H1 H3 15 20 mm H1 凸模固定板厚度 得 H1 0 8 H 凹 0 8 18 9 6mm 標準為 20mm H3 卸料板厚度 查表 10 5 得 H3 6mm 15 20 附加長度 包括凸模的修磨量 凸模進入凹模的深度及凸模固定 板與卸料板間的安全距離 附加長度取 15 L 25 6 15 46mm 導正銷的直線部分應為 0 5 0 8 t 導正銷伸入定位孔是 板料應處于自 由狀態(tài) 在手工送料時 板料以由擋料銷定位 導正銷將工件導正的過程的將 板料向后拉回約 0 2mm 必須在卸料板壓緊板料之前完成導正 所以導正銷直 線部分的長度為 L 導 0 8 1 2 9 6mm 在外形凸模的底部鉆安裝導正銷 采用 H7 r6 的配合 為防止其脫落 在 凸模上打橫向孔 用銷釘固定導正銷 6 1 4 內(nèi)孔凸模設計 因為內(nèi)孔凸模是圓凸摸 仍然選用直通式凸模 采用線切割加工 與凸模 固定板采用 H7 r6 配合 凸模長度與外形凸模長度相等為 46mm 凸模材料應 選 T10A 熱處理 56 60HRC 凸模與卸料板之間的間隙見表 10 3 查得凸模與 卸料板的間隙選為 0 035mm 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 47 表 6 3 凸模與卸料板 導柱與導套的間隙 序號 模具沖裁間隙 Z 卸料板與凸模間隙 Z1 輔助小導柱與小導 套間隙 Z2 1 0 015 0 025 0 005 0 007 約為 0 003 2 0 025 0 05 0 007 0 015 約為 0 006 3 0 05 0 10 0 015 0 025 約為 0 01 4 0 10 0 15 0 025 0 035 約為 0 02 6 1 5 彎曲凸模的設計 彎曲凸模選用直通式 采用線切割加工方法 彎曲凸模與凸模固定板采用 H7 r6 配合 長度與外形凸模的長度相等 等于 46mm 凸模材料應選 T10A 熱處理 56 60HRC 沖孔凸模與彎曲凸模之間有一定的間隙 為了保證間隙合 理 彎曲凸模的寬度取 16 mm 6 2 卸料部分的設計 6 2 1 卸料板的設計 本模具的卸料板不僅有卸料作用 還具有用外形凸模導向 對內(nèi)孔凸模起 保護作用 卸料板的邊界尺寸與凹模的邊界尺寸相同 卸料板的厚度按表 10 5 選擇 卸料板厚度為 6mm 卸料板與 2 個凸模的間隙以在凸模設計中確定了 河南機電高等?？茖W校畢業(yè)設計說明書 48 為 0 035 卸料板采用 45 鋼制造 熱處理淬火硬度 40 45HRC 表 6 5 固定卸料板厚度 卸料板寬度 沖件厚度 t 200 0 8 6 6 8 10 12 0 8 1 5 6 8 10 12 14 1 5 3 8 10 12 14 16 6 2 2 卸料彈簧的設計 在沖裁模卸料與出件裝置中 常用的元件是彈簧和橡膠 考慮本模具的結 構 該模具采用的彈性元件為彈簧 1 彈簧的選擇與計算 在卸料裝置中 常用的彈簧是圓柱螺旋壓縮彈 簧 這種彈簧已標準化 GB2089 1980 設計時根基所要求的壓縮量和生產(chǎn) 的壓力按標準選用即可 1 卸料彈簧的選擇原則 a 為保證卸料正常工作 在非狀態(tài)下 彈簧應該預壓 其與壓力應大于 等于單個彈簧承受的卸料力 即 Fy Fx n 公式 6 1 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 49 式中 Fy 彈簧的預壓力 N Fx 卸料力 N N 彈簧根數(shù) b 彈簧的極限壓縮量應大于或等于彈簧工作時的總壓縮量 即 Hj H Hy Hx Hm 公式 6 2 式中 Hj 彈簧的極限壓縮量 mm H 彈簧工作時的總壓縮量 mm Hy 彈簧在余壓力作用下的預壓量 mm Hx 卸料板的工作行程 mm Hm 凸模與凸凹模的刃磨量 mm 通常取 Hm 4 10mm C 選用的彈簧能夠合理的布置在模具的相應空間 2 卸料彈簧的選用與計算步驟 a 根據(jù)卸料力和模具安裝彈簧的空間大小 初定彈簧根數(shù) n 計算每個 彈簧應產(chǎn)生的預壓力 Fy b 根據(jù)根據(jù)預壓力和模具結構預選彈簧的規(guī)格 選擇時應使彈簧的極限 工作壓力大于預壓力 初選時一般可取 Fj 1 5 2 Fy C 計算預選彈簧在預壓力下的預壓量 Hy Hy FyHj Fj 公式 6 3 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 50 d 校核彈簧的極限壓縮量是否大于工作時的實際總壓縮量 即 Hj H Hy Hx Hm 如不滿足 則需重選彈簧規(guī)格 直至滿足為止 e 列出所選彈簧的主要參數(shù) d 鋼絲直徑 D 2 彈簧中徑 t 節(jié)距 h 0 自由高度 n 圈數(shù) Fj 彈簧的極限壓力 Hj 彈簧的極限工作量 由于固定夾的料厚為 1 2mm 計算除的卸料力為 4550N 1 假設考慮模具結構 初定彈簧的根數(shù) n 4 則每個彈簧的預壓力為 根據(jù)公式 6 1 Fy Fx n 4779 4 1194 N 2 初選彈簧規(guī)格 按 2Fy 估算彈簧的極限工作壓力 Fj Fj 2Fy 2 1194 2388 N 查標準 GB2089 1980 初選彈簧規(guī)格為 d D2 h0 4 35 100 Fj 1400 Hj 30 9 mm 3 計算所選彈簧的的預壓量 Hy 根據(jù)公式 6 3 Hy FyHj Fj 1194 30 1400 25 5 mm 4 校核所選彈簧是否合適 卸料板的工作行程 Hx 0 6 1 1 6 mm 取 凹模刃磨量為 3 mm 則彈簧工作時的總壓縮量為 H Hy Hx Hm 25 5 1 6 3 30 1 mm 應為 H Hj 30 9mm 故所選彈簧合格 固定夾的沖壓成形工藝與模具設計 51 5 所選彈簧的主要參數(shù)為 d 4mm D 2 35mm t 12 5mm n 12 圈 h0 100mm Fj 1400 Hj 30 9 mm 彈簧的標記為 彈簧 4 35 100 GB2089 1980 6 3 定位零件的設計 定位零件采用活動當料銷定位 采用活動當料銷制造簡單 使用方便 活動擋料銷固定在卸料板上 擋料 銷的位置應保證導正銷在導正條料過程中條料活動的可能 活動擋料銷的位置 可以由公式確定 e c D 2 d 2 0 1 公式 6 4 式中 c 送料步距 D 在送料方向上工件的尺寸 d 擋料銷頭部直徑 0 1 導正銷往前推的活動余量 根據(jù)公式 6 4 e 32 2 31 2 10 2 0 1 11 6mm 即活動擋料銷的位置在距導正銷 11 6mm 處 采用 45 鋼制造 熱處理硬度 43 48HRC 6 4 模架及其它零件的設計 6 4 1 上下模座 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 52 模座分帶導柱和不帶導柱兩種 根據(jù)生產(chǎn)規(guī)模和生產(chǎn)要求確定是否帶導柱 的模座 本模具采用對角導柱 導套來保證模具上 下模的精確導向 滑動導柱 導套都是圓柱形的 其加工方便 可采用車床加工 裝配容易 導柱的長度應 保證上模座最底位置時 閉合狀態(tài) 導柱上端面與上模座頂面的距離 15mm 而下模座底面與導柱底面的距離為 5mm 導柱的下部與下模座導柱孔采用 R7 h5 的過盈配合 導套的外徑與上模座導套孔采用 R7 h5 的過盈配合 導套的 長度 需要保證沖壓時導柱一定要進入導套 10mm 以上 導柱與導套之間采用 H7 h6 的間隙配合 導柱與導套均采用 20 鋼 熱處理硬度滲碳淬硬 56 60HRC 導柱