材料試驗(yàn)機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)【7張CAD圖紙+說明書全套文件】

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以及進(jìn)行估算方面得到實(shí)際訓(xùn)練 關(guān)鍵詞 材料試驗(yàn)機(jī) 液壓系統(tǒng) 試驗(yàn) 檢測 2 目 錄 摘 要 1 第一章 緒 論 4 1 1 研究背景及意義 4 1 1 1 材料試驗(yàn)機(jī)簡介 4 1 1 2 材料試驗(yàn)機(jī)的用途與作用 4 1 2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 5 1 2 1 國內(nèi)材料試驗(yàn)機(jī)的現(xiàn)狀 5 1 2 2 國外材料試驗(yàn)機(jī)的現(xiàn)狀 7 1 3 本論文研究內(nèi)容 9 第二章 設(shè)計(jì)要求及工況分析 10 2 1 材料試驗(yàn)機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)注意事項(xiàng) 10 2 1 1 負(fù)載動力的合理匹配 10 2 1 2 伺服閥的正確選用 10 2 1 3 作動器固有頻率的提高 11 2 1 4 夾緊油源與夾緊裝置 11 2 1 5 冷卻方式的選擇 11 2 2 設(shè)計(jì)要求 12 2 3 負(fù)載與運(yùn)動分析 13 2 4 確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù) 14 2 4 1 初選液壓缸工作壓力 14 2 4 2 計(jì)算液壓缸主要尺寸 14 第三章 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 17 3 1 選擇基本回路 17 3 1 1 選擇調(diào)速回路 17 3 1 2 選擇油源形式 17 3 1 3 選擇快速運(yùn)動和換向回路 17 3 1 4 選擇速度換接回路 18 3 1 5 選擇調(diào)壓和卸荷回路 18 3 3 2 組成液壓系統(tǒng) 18 第四章 設(shè)計(jì)計(jì)算及液壓元件的選擇 20 4 1 確定液壓泵的規(guī)格和電動機(jī)功率 20 4 1 1 計(jì)算液壓泵的最大工作壓力 20 4 1 2 計(jì)算液壓泵的流量 20 4 1 3 確定液壓泵的規(guī)格和電動機(jī)功率 20 4 2 閥類元件及輔件的選用 21 4 2 1 壓力控制閥 21 4 2 2 流量控制閥 22 4 2 3 方向控制閥 22 4 3 管路 過濾器 其他輔助元件的選擇計(jì)算 23 4 3 1 確定油管 23 4 3 2 過濾器的選擇 24 4 3 3 輔件的選擇 24 4 4 液壓元件的連接 25 4 4 1 液壓裝置的總體布置 25 4 4 2 液壓元件的連接 25 4 5 油箱及附件 25 4 5 1 油箱的容積 26 第五章 驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能 27 5 1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失 27 5 1 1 判斷流動狀態(tài) 27 5 1 2 計(jì)算系統(tǒng)壓力損失 27 5 2 驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升 30 結(jié) 論 32 參考文獻(xiàn) 33 致 謝 34 4 第一章 緒 論 1 1 研究背景及意義 1 1 1 材料試驗(yàn)機(jī)簡介 材料試驗(yàn)機(jī) material testing machine 是對材料 零件 構(gòu)件進(jìn)行力學(xué)性能和 工藝性能試驗(yàn)的儀器和設(shè)備 材料試驗(yàn)機(jī) 是在各種條件 環(huán)境下測定金屬材料 非金屬材料 機(jī)械零件 工程結(jié)構(gòu)等的機(jī)械性能 工藝性能 內(nèi)部缺陷和校驗(yàn)旋轉(zhuǎn) 零部件動態(tài)不平衡量的精密測試儀器 可以對材料進(jìn)行拉伸 壓縮 彎曲 剪切 扭轉(zhuǎn) 沖擊 疲勞 蠕變 持久 松弛 磨損 硬度等試驗(yàn) 近年來 試驗(yàn)機(jī)行業(yè) 技術(shù)突飛猛進(jìn) 試驗(yàn)機(jī)向著兩個方向即超微外力檢測與超大外力檢測發(fā)展 高檢測 精度 高靈敏度 運(yùn)動平穩(wěn) 易于操縱是目前試驗(yàn)機(jī)的主要發(fā)展方向 在研究探索 新材料 新工藝 新技術(shù)和新結(jié)構(gòu)的過程中 材料試驗(yàn)機(jī)是一種不可缺少的重要檢 測儀器 常用的材料試驗(yàn)機(jī)有拉力試驗(yàn)機(jī) 壓力試驗(yàn)機(jī) 扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)機(jī) 沖擊試驗(yàn)機(jī) 疲勞試驗(yàn)機(jī)等 能兼作拉伸 壓縮 彎曲等多種試驗(yàn)的試驗(yàn)機(jī)稱為萬能材料試驗(yàn)機(jī) 簡稱萬能機(jī) 供靜力試驗(yàn)用的普通萬能材料試驗(yàn)機(jī) 按其傳遞荷載的原理可分為液 壓式和機(jī)械式兩類 在研究探索新材料 新工藝 新技術(shù)和新結(jié)構(gòu)的過程中 試驗(yàn) 機(jī)是一種不可缺少的重要測試儀器 廣泛應(yīng)用于機(jī)械 冶金 石油 化工 建材 建工 航空航天 造船 交通運(yùn)輸 等工業(yè)部門以及大專院校 科研院所的相關(guān)實(shí) 驗(yàn)室 對有效使用材料 改進(jìn)工藝 提高產(chǎn)品質(zhì)量 降低成本 保證產(chǎn)品安全可靠 等都具有重要作用 材料試驗(yàn)機(jī)的種類很多 有多種不同的分類方法 按加荷方法 分類 靜負(fù)荷試驗(yàn)機(jī) 靜態(tài) 和動負(fù)荷試驗(yàn)機(jī) 動態(tài) 其中靜態(tài)試驗(yàn)機(jī)一個主要組成部 分萬能試驗(yàn)機(jī)又可分為液壓萬能試驗(yàn)機(jī) 電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)和電子萬能試驗(yàn)機(jī) 1 1 2 材料試驗(yàn)機(jī)的用途與作用 材料試驗(yàn)機(jī)是對材料 零件和構(gòu)件進(jìn)行機(jī)械性能和工藝性試驗(yàn)的設(shè)備 產(chǎn)品好 壞 除了從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 加工工藝 處理規(guī)范諸方面去考慮以外 合理選擇材料也是 一個重要方面 例如金屬 非金屬 各種新型的高溫合金 高分子化合物及復(fù)合材 料等要達(dá)到物盡其用 就必須知道材料的性能 在研究新材料 新工藝 也需測定 材料的機(jī)械性能 對新型機(jī)器或設(shè)備的受力部件 特別是大型構(gòu)件 如橋梁 船體 5 等 有時還需進(jìn)行整機(jī)試驗(yàn) 以考慮所用材料及工藝設(shè)計(jì)是否合理等 都需要各種 專門的材料試驗(yàn)機(jī)來測量相關(guān)參數(shù) 材料受載后表現(xiàn)出彈性 塑性 斷裂三個變型 過程 并且在各個過程已有相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 規(guī)范 規(guī)定出相關(guān)性能的技術(shù)指標(biāo) 這 些性能指標(biāo)的具體測定必須在試驗(yàn)機(jī)上來完成 試驗(yàn)機(jī)的功能和計(jì)量特性指標(biāo)是否 滿足預(yù)期使用要求 是材料機(jī)械性能試驗(yàn)的關(guān)鍵 材料試驗(yàn)機(jī)不僅是研究材料機(jī)械 性能理論的基本手段和依據(jù) 也是企業(yè) 事業(yè)單位目前生產(chǎn)檢驗(yàn)的基本手段之一 總之 材料試驗(yàn)機(jī)為合理利用原材料 降低消耗 節(jié)約資金 保障安全生產(chǎn)起到保 障作用 同國家經(jīng)濟(jì)建設(shè) 國防建設(shè) 科學(xué)研究及人民生活都有密切關(guān)系 并隨著 他們的發(fā)展 試驗(yàn)機(jī)也必將得到發(fā)展 1 2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 1 2 1 國內(nèi)材料試驗(yàn)機(jī)的現(xiàn)狀 我國計(jì)量檢測事業(yè)的歷史悠久 但試驗(yàn)機(jī)制造行業(yè)在舊中國是空白 中華人民 共和國成立后 黨和政府十分重視計(jì)量檢測技術(shù)的發(fā)展 采取了許多重要措施來發(fā) 展儀器儀表工業(yè) 經(jīng)過五十多年的努力 我國萬能材料試驗(yàn)機(jī)的制造 從無到有 從小到大 從單參數(shù)到多參數(shù) 從靜態(tài)到動態(tài) 逐步發(fā)展成初具規(guī)模 具有能生產(chǎn) 靜負(fù)荷試驗(yàn)機(jī) 如拉 壓萬能試驗(yàn)機(jī) 扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)機(jī) 松弛試驗(yàn)機(jī) 持久強(qiáng)渡試驗(yàn)機(jī) 蠕變試驗(yàn)機(jī) 復(fù)合應(yīng)力試驗(yàn)機(jī)等 和動負(fù)荷試驗(yàn)機(jī) 如沖擊試驗(yàn)機(jī)和疲勞試驗(yàn)機(jī)等 的能力 有效地促進(jìn)了國民經(jīng)濟(jì)建設(shè)和國防建設(shè)的發(fā)展 我國萬能材料試驗(yàn)機(jī)市場 已形成一定的規(guī)模 試驗(yàn)機(jī)產(chǎn)品的發(fā)展日趨大型化 智能化 動靜態(tài)功能復(fù)合化 有的試驗(yàn)機(jī)產(chǎn)品已出口到國外 遠(yuǎn)銷到亞洲和歐美市場 具有一定的競爭能力 圖1 1 電子萬能試驗(yàn)機(jī) 6 上圖1 1所示為電子萬能材料試驗(yàn)機(jī) 雙柱落地式 它主要用于金屬 非金屬 材料的拉伸 壓縮 彎曲等力學(xué)性能測試和分析研究 可自動求取 ReH ReL Rp0 2 Fm Rt0 5 Rt0 6 Rt0 65 Rt0 7 Rm E 等試驗(yàn)參數(shù) 并可 根據(jù) GB ISO DIN ASTM JIS 等國際標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行試驗(yàn)和提供數(shù)據(jù) 1 2 1 1 電子萬能試驗(yàn)機(jī) 雙柱落地式 性能特點(diǎn) 電子萬能試驗(yàn)機(jī) 雙柱落地式 采用高強(qiáng)度光杠固定在上橫梁和工作臺面 使之 構(gòu)成高剛性的門式框架結(jié)構(gòu) 采用伺服電機(jī)驅(qū)動 伺服電機(jī)通過傳動機(jī)構(gòu)帶動移動橫 梁上下移動 實(shí)現(xiàn)試驗(yàn)加載過程 分為單空間和雙空間兩種機(jī)型 主本機(jī)采用先進(jìn)的 DSCC 1全數(shù)字閉環(huán)控制系統(tǒng)進(jìn)行控制及測量 采用計(jì)算機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)過程及試驗(yàn)曲線 的動態(tài)顯示 并進(jìn)行數(shù)據(jù)處理 試驗(yàn)結(jié)束后可通過圖形處理模塊對曲線放大進(jìn)行數(shù) 據(jù)再分析編輯 產(chǎn)品性能達(dá)到國際先進(jìn)水平 圖1 2 液壓萬能試驗(yàn)機(jī) 上圖1 2所示為液壓萬能試驗(yàn)機(jī) WAW 100型 它的程序采用開放的數(shù)據(jù)庫結(jié)構(gòu)定 義 符合標(biāo)準(zhǔn) GB228 87 GB T228 2002 GB7314 87等試驗(yàn)方法 也可恨據(jù)用戶 要求定制特殊的試驗(yàn)方法 測量方式采用的是高精度壓力傳感器 高精度位移傳感 器 高線性低雜信的信號處理及放大模塊 人機(jī)交互方式分析計(jì)算測試材料的機(jī)械 性能指標(biāo) 試驗(yàn)結(jié)束時自動計(jì)算彈性模量 屈服強(qiáng)度 非比例延伸應(yīng)力等 在自動 分析的基礎(chǔ)上 還可以人工修正分析結(jié)果提高分析的準(zhǔn)確性 7 液壓萬能試驗(yàn)機(jī)可配置專用于材料試驗(yàn)機(jī)的閉環(huán)控制和數(shù)據(jù)采集的電液控制器 可以根據(jù)客戶要求配置進(jìn)口控制器 如 DOLI 它具備強(qiáng)大的功能 叉兼有十分 優(yōu)異的性能價格比 適用于科研單位 大專院校 質(zhì)監(jiān)部門及檢測中心進(jìn)行檢測 科研 仲裁及特殊試驗(yàn)的需要 1 2 1 2 液壓萬能試驗(yàn)機(jī) WAW 100 型的特點(diǎn) 1 控制模式 等速率活塞行程控制 等速率力控制 等速率應(yīng)力控制 等速率 應(yīng)變控制 力保持控制 定應(yīng)力轉(zhuǎn)定應(yīng)變控制 2 試驗(yàn)力量程自動轉(zhuǎn)換功能 若達(dá)到容量的90 自動轉(zhuǎn)換到較大容量 3 自動夾持 采用液壓自動夾緊 夾持可靠 不打滑 4 多重保護(hù) 具有軟件 硬件過載和位置保護(hù) 5 自動校準(zhǔn) 負(fù)荷 變形 位移可按標(biāo)準(zhǔn)值自動校準(zhǔn) 6 自動停機(jī) 實(shí)驗(yàn)結(jié)束后活塞自動停止工作 1 2 2 國外材料試驗(yàn)機(jī)的現(xiàn)狀 下圖1 4所示為 AG IC 系列立式電子萬能試驗(yàn)機(jī) 它是日本島津蘇州工廠組裝的 最先進(jìn)的電子萬能試驗(yàn)機(jī) 現(xiàn)已在國內(nèi)的機(jī)械 電子 大學(xué) 研究院所等行業(yè)得到 廣泛的應(yīng)用 該系列立式電子萬能試驗(yàn)機(jī)已經(jīng)取得國際 CE 認(rèn)證 圖1 4 電子萬能試驗(yàn)機(jī) 1 2 2 1電子萬能試驗(yàn)機(jī)的特點(diǎn) 1 簡便直觀的中文試驗(yàn)軟件 8 2 具有2 5ms 采樣間隔的高速度數(shù)據(jù)采集 適合各種特性材料的測試數(shù)據(jù)的真 實(shí)性 3 高速返回原點(diǎn)功能 縮短下次試驗(yàn)的準(zhǔn)備時間 提高試驗(yàn)效率 4 擁有多種完善的試驗(yàn)夾具 適合多種樣品的試驗(yàn)要求 1 2 2 2 電子萬能試驗(yàn)機(jī)的用途 1 各種金屬材料 非金屬材料 復(fù)合材料的拉伸試驗(yàn) 壓縮 彎曲試驗(yàn) 2 機(jī)械部件 電子部件的拉伸 剝離 焊接強(qiáng)度試驗(yàn) 3 控制或循環(huán)試驗(yàn) 4 應(yīng)力松弛或蠕變試驗(yàn) 下圖1 5所示為島津液壓萬能試驗(yàn)機(jī) UH I 系列 它是以電子控制液壓驅(qū)動的伺 服式萬能試驗(yàn)機(jī) 試驗(yàn)載荷采用高精度壓力傳感器 被廣泛的應(yīng)用在鋼鐵 建材等 行業(yè) 圖1 5 液壓萬能試驗(yàn)機(jī) 1 2 2 3島津液壓萬能試驗(yàn)機(jī)的用途 1 各種金屬材料的拉伸試驗(yàn) 壓縮 彎曲試驗(yàn) 2 木材 纖維板的壓縮 彎曲試驗(yàn) 3 上述材料的載荷保持試驗(yàn) 4 瀝青 混凝土的壓縮試驗(yàn) 1 2 2 4島津液壓萬能試驗(yàn)機(jī)的特點(diǎn) 1 采用大形 LCD 輕觸屏 可以顯示試驗(yàn)曲線 操作方便 可視性好 2 豐富的自動控制程序?yàn)闃?biāo)準(zhǔn)配置 3 可以選擇模擬指針式度盤顯示器 4 通過試驗(yàn)軟件 實(shí)現(xiàn)高速數(shù)據(jù)采集 9 1 3 本論文研究內(nèi)容 以往 國內(nèi)外生產(chǎn)的萬能試驗(yàn)機(jī)主要包括 機(jī)械式 液壓式和電子式三種 七十 年代初期又發(fā)展了電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī) 液壓式萬能試驗(yàn)機(jī)是應(yīng)用較久的一種萬能 試驗(yàn)機(jī) 本論文主要研究材料試驗(yàn)機(jī)的液壓系統(tǒng)部分 材料試驗(yàn)機(jī)液壓系統(tǒng)采用高壓液 壓源為動力源 采用手動閥 伺服閥或比例閥作為控制元件進(jìn)行控制 通過油缸實(shí) 現(xiàn)加載 夾緊等 本次課題研究的具體內(nèi)容 一是明確設(shè)計(jì)要求 進(jìn)行工況分析 二是擬定液壓 系統(tǒng)原理圖 三是液壓元件的計(jì)算和選擇 四是液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算 10 第二章 設(shè)計(jì)要求及工況分析 2 1 材料試驗(yàn)機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)注意事項(xiàng) 液壓式材料試驗(yàn)機(jī)主要用于材料和零部件的力學(xué)性能試驗(yàn)研究 它需要完成拉 伸 壓縮 彎曲 剪切試驗(yàn) 而且還可以完成動態(tài)下的諸如高周疲勞 低周疲勞 斷裂力學(xué) 疲勞裂紋的預(yù)制 隨機(jī)波譜試驗(yàn)等工作 靜態(tài)試驗(yàn)和動態(tài)試驗(yàn)對試驗(yàn)機(jī) 提出了不同的要求 靜態(tài)試驗(yàn)所追求的主要是試驗(yàn)精度 而動態(tài)試驗(yàn)所追求的是在 必要的試驗(yàn)精度基礎(chǔ)上 還應(yīng)保證較強(qiáng)的穩(wěn)定性和較高的頻響速度 以上要求通常 用示值誤差 幅值精度 波形失真度 幅值穩(wěn)定度等指標(biāo)來衡量 而一套優(yōu)化合理 的液壓控制系統(tǒng)無疑是保證這些性能指標(biāo)的關(guān)鍵 具體來講 液壓式材料試驗(yàn)機(jī)液 壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)時應(yīng)考慮的問題主要有 2 1 1 負(fù)載動力的合理匹配 在試驗(yàn)機(jī)的正常工況 作動器中活塞的運(yùn)動速度可以從靜態(tài)試驗(yàn)時的 0 01 mm s 到動態(tài)試驗(yàn)時的 1 5 m s 速度范圍內(nèi)變化 調(diào)速比為 150 000 1 如此寬 的速度變化范圍為油源的設(shè)計(jì)和伺服閥的選擇帶來了難度 導(dǎo)致出現(xiàn)靜態(tài)小流量和 動態(tài)大流量之間的矛盾 解決此矛盾的關(guān)鍵是對作動器 伺服閥 液壓源之問進(jìn)行 合理的負(fù)載匹配 所應(yīng)遵循的設(shè)計(jì)原則是 作動器 伺服閥 液壓源所提供的液壓 動力應(yīng)滿足試驗(yàn)機(jī)的速度 加速度和試驗(yàn)力的要求 同時還應(yīng)考慮系統(tǒng)的效率 2 1 2 伺服閥的正確選用 由于電液伺服動靜萬能試驗(yàn)機(jī)既要控制力又要控制位移和應(yīng)變 所以一般都采 用位置反饋式的流量型伺服閥 以力反饋式的噴嘴擋板閥使用最為普遍 壓力型的 伺服閥雖然控制作用力時性能較好 但因無法控制位置而不適用 當(dāng)動態(tài)試驗(yàn)要求 的流量較大時 可以采用幾個閥并聯(lián)工作 也可以采用三級伺服閥 并聯(lián)使用時由 于各閥之問存在相位差 將給電控系統(tǒng)帶來一定的麻煩 供油壓力的選擇也很重要 較高的供油壓力 可以減輕作動器活塞的質(zhì)量 提 高伺服閥的流量增益 從而獲得較快的響應(yīng)速度 但過高的供油壓力使得伺服閥的 零位泄漏量加大 使用壽命減小 系統(tǒng)噪音增大 根據(jù)有關(guān)資料 供油壓力選擇 11 21 28 MPa 的范圍為佳 負(fù)載壓力按系統(tǒng)效率最高原則確定 為供油壓力的 2 3 時可獲得最高的系統(tǒng)效率 動靜萬能試驗(yàn)機(jī)對電液伺服閥的性能要求比較高 既有 靜態(tài)和動態(tài)性能的要求 又有壽命的要求 因此在選用上必須嚴(yán)格掌握 必要時應(yīng) 從伺服閥的制造廠家訂做專用閥 2 1 3 作動器固有頻率的提高 當(dāng)伺服油源壓力確定后 試驗(yàn)機(jī)要求的作用力和振幅是給定參數(shù) 作動器固有 頻率的提高只有從減小運(yùn)動質(zhì)量和提高油液彈性模量兩方面考慮 在作動器可動部 分的剛度和強(qiáng)度足夠的前提下 應(yīng)盡可能減輕活塞和夾頭的質(zhì)量 對連接伺服閥和 作動器管路內(nèi)油液的當(dāng)量質(zhì)量不容忽視 若設(shè)計(jì)不當(dāng) 這一部分質(zhì)量將遠(yuǎn)大于活塞 的質(zhì)量 因此在設(shè)計(jì)中必須注意使伺服閥至作動器的油腔盡可能短而且過流面積不 能太小 通常的做法是伺服閥直接固定在作動器的外圓上 且伺服閥至作動器兩腔 的油路對稱等長 2 1 4 夾緊油源與夾緊裝置 夾緊油源是向液壓夾頭和橫梁夾緊裝置提供動力 適當(dāng)提高夾緊油源的供油壓 力 可以使液壓夾頭的體積和重量大為降低 從而使系統(tǒng)固有頻率得到提高 改善 系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)速度 提高夾緊油源的供油壓力也是受橫梁夾緊裝置的設(shè)計(jì)空間限 制之故 因此 夾緊油源的供油壓力高于伺服油源的供油壓力 一般在 35 MPa 以 上 2 1 5 冷卻方式的選擇 為了維持理想的油溫 電液伺服動靜萬能試驗(yàn)機(jī)的液壓系統(tǒng)須采取強(qiáng)制冷卻方 式 冷卻方式一般有三種 風(fēng)冷式 水冷式和冷媒式 風(fēng)冷式調(diào)溫能力有限 不適 合大功率的油源使用 水冷式冷卻能力強(qiáng) 但冷卻裝置占用面積大 冷媒型對油溫 控制精度高 體積較小 初始費(fèi)用雖較高 但運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用較低 且可以和油源一起安 裝在室內(nèi) 因此 其應(yīng)用面在逐漸擴(kuò)大 一套合理適用的液壓系統(tǒng)是保證試驗(yàn)機(jī)正常工作 順利完成各種動作的保 證 對電液伺服動靜萬能試驗(yàn)機(jī)而言 其液壓系統(tǒng)有相似之處 但針對不同規(guī)格的 試驗(yàn)機(jī) 液壓系統(tǒng)又有著各自的特點(diǎn) 因此在設(shè)計(jì)試驗(yàn)機(jī)的液壓系統(tǒng)時 一方面應(yīng) 12 遵循共同的原則 另一方面還應(yīng)因地制宜 有的放矢 2 2 設(shè)計(jì)要求 要求設(shè)計(jì)的動力滑臺實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是 快進(jìn)上升 慢速上升 停留 快速下 降快進(jìn) 液壓系統(tǒng)執(zhí)行元件選為液壓缸 本次設(shè)計(jì)參數(shù)參照液壓萬能材料試驗(yàn)機(jī) WAW 100 型進(jìn)行液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 液壓 萬能試驗(yàn)機(jī) WAW 100 型的技術(shù)參數(shù)如下 1 最大試驗(yàn)力 100KN 2 測量范圍 1 100KN 3 負(fù)荷測量精度 1 4 試驗(yàn)速度 mm min 0 190 5 變形精度 示值的 0 5 以內(nèi) 6 位移精度 示值的 0 5 以內(nèi) 7 應(yīng)變速率范圍 2 60 8 應(yīng)變速率范圍 0 00025 0 0025l s 9 活塞行程 150mm 10 拉伸鉗口間最大距離 包括活塞行程 520mm 11 圓試樣夾持直徑 直徑 6 12 12 20mm 12 扁試樣夾持厚度 mm 0 8 60 13 壓板尺寸 mm 直徑 120 14 主柱間距離 400mm 15 試樣直徑 10mm 16 彎曲支承最大距離 300mm 17 移動電機(jī)功率 0 18KW 18 電壓 380V 19 油泵功率 0 75KW 20 橫梁自重 G 1500N 13 2 3 負(fù)載與運(yùn)動分析 1 工作負(fù)載 工作負(fù)載即為實(shí)驗(yàn)力 FL 1 100KN 2 摩擦負(fù)載 摩擦負(fù)載即為導(dǎo)桿的摩擦阻力 此處可忽略不計(jì) 3 慣性負(fù)載 由于實(shí)際負(fù)載時油缸速度很慢 此處慣性負(fù)載可忽略不計(jì) 設(shè)液壓缸的機(jī)械效率 cm 0 9 得出液壓缸在各工作階段的負(fù)載和推力 如表 1 所列 表 1 液壓缸各階段的負(fù)載和推力 工況 負(fù)載組成 液壓缸負(fù)載 F N 液壓缸推力 F0 F cm N 啟 動 GF 0 0 1500 0 1667 快速上升 1500 1667 慢速上升 L1500 100000 1667 111111 停留 100000 111111 快速下降 0 GF1500 0 1667 0 根據(jù)液壓缸在上述各階段內(nèi)的負(fù)載 即可繪制液壓缸的工況圖如圖 1 所示 圖 1 液壓缸的負(fù)載循環(huán)圖 14 2 4 確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù) 2 4 1 初選液壓缸工作壓力 所設(shè)計(jì)的材料試驗(yàn)機(jī)在停留加壓時負(fù)載最大 在其它工況負(fù)載都不太高 參考 表 2 和表 3 初選液壓缸的工作壓力 p1 16MPa 2 4 2 計(jì)算液壓缸主要尺寸 鑒于動力滑臺快進(jìn)和快退速度相等 這里的液壓缸可選用單活塞桿式差動液壓 缸 A 1 2A2 快進(jìn)時液壓缸差動連接 工進(jìn)時為防止孔鉆通時負(fù)載突然消失發(fā)生前 沖現(xiàn)象 液壓缸的回油腔應(yīng)有背壓 參考表 4 選此背壓為 p2 0 6MPa 表 2 按負(fù)載選擇工作壓力 負(fù)載 KN 50 工作壓力 MPa 0 8 1 1 5 2 2 5 3 3 4 4 5 5 表 3 各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力 機(jī) 床 機(jī)械類型 磨床 組合試驗(yàn) 機(jī) 龍門刨 床 拉床 農(nóng)業(yè)機(jī)械 小型工程機(jī)械 建筑機(jī)械 液壓鑿巖機(jī) 液壓機(jī) 大中型挖掘機(jī) 重型機(jī)械 起重運(yùn)輸機(jī)械 工作壓力 MPa 0 8 2 3 5 2 8 8 10 10 18 20 32 表 4 執(zhí)行元件背壓力 系統(tǒng)類型 背壓力 MPa 簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 0 2 0 5 回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng) 0 4 0 6 回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng) 0 5 1 5 用補(bǔ)油泵的閉式回路 0 8 1 5 回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械 1 2 3 回油路較短且直接回油 可忽略不計(jì) 表 5 按工作壓力選取 d D 工作壓力 MPa 5 0 5 0 7 0 7 0 d D 0 5 0 55 0 62 0 70 0 7 表 6 按速比要求確定 d D 2 1 1 15 1 25 1 33 1 46 1 61 2 d D 0 3 0 4 0 5 0 55 0 62 0 71 注 1 無桿腔進(jìn)油時活塞運(yùn)動速度 15 2 有桿腔進(jìn)油時活塞運(yùn)動速度 由式 cm 21 FAp 得 24621 10 78 2 01 9 mpcm 則活塞直徑 mAD6 78441 參考表 5 及表 6 得 d 0 71D 71mm 圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值得 D 100mm d 75mm 由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為 24221 105 784 0mA 242222 3 4dD 根據(jù)計(jì)算出的液壓缸的尺寸 可估算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力 流 量和功率 如表 7 所列 由此繪制的液壓缸工況圖如圖 2 所示 表 7 液壓缸在各階段的壓力 流量和功率值 工況 推力F 0 N 回油腔 壓力 p2 MPa 進(jìn)油腔 壓力 p1 MPa 輸入流量 q 10 3 m3 s 輸入功 率 P KW 計(jì)算公式 啟動 0 1667 0 0 37 快速上 升 1667 p1 p 0 37 1 4 10 2 0 0052 210APFp q1 慢速上 升 1667 1 11111 0 6 0 97 15 5 7 85 10 3 0 008 0 122 停留 111111 14 9 20ApF 1 qP 快速下 降 1667 0 0 5 0 87 1 08 10 2 0 0094 2101ApF 3 q1 16 注 1 p 為液壓缸差動連接時 回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失 取 p 0 5MPa 2 快退時 液壓缸有桿腔進(jìn)油 壓力為 p1 無桿腔回油 壓力為 p2 圖 2 液壓缸的工況圖 17 第三章 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 本次設(shè)計(jì)要完成的工作循環(huán)是 快進(jìn)上升 慢速上升 停留 快速下降 3 1 選擇基本回路 液壓基本回路是指由一些液壓元件與液壓輔助元件按照一定關(guān)系組合 能夠?qū)?現(xiàn)某種特定液壓功能的油路結(jié)構(gòu) 最常用的基本回路是 壓力控制回路 速度控制回路 方向控制回路 多執(zhí)行 元件控制回路 每一個基本回路都具備一種特定功能 液壓基本回路實(shí)驗(yàn)臺的回路 選取應(yīng)盡量貼近現(xiàn)實(shí)工程中的液壓工作實(shí)際 選取典型的液壓回路 3 1 1 選擇調(diào)速回路 由圖 2 可知 這臺試驗(yàn)機(jī)液壓系統(tǒng)功率較小 油缸運(yùn)動速度低 選用進(jìn)口節(jié)流 調(diào)速回路 為防止實(shí)驗(yàn)時負(fù)載突然消失引起運(yùn)動部件前沖 在回油路上加背壓閥 由于系統(tǒng)選用節(jié)流調(diào)速方式 系統(tǒng)必然為開式循環(huán)系統(tǒng) 3 1 2 選擇油源形式 從工況圖可以清楚看出 在工作循環(huán)內(nèi) 液壓缸要求油源提供快進(jìn) 快退行程 的低壓大流量和工進(jìn)行程的高壓小流量的油液 最大流量與最小流量之比 qmax qmin 0 5 0 84 10 2 60 其相應(yīng)的時間之比 t 1 t3 t2 1 1 5 56 8 0 044 這表 明在一個工作循環(huán)中的大部分時間都處于高壓小流量工作 從提高系統(tǒng)效率 節(jié)省 能量角度來看 選用單定量泵油源顯然是不合理的 為此可選用限壓式變量泵或雙 聯(lián)葉片泵作為油源 考慮到前者流量突變時液壓沖擊較大 工作平穩(wěn)性差 且后者 可雙泵同時向液壓缸供油實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動 最后確定選用雙聯(lián)葉片泵方案 如圖 2a 所 示 3 1 3 選擇快速運(yùn)動和換向回路 本系統(tǒng)已選定液壓缸差動連接和雙泵供油兩種快速運(yùn)動回路實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動 考 慮到從工進(jìn)轉(zhuǎn)快退時回油路流量較大 故選用換向時間可調(diào)的電液換向閥式換向回 18 路 以減小液壓沖擊 由于要實(shí)現(xiàn)液壓缸差動連接 所以選用三位四通電磁換向閥 同時外加二位三通電磁換向閥如圖 2b 所示 3 1 4 選擇速度換接回路 由于本系統(tǒng)滑臺由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時 速度變化大 1 2 0 1 0 88 10 3 114 為減少速度換接時的液壓沖擊 選用電磁閥控制的換接回路 如圖 2c 所示 3 1 5 選擇調(diào)壓和卸荷回路 在雙泵供油的油源形式確定后 調(diào)壓和卸荷問題都已基本解決 即油缸慢速上 升時 高壓小流量泵的出口壓力由油源中的溢流閥調(diào)定 無需另設(shè)調(diào)壓回路 在油 缸慢速上升和停止時 低壓大流量泵通過液控順序閥卸荷 高壓小流量泵在滑臺停 止時雖未卸荷 但功率損失較小 故可不需再設(shè)卸荷回路 圖 2 選擇的基本回路 3 2 組成液壓系統(tǒng) 將上面選出的液壓基本回路組合在一起 并經(jīng)修改和完善 就可得到完整的液 壓系統(tǒng)工作原理圖 如圖 3 所示 在圖 3 中 為了解決滑臺工進(jìn)時進(jìn) 回油路串通 使系統(tǒng)壓力無法建立的問題 增設(shè)了單向閥 6 為了避免試驗(yàn)機(jī)停止工作時回路中 的油液流回油箱 導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng) 影響滑臺運(yùn)動的平穩(wěn)性 圖中添置了一個單 向閥 13 考慮到這臺試驗(yàn)機(jī)用于測試材料力學(xué)性能 對位置精度要求較高 圖中增 設(shè)了一個壓力繼電器 14 當(dāng)油缸碰上死擋塊后 系統(tǒng)壓力升高 它發(fā)出快退信號 操縱電液換向閥換向 19 圖 3 液壓原理圖 20 第四章 設(shè)計(jì)計(jì)算及液壓元件的選擇 液壓元件主要包括有 油泵 電機(jī) 各種控制閥 管路 過濾器等 有液壓元 件的不同連接組合構(gòu)成了功能各異的液壓回路 下面根據(jù)主機(jī)的要求進(jìn)行液壓元件 的選擇計(jì)算 4 1 確定液壓泵的規(guī)格和電動機(jī)功率 4 1 1 計(jì)算液壓泵的最大工作壓力 小流量泵在快進(jìn)和工進(jìn)時都向液壓缸供油 由表 7 可知 液壓缸在工進(jìn)時工作 壓力最大 最大工作壓力為 p1 15 5MPa 如在調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路中 選取進(jìn) 油路上的總壓力損失 p 0 6MPa 考慮到壓力繼電器的可靠動作要求壓差 pe 0 5MPa 則小流量泵的最高工作壓力估算為 MPa06 5a 609 3e1p p 大流量泵只在快進(jìn)和快退時向液壓缸供油 由表 7 可見 快退時液壓缸的工作 壓力為 p1 1 43MPa 比快進(jìn)時大 考慮到快退時進(jìn)油不通過調(diào)速閥 故其進(jìn)油路壓 力損失比前者小 現(xiàn)取進(jìn)油路上的總壓力損失 p 0 3MPa 則大流量泵的最高工作 壓力估算為 MPa73 1 043112p p 4 1 2 計(jì)算液壓泵的流量 由表 7 可知 油源向液壓缸輸入的最大流量為 0 5 10 3 m3 s 若取回路泄漏系 數(shù) K 1 1 則兩個泵的總流量為 L in s105 sm105 331p Kq 考慮到溢流閥的最小穩(wěn)定流量為 3L min 工進(jìn)時的流量為 0 84 10 5 m3 s 0 5L min 則小流量泵的流量最少應(yīng)為 3 5L min 4 1 3 確定液壓泵的規(guī)格和電動機(jī)功率 根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本 并考慮液壓泵存在容積損失 最后確 定選取 PV2R12 6 33 型雙聯(lián)葉片泵 其小流量泵和大流量泵的排量分別為 6mL r 和 21 33mL r 當(dāng)液壓泵的轉(zhuǎn)速 np 940r min 時 其理論流量分別為 5 6 L min 和 31L min 若取液壓泵容積效率 v 0 9 則液壓泵的實(shí)際輸出流量為 L min3 i9 2715 L in10 9 4046pp q 由于液壓缸在快退時輸入功率最大 若取液壓泵總效率 p 0 8 這時液壓泵的 驅(qū)動電動機(jī)功率為 KW19 108 637 p qP 根據(jù)此數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本 選用規(guī)格相近的 Y100L 6 型電動機(jī) 其額定功率 為 1 5KW 額定轉(zhuǎn)速為 940r min 4 2 閥類元件及輔件的選用 液壓系統(tǒng)應(yīng)盡可能多的由標(biāo)準(zhǔn)液壓控制元件組成 液壓控制元件的主要選擇依 據(jù)是閥所在的油路的最大工作壓力和通過該閥的最大實(shí)際流量 下面根據(jù)該原則依 次進(jìn)行壓力控制閥 流量控制閥和換向閥的選擇 4 2 1 壓力控制閥 壓力控制閥的選用原則 壓力 壓力控制閥的額定壓力應(yīng)大于液壓系統(tǒng)可能出現(xiàn)的最高壓力 以保證壓 力控制閥正常工作 壓力調(diào)節(jié)范圍 系統(tǒng)調(diào)節(jié)壓力應(yīng)在法的壓力調(diào)節(jié)范圍之內(nèi) 流量 通過壓力控制閥的實(shí)際流量應(yīng)小于壓力控制閥的額定流量 結(jié)構(gòu)類型 根據(jù)結(jié)構(gòu)類性及工作原理 壓力控制閥可以分為直動型和先導(dǎo)型兩 種 直動型壓力控制閥結(jié)構(gòu)簡單 靈敏度高 但壓力受流量的變化影響大 調(diào)壓偏 差大 不適用在高壓大流量下工作 但在緩沖制動裝置中要求壓力控制閥的靈敏度 高 應(yīng)采用直動型溢流閥 先導(dǎo)型壓力控制閥的靈敏度和響應(yīng)速度比直動閥低一些 調(diào)壓精度比直動閥高 廣泛應(yīng)用于高壓 大流量和調(diào)壓精度要求較高的場合 此外 還應(yīng)考慮閥的安裝及連接形式 尺寸重量 價格 使用壽命 維護(hù)方便 性 貨源情況等 22 根據(jù)上述選用原則 可以選擇直動型壓力閥 再根據(jù)發(fā)的調(diào)定壓力及流量和相 關(guān)參數(shù) 可以選擇 DBD 式直動式溢流閥 相關(guān)參數(shù)如下 型號 DBDS6G10 最低調(diào)節(jié)壓力 5MPa 流量 40L min 介質(zhì)溫度 207oC 4 2 2 流量控制閥 流量控制閥的選用原則如下 壓力 系統(tǒng)壓力的變化必須在閥的額定壓力之內(nèi) 流量 通過流量控制閥的流量應(yīng)小于該閥的額定流量 測量范圍 流量控制閥的流量調(diào)節(jié)范圍應(yīng)大于系統(tǒng)要求的流量范圍 特別注意 在選擇節(jié)流閥和調(diào)速閥時 所選閥的最小穩(wěn)定流量應(yīng)滿足執(zhí)行元件的最低穩(wěn)定速度 要求 該千斤頂液壓系統(tǒng)中所使用的流量控制閥有分流閥和單向分流閥 單向分流閥 的規(guī)格和型號如下 型號 FDL B10H 公稱通徑 10mm 公稱流量 P O 口 40L min A B 口 20L min 連接方式 管式連接 重量 4Kg 分流閥的型號為 FL B10 其余參數(shù)與單向分流閥相同 4 2 3 方向控制閥 方向控制閥的選用原則如下 壓力 液壓系統(tǒng)的最大壓力應(yīng)低于閥的額定壓力 流量 流經(jīng)方向控制閥最大流量一般不大于閥的流量 滑閥機(jī)能 滑閥機(jī)能之換向閥處于中位時的通路形式 操縱方式 選擇合適的操縱方式 如手動 電動 液動等 方向控制閥在該系統(tǒng)中主要是指電磁換向閥 通過換向閥處于不同的位置 來 實(shí)現(xiàn)油路的通斷 所選擇的換向閥型號及規(guī)格如下 型號 4WE5E5OF 額定流量 15L min 23 消耗功率 26KW 電源電壓 50 120HzV 工作壓力 A B P 腔 25MPa T 腔 6Pa 重量 1 4Kg 根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥類元件及輔件的實(shí)際流量 查閱產(chǎn)品樣本 選出的閥類元件和輔件規(guī)格如表 8 所列 其中 溢流閥 9 按小流量泵的額定流量選 取 調(diào)速閥 4 選用 Q 6B 型 其最小穩(wěn)定流量為 0 03 L min 小于本系統(tǒng)工進(jìn)時的 流量 0 5L min 表 8 液壓元件規(guī)格及型號 規(guī)格序 號 元件名稱 通過的最 大流量 q L min 型號 額定流量 qn L min 額定壓力 Pn MPa 額定壓降 Pn MPa 1 雙聯(lián)葉片泵 PV2R12 6 33 5 1 27 9 16 2 節(jié)流調(diào)速閥 1 Q 6B 6 6 3 3 單向閥 70 I 100B 100 6 3 0 2 4 單向閥 29 3 I 100B 100 6 3 0 2 5 背壓閥 1 B 10B 10 6 3 6 溢流閥 5 1 Y 10B 10 6 3 7 濾油器 36 6 XU 80 200 80 6 3 0 02 8 壓力繼電器 PF B8L 14 注 此為電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速為 940r min 時的流量 4 3 管路 過濾器 其他輔助元件的選擇計(jì)算 4 3 1 確定油管 在選定了液壓泵后 液壓缸在實(shí)際快進(jìn) 工進(jìn)和快退運(yùn)動階段的運(yùn)動速度 時 間以及進(jìn)入和流出液壓缸的流量 與原定數(shù)值不同 重新計(jì)算的結(jié)果如表 9 所列 表 9 允許流速推薦值 管道 推薦流速 m s 吸油管道 0 5 1 5 一般取 1 以下 壓油管道 3 6 壓力高 管道短 粘度小取大值 回油管道 1 5 3 由表 9 可以看出 液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動速度符合設(shè)計(jì)要求 根據(jù)表 7 數(shù)值 按表 9 推薦的管道內(nèi)允許速度取 4 m s 由式 qd4 計(jì)算得 與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為 24 m2 18041 360243 qd 9 73 為了統(tǒng)一規(guī)格 按產(chǎn)品樣本選取所有管子均為內(nèi)徑 20mm 外徑 28mm 的 10 號 冷拔鋼管 4 3 2 過濾器的選擇 過濾器的選擇應(yīng)考慮以下幾點(diǎn) 1 具有足夠大的通油能力 壓力損失小 一般過濾器的通油能力大于實(shí)際流量 的二倍 或大于管路的最大流量 2 過濾精度應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求 一般液壓系統(tǒng)的壓力不同 對過濾精度的要求也 不同 系統(tǒng)壓力越高 要求液壓元件的間隙越小 所以過濾精度要求越高 過濾精 度與液壓系統(tǒng)壓力的關(guān)系如下所示 表 10 過濾精度與液壓系統(tǒng)的壓力關(guān)系系 統(tǒng) 類 型壓 力 MPa過 濾 精 度 一 般 液 壓 系 統(tǒng) 伺 服 系 統(tǒng) 7 35 10 2 3 濾芯應(yīng)有足夠的強(qiáng)度 過濾器的實(shí)際壓力應(yīng)小于樣本給出的工作壓力 4 濾芯抗腐蝕性能好 能在規(guī)定的溫度下長期工作 根據(jù)上述原則 考慮到螺桿泵的流量 選定過濾器為燒結(jié)式過濾器 其型號及 具體參數(shù)如下所示 型號 27016SUBF 流量 70 minL 過濾精度 m 接口尺寸 2M 工作壓力 5MPa 壓力損失 Pa 4 3 3 輔件的選擇 4 3 3 1 溫度計(jì)的選擇 25 液壓系統(tǒng)常用接觸式溫度計(jì)來顯示油箱內(nèi)工作介質(zhì)的溫度 接觸式溫度計(jì)有膨 脹式和壓力式 本系統(tǒng)中選用膨脹式 其相關(guān)參數(shù)如下 型號 1WNG 測量范圍 0035C 05C 05 名稱 內(nèi)表式工業(yè)玻璃溫度計(jì) 4 3 3 2壓力表選擇 壓力表安裝于便于觀察的地方 其選擇如下 型號 Y 60 測量范圍 04 MPa 名稱 一般彈簧管壓力表 4 4 液壓元件的連接 4 4 1 液壓裝置的總體布置 液壓裝置的總體布置可以分為幾種式和分散式兩種 集中式布置是將液壓系統(tǒng)的油源 控制及調(diào)節(jié)裝置至于主機(jī)之外 構(gòu)成獨(dú)立的 液壓站 這種布置方式主要用于固定式液壓設(shè)備 其優(yōu)點(diǎn)是裝配 維修方便 從根 本上消除了動力源的振動和油溫對主機(jī)的影響 本液壓系統(tǒng)采用集中式布置 4 4 2 液壓元件的連接 液壓元件的連接可以分為管式連接 板式連接 集中式連接三種 這里介紹整 體式連接中的整體式閥板 它是本液壓系統(tǒng)中將要采用的連接方式 整體式閥板的油路是在整塊板上鉆出或用精密鑄造鑄出的 這種結(jié)構(gòu)的閥板比 粘合式閥板可靠性好 應(yīng)用較多 但工藝較差 特別是深孔的加工較難 當(dāng)連接元 件較多時 各孔的位置不易確定 它屬于無管連接 多用于不太復(fù)雜的固定式機(jī)械 中 采用整體式閥板時 需要自行設(shè)計(jì)閥板 閥板的設(shè)計(jì)可參考相關(guān)資料 4 5 油箱及附件 油箱在系統(tǒng)中的主要功能為 儲存系統(tǒng)所需要的足夠的油液 散發(fā)系統(tǒng)工作時產(chǎn) 26 生的一部分熱量 分離油液中的氣體及沉淀污物 4 5 1 油箱的容積 油箱容積的確定是設(shè)計(jì)油箱的關(guān)鍵 油箱的容積應(yīng)能保證當(dāng)系統(tǒng)有大量供油而 無回油時 最低液面應(yīng)在進(jìn)口過濾器之上 保證不會吸入空氣 當(dāng)系統(tǒng)有大量回油 而無供油時或系統(tǒng)停止運(yùn)轉(zhuǎn) 油液返回油箱時 油液不致溢出 初始設(shè)計(jì)時 可依據(jù)使用情況 按照經(jīng)驗(yàn)公式確定油箱容積 pVQ 式中 油箱的容積 單位 L pQ 液壓泵的流量 單位 min 經(jīng)驗(yàn)系數(shù) 見下表 表 9 1 行走機(jī)械 低壓系統(tǒng) 中壓系統(tǒng) 鍛壓系統(tǒng) 冶金機(jī)械 1 2 2 4 5 7 6 12 10 本試驗(yàn)機(jī)為中壓系統(tǒng) 取 7 則油箱的容量可以確定為 LQVp213 27 第五章 驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能 5 1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失 由于系統(tǒng)管路布置尚未確定 所以只能估算系統(tǒng)壓力損失 估算時 首先確定 管道內(nèi)液體的流動狀態(tài) 然后計(jì)算各種工況下總的壓力損失 現(xiàn)取進(jìn) 回油管道長 為 l 2m 油液的運(yùn)動粘度取 1 10 4m2 s 油液的密度取 0 9174 103kg m3 5 1 1 判斷流動狀態(tài) 在快進(jìn) 工進(jìn)和快退三種工況下 進(jìn) 回油管路中所通過的流量以快退時回油 流量 q2 70L min 為最大 此時 油液流動的雷諾數(shù) 743102067443e dqR 也為最大 因?yàn)樽畲蟮睦字Z數(shù)小于臨界雷諾數(shù) 2000 故可推出 各工況下的 進(jìn) 回油路中的油液的流動狀態(tài)全為層流 5 1 2 計(jì)算系統(tǒng)壓力損失 將層流流動狀態(tài)沿程阻力系數(shù) qdR475e 和油液在管道內(nèi)流速 2d 同時代入沿程壓力損失計(jì)算公式 lp 并將已知數(shù)據(jù)代入后 得 qqqdlp 84341 10547 102 4 329705275 可見 沿程壓力損失的大小與流量成正比 這是由層流流動所決定的 在管道結(jié)構(gòu)尚未確定的情況下 管道的局部壓力損失 p 常按下式作經(jīng)驗(yàn)計(jì)算 28 l 1 0p 各工況下的閥類元件的局部壓力損失可根據(jù)下式計(jì)算 2nv q 其中的 pn 由產(chǎn)品樣本查出 q n 和 q 數(shù)值由表 8 和表 9 列出 滑臺在快進(jìn) 工 進(jìn)和快退工況下的壓力損失計(jì)算如下 1 快速上升 滑臺快進(jìn)時 液壓缸通過電液換向閥差動連接 在進(jìn)油路上 油液通過單向閥 10 電液換向閥 2 然后與液壓缸有桿腔的回油匯合通過行程閥 3 進(jìn)入無桿腔 在 進(jìn)油路上 壓力損失分別為 MPa0568 Pa1603 215478 015478 0 6li qp M li i p Pa1647 0a1032 103 10927 2vi p M23 568 vi ilii p 在回油路上 壓力損失分別為 Pa02675 Pa1603 2915478 015478 0 6lo qp Ma5 lo o p MPa1594 01032 10329 10329 vo p a8 67 5 vo oloo p 將回油路上的壓力損失折算到進(jìn)油路上去 便得出差動快速運(yùn)動時的總的壓力 損失 Pa31 0a95 418 0273 2 慢速上升 29 滑臺工進(jìn)時 在進(jìn)油路上 油液通過電液換向閥 2 調(diào)速閥 4 進(jìn)入液壓缸無桿 腔 在調(diào)速閥 4 處的壓力損失為 0 5MPa 在回油路上 油液通過電液換向閥 2 背 壓閥 8 和大流量泵的卸荷油液一起經(jīng)液控順序閥 7 返回油箱 在背壓閥 8 處的壓力 損失為 0 6MPa 若忽略管路的沿程壓力損失和局部壓力損失 則在進(jìn)油路上總的壓 力損失為 MPa5 0 105 3 2vii p 此值略小于估計(jì)值 在回油路上總的壓力損失為 Pa6 0a639 274 06 1024 3voo p 該值即為液壓缸的回油腔壓力 p2 0 66MPa 可見此值與初算時參考表 4 選取的 背壓值基本相符 按表 7 的公式重新計(jì)算液壓缸的工作壓力為 MPa9 3a10957 46 342641201 ApF 此略高于表 7 數(shù)值 考慮到壓力繼電器的可靠動作要求壓差 pe 0 5MPa 則小流量泵的工作壓力為 Pa9 450 9 3ei1p 此值與估算值基本相符 是調(diào)整溢流閥 10 的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù) 3 快速下降 滑臺快退時 在進(jìn)油路上 油液通過單向閥 10 電液換向閥 2 進(jìn)入液壓缸有桿 腔 在回油路上 油液通過單向閥 5 電液換向閥 2 和單向閥 13 返回油箱 在進(jìn)油 路上總的壓力損失為 MPa048 a103 109 27 2vii p 此值遠(yuǎn)小于估計(jì)值 因此液壓泵的驅(qū)動電動機(jī)的功率是足夠的 在回油路上總的壓力損失為 30 15201506 7 3065 32 VKHT MPa34 0a1072 1073 1072 22voo p 此值與表 7 的數(shù)值基本相符 故不必重算 大流量泵的工作壓力為 Pa48 10 43112p ip 此值是調(diào)整液控順序閥 7 的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù) 5 2 驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升 由于工進(jìn)在整個工作循環(huán)中占 96 所以系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升可按工進(jìn)工況來計(jì) 算 在工進(jìn)時 大流量泵經(jīng)液控順序閥 7 卸荷 其出口壓力即為油液通過液控順序 閥的壓力損失 MPa058 a639 2 02n2p q 液壓系統(tǒng)的總輸入功率即為液壓泵的輸入功率 W4 568 06019 27561 509 4 33p21r qP 液壓系統(tǒng)輸出的有效功率即為液壓缸輸出的有效功率 7 21 3432c FP 由此可計(jì)算出系統(tǒng)的發(fā)熱功率為 56 7 56cr H 按式 AT 計(jì)算工進(jìn)時系統(tǒng)中的油液溫升 即 C 其中傳熱系數(shù) K 15 W m 2 C 31 V 油箱體積 當(dāng)油箱的 3 個邊長之比在 1 1 1 1 2 3 范圍內(nèi) 且油位高占油箱 高 80 時 其散熱面積 設(shè)環(huán)境溫 T2 25 C 則熱平衡溫度為 5151 T C 油溫在允許范圍內(nèi) 油箱散熱面積符合要求 不必設(shè)置冷卻器 206 VA 32 結(jié) 論 畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)學(xué)習(xí)階段一次非常難得的理論與實(shí)際相結(jié)合的學(xué)習(xí)機(jī)會 通過 這次對材料試驗(yàn)機(jī)液壓系統(tǒng)理論知識和實(shí)際設(shè)計(jì)的相結(jié)合 鍛煉了我的綜合運(yùn)用所 學(xué)專業(yè)知識 解決實(shí)際工程問題的能力 同時也提高了我查閱文獻(xiàn)資料 設(shè)計(jì)手冊 設(shè)計(jì)規(guī)范能力以及其他專業(yè)知識水平 而且通過對整體的掌控 對局部的取舍 以 及對細(xì)節(jié)的斟酌處理 都使我的能力得到了鍛煉 經(jīng)驗(yàn)得到了豐富 并且意志品質(zhì) 力 抗壓能力以及耐力也都得到了不同程度的提升 這是我們都希望看到的也正是我們進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的所在 提高是有限的但 卻是全面的 正是這一次畢業(yè)設(shè)計(jì)讓我積累了許多實(shí)際經(jīng)驗(yàn) 使我的頭腦更好的被 知識武裝起來 也必然讓我在未來的工作學(xué)習(xí)中表現(xiàn)出更高的應(yīng)變能力 更強(qiáng)的溝 通力和理解力 順利如期的完成本此畢業(yè)設(shè)計(jì)給了我很大的信心 讓我了解專業(yè)知識的同時也 對本專業(yè)的發(fā)展前景充滿信心 但同時也發(fā)現(xiàn)了自己的許多不足與欠缺 留下了些 許遺憾 不過不足與遺憾不會給我打擊只會更好的鞭策我前行 今后我更會關(guān)注新 科技新設(shè)備新工藝的出現(xiàn) 并爭取盡快的掌握這些先進(jìn)知識 更好的為祖國的四化 服務(wù) 33 參考文獻(xiàn) 1 胡世超 液壓與氣動技術(shù) 鄭州 鄭州大學(xué)出版社 2008 5 2 周亞 程友斌等 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 上海 化學(xué)工業(yè)出版社 2008 6 3 魏增菊 李莉等 機(jī)械制圖 北京 科學(xué)出版社 2007 4 劉建華 杜鑫等 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo) 上海 化學(xué)工業(yè)出版社 2008 8 5 肖瓏 液壓與氣壓傳動技術(shù) 西安 西安電子科技大學(xué)出版社 2007 6 丁樹模 丁問司等 液壓傳動 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2009 6 2011 1 重 印 7 李洪人 液壓控制系統(tǒng) 北京 國防工業(yè)出版社 1990 8 鄒建華 吳定智 許曉明等 液壓與氣動技術(shù)基礎(chǔ) 武漢 華中科技大學(xué)出 版社 2006 9 張群生 液壓與氣壓傳動 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2008 10 張利平 液壓與氣動技術(shù)實(shí)用問答 上海 化學(xué)工業(yè)出版社 2007 11 周士昌 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)圖集 北京 機(jī)械工業(yè)出版設(shè) 2005 12 雷天覺 液壓工程手冊 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1990 34 致 謝 大學(xué)四年即將結(jié)束 在這短短的四年里 讓我結(jié)識了許許多多熱心的朋友 工 作嚴(yán)謹(jǐn)教學(xué)相幫的教師 畢業(yè)設(shè)計(jì)的順利完成也脫離不了他們的熱心幫助及指導(dǎo)老 師的精心指導(dǎo) 在此向所有給予我此次畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)和幫助的老師和同學(xué)表示最誠 摯的感謝 首先 向本設(shè)計(jì)的指導(dǎo)老師 老師表示最誠摯的謝意 在自己緊張的工 作中 仍然盡量抽出時間對我們進(jìn)行指導(dǎo) 時刻關(guān)心我們的進(jìn)展?fàn)顩r 督促我們抓 緊學(xué)習(xí) 老師給予的幫助貫穿于設(shè)計(jì)的全過程 從借閱參考資料到現(xiàn)場的實(shí)際操作 他都給予了指導(dǎo) 不僅使我學(xué)會書本中的知識 更學(xué)會了學(xué)習(xí)操作方法 也懂得了 如何把握設(shè)計(jì)重點(diǎn) 如何合理安排時間和論文的編寫 同時在畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中 她 和我們在一起共同解決了設(shè)計(jì)中出現(xiàn)的各種問題 其次 要向給予此次畢業(yè)設(shè)計(jì)幫助的老師們 以及同學(xué)們以誠摯的謝意 在整 個設(shè)計(jì)過程中 他們也給我很多幫助和無私的關(guān)懷 更重要的是為我們提供不少技 術(shù)方面的資料 在此感謝他們 沒有這些資料就不是一個完整的論文 另外 也向給予我?guī)椭乃型瑢W(xué)表示感謝 總之 本次的設(shè)計(jì)是老師和同學(xué)共同完成的結(jié)果 在設(shè)計(jì)的一個月里 我們合 作的非常愉快 教會了大我許多道理 是我人生的一筆財(cái)富 我再次向給予我?guī)椭?的老師和同學(xué)表示感謝