清障車后翼板成型工藝與成型模具設(shè)計(jì)【含CAD圖紙+說明書資料完整】

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帶動(dòng)上模下壓 在模具工作零件 即凸模 凹模 的作用下坯料便產(chǎn)生分離或塑性 緒論 2 變形 從而獲得所需形狀與尺寸的沖件 上?；厣龝r(shí) 模具的卸料與出件裝置將沖 件或廢料從凸 凹模上卸下或推 頂出來 以便進(jìn)行下一次沖壓循環(huán) 3 本課題的目的和意義 本課題的題目是 清障車后翼板成型工藝與成型模具進(jìn)行設(shè)計(jì) 該課題是通過 清障車后翼板的成型工藝分析和成型模具設(shè)計(jì) 對(duì)沖壓成型工藝進(jìn)行分析并對(duì)沖壓 模具設(shè)計(jì)的一般步驟和方法進(jìn)行研究和探討 通過查閱相關(guān)資料和對(duì)生產(chǎn)實(shí)際進(jìn)行 調(diào)研 對(duì)沖壓成形技術(shù)和模具設(shè)計(jì)的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)提出自己的認(rèn)識(shí)和看法 該課 題不僅具有實(shí)際意義并且也有很強(qiáng)的啟發(fā)性 可以起到總結(jié)和考核作用 以下就是 本文的詳細(xì)論述 1 課題內(nèi)容與畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書 3 1 課題內(nèi)容與畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書 題目 清障車后翼板成型工藝與成型模具設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)任務(wù) 1 完成畢業(yè)設(shè)計(jì)的畢業(yè)實(shí)習(xí)與文獻(xiàn)翻譯 及相關(guān)學(xué)院要求 2 清障車后翼板的結(jié)構(gòu)工藝分析 3 針對(duì)零件的分析進(jìn)行合適的成型工藝方案對(duì)比分析及確定 4 針對(duì)工藝確定成型模具的分析 對(duì)比 計(jì)算 5 完成畢業(yè)設(shè)計(jì)圖紙要求 三張零號(hào)圖 及相關(guān)文件 2 零件的工藝分析 零件名稱 清障車后翼板 材料 Q345A 厚度 t 1 5mm 尺寸精度 未注公差要求 按 IT14 級(jí)查標(biāo)準(zhǔn)公差 生產(chǎn)批量 大量 零件的工藝性分析主要是指根據(jù)零件圖 對(duì)沖壓件的形狀特點(diǎn) 尺寸大小 精 度要求 表面質(zhì)量及所用材料沖壓工藝性能進(jìn)行分析 結(jié)合沖壓基本工序的工藝性 要求 判定零件用沖壓加工的難易程度 并確定是否需要采取特殊工藝措施 以下 就是對(duì)零件的工藝性進(jìn)行詳細(xì)的分析 2 1 零件材料分析 Q345A 退火狀態(tài) 為一般結(jié)構(gòu)用鋼 強(qiáng)度 韌性高于 Q295 鋼 具有較好的 塑性 焊接性能和沖擊韌性 冷熱加工性能及低 中溫性能也很好 有良好的耐蝕 性 可用于制造車輛 電站 建筑 礦井 船舶 橋梁和低壓鍋爐的沖壓件 結(jié)構(gòu) 件和承重件及工作溫度為 20 450 的容器及其焊接件 以熱軋 控軋 正火及 正火加回火狀態(tài)交貨 Q345A 鋼板的力學(xué)性能見下表 2 零件的工藝分析 4 表 2 1 Q345A 的力學(xué)和工藝性能 2 2 1 零件圖 K 圖 2 1 后翼板工程圖 2 零件的工藝分析 5 圖 2 2 后翼板三維圖 2 2 2 零件結(jié)構(gòu)分析 零件的二維工程圖和三維圖如圖所示 通過分析該零件形狀較簡單 有一個(gè)尾 燈裝配孔按技術(shù)要求裝配時(shí)制作 加工時(shí)不用考慮 再就是端部的切口 零件沒有 具體精度要求 精度取 IT14 就可以了 但零件的形狀較為怪異且不對(duì)稱 角度也 不是 90 度 主要解決的是彎曲過程中的偏移問題 同時(shí)也要考慮回彈問題 同時(shí) 在彎曲時(shí)要充分考慮定位問題 2 3 零件加工工藝可行性分析 零件的加工工藝可行性分析主要是指零件的沖壓可行性 沖壓成本的分析 上 面對(duì)零件的選材 結(jié)構(gòu)進(jìn)行了分析 下面對(duì)零件的沖壓加工工藝可行性進(jìn)行分析 2 3 1 零件的沖壓可行性 該零件的材料具有良好的塑性 焊接性能和沖擊韌性 冷熱加工性能及低 中 溫性能也很好 有良好的耐蝕性 故適合沖壓加工 并且板料沖壓具有其他加工方 法不可比擬的優(yōu)越性 可進(jìn)行自動(dòng)化生產(chǎn)大大提高生產(chǎn)效率 降低勞動(dòng)成本 再者 對(duì)該零件進(jìn)行沖壓加工不用進(jìn)行二次加工 節(jié)省了原材料降低了成本 再者 該零件的材料塑性很好 適合沖裁和彎曲成型 故該零件具有沖壓可行 2 零件的工藝分析 6 性 適合進(jìn)行沖壓加工 本設(shè)計(jì)主要是對(duì)后翼板的成型工藝及成型模具進(jìn)行設(shè)計(jì)分析 也既是進(jìn)行后翼 板彎曲工藝的設(shè)計(jì)及彎曲模具的設(shè)計(jì) 以下再對(duì)零件的彎曲工藝進(jìn)行著重的分析 彎曲是沖壓主要成形工序之一 是將金屬板料 棒料 管料或型材等彎成一定 的角度和曲率 從而獲得所需形狀工件的沖壓工藝 彎曲工藝的設(shè)計(jì)要根據(jù)彎曲件 的不同進(jìn)行工藝 質(zhì)量分析 從而確定毛坯尺寸及彎曲力大小 選擇合適的沖壓設(shè) 備 完成模具工作零件的尺寸計(jì)算 其中確定彎曲變形的最小彎曲半徑及控制彎曲 回彈和不對(duì)稱件的偏移控制是彎曲成形與否的關(guān)鍵 零件彎曲的工藝性 對(duì)彎曲件工藝性影響最大的是彎曲半徑 彎曲件的幾何形狀 材料的機(jī)械性能 及尺寸精度 零件是否適合進(jìn)行彎曲加工需要滿足一下條件 1 最小彎曲半徑 在保證外層纖維不發(fā)生破壞的條件下 所能彎曲零件內(nèi)表面的最小圓角半徑 稱作彎曲件的最小彎曲半徑 表示彎曲時(shí)的成形極限 Q45A 的最小彎曲半徑可以 參考下表取 0 6 在彎曲時(shí)零件的彎曲半徑應(yīng)大于材料的最小彎曲半徑 否則會(huì)產(chǎn) 生彎裂致使零件報(bào)廢 后翼板的彎曲半徑 r 為 2mm 料厚為 t 為 1 5mm 故相對(duì)彎 曲半徑 r t 1 33 大于其最小彎曲半徑 0 6 符合最小彎曲半徑原則 表 2 1 最小彎曲半徑 r min 2 零件的工藝分析 7 2 彎曲件直邊高度 彎曲件的彎曲邊高度不宜太小 h R 2t 如彎曲邊高度太小 則難以形成足夠 的彎矩 又零件最小直邊 h 為 18mm 大于 R 2t 故符合彎曲件最小直邊高度要求 3 階梯形彎曲件的彎曲 階梯毛坯進(jìn)行彎曲時(shí) 在階梯根部易產(chǎn)生裂紋 需把階梯根部設(shè)計(jì)在彎曲變形 區(qū)之外 或采用切槽的方法 此零件不屬于階梯形零件故不予考慮 4 彎曲件的孔邊距 如果預(yù)先沖出的孔位于板料的彎曲變形區(qū) 則彎曲后孔要發(fā)生變形 要把孔設(shè) 計(jì)在彎曲變形區(qū)以外 孔壁與彎曲半徑 r 中心的距離 Z 與板料厚度有關(guān) 當(dāng) t t 當(dāng) t 2mm L 2t 由零件圖可知燈孔孔邊距符合要求 2 3 2 零件的經(jīng)濟(jì)加工可行性 零件的沖壓工藝性好 就意味著可以用常規(guī)的工藝方法 高效地沖壓加工出質(zhì) 量穩(wěn)定的零件 顯然 工藝性好 沖壓加工的經(jīng)濟(jì)性也好 零件展開坯料的平面輪 廓形狀 直接影響材料的利用率 對(duì)于大批量生產(chǎn)的沖壓件而言 這是影響沖壓加 工經(jīng)濟(jì)性的一個(gè)重要因素 此外 零件的生產(chǎn)批量對(duì)沖壓加工的經(jīng)濟(jì)性起著決定性 的作用 必須根據(jù)零件的生產(chǎn)批量和零件質(zhì)量要求 確定是否采用沖壓加工 用哪 種沖壓工藝方法加工 以下是對(duì)零件經(jīng)濟(jì)工藝性分析 1 沖裁件的精度與粗糙度要求 沖裁件的經(jīng)濟(jì)公差等級(jí)不高于 IT14 級(jí) 一般落料公差等級(jí)最好低于 IT10 級(jí) 沖 孔件公差等級(jí)最好低于 IT9 級(jí) 由零件圖分析可知 后尾翼工程圖上沒有標(biāo)注公差 要求 也就是精度要求較低故可取 IT14 級(jí) 后翼板彎曲模具的精度只要在 IT10 IT9 之間就可以滿足零件的精度要求 故精度要求符合加工要求 2 用彎曲模具進(jìn)行加工可以大大縮短勞動(dòng)時(shí)間和強(qiáng)度 并且零件的質(zhì)量高 合 格率高符合經(jīng)濟(jì)性要求 3 生產(chǎn)批量為大量生產(chǎn) 故采用沖壓生產(chǎn)可以大大提高生產(chǎn)效率 節(jié)省成本 通過以上分析可知 零件沖壓可行性和經(jīng)濟(jì)加工可行性均符合生產(chǎn)要求 適合 用沖壓進(jìn)行生產(chǎn) 2 零件的工藝分析 8 3 零件成型工藝方案及模具類型的確定 通過對(duì)零件的分析可以看出零件需要進(jìn)行落料 沖孔 彎曲 切邊等工序 其 中沖孔工序是在裝配時(shí)制作 可以不考慮 主要就是考慮后翼板切口的成型和彎曲 成型工藝 本課題主要是探討后翼板零件的彎曲成型工藝并對(duì)其彎曲工藝進(jìn)行設(shè)計(jì) 并最終設(shè)計(jì)出彎曲模 由分析可知 本模具設(shè)計(jì)的重點(diǎn)和難點(diǎn)是如何選擇合適的模具形式和工藝防止 在彎曲過程中產(chǎn)生的偏移問題 也就是零件的定位問題 結(jié)合現(xiàn)有的模具形式進(jìn)行 一定的創(chuàng)新和發(fā)散性思維 以下是成型工藝方案和模具類型的選擇 3 1 零件成型工藝方案的確定 零件的工藝方案的確定是指在零件圖分析的基礎(chǔ)上 根據(jù)生產(chǎn)批量的要求 結(jié) 合實(shí)際生產(chǎn)條件 確定最佳的生產(chǎn)工藝方案 對(duì)零件進(jìn)行分析 不難發(fā)現(xiàn)后翼板零件是由落料 切口 彎曲 沖孔等幾道工 序完成的 合理安排沖壓工序選擇正確的成型工藝方案不僅可以簡化成型工藝而且 可以選擇更為合理的模具類型 從而降低模具成本 此零件的成型工藝方案有如下 幾種 1 采用落料 切口 折彎三步 模具為簡單模 2 步驟同第一種方法 但模具采用連續(xù)模 3 落料 切口采用復(fù)合模 再進(jìn)行彎曲成型 4 落料 切口 彎曲采用一套連續(xù)模 5 落料的同時(shí)進(jìn)行切口 再進(jìn)行彎曲成型 模具為簡單模 比較分析以上幾種方法 第一種方案加工工序太多 模具成本太高故盡量不選 擇 第二種方案采用連續(xù)模太復(fù)雜應(yīng)盡量避免 第三 四種方案由于零件的形狀不 規(guī)則 不容易實(shí)現(xiàn)一套連續(xù)模和復(fù)合模加工 故也不能采取 最后一種方法落料和 切口同時(shí)進(jìn)行 減少了切口步驟 且為下一步的彎曲模留出了定位切口使彎曲成型 更容易實(shí)現(xiàn) 解決了該零件定位難的問題 并且模具均為簡單模具設(shè)計(jì)較為簡單 綜上 應(yīng)該采用最后一種工藝方案 即先進(jìn)行落料切口 再進(jìn)行彎曲成型 由 3 零件成型工藝方案及模具類型的確定 9 于沖模的設(shè)計(jì)都是相通的 并且設(shè)計(jì)模具是為了考核我們對(duì)沖壓一般工藝的掌握和 對(duì)所學(xué)知識(shí)的系統(tǒng)復(fù)習(xí) 再結(jié)合工作量本設(shè)計(jì)只對(duì)彎曲成型部分進(jìn)行設(shè)計(jì) 3 2 模具類型的確定 沖模的類型與沖壓工藝方案是相互對(duì)應(yīng)的 兩者都是根據(jù)生產(chǎn)批量 零件形狀 和尺寸 零件質(zhì)量要求 材料性質(zhì)和厚度 沖壓設(shè)備和制模條件 操作因素等確定 所以沖壓工藝方案確定后 沖模的類型基本上也隨之而定了 在確定模具類型的過程中應(yīng)注意以下方面 沖模的結(jié)構(gòu)形式很多 設(shè)計(jì)中要將 各種結(jié)構(gòu)形式的特點(diǎn)及適用場合與所設(shè)計(jì)的工藝方案及模具類型的實(shí)際情況做全面 的比較分析 選用最合適的結(jié)構(gòu)形式 并有針對(duì)性地進(jìn)行必要的改進(jìn)和創(chuàng)新 盡量 設(shè)計(jì)出最佳的結(jié)構(gòu)方案 必須注意的是 在滿足質(zhì)量與工藝要求的前提下 模具結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)該充分注意其維護(hù) 操作方便與安全性 綜合考慮零件的成型工藝方案和模具類型選擇的原則 并且考慮具體的彎曲模 具類型和形式 后翼板彎曲?？梢圆扇∫韵聨追N形式 1 帶斜楔彎曲模 大致形狀如下圖所示 圖 3 1 彎曲角小于 90 的彎模 3 零件成型工藝方案及模具類型的確定 10 圖 3 2 斜楔彎曲模 2 采用具有創(chuàng)新性的模具結(jié)構(gòu)簡圖如下圖所示12345678 109 12314561789 1 R1 5 2 0 5 1m 20 圖 3 3 模具結(jié)構(gòu)簡圖 對(duì)于第一種方案 由于零件為不對(duì)稱的彎曲件且彎曲角均不為九十度 這兩種 3 零件成型工藝方案及模具類型的確定 11 方案模具受力都 不均勻且需要斜楔 模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜且容易損壞 故一般不應(yīng)采用 第二種方案新穎獨(dú)到 并且保證凸模兩邊平行 模具結(jié)構(gòu)大為簡單 可以考慮 采用 第二種方案的不足之處在于零件偏移較嚴(yán)重 難于定位 只要能很好定位第 二種方案是可行的 考慮到零件沖壓工藝是落料切口一起加工 定位就可以利用切 口定位 并設(shè)置特殊的擋料版 再采用彈性頂件裝置是可以解決偏移問題的 綜上 比較兩種方案的優(yōu)劣 應(yīng)該選擇第二種模具形式 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 由于沖模的設(shè)計(jì)都是相通的 并且設(shè)計(jì)模具是為了考核我們對(duì)沖壓一般工藝的 掌握和對(duì)所學(xué)知識(shí)的系統(tǒng)復(fù)習(xí) 再結(jié)合工作量本設(shè)計(jì)只對(duì)彎曲成型部分進(jìn)行設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是對(duì)后翼板零件的成型工藝及模具進(jìn)行分析和設(shè)計(jì) 既主要是對(duì) 彎曲模的工藝和模具進(jìn)行分析和設(shè)計(jì) 對(duì)于沖壓模這里只對(duì)排樣和材料利用率進(jìn)行 分析 以利于后面工作的進(jìn)行 4 1 沖裁制件排樣 排樣是指沖裁件在條料 帶料或板料上的布置方法 合理的排樣和選擇適當(dāng)?shù)?搭邊值 是降低成本和保證制件質(zhì)量及模具壽命的有效措施 沖裁的排樣應(yīng)符合以 下幾方面要求 1 材料的利用率 排樣的目的是為了在保證制件質(zhì)量的前提下 合理利用原材料 衡量排樣經(jīng)濟(jì) 性 合理性的指標(biāo)是材料的利用率 一個(gè)進(jìn)距的材料利用率 的計(jì)算見式 4 1 nA bh 100 4 1 式中 A 沖裁件面積 包括內(nèi)形結(jié)構(gòu)廢料 n 一個(gè)進(jìn)距內(nèi)沖裁件數(shù)目 b 條料寬度 h 進(jìn)距 一張板料上總的材料利用率 的計(jì)算見式 4 2 n A LB x100 4 2 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 12 式中 n 一張板料上沖裁件總數(shù)目 L 板料長 B 板料寬 提高材料利用率主要應(yīng)從減少工藝廢料著手 通過合理的排樣方法 使工藝廢 料減到最少 同樣一個(gè)工件 可以有幾種不同的排樣方法 從而得到不同的材料利 用率 2 排樣的方式 根據(jù)材料的利用情況 排樣可分為有廢料排樣 少廢料排樣和無廢料排樣三種 有廢料排樣為沿工件的全部外形沖裁 工件與工件之間 工件與條料側(cè)邊之間都有 工藝余料 搭邊 存在 沖裁后搭邊成為廢料 少廢料排樣為沿工件的部分外形輪廓 切斷或沖裁 只在工件之間或工件與條料側(cè)邊之間有搭邊存在 無廢料排樣為工件 與工件之間 工件與條料側(cè)邊之間均無搭邊存在 條料沿直線或曲線切斷而得工件 3 搭邊 排樣中相鄰兩工件之間的余料或工件與條料邊緣間的余料稱為搭邊 搭邊的作 用是補(bǔ)償定位誤差和保持條料有一定的強(qiáng)度和剛度 防止由于條料的寬度誤差 送 進(jìn)步距誤差 送料歪斜等原因而沖裁出殘缺的廢品 保證送料的順利進(jìn)行 從而保 證制件質(zhì)量 搭邊值的大小要合適 過大會(huì)造成材料利用率低 過小則不能發(fā)揮 搭邊的作用 在沖裁過程中會(huì)被拉斷 造成送料困難 使工件產(chǎn)生毛刺 有時(shí)還會(huì) 被拉入凸 凹模之間的間隙 損壞模具的刃口 降低模具的壽命 一般來說 搭邊 值是由經(jīng)驗(yàn)確定的 影響搭邊值大小的因素有材料的力學(xué)性能 材料的厚度 工件 的形狀和尺寸 排樣的形式及送料 擋料的方式 表 4 1 列出了沖裁時(shí)常用的最 小搭邊值 表 4 1 搭邊 a 和 a1 數(shù)值 低碳鋼 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 13 綜合考慮以上排樣的內(nèi)容和原則對(duì)本零件進(jìn)行排樣 彎曲件排樣是否合理 直 接影響到材料的利用率 模具結(jié)構(gòu)與壽命及生產(chǎn)操作方式與安全 既排樣是設(shè)計(jì)模 具的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn) 考慮到后翼板零件的外形 該零件的排樣為有廢料排樣 排樣方案 可以有很多 以下就對(duì)各種方案進(jìn)行論證 以選取最合理最省料的排樣方案達(dá)到經(jīng) 濟(jì)最優(yōu)化 各排樣方案簡圖如下 方案一 有廢料簡單橫排 方案二 有廢料對(duì)排 方案三 有廢料豎排 由排樣原則可知排樣的搭邊值 a 1 8mm a1 2 0mm 現(xiàn)在對(duì)以上三種方案進(jìn)行對(duì) 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 14 比確定 方案一 材料利用率 1 nA bh 100 7970 107 5x105 5 x100 70 3 式中 A 沖裁件面積 包括內(nèi)形結(jié)構(gòu)廢料 約為 7970mm2 n 一個(gè)進(jìn)距內(nèi)沖裁件數(shù)目 為 1 b 條料寬度 為 105 5mm h 進(jìn)距 為 107 5mm 方案二 材料利用率 2 nA B 100 7970 9486 x100 84 式中 A 沖裁件面積 包括內(nèi)形結(jié)構(gòu)廢料 約為 7970mm2 B 一個(gè)步距內(nèi)的條料面積 為 9486 mm2 h 進(jìn)距 為 105 5mm 方案三 材料利用率 3 nA bh 100 7970 107 5x105 5 x100 70 3 式中 A 沖裁件面積 包括內(nèi)形結(jié)構(gòu)廢料 約為 7970mm2 n 一個(gè)進(jìn)距內(nèi)沖裁件數(shù)目 為 1 b 條料寬度 為 107 5mm h 進(jìn)距 為 105 5mm 由以上各方案的材料利用率可以看出方案二的材料利用率最高 方案一和方案 三相同 即豎排和橫排相同 考慮實(shí)際情況 方案二需要調(diào)換沖裁方向較費(fèi)時(shí) 效 率較低 但材料利用率較高 故在選用的時(shí)候要對(duì)材料利用率和生產(chǎn)效率進(jìn)行充分 的對(duì)比分析 故應(yīng)慎用 方案一和方案三 材料利用率較方案二相差較大但加工較 方便生產(chǎn)效率高 因此 選用哪種方案應(yīng)視實(shí)際生產(chǎn)情況而定 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 15 4 2 毛坯展開長度的計(jì)算 板料彎曲時(shí) 中性層長度是不變的 因此根據(jù)變形前后中性層長度不變的原則 來確定彎曲件毛坯展開的長度和尺寸 由于彎曲變形程度 r t 彎曲方法 彎曲件 形狀及標(biāo)注方法等不同 故計(jì)算方法略有不同 要注意區(qū)別 1 概算法 彎曲件分為直邊和彎曲兩部分 以其中性層長度之和可求得彎曲件展開長度 但彎 曲部分的中性層要考慮位移 如圖 5 24 所示 即 4 3 式中 L 彎曲件展開長度 mm 1 l l 2 彎曲件直邊長度 mm r 彎曲件彎曲半徑 mm 層位移系數(shù) 見表 4 2 彎曲件的彎曲帶中心角 可以是 90 大于 90 或小于 90 圖 4 1 彎曲中心角為 的彎曲件 表 4 2 層位移系數(shù) 值 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 16 2 外側(cè)尺寸加算法 先將外側(cè)尺寸全部加算 從其和減去取決于板厚和彎曲半徑兩要素的伸長量 如圖 4 1 所示 即 L l1 l2 l3 ln n 1 C 4 1 式中 L 彎曲件展開長度 mm l1 l2 l3 彎曲件直邊外側(cè)尺寸 mm n 彎曲件的彎曲次數(shù) C 伸長補(bǔ)正系數(shù) 見表 4 3 圖 4 2 外側(cè)尺寸標(biāo)注 表 4 3 伸長補(bǔ)正系數(shù) C 值 3 內(nèi)側(cè)尺寸加算法 先將內(nèi)側(cè)尺寸全部加算 再加補(bǔ)正伸長量 如圖 4 3 所示 即 L l1 l2 a 4 4 式中 L 彎曲件展開長度 mm l1 l2 彎曲件直邊內(nèi)側(cè)尺寸 mm a 伸長補(bǔ)正系數(shù) 見表 4 4 以上計(jì)算法只能用于形狀簡單 彎曲個(gè)數(shù)少 精度要求不高的彎曲件 對(duì)于形 狀復(fù)雜 多角彎曲及精度要求高的彎曲件 應(yīng)先按上述公式近似計(jì)算 準(zhǔn)確的毛坯 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 17 長度則依據(jù)試沖結(jié)果來確定 圖 4 3 內(nèi)側(cè)尺寸標(biāo)注 表 4 4 伸長補(bǔ)正系數(shù) a 值 本零件采用第一種方法較簡單合適 由零件的彎曲半徑 R 2mm 料厚 t 1 5 可 得 彎曲件展開長度 L 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 18 長邊毛坯展開長度 L1 L1 26 5 24 5 38 3 14 2 0 33 1 5 180 96 83 取 97mm 短邊毛坯展開長度 L2 L2 8 5 6 5 38 3 14 2 0 33 1 5 180 60 83 取 61mm 式中 L1 L2 彎曲件展開長度 mm 1 l l2 彎曲件直邊長度 mm r 彎曲件彎曲半徑 mm 層位移系數(shù) 見表 4 4 彎曲件的彎曲帶中心角 4 3 彎曲力的計(jì)算 彎曲力是指彎曲工件完成預(yù)定形狀時(shí)需要壓力機(jī)所施加的壓力 是設(shè)計(jì)沖壓工 藝和選擇設(shè)備的依據(jù)之一 彎曲力不僅與板料材質(zhì) 板料厚度 彎曲幾何參數(shù)和凸 凹模間隙有關(guān) 而且與彎曲方式關(guān)系密切 由于影響因素眾多而難以精確計(jì)算 故 常采用經(jīng)驗(yàn)公式或簡化公式計(jì)算 1 自由彎曲力計(jì)算 V 形自由彎曲力為 4 5 U 形自由彎曲力為 4 6 式中 F1 自由彎曲力 沖壓行程結(jié)束 尚未進(jìn)行校正彎曲時(shí)的壓力 N b 彎曲件寬度 mm t 彎曲件材料厚度 mm r 彎曲件的彎曲內(nèi)半徑 mm b 材料抗拉強(qiáng)度 MPa K 安全因數(shù) 一般取 K 1 3 4 成型工藝設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 19 零件可以按 U 形件計(jì)算 故自由彎曲力 0 6 1 3 105 1 5 1 5 500 2 1 5 30712 5N b 彎曲件寬度 取 105mm t 彎曲件材料厚度 1 5mm r 彎曲件的彎曲內(nèi)半徑 2mm b 材料抗拉強(qiáng)度 取 500MPa K 安全因數(shù) 一般取 K 1 3 2 校正彎曲力計(jì)算 校正彎曲力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于自由彎曲力 其近似計(jì)算如下 F2 qA 式中 F 2 校正力 N q 單位校正力 MPa 見表 4 5 A 工件被校正部分在垂直于凸模運(yùn)動(dòng)方向上的投影面積 mm2 表 4 5 單位校正力 q 值 故校正力的值 F2 為 F2 qA 50 3800 190KN 式中 F 2 校正力 N 5 壓力機(jī)的選擇與確定 20 q 單位校正力 取 50MPa A 工件被校正部分在垂直于凸模運(yùn)動(dòng)方向上的投影面積 約為 3 800mm2 3 頂件力和壓料力 對(duì)于有頂料裝置和壓料裝置的彎曲模而言 其頂件力或壓料力 Q 可近似取 Q 0 3 0 8 F1 0 5 30712 5 15356 5N 選擇壓力機(jī)時(shí) 為了防止回彈采用校正彎曲力 因零件精度要求不高采用校正 彎曲后可以有效的防止回彈 5 壓力機(jī)的選擇與確定 沖壓設(shè)備的選擇是工藝設(shè)計(jì)中的一項(xiàng)重要內(nèi)容 它直接關(guān)系到設(shè)備的合理使 用 安全 產(chǎn)品質(zhì)量 模具壽命 生產(chǎn)效率和成本等一系列重要問題 首先 應(yīng)根據(jù)所要完成工序的工藝性質(zhì) 批量大小 工件的幾何尺寸和精度等選定壓力 機(jī)類型 沖壓生產(chǎn)中常用的是曲柄壓力機(jī)和液壓機(jī) 對(duì)于中小型沖裁件 彎曲件或淺拉深件多用具有形床身的開式曲柄壓力機(jī) 雖然開式壓力機(jī)的剛度差 并且由于床身的變形而破壞了沖模的間隙分布 降低 了沖模的壽命和裁件的質(zhì)量 但是 它卻具有操作空間三面敞開 操作方便 容易 安裝機(jī)械化的附屬設(shè)備和成本低廉等優(yōu)點(diǎn) 目前仍是中小件生產(chǎn)的主要設(shè)備 在大 中型和精度要求較高的沖壓件生產(chǎn)中 多采用閉式機(jī)身的曲柄壓力機(jī) 這類壓力 機(jī)兩側(cè)封閉 剛度較好精度較高 但操作不如開式方便 對(duì)于大型 較復(fù)雜的 拉深件多采用閉式雙動(dòng)拉深壓力機(jī) 它有二個(gè)滑塊 拉深用的內(nèi)滑塊和壓邊用的 外滑塊 外滑塊通常有四個(gè)加力點(diǎn) 調(diào)整作用于坯料周邊的壓邊力 模具結(jié)構(gòu)簡 單 壓迫可靠易調(diào) 特別適于大量生產(chǎn) 對(duì)于形狀復(fù)雜零件的大量生產(chǎn) 應(yīng)優(yōu)先 考慮選用多工位自動(dòng)壓力機(jī) 一臺(tái)多工位自動(dòng)壓力機(jī)能夠代替多臺(tái)單工位壓力機(jī) 并且消除了工序間半成品的堆放和運(yùn)輸問題 而對(duì)落料 沖孔件的大量生產(chǎn) 則 應(yīng)選用效率高 精度高的自動(dòng)高速壓力機(jī) 根據(jù)壓力機(jī)選用原則 5 壓力機(jī)的選擇與確定 21 在中小型沖壓件生產(chǎn)中 主要選用開式壓力機(jī) 對(duì)于沖孔 落料等施力行程很小的 沖壓工序 可直接選用公稱壓力大于或等于沖壓所需工藝力總合的壓力機(jī) 首先沖 床的公稱壓力應(yīng)大于計(jì)算出的總壓力 最大閉合高度應(yīng)大于沖模閉合高度 5mm 工作臺(tái)臺(tái)面尺寸應(yīng)能滿足模具的正確安裝 彎曲時(shí)壓力機(jī)的壓力可用下式計(jì)算 F F1 F2 Q 式中 F 壓力機(jī)的公稱壓力 N 自由彎曲時(shí) 校正彎曲力 F2 不計(jì) 校正彎曲時(shí) 校正彎曲力與自由彎曲力不是同時(shí)產(chǎn)生 且校正彎曲力比自由彎 曲力及頂件壓料力大得多 故 F1 和 Q 可以忽略 只按校正彎曲力 F2 大小來選擇 壓力機(jī) 由于采用校正彎曲 故應(yīng)按校正彎曲力選用壓力機(jī) 實(shí)際選用壓力機(jī)時(shí)應(yīng) 對(duì)壓力機(jī)進(jìn)行校正 壓力機(jī)的壓力選用應(yīng)加上安全系數(shù) 一般取 1 6 2 0 這里取安 全系數(shù)為 1 8 故壓力機(jī)的公稱壓力 F 為 F 190 1 8 342KN 按上述要求 結(jié)合工廠實(shí)際 可稱用 J23 40 開式雙柱可傾壓力機(jī) 并需在工 作臺(tái)面上配備墊塊 墊塊實(shí)際尺寸可配制 壓力機(jī)的具體參數(shù)如下表所示 J23 40 開式雙柱可傾壓力機(jī)的關(guān)鍵數(shù)據(jù)如下 公稱壓力 400KN 滑塊行程 100mm 最大閉合高度 300mm 連桿調(diào)節(jié)量 80mm 工作臺(tái)尺寸 前后 左右 630 420 墊板尺寸 厚度 80mm 最大傾斜角度 30 0 5 壓力機(jī)的選擇與確定 22 表 5 1 開式壓力機(jī)基本參數(shù) 5 壓力機(jī)的選擇與確定 23 6 彎曲成型模工作部分尺寸的確定 彎曲模工作部分的尺寸主要指凸 凹模間隙 圓角半徑 凹模深度及凸 凹模 橫向?qū)挾瘸叽绲?6 1 彎曲時(shí)凸模與凹模之間的間隙 彎曲 V 形工件時(shí) 凸 凹模間隙是靠調(diào)整壓力機(jī)閉合高度來控制的 不需要 在模具結(jié)構(gòu)上確定間隙 U 形工件的彎曲 則必須選擇適當(dāng)?shù)拈g隙 間隙的大小 對(duì)于工件質(zhì)量和彎曲力有很大影響 間隙越小 彎曲力越大 間隙過小 會(huì)使工件 壁變薄 并降低凹模壽命 間隙過大 則回彈較大 還會(huì)降低工件精度 U 形工 件彎曲的凸 凹模間隙 根據(jù)材料的厚度 彎曲件的高度和寬度 即彎曲線的長度 而定 單邊間隙值按下式確定 c t kt 式中 c 彎曲時(shí)凸模與凹模之間的間隙 mm t 材料的公稱厚度 k 間隙系數(shù) 見表 6 1 板料厚度的正偏差 當(dāng)工件精度要求較高時(shí) 凸 凹模間隙值應(yīng)取小些 c t 6 彎曲成型模工作部分尺寸的確定 24 表 6 1 U 形件彎曲模間隙系數(shù) k 值 表 6 2 未注公差尺寸的極限偏差 單位 mm 故凸 凹模之間的單邊間隙值 c c t kt 1 5 0 2 0 05 1 5 6 彎曲成型模工作部分尺寸的確定 25 1 775 式中 c 彎曲時(shí)凸模與凹模之間的間隙 mm t 材料的公稱厚度 為 1 5mm k 間隙系數(shù) 見表 6 1 取 0 05 板料厚度的正偏差 為標(biāo)注公差按 IT14 選取最大正偏差為 0 2mm 6 2 彎曲時(shí)凸模與凹模的寬度尺寸 凸模與凹模的寬度尺寸 見圖 6 1 與工件的尺寸相關(guān) 根據(jù)工件尺寸的標(biāo)注方 式不同 凸模與凹模的寬度尺寸可按表 6 3 所列公式進(jìn)行計(jì)算 圖 6 1 U 形彎曲模尺寸 表 6 3 凸模與凹模的寬度尺寸計(jì)算 6 彎曲成型模工作部分尺寸的確定 26 注 L 凸 L 凹 彎曲凸模和凹模寬度尺寸 mm L 彎曲件外形或內(nèi)形公稱尺寸 mm 彎曲件的尺寸公差 mm c 凸模與凹模的單面間隙 mm 凸 凹 彎曲凸模 凹模的制造公差 采用 IT9 IT7 由以上可得出凸模和凹模的寬度尺寸 45 0 75 0 74 074 44 45 mm074 L 凹 凹模寬度尺寸 mm L 彎曲件外形公稱尺寸 為 45mm 凹 彎曲凹模的制造公差 采用 IT9 IT7 彎曲件的尺寸公差 取 0 74mm 凸模尺寸以凹模為基準(zhǔn)配作 保證單面間隙值為 1 775mm 總間隙值為 2c 6 彎曲成型模工作部分尺寸的確定 27 6 3 彎曲時(shí)模具圓角半徑與凹模深度 模具工作部分尺寸如圖 6 2 所示 圖 6 2 彎曲模工作部分尺寸 1 凸模圓角半徑 rp 如工件內(nèi)側(cè)的圓角半徑為 r 通常 rp r 但不能小于材料允 許的最小彎曲半徑 rmin 查表 5 2 當(dāng)工件彎曲半徑 r 小于 rmin 時(shí) 則應(yīng)取 rp r min 然后再利用隨后的整形工序滿足制件的要求 此時(shí) 整形模的圓角半徑 rp r 對(duì) 于工件圓角半徑較大 r t 10 而且精度要求較高時(shí) 應(yīng)考慮回彈的影響 將凸模圓 角半徑根據(jù)回彈角的大小作相應(yīng)的調(diào)整 以補(bǔ)償彎曲的回彈量 根據(jù)此要求和前面 的敘述 凸模圓角 rp 可取 2mm 2 凹模圓角半徑 rd 工件在壓彎過程中 凸模將工件壓入凹模而成形 凹?？诓?的圓角半徑 rd 對(duì)于零件質(zhì)量有明顯的影響 如過小 彎曲板料表面出現(xiàn)劃痕 如凹 模兩邊圓角半徑不一致 則毛坯會(huì)產(chǎn)生偏移 凹模圓角半徑 rd 的大小與彎邊高度和 材料厚度等有關(guān) 可查表 6 4 V 形凹模底部可開退刀槽或圓角半徑 rd r d 0 6 0 8 rp t 依據(jù)此要求凹模圓角半徑 rd 可取 6mm 3 凹模深度 凹模深度尺寸要適中 若過小 毛坯兩邊自由部分太多 彎曲件彈 復(fù)大又不平直 彎曲件質(zhì)量下降 若過大 凹模增大 則模具耗材也增多 且壓力 機(jī)需要有較大的工作行程 凹模的深度 l 可通過查表 6 4 獲得 l 值為 18mm 表 6 4 凹模的圓角半徑 rd 與凹模的深度 l 值 7 彎曲成型模具的總體結(jié)構(gòu) 28 7 彎曲成型模具的總體結(jié)構(gòu) 模具采用中間導(dǎo)柱模架 模具上模部分由凸模 凸模固定板組成 卸料方式才 用彈性卸料 以橡膠為彈性元件 下模部分由下模座 凹模 頂塊等組成 卸料和 壓料方式采用彈性卸料 以橡膠為彈性元件 模具結(jié)構(gòu)如下圖所示 7 彎曲成型模具的總體結(jié)構(gòu) 29 1 R 5 2 0 5 1m 1 2345678109 3456718920GB T 2861 20 17458Q3A1920M T10A2 7 12X54H2 6453 14MGB 9 0 A 5 8 6 7Q368 90X540H 34562 圖 7 1 后翼板彎曲模總裝圖 8 成型模具主要零部件的設(shè)計(jì)與選擇 30 8 成型模具主要零部件的設(shè)計(jì)與選擇 8 1 凹模的設(shè)計(jì) 由零件的凹模的工作尺寸的計(jì)算可得凹模的寬度工作尺寸為 44 45 mm 長074 度為 102mm 再根據(jù)手冊(cè)和查詢資料可知凹模外輪廓到內(nèi)輪廓的最小距離不小于 60 80mm 再考慮零件的定位等結(jié)合零件的工作尺寸可取凹模的周界尺寸為 L 200 B 125 根據(jù)凹模的深度要求和頂塊的強(qiáng)度等 凹模的具體設(shè)計(jì)如下圖 詳 圖見零件圖 6xM 2010 62 50 2 1 208 6A3 715131262 5 8xM1 1 R5 1 28 62HC TR 圖 8 1 凸模 1 8 成型模具主要零部件的設(shè)計(jì)與選擇 31 3062 51 xM1 6xM 20162 5 1 R5 1 28 62HC 1 208 6A3 59 71 5 T12R 圖 8 2 凸模 2 8 2 模架及其主要零件的選擇 為保證沖出零件的精度和高穩(wěn)定的質(zhì)量 并結(jié)合彎曲件的外形 后翼板零件外 形為不規(guī)則形狀且凸模端部不為平面 模具受力不均勻?yàn)榱吮ＷC模具壽命和沖出合 格的零件應(yīng)采用模架導(dǎo)向的導(dǎo)向方式 模架導(dǎo)向不僅能保證上 下模的導(dǎo)向精度而 且能提高模具的剛性 延長模具的使用壽命 是彎曲件的質(zhì)量穩(wěn)定可靠 使模具 的安裝比較容易 根據(jù)零件的形狀并充分考慮裝料的方便性 模架的類型選用沖模 滑動(dòng)導(dǎo)向模架中間導(dǎo)柱模架 模架的種類很多 要根據(jù)模具的精度要求 模具的類別 模具的大小選擇合適 的模架 根據(jù)凹模的周界尺寸和壓力機(jī)的閉合高度可以確定模架的具體參數(shù) 查 中國模具設(shè)計(jì)大典 選用的模架型號(hào)為 GB T2851 1 1990 8 成型模具主要零部件的設(shè)計(jì)與選擇 32 其主要參數(shù)為 L 200mm B 125mm H 最大220mm 最小180mm H1 40mm H2 45mm 根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn) 選用的上 下模座的相關(guān)尺寸如下 上模座 沖?；瑒?dòng)導(dǎo)向模架中間導(dǎo)柱模架上模座 200 x125x40 GB T2855 9 下模座 沖?；瑒?dòng)導(dǎo)向模架中間導(dǎo)柱模架下模座 200 x125x45 GB T2855 10 導(dǎo)柱 28x170 和 32x170 GB T 2861 1 導(dǎo)套 28x100 x38 和 32x100 x38 GB T 2861 6 以上各零件的具體尺寸和設(shè)計(jì)見后附模具零件圖 模架如下圖所示 圖 8 3 標(biāo)準(zhǔn)模架 8 成型模具主要零部件的設(shè)計(jì)與選擇 33 8 3 模柄的選用 模柄也是標(biāo)準(zhǔn)件 對(duì)于中 小型沖模中 通常用模柄將上模座固定在壓力機(jī)的 滑塊上 模柄已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化 其結(jié)構(gòu) 尺寸詳見國家標(biāo)準(zhǔn) 考慮壓力機(jī)的型號(hào)和模架 的尺寸與安裝的方便等因素 模柄選用壓入式模柄 這種模柄適用于所有中 小型 模具 它與上模座安裝孔采用 H7 n6 配合 壓入后與上模座磨平 并采用防轉(zhuǎn)銷防 轉(zhuǎn) 以保證較高的精度和同軸度 模柄 A 型壓入式模柄 A50 x105 JB T 7646 1 具體尺寸見后附圖 8 4 凸模的設(shè)計(jì) 凸模的工作端部形狀主要是根據(jù)彎曲件的外形設(shè)計(jì)的 考慮到零件在彎曲的過 程中偏移嚴(yán)重 故利用切口設(shè)計(jì)輔助定位結(jié)構(gòu) 如圖所示 這樣就更好地避免了 零件的偏移提高了零件的精度 上端部設(shè)計(jì)成臺(tái)肩式利于用凸模固定板固定 再結(jié) 合模具的閉合高度和凸模工作部分的尺寸要求進(jìn)行設(shè)計(jì) 凸模具體尺寸見附圖 圖 8 4 凸模三維示意圖 未倒角 8 5 凸模固定板的設(shè)計(jì) 凸模固定板主要是根據(jù)凸模的外形和凸模固定方式而設(shè)計(jì)的 凸模固定板的開 口應(yīng)和凸模的端部結(jié)合 配合也應(yīng)根據(jù)凸模配合 周界尺寸和墊板等相同 固定板 8 成型模具主要零部件的設(shè)計(jì)與選擇 34 的厚度 H 一般可以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式選取為 H 0 6 0 8 H 凹 考慮到左右凹模不一致 再綜合考慮閉合高度凸模固定板的厚度可設(shè)計(jì)為 50mm 具體形狀和尺寸見附圖 8 6 頂塊的設(shè)計(jì) 頂塊的作用是起到對(duì)毛坯的定位作用 防止零件在彎曲的過程中發(fā)生偏移影響 零件的精度 并起到卸料作用 頂塊的上端面的形狀和零件的底部形狀相同 并且 為了更好地定位和凸模配合設(shè)計(jì)出切口 頂塊的底部連接頂桿靠彈性元件進(jìn)行動(dòng)態(tài) 定位和卸料作用 頂塊的尺寸和凹模的尺寸和凹模深度有關(guān) 根據(jù)凹模的尺寸和閉 合高度進(jìn)行設(shè)計(jì) 頂塊和凹模的配合為間隙配合 頂塊的具體形狀和尺寸見附圖 8 7 擋料版的設(shè)計(jì) 擋料版主要是根據(jù)毛坯的外形進(jìn)行設(shè)計(jì) 主要作用是對(duì)零件進(jìn)行定位防止毛坯 前后左右滑移 保證毛坯的準(zhǔn)確定位 擋料版的內(nèi)圍尺寸應(yīng)比毛坯的周界尺寸大 0 5mm 左右 一保證順利加料 擋料版的具體形狀和尺寸見附圖 8 8 彈性元件的選擇與計(jì)算 本模具的彈性元件選擇合成橡膠 橡膠允許承受的負(fù)荷較大 安裝調(diào)整靈活方 便 是沖壓模中常用的彈性元件 橡膠選用與計(jì)算步驟如下 1 根據(jù)工藝性質(zhì)和模具結(jié)構(gòu)確定橡膠性能 形狀和數(shù)量 沖裁卸料用較硬橡膠 拉深 彎曲壓料 卸料用較軟橡膠 2 根據(jù)卸料力求橡膠橫截面尺寸 橡膠產(chǎn)生的壓力按下式計(jì)算 F Ap 8 1 所以 橡膠橫截面積為 A F p 15356 5 1 8 8531 1 mm2 8 成型模具主要零部件的設(shè)計(jì)與選擇 35 式中 F 橡膠所產(chǎn)生的壓力 設(shè)計(jì)時(shí)取大于或等于卸料力 N 由前面求得 F 15356 5N p 橡膠所產(chǎn)生的單位面積壓力 N mm 2 與壓縮量有關(guān) 其值可按圖 示確定 設(shè)計(jì)時(shí)取預(yù)壓量下的單位壓力 取壓縮量為 30 故可取 p 為 1 8 mm2 A 橡膠橫截面積 mm 2 圖 8 5 橡膠特性曲線 a c 矩形 b 圓筒形 d 圓柱形 3 求橡膠高度尺寸 為了使橡膠不因多次反復(fù)壓縮而損害其彈性 其極限壓縮量h j應(yīng)按下式確定 hj aH 式中 H 橡膠自由狀態(tài)下的高度 mm a 橡膠極限壓縮率 對(duì)于合成橡膠 可取a 35 45 取40 硬度越高 a值越小 橡膠預(yù)壓縮量 hy bH 式中 b 橡膠預(yù)壓縮率 為30 上兩式相減得橡膠高度H的計(jì)算公式 H h j hy a b hg a b 240 0 1 2400mm 式中 hg為橡膠工作壓縮量 mm 9 模具的裝配注意事項(xiàng) 36 8 9 墊板 墊板的作用是承受并擴(kuò)散凸模傳遞的壓力 以防止模座被擠壓損傷 因此在與模 座接觸面之間加上一塊淬硬磨平的墊板 墊板的外形尺寸與凸模固定板相同 厚度可 取 3 10mm 這里設(shè)計(jì)時(shí) 由于壓力較大 根據(jù) GB2865 2 81 選取規(guī)格為 LxBxH 200 x125x6 具體尺寸見附圖 8 10 選擇緊固件及定位零件 螺栓規(guī)格的選用 根據(jù)表 3 36 由凹模板的厚度可選用 M12 在根據(jù)實(shí)際要求 查標(biāo)準(zhǔn)選用 GB 70 85 M12X130 兩個(gè) M12X90 兩個(gè) 壓料板的螺釘選用 GB 70 85 M6X20 這里要 6 個(gè) 上模座螺釘為 M12x55 四個(gè) 銷釘為 M10 x55 兩個(gè) 選取材料 為 45 鋼 銷釘規(guī)格的選用 銷釘?shù)墓Q直徑可取與螺釘大徑相同或小一個(gè)規(guī)格 因此根據(jù)標(biāo)準(zhǔn) 選用 GB 119 86 A10X130 兩個(gè) A10X90 兩個(gè) 選取材料為 45 鋼 根據(jù)定位方式及 坯料的形狀與尺寸 選用合適的標(biāo)準(zhǔn)定位零件 9 模具的裝配注意事項(xiàng) 彎曲模的裝配方法的一般步驟為 確定裝配基準(zhǔn)件和裝配順序 按基準(zhǔn)件裝配 有關(guān)零件 控制調(diào)整模具間隙和壓料 頂件裝置 試彎曲與調(diào)整 對(duì)于本彎曲模具 由于有導(dǎo)向裝置應(yīng)以凹模為基準(zhǔn)件 先裝配下模 再以下模 為基準(zhǔn)裝配上模 在裝配下模時(shí) 因彎曲模的間隙較大 可采用墊片法或標(biāo)準(zhǔn)樣件來調(diào)整 以保 證間隙的均勻性 彎曲模的壓料和頂件裝置的行程也較大 所用的彈性元件有足夠 的彈力 所以可以在試模時(shí)確定 另外 由于彎曲時(shí)的回彈很難準(zhǔn)確控制 一般要 在試模時(shí)反復(fù)修正凸 凹模的工作部分 因此 固定凸 凹模的銷釘都應(yīng)在試沖合 格后打入 下模裝配完后再根據(jù)模具間隙調(diào)整上模 仔細(xì)檢查各個(gè)裝配零件是否符合圖紙 要求 做好定位 先固定好凸模和固定板 調(diào)整好凸 凹模間隙 最后裝配其他零 10 畢業(yè)設(shè)計(jì)心得體會(huì) 37 件和墊板等 再認(rèn)真調(diào)整上下模 上下模按導(dǎo)柱 導(dǎo)套配合進(jìn)行組裝 檢查間隙及 其他配合合理后再進(jìn)行裝機(jī)試彎曲 并根據(jù)彎曲結(jié)果做出相應(yīng)的調(diào)整 直到生產(chǎn)出 合格的產(chǎn)品 10 畢業(yè)設(shè)計(jì)心得體會(huì) 清障車后尾翼作為清障車的一個(gè)裝飾零件 盡管很簡單 但結(jié)構(gòu)卻不規(guī)則 這 就加大了彎曲成型模具設(shè)計(jì)的難度 這種零件能充分發(fā)揮設(shè)計(jì)者大膽的創(chuàng)新思維能 力和開闊的設(shè)計(jì)思路 這就要求設(shè)計(jì)者在設(shè)計(jì)過程中不能拘泥于現(xiàn)有的固定模式 應(yīng)充分發(fā)揮主觀能動(dòng)性設(shè)計(jì)出既符合實(shí)際要求又具有創(chuàng)新性的模具結(jié)構(gòu) 因此 本 設(shè)計(jì)不僅具有很強(qiáng)的現(xiàn)實(shí)性 實(shí)用性 更具有很強(qiáng)的啟發(fā)性 在設(shè)計(jì)過程中 我對(duì) 模具設(shè)計(jì)的一般步驟和設(shè)計(jì)思路有了更深刻的理解 該模具設(shè)計(jì) 涵蓋了彎曲模成型模具的所有知識(shí) 從零件的分析到零件的工藝 性分析 再到工藝方案的對(duì)比確定 從對(duì)各彎曲模類型的掌握到模具類型的具體確 定 對(duì)零件彎曲時(shí)所需彎曲力的計(jì)算到壓力機(jī)的選擇 從壓力機(jī)的類型確定到標(biāo)準(zhǔn) 模架的選擇 到最后的具體模具的設(shè)計(jì)完成 這中間涵蓋了太多的沖壓知識(shí) 在設(shè) 計(jì)期間我查閱了大量的書籍 手冊(cè) 對(duì)比了各種彎曲方案 使我對(duì)模具設(shè)計(jì)所涉及 的各方面知識(shí)都有了一個(gè)非常系統(tǒng)的學(xué)習(xí)和總結(jié) 最主要的是在設(shè)計(jì)的過程中培養(yǎng) 了自己動(dòng)手動(dòng)腦的習(xí)慣 其中各種數(shù)據(jù)資料的匯總和篩選也是一個(gè)很龐大的工作 這就需要自己有很強(qiáng)的辨別能力 鍛煉了自己獨(dú)立思考的能力 通過該畢業(yè)設(shè)計(jì) 使我學(xué)到了一種設(shè)計(jì)思路 為以后的工作打下了良好的基礎(chǔ) 在設(shè)計(jì)的過程中 我深刻地體會(huì)到工作條理化和系列化的重要性 另外 本畢業(yè)設(shè) 計(jì)是對(duì)大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的一次很好的總結(jié) 該設(shè)計(jì)涉及的專業(yè)知識(shí)是非常廣泛的 涵蓋機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 機(jī)械制圖 材料成型理論 熱處理 互換性與測量技術(shù) AutoCAD 工程繪圖 Pro E 三維繪圖等基本知識(shí) 并且也使我更深層次的了解了沖 壓模具的基本知識(shí) 畢業(yè)設(shè)計(jì)起到了很好的牽針引線的作用 使我對(duì)所學(xué)知識(shí)有了 一個(gè)非常系統(tǒng)的復(fù)習(xí)和掌握 為以后的工作和學(xué)習(xí)奠定了更好的基礎(chǔ) 另外 通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì) 使我們學(xué)會(huì)了相互溝通和學(xué)習(xí) 有些事情單靠個(gè)人的力量是很 難完成的 況且模具的知識(shí)本身就包含了非常龐雜的知識(shí) 只有相互協(xié)作和交流才能使設(shè)計(jì)工 作能更順利地進(jìn)行 我會(huì)以畢業(yè)設(shè)計(jì)為契機(jī) 不斷的總結(jié)和學(xué)習(xí) 使自己在以后的工作和學(xué)習(xí) 中能做的更好 參考文獻(xiàn) 38 參考文獻(xiàn) 1 馮炳堯主編 模具設(shè)計(jì)與制造簡明手冊(cè) 上海 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 1985 6 2 李天佑主編 沖模圖冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1988 7 3 丁松聚主編 冷沖模設(shè)計(jì) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2005 1 4 王孝培主編 沖壓設(shè)計(jì)資料 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1982 2 5 張玉等主編 幾何量公差與測量技術(shù) 遼寧 東北大學(xué)出版社 2003 10 6 姜奎華主編 沖壓工藝與模具設(shè)計(jì) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1995 12 7 陳錫棟主編 實(shí)用模具技術(shù)手冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1987 8 劉靖巖主編 冷沖壓工藝與模具設(shè)計(jì) 北京 中國輕工業(yè)出版社 2006 5 9 何忠保主編 典型零件模具圖冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2001 10 王秀鳳主編 冷沖壓模具設(shè)計(jì)與制造 北京 北京航空航天大學(xué)出版社 2005 11 11 嚴(yán)壽康主編 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