洗發(fā)水瓶蓋注塑模具設(shè)計(jì)

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XXX 大學(xué) 第 1 頁(yè) 目 錄 1 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 1 1 零件的作用 3 1 2 材料的選擇 3 2 注射機(jī)的選用及校核 4 2 1 注射機(jī)的選用 4 2 1 1 制品的體積估算 4 2 1 2 根據(jù)體積選注射機(jī) 4 3 塑料制件在模具中的位置 5 3 1 分型面的確定 5 3 2 型腔數(shù)量及排列方式 5 3 3 成型零件的設(shè)計(jì) 6 3 4 成型零件工作尺寸的計(jì)算 6 3 5 型腔徑向方向上的尺寸計(jì)算 6 3 6 型腔深度方向上的尺寸計(jì)算 7 3 7 模具型腔側(cè)壁和底板厚度的計(jì)算 7 4 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) 8 4 1 主流道設(shè)計(jì) 8 4 2 冷料井設(shè)計(jì) 9 4 3 分流道設(shè)計(jì) 9 4 4 澆口設(shè)計(jì) 10 4 5 注射機(jī)注射量的校核 11 4 5 1 鎖模力的校核 11 4 5 2 最大注射壓力的校核 12 4 6 注射機(jī)安裝模具部分的尺寸校核 12 4 6 1 噴嘴尺寸 12 4 6 2 定位孔尺寸 13 4 6 3 模具厚度與注射機(jī)模板閉厚度 13 4 6 4 開模行程的校核 13 5 脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 14 5 1 脫模力的計(jì)算 14 5 2 推管直徑的計(jì)算 15 5 3 推管應(yīng)力校核 16 6 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 16 7 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 17 7 1 模具冷卻水管道直徑 18 7 2 冷卻水管總的傳熱面積 18 7 3 模具上開設(shè)的冷卻通道的孔數(shù) 18 8 模板的選用 19 參考文獻(xiàn) 19 XXX 大學(xué) 第 2 頁(yè) 洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計(jì) 摘要 本文設(shè)計(jì)了洗手液壓蓋注塑成型工藝及模具設(shè)計(jì) 該零件選用 ABS 質(zhì)量輕 化學(xué)穩(wěn)定性 高 ABS 齒輪具有較高的力學(xué)強(qiáng)度和剛性 優(yōu)良的耐磨性 自潤(rùn)滑性 耐疲勞性及耐熱性 可在 中等載荷 較高溫度無(wú)潤(rùn)滑或少潤(rùn)滑下使用 通過(guò)計(jì)算設(shè)計(jì)了注塑模具的成型結(jié)構(gòu) 脫模機(jī)構(gòu) 澆注系統(tǒng)等方面 并進(jìn)行了塑件上 下模的仿真加工 生成刀具路徑 該模具結(jié)構(gòu)小巧而緊湊 運(yùn)行順暢無(wú)阻 關(guān)鍵詞 注塑模具 脫模機(jī)構(gòu) 刀具 路徑 Abstract This article designed a planet gear to cast the mold This componentsselect ABS the quality lightly the chemical stability is high TheABS gear has the higher mechanics intensity and the rigidity thefine resistance to wear the nature bears weariness and thethermal stability may in the medium load a higher temperature nothave under the lubrication or the few lubrications uses Designedthrough the computation has cast the mold to take shape the structure the drawing of patterns organization pours aspect and so on system and carried on has modelled on the stamping die simulationprocessing produced the cutting tool way This mold structureexquisite and compact the movement smooth is unimpeded Key words plastic injection mould mould cavity The knife have Path XXX 大學(xué) 第 3 頁(yè) 1 零件分析及模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1 1 零件的作用 該零件為一個(gè)旋轉(zhuǎn)抽芯的塑膠復(fù)雜模具 其用于洗發(fā)水瓶 但要求抽芯時(shí)順暢 無(wú)阻礙 該零件在模具開模時(shí)分為兩次開模 這樣可以對(duì)塑料制品表面及外觀光亮 精度高 該制品第一次抽芯時(shí)上模運(yùn)動(dòng)下模定距移動(dòng)達(dá)到開模 按照其工作要求 其精度等級(jí)可選用一般精度等級(jí) 1 2 材料的選擇 根據(jù)零件工作要求及其精度等級(jí) 該零件選用 ABS 塑料成型 ABS 材質(zhì)具有較 高的力學(xué)強(qiáng)度和剛性 優(yōu)良的耐磨性 自潤(rùn)滑性 耐疲勞性及耐熱性 可在中等載 荷 較高溫度無(wú)潤(rùn)滑或少潤(rùn)滑下使用 表 2 20 塑料精度等級(jí)的選用 ABS 的一般精度要求為 5 級(jí) 表 1 1 ABS 的成型條件 密 度 3cmg 計(jì) 算 收 縮 率 加熱前料筒溫度 C 模具溫度 成型壓力MPa預(yù)熱 后處理 宜用注射機(jī)類 型 XXX 大學(xué) 第 4 頁(yè) 噴 嘴 料 筒 前 部 料 筒 中 部 料 筒 后 部 溫 度C 時(shí) 間h方 法 溫 度 時(shí) 間h 1 1 5 1 5 2 2 26 5 26 0 25 0 24 0 80 70 12 0 100 1 10 12 1 6 油 水 鹽 水 90 10 0 4 宜用 螺桿 式注 射機(jī) 螺桿 帶止 回環(huán) 噴嘴 宜用 自鎖 式 2 注射機(jī)的選用及校核 2 1 注射機(jī)的選用 2 1 1 制品的體積估算 將該制品塑件的體積分成四部分 冶金粉末嵌件中間凹陷處 塑件中間圓1V 環(huán) 及塑件兩邊齒輪 2V3V4 322221 79 516 mrh 322222 063 322233 8 1575 6rhV 322244 96 67m 321 8 50 8 153 0679 5 總 2 1 2 根據(jù)體積選注射機(jī) 常用熱塑性塑料注射機(jī)型號(hào)和主要技術(shù)規(guī)格初選 型注射機(jī)如表二所示 SZ40 68 XXX 大學(xué) 第 5 頁(yè) 表 1 2 注射機(jī)主要技術(shù)參數(shù) 理論 注射 容積 3cm 螺桿 直徑 注 射 壓 力 MPa 模板 行程 m 模具 最大 厚度 頂出 行程 噴嘴 孔直 徑m 實(shí)際 注射 量 g 鎖 模 力 KN 模具 最小 厚度 m 定位 孔直 徑 噴嘴 球半 徑 58 26 160 220 240 40 4 53 400 130 064 53 12 3 塑料制件在模具中的位置 3 1 分型面的確定 若按分型面設(shè)計(jì)原則中的 塑件要求同軸度的部分要放到分型面的同一側(cè) 以 保證塑件同軸度要求 來(lái)確定分型面的話 塑件脫模比較困難 來(lái)確定分型面的話 塑件脫模比較困難 故為使塑件從模具中順利脫模 且簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu) 應(yīng)按設(shè)計(jì)原 則中的最基本一條 將分型面選擇在塑件外形的最大輪廓處 即塑件 處 而m32 其同軸度要求通過(guò)對(duì)結(jié)構(gòu)中如定模板等零部件的設(shè)計(jì)與加工提出尺寸與形狀的公差 精度來(lái)保證 3 2 型腔數(shù)量及排列方式 考慮到該塑件尺寸較小 且為大批量生產(chǎn) 故采用多腔注射 根據(jù)所選注射機(jī) 注射容量 由前校核所述 選取四腔 模具型腔在模板上的排列方式通常有圓形排列 H 形排列 直線排列及復(fù)合排 列等 其中 型腔的圓形排列加工較困難 直線形排列加工容易 但平衡性能較差 H 形排列平衡性能好 而且加工性能尚可 使用較廣泛 故選用 H 形排列 XXX 大學(xué) 第 6 頁(yè) 3 3 成型零件的設(shè)計(jì) 對(duì)于塑料模的型腔設(shè)計(jì)常用的有兩種方式 一種是整體式型腔 另一種是組合 式型腔 整體式型腔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 牢固不易變形 但是型腔復(fù)雜 加工難度非常大 組合式型腔可使復(fù)雜型腔簡(jiǎn)單化 并且加工難度降低 模具型腔可更換 提高了模 具的使用壽命 3 4 成型零件工作尺寸的計(jì)算 成型零件上用以成型塑件部分的尺寸 稱為成型零件的工作尺寸 成型零件工作 尺寸主要有型腔和型芯徑向尺寸 型腔和型芯的深度尺寸中心距等 3 5 型腔徑向方向上的尺寸計(jì)算 分度圓直徑 cpmQdD 1 齒頂圓直徑 a 齒根圓直徑 cpfmf 式中 塑件分度圓直徑 d 塑件齒頂圓直徑 a 塑件齒根圓直徑 f 塑件平均收縮率 cpQ 則有 85 12 c 齒數(shù)為 處 17Z mDm97 25 a 031 f 1 8 75 2 齒數(shù)為 處 8Z m527 mDa 6 30 1302 f 85 對(duì)于塑件最大輪廓 處 zxQdcps 0 XXX 大學(xué) 第 7 頁(yè) 式中 型腔內(nèi)徑尺寸 D m 塑件外徑基本尺寸 sd 塑件公差 綜合修正系數(shù) 塑件精度低 批量比較小時(shí) 塑件精度高 x 21 x 批量大時(shí) 43 模具制造公差 一般 z m 41 5z 由 1 查得 5 級(jí)精度時(shí) 36 0 mz09 則有 D09 09 324 85 132 3 6 型腔深度方向上的尺寸計(jì)算 zcpmQhH 0132 則對(duì)于動(dòng)模板上 查得 h81 m mz05 4 故有 D05 05 1823 5 而對(duì)于定模板上 查得 mh61 z05 4 故有 m05 05 9782385 3 7 模具型腔側(cè)壁和底板厚度的計(jì)算 理論分析和實(shí)踐證明 對(duì)大尺寸型腔 剛度不足是主要問題 應(yīng)按剛度條件計(jì) 算 對(duì)小尺寸型腔 強(qiáng)度不足是主要問題 應(yīng)按強(qiáng)度條件計(jì)算 該模具為小尺寸型腔 則對(duì)于圓形鑲拼組合式 按強(qiáng)度計(jì)算有 側(cè)壁 12mpcPrt XXX 大學(xué) 第 8 頁(yè) 底部 pmhPrt 2 1 式中 模腔壓力 mPMa 材料許用應(yīng)力 對(duì)于 45 鋼 p MPap160 凹模型腔內(nèi)孔 r m 則有 tc 3 5121603 th7 85 并由 3 表 6 10 對(duì)于型腔內(nèi)壁直徑在 范圍內(nèi)的圓形鑲拼組合式凹模有 m40 模套壁厚 mtC8 S18 今取 10 4 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) 4 1 主流道設(shè)計(jì) 主流道是指從注射機(jī)的噴嘴與模具接觸的部位起到分流道為止的一段流道 主 流道橫截面形狀采用圓形截面 為了便于流道凝料的脫出 主流道設(shè)計(jì)成圓錐形 其錐度為 取 內(nèi)壁光滑 表面粗糙度 小于 主流道大 6 2 4 Ram 4 0 端與分流道相接處應(yīng)有過(guò)渡圓角 通常 取 選用 以減少料流轉(zhuǎn)rm3 1r1 向時(shí)的阻力 圖 3 1 主流道 對(duì)于小型注射模具 直接利用主流道襯套的臺(tái)肩作為模具的定位圈 定位圈與 澆口套一體 壓配于定模板內(nèi) 能防止從定模板內(nèi)頂出 且因定位圈直徑 D 為注射 XXX 大學(xué) 第 9 頁(yè) 機(jī)定位孔配合直徑 應(yīng)按選用注射機(jī)的定位孔直徑確定 直徑一般比注射機(jī)定位孔 直徑小 以便于裝模 故選澆口套上 D 為 澆口套結(jié)構(gòu)與尺寸參m01 36 數(shù)如零件圖所示 圖 3 2 澆口套結(jié)構(gòu) 4 2 冷料井設(shè)計(jì) 在每個(gè)注射成型周期開始時(shí) 最前端的料接觸低溫模具后會(huì)降溫 變硬被稱為 冷料 為了防止在下一次注射成型時(shí) 將冷料帶進(jìn)型腔而影響塑件質(zhì)量 一般在主 流道或分流道的末端設(shè)置冷料井 以儲(chǔ)藏冷料并使熔體順利地充滿型腔 為了使主流道凝料能順利地從主流道襯套中脫出 往往使冷料井兼有開模時(shí)將 主流道凝料從主流道拉出而附在動(dòng)模一邊的作用 先選用 Z 形拉料桿的冷料井 其 結(jié)構(gòu)尺寸如下附圖所示 圖 3 3 冷料井 4 3 分流道設(shè)計(jì) 分流道是主流道與型腔澆口之間的一段流道 它是熔體由主流道流入型腔的過(guò) XXX 大學(xué) 第 10 頁(yè) 渡通道 對(duì)于多型腔模需設(shè)分流道 為使各型腔內(nèi)能同時(shí)填充 分流道采用平衡式 布置 比較不同截面形狀分流道的性能 采用 U 形分流道 其熱量損失小 加工性 能容易 U 形分流道寬度 可在 內(nèi)選取 半徑 深度 Bm10 5BR5 0 RH25 1 斜度HR5 0 取 m 8 5 2 mH35 21 m5 13 0 4 4 澆口設(shè)計(jì) 澆口是料流進(jìn)入型腔最狹窄部分 也是澆注系統(tǒng)中最短的一段 澆口尺寸狹小 且短 目的是使由分流道流進(jìn)的熔體產(chǎn)生加速 形成理想的流動(dòng)狀態(tài)而充滿型腔 又便于注射成型后的塑件與澆口分離 本設(shè)計(jì)中澆口形式采用側(cè)澆口 其形狀簡(jiǎn)單 便于加工 而且尺寸精度容易保證 適用于一模多件 能提高生產(chǎn)效率 試模時(shí) 如發(fā)現(xiàn)不適當(dāng) 容易及時(shí)修改 能相對(duì)獨(dú)立地控制充填速度與封閉時(shí)間 側(cè)澆口截面形狀為矩形 其尺寸參數(shù)如下 tnh 0 5 1 b75 0 l 3 1r 式中 澆口深度 通常 h m2 塑件在澆口位置處的壁厚 t 系數(shù) 對(duì)于 PA n8 0 n 澆口寬度 b 澆口長(zhǎng)度 lm 澆口半徑 r 則有 h6 128 0 取 Bb5r 為去澆口方便 取 ml7 0 其中分流道與澆口的連接方式及尺寸參數(shù)如下附圖所示 XXX 大學(xué) 第 11 頁(yè) 如圖 3 4 4 5 注射機(jī)注射量的校核 33821 59 5820cmV 總 則 gm7 6 總總 在一個(gè)注射成型周期內(nèi) 需注射入模具內(nèi)的塑料熔體的質(zhì)量 應(yīng)為制件和澆注 系統(tǒng)兩部分質(zhì)量之和 即 澆總 mn 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn) 注射機(jī)的最大注射量是其額定注射量的 80 即 g8 0 式中 一個(gè)成型周期內(nèi)所需注射的塑料質(zhì)量 m 型腔數(shù)目 取 n4 n 單個(gè)塑件的質(zhì)量 總 g 澆注系統(tǒng)凝料和飛邊所需的塑料質(zhì)量 取 澆 ggm10 澆 注射機(jī)額定注射量 gm 則有 4 2538 0617 4 4 5 1 鎖模力的校核 鎖模力是在成型時(shí)鎖緊模具的最大力 成型時(shí)高壓熔融塑料在分型面上顯現(xiàn)的 漲力應(yīng)小于鎖模力 即 10AkPFc 式中 注射機(jī)的額定鎖模力 F N XXX 大學(xué) 第 12 頁(yè) 塑料制品與澆注系統(tǒng)在分型面上的總投影面積 A 2m 熔融塑料在型腔內(nèi)的平均壓力 對(duì)于螺桿式注射機(jī) 其型腔內(nèi)cP aP 平均壓力一般為 取 aMP35 20c30 安全系數(shù) 常取 k2 1 k 其中 塑料制品在分型面的投影面積為 2213174mA 主流道在分型面的投影面積為 2225 80 分流道在分型面的投影面積為 23764mA 故總投影面積為 2321 5 40765 81m 則有 KNKNF16 0 40 故滿足條件 4 5 2 最大注射壓力的校核 塑件成型所需的最大鎖模力應(yīng)小于注射機(jī)的額定鎖模力 即 sP 式中 注射機(jī)的最大注射壓力 P Ma 成型塑件所需的注射壓力 s 注射機(jī)的額定注射壓力為 160 40 68 SZ P 而 ABS 材料的注射壓力為 70 120 a 故有 sP XXX 大學(xué) 第 13 頁(yè) 4 6 注射機(jī)安裝模具部分的尺寸校核 4 6 1 噴嘴尺寸 模具主流道襯套的小端孔徑 D 和球面半徑 R 要與塑料注射成型機(jī)噴嘴 m m 前端孔徑 d 和球面半徑 r 滿足下列關(guān)系 m 2 1 R1 5 0 d 保證注射成型時(shí)在主流道襯道處不形成死角 無(wú)熔料積存 并便于主流道凝料 的脫模 故有 m142 mD514 4 6 2 定位孔尺寸 模具與注射機(jī)上定位孔為 兩者按 配合實(shí)現(xiàn)定位 以保證模具主3 6 7fH 流道的軸線與注射機(jī)噴嘴軸線重合 4 6 3 模具厚度與注射機(jī)模板閉厚度 模具閉合時(shí)的厚度在注射機(jī)動(dòng) 定模固定板之間的最大閉合高度和最小閉合高 度之間 即 minH max 式中 注射機(jī)允許的最小模具厚度 minH 模具閉合厚度 注射機(jī)允許的最大模具厚度 ax 其中模具閉合厚度為 mHm1925632403 故有 4019 4 6 4 開模行程的校核 對(duì)于單分型面注射模 其最大開模行程應(yīng)滿足 mHS10 521 XXX 大學(xué) 第 14 頁(yè) 式中 注射機(jī)最大開模行程 S m 塑件脫模距離 1H 包括澆注系統(tǒng)凝料在內(nèi)的塑件高度 2 則有 mS51060 其中 注射機(jī)最大開模行程與模具厚度無(wú)關(guān) 5 脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 在注射成型的每一個(gè)循環(huán)中 都必須使塑件從模具型腔和型芯上脫出 這種脫 出塑件的機(jī)構(gòu)稱為脫模機(jī)構(gòu) 整個(gè)脫模過(guò)程包括開模 推出 取件 閉模 脫模機(jī) 構(gòu)復(fù)位過(guò)程 對(duì)于中心有孔的圓筒形塑件 采用推管推出機(jī)構(gòu)進(jìn)行脫模 推管推出平穩(wěn)可靠 塑件無(wú)變形 無(wú)頂出痕跡 推管的脫模機(jī)構(gòu)采用動(dòng)模座板固定型芯的推管機(jī)構(gòu) 即 型芯 主型銷 固定在動(dòng)模座板上 并且穿過(guò)推板和推桿固定板 推管固定在推桿 固定板上 推管內(nèi)部與主型銷做間隙配合 推管外部與型腔板做間隙配合 推管與 主型銷配合長(zhǎng)度為頂出行程 推管與型腔板的配合長(zhǎng)度為推管外徑的m5 3 倍 這種頂出機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)可靠 多用于脫模距離不大的場(chǎng)合 2 5 1 5 1 脫模力的計(jì)算 當(dāng)脫模斜度不大時(shí) 一般指 初始脫模力最大 一經(jīng)推動(dòng) 脫模力即迅速減 5 小 所以脫模力的計(jì)算須按照無(wú)脫模斜度的條件計(jì)算 由于塑件壁厚與其內(nèi)孔直徑之比大于 故由 1 表 5 94 應(yīng)按下式計(jì)算 201 10 BfkmLSErQ 式中 脫模力 Q N 塑料彈性模量 對(duì)于 由表 5 57 查得 E2 c6PA 25 108 2 c 塑料平均成型收縮率 S XXX 大學(xué) 第 15 頁(yè) 包容型芯的長(zhǎng)度 L cm 塑料與鋼的摩擦系數(shù) 對(duì)于 由表 5 56 查得 f 6PA35 0 2 塑料的泊松比 約為 m49 0 38 塑件在與開模方向垂直的平面上的投影面積 當(dāng)塑件底部有B 2m 通孔時(shí) 該項(xiàng)視為零 與 和 有關(guān)的系數(shù) 其由下式計(jì)算所得 krt trk2 式中 型芯的平均半徑 r cmcm475 1037 塑件的壁厚 約為 t t 15 則有 2 47 1502 k 其中 取 cmNE3 0f46 m 則有 NQ1590 152 46 018 5 2 推管直徑的計(jì)算 推管直徑 由下式計(jì)算所得 d413264 QEnld 式中 推管直徑 d cm 推管長(zhǎng)度系數(shù) 7 0 推管長(zhǎng)度 l cml6 1 推管數(shù)量 n 推管材料的彈性模量 對(duì)于鋼 E 2 N27 10 2cmNE 則有 cmd3 01590 216764473 XXX 大學(xué) 第 16 頁(yè) 考慮到于推管中放一主型銷與冶金粉末嵌件配合 故選取 md10 5 3 推管應(yīng)力校核 其校核公式如下 SdnQ 24 式中 推管應(yīng)力 2 cmN 推管鋼材屈服極限強(qiáng)度 對(duì)于一般中碳鋼 S 2 c 2 30cNS 則有 2221 30 0401594 cmNS 6 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 在模具工作時(shí) 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)可以維持動(dòng)模和定模正確合模 合模后保持型腔的正 確形狀 同時(shí) 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)可以引導(dǎo)動(dòng)模按順序合模 防止型芯在合模過(guò)程中損壞 并 能承受一定的側(cè)壓力 本設(shè)計(jì)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)采用導(dǎo)柱導(dǎo)套導(dǎo)向 因動(dòng) 定模合模時(shí)無(wú)方位要求 故導(dǎo)柱在 模具上的布置方式可采用直徑相同并對(duì)稱布置 并使固定導(dǎo)柱的孔徑與固定導(dǎo)套的 孔徑相等 以便于加工 且有利于保證同軸度和尺寸精度 為使導(dǎo)向裝置具有良好 的導(dǎo)向性能 將導(dǎo)柱的先導(dǎo)部分做成錐度 考慮到模具生產(chǎn)批量大 故選用帶肩導(dǎo)柱與帶肩導(dǎo)套 為了使導(dǎo)柱 導(dǎo)套的配 合表面硬而耐磨 而中心部分具有良好的韌性 導(dǎo)柱導(dǎo)套材料選用 20 號(hào)鋼經(jīng)滲碳淬 火處理 滲碳深度為 0 8 1 2mm 其中 導(dǎo)柱淬火到 HRC56 60 導(dǎo)套淬火到 HRC50 55 導(dǎo)套硬度低于導(dǎo)柱硬度 可以改善摩擦情況 導(dǎo)柱 導(dǎo)套的尺寸參數(shù)如 下附圖所示 XXX 大學(xué) 第 17 頁(yè) 圖 6 1 導(dǎo)柱 圖 6 2 導(dǎo)套 導(dǎo)柱 導(dǎo)套加工的工藝路線為 毛坯 棒料 材料為 20 號(hào)鋼 車削加工 內(nèi)外圓 配合部分留磨量 0 2 0 3mm 熱處理 滲碳淬火 內(nèi)外圓磨削 精磨至要求尺寸 導(dǎo)柱在熱處理后修復(fù)中心孔 最后進(jìn)行磨削時(shí) 可利用兩端的中心孔進(jìn)行裝夾 并在一次裝夾中將導(dǎo)柱的兩個(gè)外圓磨出 以保證兩表面間的同軸度 導(dǎo)套磨削加工時(shí) 先磨內(nèi)圓 再以內(nèi)圓定位 用頂尖頂住芯軸磨外圓 這樣 就不僅可保證同軸度要求 且能防止內(nèi)孔的微量變形 導(dǎo)柱 導(dǎo)套端部轉(zhuǎn)彎處必須圓滑 以防止在運(yùn)動(dòng)中將配合表面劃傷 因此 全 部精磨后 必須用油石將圓弧處磨圓滑 消除磨削后在圓弧處出現(xiàn)的棱帶 7 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 在塑料注射成型過(guò)程中 模具就像一個(gè)熱交換器 輸入熱量的方式是加熱裝置 的加熱和塑料熔體帶走的熱量 輸出熱量的方式是自然散熱和向外熱傳導(dǎo) 其中 95 的 熱量是靠傳熱介質(zhì) 冷卻水 帶走 在塑料成型過(guò)程中 要保持模具溫度穩(wěn)定 就應(yīng) 保持輸入熱和輸出熱平衡 為此 必須設(shè)置模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng) 對(duì)模具進(jìn)行加熱和 冷卻 以調(diào)節(jié)模具溫度 7 1 模具冷卻水管道直徑 vVd 604 式中 冷卻水管道直徑 d m 管道內(nèi)冷卻水的流速 一般取 選取v sm 5 2 8smv 0 2 XXX 大學(xué) 第 18 頁(yè) 則有 md60 2617343 7 2 冷卻水管總的傳熱面積 傳熱膜系數(shù)按下式計(jì)算 2 08 174dvfk 式中 冷卻通道孔徑與冷卻介質(zhì)間的傳熱系數(shù) k ChmJ 2 與冷卻介質(zhì)有關(guān)的物理系數(shù) 由 5 表 8 29 查得 f 7 f 則有 Jk 22 08 03 5161 718 4 故冷卻水孔總的傳熱面積為 TkWQA 26 式中 模溫與冷卻介質(zhì)溫度之間的平均溫度 其中 模溫為 T C C 80 則有 213 0238092445 6mA 7 3 模具上開設(shè)的冷卻通道的孔數(shù) dLAn 式中 冷卻通道的長(zhǎng)度 為使模具得到均勻冷卻 要求控制回路長(zhǎng)度L m 在 1 2 1 5m 內(nèi) 今取為 1 4m 則有 84 10623 n 8 模板的選用 由 6 表注射模中小型模架組合形式 結(jié)合實(shí)際計(jì)算所需 采用基本型 模板2A 尺寸選用如下 XXX 大學(xué) 第 19 頁(yè) 表 8 1 模板的選用 模板 座板規(guī)格 寬度 長(zhǎng)度 厚度 寬度 厚度LB L 定模 A動(dòng)模 B1定模 1H動(dòng)模 2 200 x250 200 250 32 40 315 25 25 墊塊 支承板 推桿固定板 推板 導(dǎo)柱 導(dǎo)套 復(fù)位桿 內(nèi)六角螺釘 寬度 厚度 厚度 厚度 寬度 直徑3BC3H1h22Bd12d3 40 63 32 16 20 118 20 28 12 5 84M 中心距b2b3bl2l3l 160 80 156 206 210 146 參考文獻(xiàn) 1 付宏生 塑料模設(shè)計(jì)手冊(cè) 機(jī)械工業(yè)出版社 2002 2 劉京華 注塑制品與注塑模具設(shè)計(jì) 機(jī)械工業(yè)出版社 2002 3 屈華昌 塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì) 機(jī)械工業(yè)出版社 2002 4 模具使用技術(shù)叢書編委會(huì) 塑料模具設(shè)計(jì)制造與應(yīng)用實(shí)例 機(jī)械工業(yè)出版社 2002 5 黨根茂 駱志斌 李集仁 模具設(shè)計(jì)與制造 西安電子科技大學(xué)出版社 1995 6 王樹勛 鄧庚厚 典型注塑模具結(jié)構(gòu)圖冊(cè) 中南工業(yè)大學(xué)出版社 1992 7 許發(fā)樾 實(shí)用模具設(shè)計(jì)與制造手冊(cè) 機(jī)械工業(yè)出版社 2000 8 王之煦 許杏根 簡(jiǎn)明機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 機(jī)械工業(yè)出版社 1992 9 黃毅宏 李明輝 模具制造工藝 機(jī)械工業(yè)出版社 1999 10 楊偉群 數(shù)控工藝工藝教程 清華大學(xué)出版社 2002