小型攪拌器的設計

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黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 1 頁1 緒 論1.1 畢業(yè)設計課題的目的、意義、國內外現(xiàn)狀1.1.1 畢業(yè)設計課題的目的、意義化工反應中攪拌器的目的是借助攪拌器的作用使化工生產中的液體充分混合，以滿足化學反應能夠最大程度的進行。該設備可以代替手動攪拌對人體有毒或對皮膚有傷害的化工原料，結構簡單，使用方便，在化工生產應用比較廣泛。本課題要求設計一個小型攪拌器，容積在 500 升左右，工作平穩(wěn)靈活，使用方便。本題目主要涉及化工生產中攪拌器的設備設計，主要解決的問題是化工生產中該設備的設計，包括：攪拌器的選擇、電動機及減速器的選型、支撐裝置的設計、軸的選擇及密封設置、攪拌容器的設計，并畫出相應的設備圖。1.1.2 攪拌器的發(fā)展史及現(xiàn)狀攪拌混合設備是一種應用廣泛、品種繁多的流體機械產品，適用于化工、冶金、醫(yī)藥、食品和飼料等領域。攪拌操作是工業(yè)反應過程的重要環(huán)節(jié)，它的原理涉及流體力學、傳熱、傳質及化學反應等多種過程，而攪拌器是為了使攪拌介質獲得適宜的流動場而向其輸入機械能量的裝置。因此攪拌器也叫做Mixer，或叫做 Agitator,Stirrer。廣義的攪拌還包括將固體微粒分散懸浮在溶液里面或將溶液變成均勻的乳化液，因此它包括分散器和均質機。某些攪拌器能產生極大的剪切力，以獲得細化的粒子比膠體磨大 10 倍以上的亞微米懸浮體，因此，可用于制造色拉醬、美容乳之類的精細食品和化學品。石化工業(yè)常用于聚氯乙烯合金、順丁橡膠合釜、反應釜、汽提釜等統(tǒng)稱為攪拌容器（Agitatored Vessels，或 Stirred Vessels）。近年來，攪拌器和攪拌容器獲得飛速發(fā)展的同時，正面臨著滿足合理利用資源、節(jié)能降耗和對環(huán)境保護要求的嚴峻挑戰(zhàn)。攪拌器和攪拌容器在服從裝置規(guī)模經濟化和品種多樣化的同時，正日趨大型化。日立制作所自 1949 年生產攪拌反應釜以來已為聚氯乙烯、對苯二甲酸、苯乙烯單體、聚丙烯等裝置生產了攪拌反應釜近 4000 臺，容器的最大容量達 576m ，最大直徑達 7620 mm，圓筒黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 2 頁部分最大長度達 44380 mm，設計壓力最大 28 MPa，設計溫度最高 530 cI，電機最大功率達 1100 kW?；诠?jié)能的要求，開發(fā)出變頻調速電機、小剪切阻力槳葉、以新型密封代替機械密封和填料密封，以磁力驅動代替機械傳動?；诮档彤a品總體成本、減少維修保養(yǎng)成本和提高設備平均維修間隔時間的要求，大大提高了設備運行壽命?；跐M足衛(wèi)生和降低清洗和殺菌成本的要求，實現(xiàn)了 CIP(就地清洗 )和 SIP(就地殺菌)，提高了自動化水平，避免了人與產品的接觸，減少了人工操作和待機時間，大大提高了產品的衛(wèi)生水平。1.1.3 攪拌器的主要類型及其發(fā)展概況 根據(jù)攪拌器的形狀可以分成直葉漿式、開啟渦輪式、推進式、圓盤渦輪式、錨式、螺帶式、螺旋式等；根據(jù)不同液體的粘度可以分為低粘度液攪拌器、中高粘度液攪拌器。低粘度液攪拌器，如：三葉推進式葉輪，折葉漿式 (2～4 折葉)，6 直葉渦輪式，超級混合葉輪式 (HR]O0，HV200)等 ；中高粘度液攪拌器如：錨式、螺桿葉輪式，雙螺旋螺帶葉輪型，超混臺攪拌器 (MR205，305)等。為了達到成品高精度、高品質化要求，國外，特別是日本開發(fā)了新型的攪拌裝置 ，以滿足高粘度產品的生產需要。如倒圓錐形螺帶翼式攪拌器、超混合攪拌器、高性能浮動攪拌槽、超振動 α 型攪拌器等。 在對物料的攪拌操作中，人們希望實現(xiàn)多種攪拌目的，因此了解各種攪拌器的特點，選擇適宜的葉輪型式，設計出符合流動狀態(tài)特性的攪拌器是非常重要的。攪拌槽內的液體進行著三維流動，為了區(qū)分攪拌漿葉排液的流向特點，根據(jù)主要排液方向，按圓柱坐標把典型漿葉分成徑向流葉輪和軸向流葉輪 。齒片式、平葉漿式、直葉圓盤渦輪式和彎曲葉渦輪式在無擋板攪拌槽中除了使液體產生與葉輪一起回轉的周向流外，還由于葉輪的離心力是液體沿葉片向槽壁射出，形成強 大有力的徑向流，故稱這些葉輪為徑向流葉輪。徑向流葉輪攪拌器旋轉時，將物料由軸向吸入再徑向排出，葉輪功率消耗大，攪拌速度較快，剪切力強。如圖 1.1、圖 1.2 所示，是典型的徑向流葉輪型式。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 3 頁圖 1.1 圖 1.2在湍流狀態(tài)下，推進式葉輪除了產生周向流動外，還產生大量軸向流動，是典型的軸向流葉輪。折葉渦輪式葉輪與直葉圓盤渦輪和彎曲葉渦輪式葉輪相比，軸向流成分較多，多用于軸向流的場合。螺帶式和螺桿式葉輪使高粘度物料產生軸向流動，也屬軸向流葉輪型式。軸向流葉輪攪拌器不存在分區(qū)循環(huán)，單位功率產生的流量大，剪切速率小且在漿葉附近較大范圍內分布均勻，具有較強的最大防脫流能力。如圖 1.3、圖 1.4 所示，是典型的軸向流葉輪型式。圖 1.3 圖 1.4新型軸向流葉輪 在通常情況下，大量的攪拌設備用于低粘物系的混合和固一液懸浮操作，要求葉輪能以低的能耗提供高的軸向循環(huán)流量。由于傳統(tǒng)的推進式葉輪葉片為復雜的立體曲面，雖能滿足要求，但制造卻很困難，亦不易大型化。因此競相開發(fā)節(jié)能高效 、造價低廉且易于大型化的第二代高效軸流攪拌器成為混合設備公司的目標。美國萊寧公司開發(fā)了 A310 和 A315 系列(如圖 1.5，圖 1.6 所示)。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 4 頁圖 1.5 圖 1.6國內如北京化工大學和華東理工大學等也分別開發(fā)了 CBY 軸流漿和翼型漿；中國石油化工學院的沈惠平教授等人還研制開發(fā)了一種新型高效易于加工的軸流式攪拌葉輪。它是一種空間扭曲板材型漿葉，從葉片端部看，它由許多相似的拱組成，與其所處半徑有關，且具有合理的葉片傾角、拱度及葉片寬度。新型攪拌混合設備 近年來歐洲和 Et 本開發(fā)了很多種適用于高粘和超高粘物系的臥式自清潔攪拌設備。瑞士臥式雙軸全相(AllPhase)型攪拌機就是典型的一例。如圖 1.7 所示。圖 1.7黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 5 頁圖 1.8另外，北京燕山石油化工有限公司設計院針對在大直徑、低轉速、介質較粘稠的場合，設計了一種復合式攪拌器，很好地解決了無法配備大功率的電機，存在制造、檢修 以及安裝的困難等問題。復合式攪拌器的結構如圖 1.8 所示。 設備設計智能化的實現(xiàn) 根據(jù)混合專家的經驗和常識，將攪拌混合設備與自動控制技術相結合，在混合設備選型和設計中運用人工智能技術(AJ)和基于知識的系統(tǒng)(KBS)，即實現(xiàn)了混合設備選型和設計的智能化。如圖 1.9 所示，攪拌設備設計專家系統(tǒng)采用總設計任務控制各階段設計分任務，分任務調度相應的設計知識和數(shù)據(jù)，實現(xiàn)混合設備的專家系統(tǒng)設計的組織方法。通過仔細的分析、歸屬，用智能化設計系統(tǒng)原型階段性地實現(xiàn)混合設備的設計過程，可以把其表示為一系列的設計過程的鏈式序列。各階段相對獨立又相互連續(xù)，其中每一個設計階段都將設計結構傳遞給后繼設計過程 L6j。該系統(tǒng)從攪拌葉輪的選型、過程設計、機械設計和經濟分析評價，到最終機械繪圖的全過程的都給出了智能化的計算機輔助設計。它可應用于牛頓流體和非牛頓流體，液一液體系、固 一液體系和氣 一液體系，并且可以處理容積超過上百立方米的應用體系。20 世紀 90 年代以來，有關攪拌設備選型和設計的專黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 6 頁家系統(tǒng)在國外已有少量報道。如 1994 年美國 Chemineer 公司報道了該公司有一個用于渦輪式攪拌設備設計的知識庫軟件 AgDesign，據(jù)稱該公司 90％頂伸人攪拌器的設備均已用此軟件進行設計。芬蘭的 Lappeenranta 工業(yè)大學在1994 年發(fā)表了有關混合設備初步設計的知識庫系統(tǒng)的論文。在國內，浙江大學也正與大型石化企業(yè)合作開發(fā)攪拌槽式反應器的智能化輔助選型和設計軟件。圖 1.9 混合設計智能化設計系統(tǒng)實現(xiàn)結構1.1.4 結束語 攪拌操作是工業(yè)反應過程的重要環(huán)節(jié)，攪拌混合設備在化學工業(yè)中擔當著非常重要的角色?，F(xiàn)代化學工業(yè)要求有更高更好的攪拌混合技術，因此必須改進傳統(tǒng)攪拌裝置、研制新型混合設備；同時使用 LDV、PIV 和 EPT 等先進量測技術，運用計算流體動力學知識，深入分析攪拌反應器內的流體流動機理和微黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 7 頁觀混合，安全和優(yōu)化設計、提高過程效率性能和降低失敗風險，并最終提高反應產率。在這些現(xiàn)代先進技術的推動下，攪拌混合技術一定會向一個更新的階段發(fā)展。1.2 攪拌器的工作原理通常攪拌裝置由作為原動機的馬達(電動、風動或液壓)，減速機與其輸出軸相連的攪拌抽，和安裝在攪拌軸上的葉輪組成 減速機體通過一個支架或底板與攪拌容器相連。當容器內部有壓力時，攪拌軸穿過底板進入容器時應有一個密封裝置，常用填料密封或機械密封。通常馬達與密封均外購，研究的重點是葉輪。葉輪的攪拌作用表現(xiàn)為“泵送”和 渦流”，即產生流體速度和流體剪切，前者導至全容器中的回流，介質易位，防止固體的沉淀并產生對換熱熱管束 (如果有)的沖刷；剪切是一種大回流中的微混合，可以打碎氣泡或不可溶的液滴，造成“均勻”。1.3 化工反應中的攪拌設備根據(jù)攪拌器葉輪的形狀可以分成直葉槳式、開啟渦輪式、推進式、圓盤渦輪式、錨式、螺帶式、螺旋式等}根據(jù)處理的掖體牯度不同可以分為低粘度液攪拌器。低粘度液攪拌器，如：三葉推進式、折葉槳葉，6 直葉渦輪式、超級混合葉輪式 HR 100，HV 100 等；中高粘度液攪拌器如：錨式、螺桿葉輪式、雙螺旋螺帶葉輪型，MR 205，305 超混合攪拌器等等。1.4 化工攪拌器的適應條件和構造1.4.1 化工攪拌器的適應條件攪拌加速傳熱和傳質，在化工設備中廣泛運用?；嚢杵鞯淖饔檬够どa中的液體充分混合，以滿足化學反應能夠最大程度的進行，該設備可以代替手動攪拌對人體有毒或對皮膚有傷害的化工原料減少對人體的危害，同時通過電動機帶動軸加速攪拌，提高生產率。 攪拌加速傳熱和傳質，在化工設備中廣泛運用。攪拌的對象可以是液體 、固體和氣體，其中液體是必不可少的。最常見的液體是水，其粘度很低。液體也可能很粘，如黃油在室溫下可達 l，000，000 cP。液體中如加入過多的固體，如泥沙，會失去流動性，成為泥團。這種物料也可攪拌，但不在本文敘述的范圍內。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 8 頁1.4.2 化工攪拌器的構造化工生產過程中，通常用到的攪拌器種類有槳式攪拌器、渦輪式攪拌器、推進式攪拌器、錨式攪拌器、框式攪拌器、螺帶式攪拌器等。各類攪拌器由于其構造，性能等差異，使其能夠分別適用于化工生產中各種不同的工況。槳式攪拌器又可分為平直葉和折葉攪拌器兩種。這類攪拌器的結構和加工都比較簡單。攪拌器直徑 d 與釜徑 D 之 比 d／D 為 0．35～0．8，其運轉速度為 10～100r／min，為大型低速攪拌器，適用于低、中等粘度物料的混合及促進傳熱，可溶固體的混合與溶解等場合。渦輪式攪拌器又可分為開啟渦輪式和圓盤渦輪式兩類，每類又可分為平直葉、折葉、后彎葉三種。渦輪式攪拌器外形結構上與槳式攪拌器類似，只是葉片較多。攪拌器直徑 d 與釜徑 D 之比 d／D 為0．17～0．5，轉速為 30～500r／min。旋轉時有較高的局部剪切作用，能得到高分散度微團，適用于氣液混合及液液混合或強烈攪拌的場合，常用于低中等粘度物料 (μ1.0125 Mpa。故封頭壁厚取 7mm 可以滿足穩(wěn)定性的要求。2.3.3 攪拌器功率的計算在計算功率之前，首先計算攪拌過程的雷諾準數(shù)，計算公式為Re= （8）??2jnd黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 14 頁已知 η=40 r／min，d j=0.42m，μ=0.3Pa.s，ρ=1500kg/m 3所以雷諾數(shù)Re=588。攪拌所需動力為P= （9）1053dnNP?其中 Np 為動力系數(shù)，利用 Rushton 的算圖，查得 Np=0.75，代入上式得P=4.4KW，所需電動機的功率為 Pe=P/η=4.4KW，所以選擇 5.5KW 的電動機就可滿足要求。3 攪拌軸的結構及材料3.1 軸的結構攪拌軸主要用來支承攪拌器的，并從減速器輸出軸取得動力使攪拌器旋轉，達到攪拌的目的。因此，攪拌軸的結構就是以這些要求為依據(jù)進行設計的。攪拌軸上端應同減速器輸出軸相連。它們是通過聯(lián)軸器相聯(lián)接的，因此，攪拌軸上端必須復合聯(lián)軸器的聯(lián)接結構要求。軸上相應的位置應加工出同攪拌器相配合的結構尺寸。目前常用的攪拌器大都采用平鍵、穿軸銷釘或穿軸螺釘固定。其結構如下圖所示。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 15 頁圖 3.1 1—攪拌器 2—防銹螺母3.2 軸的材料攪拌器軸的材料通常選用 45 號鋼，還應進行正火或調質處理。同時由于化工反應中有腐蝕，所以還要進行防腐蝕處理。3.3 攪拌軸的計算攪拌軸的計算主要是確定軸的最小截面尺寸（軸徑），需要進行強度、剛度計算或校核，驗算軸的臨界轉速和撓度等，以便保證攪拌軸能安全可靠的運轉。攪拌軸的特點是細而長，攪拌器設在軸的一端，軸受到扭轉、彎曲和軸向等組合載荷，其中以扭轉載荷為主。工程應用中常用近似的方法進行強度計算，即假定軸只受到扭矩作用，然后用增加安全系數(shù)以降低材料許用應力的辦法來補償其他載荷的影響。（1） 軸的強度計算軸的扭轉強度條件是：max = （10）?PTWM由上式可知，只要知道了攪拌軸上所傳遞的扭矩 MT和軸材料的許用剪應力[ ]?值后，就可求出軸的抗扭截面模量，即：WP= （11）???T已知 MT可由軸傳遞的功率 P 和轉速 n 求出，即： MT=9.55×106P/n （12）然后再根據(jù)抗扭截面模量 Wp 同軸徑 d 的關系求出攪拌軸的最小直徑。因為黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 16 頁Wp= （13）163d?將（12） （13）式代入（11）式得d≥ × ≈365.09× mm36105.9????3?nP??3?nP已知攪拌軸的功率為 4.4KW，軸的轉數(shù) n=40r/min，[ ]=40Mpa，代入上式得d=51.2mm?？紤]到腐蝕，故攪拌軸的直徑為 55mm。（2）軸的剛度的計算為了防止攪拌軸產生過大的扭轉變形，從而在運轉中引起振動，造成動密封失效，應該把軸的扭轉變形限制在一個允許的范圍內，這就是設計中的扭轉剛度條件。為此攪拌軸要進行剛度計算。工程上是以單位長度的扭轉角 θ 不得超過許用扭轉角[θ]作為剛度條件的，即：θmax= ×103× ≤[θ] （14）PTGIMmax??180θ—軸扭轉變形的扭轉角，°/m；G—剪切彈性模量，Mpa；G=8.1х10 4Mpa；Ip—截面的極慣性矩。一般情況下 Ip = 。324d?從（14）式可以看出，扭轉角 θ 的大小與扭矩 MTmax 成正比，與扭轉剛度GIp 成反比。許用扭轉角[θ]值是根據(jù)實際情況確定的，一般攪拌軸選用[θ]=（0.5—1.0）°/m。取[θ]=0.8。代入下式d≥1537× mm (15)??4?GnP得 d=53.2mm。軸徑應同時滿足剛度和強度兩個條件。一般按剛度計算的軸徑較按強度計算的軸徑大，所以對攪拌軸來說，主要以剛度條件確定軸徑?？紤]到腐蝕，所黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 17 頁以取軸徑為 d=55mm。3.4 攪拌軸的形位公差和表面粗糙度要求由于要求運轉平穩(wěn)，防止軸的彎曲對軸封處的不利影響，因此軸安裝和加工要控制軸的直度，當轉速 n100r/min 時，直線度允差為 1000：0.15。軸的配合面的配合公差和表面粗糙度可按所配零件的標準要求選取。4 攪拌器及傳動裝置等的設計及計算4.1 攪拌器的選擇根據(jù)工藝要求，選用直徑為 800mm，軸徑 Ф55mm 的漿式攪拌器，標記符號為 800—55。4.2 電動機的選型根據(jù)攪拌器的結構及電動機的安裝方式，我們選用 Y 系列 V1 型立式電動機，黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 18 頁電動機的型號 Y132S—4同步轉速 1500 r/min額定功率 5.5KW滿載轉速 1440r/min最大轉矩 2.2質量 68Kg其結構尺寸參照《機械設計課程設計手冊》表 12—5。 4.3 減速器的選型根據(jù)我國目前情況，反應釜用的立式減速機主要有，擺線針輪減速機、兩級齒輪減速機、V 帶減速機、蝸桿減速機等幾種，這幾種減速機已由有關工業(yè)部門訂有標準系列，根據(jù)本次設計情況和查閱有關手冊，我們選用擺線針輪減速機，如下圖所示。圖 4.1 擺線針輪減速機根據(jù)《單支點機架》（HG21566—95）標準的附錄中列有常用的“釜用傳動裝置減速機型號及技術參數(shù)”可以根據(jù)公稱直徑和攪拌軸轉速來選擇減速機的型號。我們選用 BLD3—1—29Q 型減速器。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 19 頁4.4 軸承的選擇軸承是機器中重要的部件，它的功用主要是支承軸及軸上的零件，并使軸保持一定的旋轉精度，減少轉軸與支承之間的摩擦與磨損。一般的工作情況下，滾動軸承的摩擦阻力較滑動軸承的摩擦阻力小，其功率損耗也小，容易起動，潤滑與維護簡單，而且滾動軸承是標準件，可由專門工廠大批生產，選用方便。所以在各種機械設備中應用廣泛。所以本次設計我們選用滾動軸承。滾動軸承通常由四種元件組成，即外圈 1、內圈 3、滾動體 2 和保持架 4，如下圖。外圈和內圈都制有一定形狀的滾道，以保證滾動體在其間作精確的運轉。滾動體有球形、圓柱體、圓錐形、針形等，保持架的作用是把滾動體彼此隔開并沿滾道均勻分布，通常內圈裝配在軸頸上，隨軸一起轉動；外圈裝在軸承座里不轉動。由于滾動體和內圈、外圈的接觸面積很小，接觸應力很大，所以它們都是由合金鋼制造的，經熱處理使硬度達到 60HRC 以上，保持架多用軟鋼沖壓而成，也有用鋼合金、塑料和其他材料制成的。根據(jù)軸承所承受載荷的大小、方向和性質，我們選用深溝球軸承，主要承受徑向載荷，也可同時承受一定的的軸向載荷。其結構如下圖，其代號為6211。軸承的潤滑選用脂潤滑，密封用氈圈式密封。圖 4.24.5 聯(lián)軸器的選擇黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 20 頁立式攪拌反應器常用的聯(lián)軸器主要有 JQ 型夾殼式聯(lián)軸器、GT 型凸緣聯(lián)軸器和 TK 型彈性塊式聯(lián)軸器。根據(jù)有關要求，我們選用彈性塊式聯(lián)軸器。這種聯(lián)軸器適用于工作溫度－20°—+60°，且有油或有弱堿、弱酸的介質浸蝕下的變載荷的連接，并能緩和一部分沖擊，以及補償少量的軸線偏差。彈性塊式聯(lián)軸器已經作為化工設備立式減速器 HG 標準的附件，應用較為廣泛。彈性塊式聯(lián)軸器的結構如下圖所示。上方與減速器軸相連的凸半聯(lián)軸器，有 4—12 片弧形凸塊。下方與攪拌軸相連的凹半聯(lián)軸器上則制有凹槽，可以容放相應數(shù)量的彈性塊和凸半聯(lián)軸器上的凸塊。聯(lián)軸器與軸則以固定螺釘和鍵固定。當主動軸轉動時，凸半聯(lián)軸器即通過彈性塊來帶動凹半聯(lián)軸器旋轉。聯(lián)軸器材料采用不比HT200 差的鑄鐵，彈性塊采用能在－20°—+60°范圍內工作，且耐油、弱酸及弱堿的橡膠制成。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 21 頁圖 4.34.6 傳動裝置的機架反應釜立式傳動裝置是通過機架安裝在反應釜封頭的底座上的，機架上端需與減速機裝配，下端則與底座裝配。在機架上一般還需要有容納聯(lián)軸器、軸封裝置等部件及其安裝操縱所需要的空間。按照《攪拌傳動裝置系統(tǒng)組合》HG21563—95 標準系列中選取機架。選用時，首先考慮上述要求，然后根據(jù)所選減速機的輸出軸軸徑及其安裝定位面的結構尺寸選配合適的機架。根據(jù)上述條件，選用 J—A55 型單支點機架，機架的公稱直徑為 300mm。如下圖：黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 22 頁圖 4.4機架的材料選用和加工，選用灰鑄鐵 HT200 鑄造毛坯再進行加工。4.7 底座的設計為了易于保證底座既與減速機座連接又使穿過軸封裝置的攪拌軸運轉順利，要求軸封裝置與減速機架安裝時有一定的同心度，一般都將兩者的定位安裝面做在同一塊底座上。根據(jù)《攪拌傳動裝置系統(tǒng)組合、選用及技術要求》（HG21563—95 中），我們選用下面的平底底座：圖 4.5黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 23 頁4.8 攪拌器的軸封裝置解決化工設備的跑、冒、滴、漏，特別是防止有毒、易燃介質的泄露，是一個很重要的問題。因此，在攪拌器的設計過程中選擇合理的密封裝置是很重要的。在反應釜中使用的軸封裝置主要是填料箱密封和機械密封兩種。通過下表填料箱密封和機械密封的比較，我們選取機械密封作為攪拌器的軸封裝置。機械密封系指兩塊環(huán)形密封元件，在其光潔面平直的端面上，依靠介質壓力或彈簧力的作用，在相互貼合的情況下作相對轉動，從而構成密封結構。圖4.6 是一種釜用機械密封裝置的簡單結構圖。當軸轉動時，帶動了彈簧座、彈簧、彈簧壓板、動環(huán)等零件一起旋轉。由于彈簧力的作用使動環(huán)緊緊壓在靜環(huán)上。當軸旋轉時，動環(huán)與軸一起旋轉，而靜環(huán)則固定于座架上靜止不動，動環(huán)與靜環(huán)相接觸的環(huán)形密封端面阻止了介質的泄露。因此，從結構上看，機械密封主要是將較易泄露的軸向密封，改為不易泄露的端面密封。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 24 頁圖 4.6化工部門已將釜用機械密封的基本型式及參數(shù)制定了系列標準《攪拌傳動裝置—機械密封》 （HG21571—95） ，并有定點廠供應各種規(guī)格產品，一般只需選用、訂購即可。根據(jù)本次設計情況，我們選用單端面小彈簧平衡型，型號為 2001，代號為 HG21571 95 MS 2001—300—BUPFEBUP。4.9 攪拌器槳葉的設計4.9.1 攪拌器槳葉的選型由于液體的粘度較低，根據(jù)實際情況，我們選用斜漿式葉片。結構如下所示黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 25 頁圖 4.7 攪拌槳4.9.2 攪拌槳葉的直徑設計斜槳葉式攪拌器的漿徑與筒徑（D1／D）的比為 0.3～0.6，已知 D=0.8m，所以 D1=0.24m，槳葉的寬度為（0.1～0.25）D1，我們取b=0.15D1=0.04m。θ=30°。一般槳葉距筒底的高度 H1 為（0.5～1）D1，本次設計取 H1= D1=0.24m。因為 H/D=2，所以取單層，攪拌器層間距為（1～1.5）D1。4.10 攪拌器的接管口支座的結構設計4.10.1 液體進料管液體進料管我們選用下圖所示的結構，接管伸入設備并將管口切成 45°，這樣可以避免液料沿攪拌器的內壁流動，減少物料對壁面的磨損與腐蝕。圖 4.8管材的選用參照《化工設備機械基礎課程設計指導書》 （北京化工學院出版）表 C—1，C—2 可得，選用 20 號鋼，GB699—88。4.10.2 液體出料管出料管結構設計主要從物料易放盡，阻力小和不易堵塞等因素考慮，另外黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 26 頁還要考慮溫差應力的影響。如下圖所示是兩種常見的結構。圖 4.9根據(jù)設計我們選用（a）圖出料管，直接為 100mm，其結構尺寸參照下表管徑 D 50 70 100 125 150Dmin 130 160 210 260 2904.10.3 儀表接管口儀表接管與釜體的安裝都用插入式，因為本次設計的攪拌器處于低壓條件，所以采用單面角焊接。常用的儀表有玻璃溫度計，都要采用套管結構并用多層套管加強。常用的幾種接口結構參見《化工設備機械基礎課程設計指導書》表B—12。4.10.4 法蘭的選擇考慮到生產工藝上的要求和制造、運輸和安裝檢修時的需要，化工設備常采用可拆卸的法蘭聯(lián)接方法。法蘭聯(lián)接是由一對法蘭，若干個螺栓、螺母和一個墊片所組成，如下圖所示。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 27 頁圖 4.10 法蘭根據(jù)設計要求我們選用甲型平焊法蘭，其結構如下：圖 4.11其結構尺寸參照《化工設備機械基礎》 （第二版）表 16—13。法蘭材料選用 Q235—B，法蘭墊片選用參照《化工設備機械基礎》 （第二版）表 16—4，選用聚四氟乙烯板。4.10.5 設備支座的選擇化工設備上的支座是支承設備重量和固定設備位置用的一種不可缺少的部件。在某些場合下，支座還可能承受設備操作時的振動、載荷等。支座的結構形式和尺寸往往決定于設備的型式、載荷情況及構造材料。最常用的有：耳式支座、支承式支座和鞍式支座。根據(jù)實際情況，我們選用耳式支座。它通常有兩塊筋板及一塊底板焊接而成。筋板設備筒體焊接在一起，如下圖所示。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 28 頁圖 4.12底板上開有通孔，可供安裝定位用。筋板是增較支座剛性的，輕型設備可以只用一塊。每個設備可用 2—4 個支座，必要時可用得跟多些。但個數(shù)多往往不能保證全部耳座都裝在同一水平面上。因而也就不能保證每個耳座受力均勻。根據(jù)有關部門制定的系列標準，我們選用 A 型 3 號耳式支座。支座材料為 Q235—A.F，其標記為：JB/T4725—92 耳座 AN3。其尺寸見《化工設備機械基礎》 （第二版）表 16—22。支座的安裝尺寸 D（見下圖）可按下式計算：D= +2（L 2-S1） （16）????2231 ????bDn式中 D——支座安裝尺寸，mm；D1——容器內徑，mm；δn——殼體名義厚度，mm；δ1——加強墊板厚度，mm。圖 4.13計算得 D=970mm。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 29 頁結 論1 一方面我們可以根據(jù)操作目的、操作條件、操作方法、原料和成品的特性、安全等初選攪拌器葉輪的型式；另一方面還需要依據(jù)各種攪拌器葉輪的性能及其應用實例、使用經驗，綜合考慮選擇攪拌器。2 設計攪拌器時，除了運用經驗和公式計算所需要動力、回轉數(shù)等參數(shù)外，還需要以中小模擬試驗為基準，進行放大，以符合實際操作達到預期的效果。3 必須改進現(xiàn)有的攪拌器和設計新型的攪拌器，達到合適的攪拌液體流動狀態(tài)，以適應各種粘度攪拌的需要和滿足產品的性能要求，最終實現(xiàn)裝置高效、節(jié)能的效果。黃河科技學院畢業(yè)設計（論文） 第 30 頁致 謝本次設計得到了楊漢嵩老師的大力幫助，為本人完成本次設計提供了大量的幫助，在設計中提出了許多有益的意見，提出了設計中的不足，使我及時得到改正。同時，本次設計也得到了同學們的大力幫助。給我提出了許多好的意見和建議。對此，我向楊漢嵩老師及同學們表示衷心的感謝。