藥筒直焊縫自動檢測裝置數(shù)字樣機設計

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大學 屆畢業(yè)設計說明書第 1 頁 共 43 頁畢業(yè)設計說明書專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 大學 屆畢業(yè)設計說明書第 2 頁 共 43 頁藥筒直焊縫自動檢測裝置數(shù)字樣機設計摘要：本課題主要研究一套可供企業(yè)檢測適用的藥筒直焊縫超聲自動檢測裝置。其筒體是焊接而成的。在焊接處，焊接后形成 4～6 mm 寬的焊縫，且內(nèi)表面有起伏，不規(guī)則。在炮彈發(fā)射時，藥筒內(nèi)壓力很大，焊縫中的疵病可能導致嚴重的后果。軍方要求對焊縫百分之百的檢驗。焊縫中主要會出現(xiàn)氣孔、橫裂紋、焊偏等缺陷。為了適應生產(chǎn)線批量生產(chǎn)自動檢測的要求，結(jié)合成本等因素，采用藥筒直焊縫相對于探頭沿下母線方向的掃描運動，超聲的耦合采用水浸耦合方式。所設計的裝置要求成本低，操作方便，安全可靠，檢測精度高，自動化程度相對較高，在同類產(chǎn)品中有一定的競爭優(yōu)勢。關(guān)鍵詞：焊縫，超聲，檢測，自動 大學 屆畢業(yè)設計說明書第 3 頁 共 43 頁Cartridge straight seam detection device digital prototype designAbstract:This topic research a set of available for inspection of the enterprise YaoTong straight weld automatic ultrasonic testing devices. The cylinder is welded together. In the welding and welding formed after 4 ~ 6 mm wide, and the inner surface of the weld had ups and downs, irregular. In its YaoTong when the pressure inside the weld defects disease may cause serious consequences. The military requirement of weld 100% inspection. Main will appear in the weld transverse cracks, porosity, welding defects such as partial. In order to meet the production batch production automatic detection requirements, combining factors such as YaoTong, use cost straight weld relative to probe the direction of movement, the bus ultrasonic scanning the coupling with water extraction coupling. The device design requirement of low cost, convenient operation, safe and reliable, high accuracy, high automation degree of relative, in the similar products in the competitive advantage.Keywords: weld，ultrasound，detection ，automatic目錄1 緒論 11.1 本課題的概述與簡介 11.2 本課題研究的背景及意義 .31.3 超聲檢測系統(tǒng)國內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 .42 總體技術(shù)方案設計 .62.1 解決問題的初步方案 .62.1.1 課題具體闡述 .62.1.2 總體初步技術(shù)方案 .72.1.3 宜采用的設計方法 .92.2 主傳動系統(tǒng)方案 112.3 進給系統(tǒng)方案 112.4 待測工件在工作臺上的定位和夾緊 113 主傳動部分的設計 113.1 電動機的選擇 .11大學 屆畢業(yè)設計說明書第 4 頁 共 43 頁3.1.1 選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu) 123.1.2 步進電機的選擇 143.1.3 步進電機的確定 153.2 滾珠絲杠的選用 183.2.1 軸向負荷的計算 193.2.3 基本靜額定負荷 Co .213.2.4 基本動額定負荷 ca .213.3 hdl50 三坐標加工單元絲杠定位精度 213.4 絲杠熱變形的解決辦法 213.5 絲杠的壽命 234 進給傳動部分設計 .244.1 導軌的選用 244.1.1 導軌的功用和分類 244.1.2 導軌應滿足的要求 244.2 導軌的材料 244.3 滑動導軌的結(jié)構(gòu) 254.3.1 導軌的截面形狀及組合 254.3.2 導軌間隙的調(diào)整 264.4 滑動導軌的驗算 264.5 導軌的許用壓強 274.6 導軌的潤滑與防護 274.7 提高導軌耐磨性的措施 285 裝置和具體零部件的設計 285.1 裝置的框架 295.2 水箱及探頭的定位 305.3 絲杠軸的結(jié)構(gòu)設計 305.4 步進電動機與減速器之間的聯(lián)軸器 315.5 藥筒的定位 33大學 屆畢業(yè)設計說明書第 5 頁 共 43 頁5.5.1 支撐桿 1 335.5.2 支撐桿 2 345.5.3 藥筒軸向定位件 346 外包裝箱體的設計 35結(jié)論 .36參考文獻 .37致 謝 .401 緒論1.1 本課題的概述與簡介藥筒是炮彈的重要組成部分，它的出現(xiàn)和應用，為武器的發(fā)展提供了必要的條件，使火炮實現(xiàn)了自動裝填及連發(fā)射擊，從而大幅度地提高了火炮的射速，增強了火炮的威力。鑒于本課題主要研究藥筒直焊縫的超聲自動檢測裝置設計，故只對其中的整體式藥筒和裝配式藥筒做簡要介紹 [1]：整體式藥筒分為：1) 整體引伸藥筒 2) 焊接藥筒 筒體采用低碳薄鋼板卷制，再經(jīng)焊接而成。由于選用的材料規(guī)格和所采用的工藝不同，筒體焊縫有直焊縫和螺旋焊縫兩種。筒底采用中碳鋼鍛制的毛胚，經(jīng)輔助加工后，將筒體與筒底半制品焊接成一體，得到焊接藥筒的半制品。如圖 1 所示：大學 屆畢業(yè)設計說明書第 6 頁 共 43 頁圖 1 焊接藥筒 1—筒體 2—筒底裝配式藥筒的幾種典型結(jié)構(gòu)包括：1) 卷筒式藥筒 其筒體由低碳薄鋼板卷制而成，并由壓緊環(huán)壓緊在筒體上。筒體底部由兩層薄鋼板卷成，以防止火藥氣體對炮閂的破壞，由于消耗材料比較多，所以藥筒比較重。2) 焊筒式藥筒 筒體沿縱縫焊接，為了加強筒體的底部強度，以及防止高溫高壓的火藥氣體從筒體與筒底的接縫處泄出，在筒體內(nèi)還裝有密封用的襯墊和開有縱向缺口的套筒。如圖 2 所示大學 屆畢業(yè)設計說明書第 7 頁 共 43 頁圖 2 焊筒式藥筒1—筒體 2—套筒 3—壓緊螺母 4—襯墊 5—筒底3) 整筒式藥筒 筒體為一整體，由緊固件與筒底連接而成。超聲檢測是五大常規(guī)無損檢測技術(shù)之一，與其它常規(guī)技術(shù)相比，它具有被測對象范圍廣、檢測深度大、缺陷定位準確、檢測靈敏度高、成本低、使用方便、速度快、對人體無傷害及便于現(xiàn)場使用等優(yōu)點。因此，超聲無損檢測技術(shù)是國內(nèi)外應用最廣泛、使用頻度最高且發(fā)展較快的一種無損檢測技術(shù) [2]?？v覽眾多的無損檢測方法，超聲無損檢測浸液法以其波穩(wěn)定、探頭不易磨損（即非接觸測量）、對工作表面質(zhì)量無嚴格要求和易于實現(xiàn)自動化而受到肯定和廣泛接納 [3]。標準超聲檢測技術(shù)的當今趨勢是使現(xiàn)有的方法精化，并進一步發(fā)展各種自動檢測技術(shù)，后一項任務包括檢測工作自動評價技術(shù)的改進，以及努力將由于這種活那種原因至今仍然只能手工方式操作的檢測方法自動化 [4]。隨著電子學和計算機科學技術(shù)的飛速發(fā)展,超聲無損檢測技術(shù)發(fā)展日趨先進，涌現(xiàn)出一下幾種最前沿的檢測技術(shù) [5]：1） 超聲導波技術(shù)2）聲發(fā)射新技術(shù)大學 屆畢業(yè)設計說明書第 8 頁 共 43 頁3）新型非接觸超聲換能方法4）另外，還有諸多新的技術(shù)也應用在了超聲無損檢測上：人工智能技術(shù)如專家系統(tǒng)、人工神經(jīng)網(wǎng)絡等；自適應技術(shù)；機器人技術(shù)；相關(guān)技術(shù)等。統(tǒng)計數(shù)據(jù)表明超聲檢測在無損檢測領域中的突出貢獻與重要地位，所以超聲檢測一直以來都是研究的熱點。隨著電子學的和計算機科學技術(shù)的飛速發(fā)展，采用人工智能技術(shù)、自適應技術(shù)、機器人技術(shù)、相關(guān)技術(shù)、信息融合技術(shù)、激光技術(shù)和計算機輔助設計/計算機輔助制造等技術(shù)與無損檢測技術(shù)有機結(jié)合，以實現(xiàn)復雜形面復合構(gòu)件的超聲掃描成像檢測，是近年來國外復合材料構(gòu)件無損檢測領域研究的前沿課題 [6]。1.2 本課題研究的背景及意義由于大口徑自行火炮用藥筒的技術(shù)要求高，設計難度大，使藥筒的使用環(huán)境更為惡劣，以至于西方國家另辟溪徑尋找藥包替代藥筒，但是這種方式又給火炮的密封等諸多環(huán)節(jié)帶來了難以克服的技術(shù)難題，致使火炮發(fā)展舉步艱難。由于我國基礎工業(yè)薄弱，在火炮的密封技術(shù)上，關(guān)鍵密封件難以達到設計使用壽命要求，同時傳統(tǒng)的引伸藥筒的制造技術(shù)難以達到火炮對藥筒的技術(shù)要求而止步。一段時期使系統(tǒng)研究陷于停滯狀態(tài)，制約了系統(tǒng)的研制，影響了系統(tǒng)的總體進度。經(jīng)過幾年的方案論證和試驗，最終又以焊接鋼質(zhì)藥筒取代了藥包的裝填方案。 焊接鋼質(zhì)藥筒作為現(xiàn)代炮彈藥筒家族中的重要組成之一，由于其在制造上的優(yōu)良特點：焊接鋼質(zhì)藥筒是一種不需要大型的壓力設備，制作工藝比較簡單的鋼質(zhì)藥筒，成本低，效益好，最適宜大中口徑高膛壓火炮的彈藥的應用 [7]。焊接鋼質(zhì)藥筒是國營753廠研制定型的火炮藥筒。其筒底和筒體是由環(huán)焊機焊接而成的。在焊接處，筒底厚度為2.6 mm，筒體厚度1.6 mm，焊接后形成4～6 mm寬的環(huán)形焊縫，且內(nèi)表面有起伏，不規(guī)則。在炮彈發(fā)射時，藥筒內(nèi)壓力很大，焊縫中的疵病可能導致嚴重的后果。軍方要求對焊縫百分之百的檢驗。焊縫中主要會出現(xiàn)氣孔、橫裂紋、大學 屆畢業(yè)設計說明書第 9 頁 共 43 頁焊偏等缺陷。在過去，面對這樣的問題我國工作人員只能通過抽樣檢測的方法，將炮筒沿焊縫鋸開來檢查炮筒是否符合，這種檢測方法效率低，同時還有很大的可能漏檢。因此，我們需要一種高效，高質(zhì)的焊縫檢測裝置，來保證我們的生產(chǎn)要求。為了適應生產(chǎn)線批量生產(chǎn)自動檢測的要求，結(jié)合成本等因素，采用水浸超聲自動檢測方法 [8]。1.3 超聲檢測系統(tǒng)國內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢超聲檢測系統(tǒng)的國內(nèi)研究現(xiàn)狀：我國的無損檢測技術(shù)是從無到有，從低級階段逐漸發(fā)展到應用普及的現(xiàn)階段水平。超聲波檢測儀器的研制生產(chǎn)，也大致按此規(guī)律發(fā)展變化。五十年代，我國開始從國外引進超聲波儀器，多是笨重的電子管式儀器。如英國的 UCT-2 超聲波檢測儀，重達 24Kg，各單位積極開展試驗研究工作，在一些工程檢測中取得了較好的效果。五十年代末六十年代初，國內(nèi)科研單位進口了波蘭產(chǎn)超聲儀，并進行仿制生產(chǎn)。隨后，上海同濟大學研制出 CTS-10 型非金屬超聲檢測儀，也是電子管式，儀器重約 20Kg。該儀器性能穩(wěn)定，波形清晰。但當時這種儀器只有個別科研單位使用，建工部門使用不多。直至七十年代中期，因無損檢測技術(shù)仍處于試驗階段，未推廣普及，所以儀器沒有多大發(fā)展，仍使用電子管式的 UCT-2，CTS-10 型儀器。1976 年，國家建委科技司主持召開全國建筑工程檢測技術(shù)交流會后，國家建委將混凝土無損檢測技術(shù)列為重點攻關(guān)項目，組織全國 6 個單位協(xié)作攻關(guān)。從此，無損檢測技術(shù)開始進入有計劃，有目的的研究階段。1978 年 10 月，中國建筑科學院研制出 JC-2 型便攜式超聲波檢測儀。該儀器采用 TTL 線路，數(shù)碼顯示，儀器重量為 5Kg。同期研制出的超聲檢測儀器還有 SC-2 型，CTS-25 型，SYC-2 型超聲波檢測儀。從此，我國有了自己生產(chǎn)的超聲波儀器。超聲檢測系統(tǒng)的國外研究現(xiàn)狀：國際上超聲檢測系統(tǒng)的數(shù)字化逐漸成為超聲無損檢測技術(shù)研究的熱點。當前，國際上超聲檢測系統(tǒng)正朝著系統(tǒng)化、智能化、小型化的方向發(fā)展，國外一些生產(chǎn)和研究超聲波檢測儀器的公司已經(jīng)在這方面走上了前列，其中以德國的 KrautKramer 公司、英國的聲納公司，美國的泛美公司和通用公司、加拿大 R/DTECH 公司的產(chǎn)品最具代表性，上述這些公司生產(chǎn)的超生檢測系統(tǒng)在數(shù)據(jù)采集、分析和成像處理方面的技術(shù)水平較高，大學 屆畢業(yè)設計說明書第 10 頁 共 43 頁在世界上處于領先水平。德國 KrautKramer 公司生產(chǎn)的 USM35XDAC 超聲波探傷儀，探頭頻率在0.2MHZ~20MH 內(nèi)連續(xù)可調(diào)，采樣頻率高達 100MHZ，檢測精度可至 0.5mm,增益范圍為0~110dB,采用 A 掃描方式，并具有彩色顯示功能。此外，國外一些超聲波檢測儀器研發(fā)公司還利用計算機技術(shù)和控制理論克服了檢測過程中需要耦合劑和換能器接近被檢材料這一限制條件，如英國聲納公司的超聲波管道機器人探測器可自動調(diào)節(jié)位置和角度，使超聲波探頭始終處于良好的耦合狀態(tài)；意大利航空公司提出的超聲波自動監(jiān)測裝置采用計算機輔助設計技術(shù)，通過計算機的控制可將換能器置于任意形狀結(jié)構(gòu)件需要檢測的位置，這些儀器的發(fā)明和問世擴大了超生檢測的應用領域，使超聲檢測方法在更多行業(yè)等到推廣 [9]。超聲檢測技術(shù)的發(fā)展趨勢:1) 向高精度、高分辨率方向發(fā)展；2) 高溫條件下的測量明顯增多，在線檢測、動態(tài)檢測增多；3) 在若干領域向超聲無損評價發(fā)展，使得超聲檢測內(nèi)容有了新的內(nèi)涵%如超聲檢測技術(shù)與斷裂力學相結(jié)合，對重要構(gòu)件進行剩余壽命評價，超聲檢測技術(shù)與材料科學相結(jié)合、對材料進行物理評價；4) 在無損檢測方面向定量化、圖像化方向發(fā)展，超聲檢測系統(tǒng)將進一步數(shù)字化、圖像化、自動化、智能化；現(xiàn)代信息處理技術(shù)如數(shù)值分析法、神經(jīng)網(wǎng)絡技術(shù)、模糊技術(shù)、遺傳算法、虛擬儀器技術(shù)將廣泛應用于超聲檢測技術(shù)領域 [10]。20世紀70年代以來，超聲檢測的數(shù)字化、自動化、智能化和圖象化成為超聲無損檢測技術(shù)研究的熱點，標志著超聲無損檢測的現(xiàn)代化進程。近年來，隨著傳感技術(shù)、電子技術(shù)、自動控制技術(shù)、計算機技術(shù)的發(fā)展，現(xiàn)代無損檢測技術(shù)B經(jīng)進人到以計算機控制為主舯信息加工時代。表現(xiàn)在：生產(chǎn)過程實時監(jiān)控和產(chǎn)品運行過程的監(jiān)督(如對軋鋼的生產(chǎn)線的監(jiān)控)；對涂有各種厚度的防腐材料和保溫層的工程檢澍技術(shù)；能自動掃描、自動定位與跟蹤檢測對象的各種檢測機器人；對缺陷的自動識別與計算機模擬技術(shù)的探人研究等。其中計算機模擬或仿真技木就是可以不通過制造試件(預埋有各種人工與自然缺陷)．獲得各種缺陷信號。采用計算機軟件方法模擬檢測過程。要對檢測系大學 屆畢業(yè)設計說明書第 11 頁 共 43 頁統(tǒng)的結(jié)構(gòu)與缺路參數(shù)建立準確的數(shù)學模型比較困難。所以在實際生產(chǎn)中應用還相當少[11]。在羅馬召開的第 15 屆世界無損檢測會議上，超聲檢測的發(fā)展集中體現(xiàn)在自動化、無耦合技術(shù)，特別是復合材料壓電換能器和 100MHz 以上超高頻換能器等也是研究重點[12]。目前在若干領域超聲檢測開始向超聲無損評價發(fā)展，使得超聲檢測內(nèi)容有了新的內(nèi)涵。如超聲波應力與殘余應力測量技術(shù)、超聲顯微鏡技術(shù)及超聲層析成像技術(shù)等 [13]。2 總體技術(shù)方案設計2.1 解決問題的初步方案2.1.1 課題具體闡述本課題主要研究一套可供企業(yè)檢測適用的藥筒直焊縫超聲自動檢測裝置。其筒體是焊接而成的。在焊接處，焊接后形成4～6 mm寬的焊縫，且內(nèi)表面有起伏，不規(guī)則。在炮彈發(fā)射時，藥筒內(nèi)壓力很大，焊縫中的疵病可能導致嚴重的后果。軍方要求對焊縫百分之百的檢驗。焊縫中主要會出現(xiàn)氣孔、橫裂紋、焊偏等缺陷。超聲波檢測是無損檢測領域中應用和研究最活躍的方法之一，基于焊縫的超聲波檢測技術(shù)在過去的研究中已經(jīng)取得了初步的成果，但是在實際操作中仍然存在有待提高的方面，本次課題研究將主要著眼于儀器和探頭性能、檢測精密度及焊縫缺陷掃查的準確率，在已有超聲自動檢測裝置的基礎上進一步改進水浸法超聲自動檢測直焊縫的裝置。本課題設計要求能實現(xiàn)藥筒直焊縫相對于探頭沿下母線方向的掃描運動，超聲的耦合采用水浸耦合方式。技術(shù)要求： 根據(jù)產(chǎn)品線設計要求（1）年生產(chǎn)任務 6 萬件（2）年有效工作天數(shù)為 250 天（3）每班有效工作小時為 6 小時設計檢測系統(tǒng)節(jié)拍為：每班產(chǎn)品量＝60000/250＝ 240 件，每小時生產(chǎn)產(chǎn)品為240/6=40 件，則每個產(chǎn)品生產(chǎn)時間＝3600/40＝90 秒大學 屆畢業(yè)設計說明書第 12 頁 共 43 頁為此設計系統(tǒng)的檢測速度為：90 秒/件。設每件產(chǎn)品的輔助檢測時間為：30 秒，直焊縫最大長度為：600mm，則每秒檢測速度為 20mm/秒。被檢工件：圖 2.1 被檢工件運動方式：探頭沿焊縫方向平動耦合方式：水浸耦合，要考慮防銹問題。2.1.2 總體初步技術(shù)方案（主要為運動方案方面的選擇）方案一：大學 屆畢業(yè)設計說明書第 13 頁 共 43 頁圖 2.2 機械系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖圖 2.3 機械手運動模型機械系統(tǒng)是運動控制的載體，操縱探頭運動和工件裝夾固定的執(zhí)行機構(gòu)。設計機械結(jié)構(gòu)系統(tǒng)時主要考慮兩個問題 [14]：1）探頭與工件裝夾固定牢固2）各導軌精度高運動平穩(wěn)。本課題中機械系統(tǒng)主要由機械手（裝有探頭夾持器） 、運動導軌、工作臺以及水槽等四部分組成，上圖 1 是該機械系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)簡圖。1）.機械手：機械手是裝夾探頭、實現(xiàn)探頭自動掃描運動的直接執(zhí)行機構(gòu)，機械手上裝有探頭夾持器，它可分別繞 Z 向和 Y 向手動 360°轉(zhuǎn)動。要實現(xiàn)焊縫的超聲自動掃描檢測，需要有水平方向(X、Y)、垂直方向(Z)及工件回轉(zhuǎn)方向角度四個自由度。其中機械手有 x、Y 和 z 三個方向的自由度，其運動模型如圖所示，可以實現(xiàn)水平面、鉛垂面的平面弓字形掃查、平面回字形掃查，加上工件的回轉(zhuǎn)運動，可以實現(xiàn)圓盤類工件的大學 屆畢業(yè)設計說明書第 14 頁 共 43 頁平面圓環(huán)掃查、圓柱體的母線掃查等。機械手的自動掃查運動是通過伺服電機來驅(qū)動的。2).導軌：本系統(tǒng)中。探頭有x、Y 、z三個自由度，因此設計有x、Y、z 三個方向的探頭運動導軌，其中x、Y向為探頭水平運動方向，z向為鉛直運動方向。本系統(tǒng)采用了鋁合金外框的直線運動導軌，通過高精度的滾珠絲杠傳動 [15]。3)．工作臺：工作臺是實現(xiàn)工件裝夾固定的機構(gòu)。裝夾采用的是三爪式的夾緊機構(gòu)，由步進電機驅(qū)動，對于圓柱形、圓錐形工件具有自動對中夾緊功能。4).水槽：超聲自動檢測裝置采用的是水浸法，因此水槽是本系統(tǒng)的必備部分為了在檢測工作中方便觀察，本系統(tǒng)水槽設計時四面采用鋼化玻璃。方案二：圖 2.4 總體運動方案簡圖一本方案相對于方案一簡單明了，制作簡單，操作方便，只需要放在水箱里的探頭固定在水箱里沿著 X 方向一個自由度移動即可實現(xiàn)檢測，此方案藥筒只需部分放置于水箱中，此方案明顯優(yōu)于方案一。2.1.3 宜采用的設計方法方案二為最佳方案焊縫超聲正交掃描檢測法：疵病有點狀和線狀兩種。通過對藥筒及環(huán)焊縫的具體分析，從兩個方向?qū)缚p進行正交檢測，這樣不易漏檢，也可根據(jù)兩個方向獲得的信息對缺陷進行定性分析。三個探頭裝在一個探頭架上，全部采用水浸聚焦探頭。整個探頭和藥筒被測部分浸在水中發(fā)射探頭 1，發(fā)射的縱波在水中傳播斜入射到藥筒筒體，在鋼板中產(chǎn)生板波。板波大學 屆畢業(yè)設計說明書第 15 頁 共 43 頁沿垂直于焊縫的方向傳播，在傳播的同時部分能量以縱波的形式向水中輻射，穿過焊縫的板波到達某一點時，其輻射的縱波能量被探頭 2 接收。當板波聲束穿過的焊縫處有氣孔或焊偏缺陷時，探頭 2 接收到的信號變小 [16]。探頭 3 發(fā)射的縱波斜入射到焊縫上，在焊縫中產(chǎn)生表面波，沿焊縫方向傳播，當在焊道上距入射點一定距離內(nèi)有橫裂紋、氣孔等缺陷時，表面波沿焊縫方向反射，反射回波的部分能量以縱波的形式向水中輻射，被探頭 3 接收形成缺陷反射回波信號(無疵病時，信號幅度為零)。通過對兩組探頭信號的處理與綜合分析，可得出焊道上被測點的焊接情況。這就是檢測的基本原理和方法 [17]。根據(jù)檢測方案，檢測系統(tǒng)應具有以下功能：1）兩組探頭對同一點先后檢測，并把各自的回波信號進行處理；2）提取回波信號的主要特征以便分析判斷；3）為了獲得整個焊道的信息，藥筒和探頭必須有相對運動，使系統(tǒng)對整個直焊縫都能檢測到；4）整個系統(tǒng)由微機進行控制和數(shù)據(jù)處理。根據(jù)檢測到的數(shù)據(jù)自動做出結(jié)論；5）遇到不合格的藥筒報警，并能在不合格的位置自動打標記，以便操作人員進行X 射線檢驗核對本課題最終結(jié)果不做出實物，完全借助計算機輔助設計軟件 Pro/E,solidworks 等構(gòu)造出裝置的模型，并實現(xiàn)其運動學和動力學的仿真。2.2 主傳動系統(tǒng)方案采用步進電機驅(qū)動滾珠滾珠絲杠轉(zhuǎn)動，步進電機和滾珠絲杠間采用聯(lián)軸器連接。為裝置的主傳動系統(tǒng)。2.3 進給系統(tǒng)方案滾珠絲杠轉(zhuǎn)動帶動水箱左右移動。2.4 待測工件在工作臺上的定位和夾緊依靠支撐桿 1 和支撐桿 2 的設計，以及軸向定位件的設計使得藥筒定位準確。大學 屆畢業(yè)設計說明書第 16 頁 共 43 頁3 主傳動部分的設計3.1 電動機的選擇轉(zhuǎn)動慣量的計算為使執(zhí)行部件具有快速響應能力，必須選用加速能力大的電動機，亦即能夠快速響應的電機（如采用大慣量的伺服電機） ，但又不能盲目追求大慣量，否則由于不能充分發(fā)揮其加速能力，會影響其經(jīng)濟性。因此，必須使電機慣量與進給負載慣量有個合理的匹配 [18]。通常在電動機慣量 JM 與負載慣量 JL（折算至電動機軸）或者總慣量 JR 之間，推薦下列匹配關(guān)系：14LMJ?或 0.5.8L或 .2.rJ?步進電機應用中的注意點:1)步進電機應用于低速場合---每分鐘轉(zhuǎn)速不超過 1000 轉(zhuǎn)，（0.9 度時 6666PPS)，最好在 1000-3000PPS(0.9 度）間使用，可通過減速裝置使其在此間工作，此時電機功率大、效率高。 2)步進電機最好不使用整步狀態(tài)，整步狀態(tài)時振動大。 3)由于歷史原因，只有標稱為 12V 電壓的電機使用 12V 外，其他電機的電壓值不是驅(qū)動電壓伏值 ，可根據(jù)驅(qū)動器選擇驅(qū)動電壓（建議：57BYG 采用直流 24V-36V，86BYG 采用直流 50V,110BYG 采用高于直流 80V），當然 12 伏的電壓除 12V 恒壓驅(qū)動外也可以采用其他驅(qū)動電源， 不過要考慮溫升。4)轉(zhuǎn)動慣量大的負載應選擇大機座號電機。5)電機在較高速或大慣量負載時，一般不在工作速度起動，而采用逐漸升頻提速，一電機不失步，二可以減少噪音同時可以提高停止的定位精度。 大學 屆畢業(yè)設計說明書第 17 頁 共 43 頁6)高精度時，應通過機械減速、提高電機速度,或采用高細分數(shù)的驅(qū)動器來解決，也可以采用 5 相電機，不過其整個系統(tǒng)的價格較貴，生產(chǎn)廠家少，其被淘汰的說法是外行話。 7)電機不應在振動區(qū)內(nèi)工作，如若必須可通過改變電壓、電流或加一些阻尼的解決。 8)電機在 600PPS（0.9 度）以下工作，應采用小電流、大電感、低電壓來驅(qū)動。 9）應遵循先選電機后選驅(qū)動的原則。3.1.1 選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)選擇電機時可以選擇兩種電機：步進電機和伺服電機。步進電機和交流伺服電機性能比較： [19]步進電機是一種離散運動的裝置，它和現(xiàn)代數(shù)字控制技術(shù)有著本質(zhì)的聯(lián)系。在目前國內(nèi)的數(shù)字控制系統(tǒng)中，步進電機的應用十分廣泛。隨著全數(shù)字式交流伺服系統(tǒng)的出現(xiàn)，交流伺服電機也越來越多地應用于數(shù)字控制系統(tǒng)中。為了適應數(shù)字控制的發(fā)展趨勢，運動控制系統(tǒng)中大多采用步進電機或全數(shù)字式交流伺服電機作為執(zhí)行電動機。雖然兩者在控制方式上相似（脈沖串和方向信號），但在使用性能和應用場合上存在著較大的差異?，F(xiàn)就二者的使用性能作一比較。 1）控制精度不同 兩相混合式步進電機步距角一般為 3.6°、 1.8°，五相混合式步進電機步距角一般為 0.72 °、0.36° 。也有一些高性能的步進電機步距角更小。如四通公司生產(chǎn)的一種用于慢走絲機床的步進電機，其步距角為 0.09°；德國百格拉公司（ BERGER LAHR）生產(chǎn)的三相混合式步進電機其步距角可通過撥碼開關(guān)設置為 1.8°、0.9° 、0.72°、0.36°、0.18° 、0.09°、0.072°、0.036°，兼容了兩相和五相混合式步進電機的步距角。 交流伺服電機的控制精度由電機軸后端的旋轉(zhuǎn)編碼器保證。以松下全數(shù)字式交流伺服電機為例，對于帶標準 2500 線編碼器的電機而言，由于驅(qū)動器內(nèi)部采用了四倍頻技術(shù)，其脈沖當量為 360°/10000=0.036°。對于帶 17 位編碼器的電機而言，驅(qū)動器每接收 217=131072 個脈沖電機轉(zhuǎn)一圈，即其脈沖當量為 360°/131072=9.89 秒。是步距角為1.8°的步進電機的脈沖當量的 1/655。 2）低頻特性不同 大學 屆畢業(yè)設計說明書第 18 頁 共 43 頁步進電機在低速時易出現(xiàn)低頻振動現(xiàn)象。振動頻率與負載情況和驅(qū)動器性能有關(guān)，一般認為振動頻率為電機空載起跳頻率的一半。這種由步進電機的工作原理所決定的低頻振動現(xiàn)象對于機器的正常運轉(zhuǎn)非常不利。當步進電機工作在低速時，一般應采用阻尼技術(shù)來克服低頻振動現(xiàn)象，比如在電機上加阻尼器，或驅(qū)動器上采用細分技術(shù)等[20] 交流伺服電機運轉(zhuǎn)非常平穩(wěn)，即使在低速時也不會出現(xiàn)振動現(xiàn)象。交流伺服系統(tǒng)具有共振抑制功能，可涵蓋機械的剛性不足，并且系統(tǒng)內(nèi)部具有頻率解析機能（FFT），可檢測出機械的共振點，便于系統(tǒng)調(diào)整。 3）矩頻特性不同 步進電機的輸出力矩隨轉(zhuǎn)速升高而下降，且在較高轉(zhuǎn)速時會急劇下降，所以其最高工作轉(zhuǎn)速一般在 300～600RPM 。交流伺服電機為恒力矩輸出，即在其額定轉(zhuǎn)速（一般為 2000RPM 或 3000RPM）以內(nèi)，都能輸出額定轉(zhuǎn)矩，在額定轉(zhuǎn)速以上為恒功率輸出。4）過載能力不同 步進電機一般不具有過載能力。交流伺服電機具有較強的過載能力。以松下交流伺服系統(tǒng)為例，它具有速度過載和轉(zhuǎn)矩過載能力。其最大轉(zhuǎn)矩為額定轉(zhuǎn)矩的三倍，可用于克服慣性負載在啟動瞬間的慣性力矩。步進電機因為沒有這種過載能力，在選型時為了克服這種慣性力矩，往往需要選取較大轉(zhuǎn)矩的電機，而機器在正常工作期間又不需要那么大的轉(zhuǎn)矩，便出現(xiàn)了力矩浪費的現(xiàn)象。 5）運行性能不同 步進電機的控制為開環(huán)控制，啟動頻率過高或負載過大易出現(xiàn)丟步或堵轉(zhuǎn)的現(xiàn)象，停止時轉(zhuǎn)速過高易出現(xiàn)過沖的現(xiàn)象，所以為保證其控制精度，應處理好升、降速問題。交流伺服驅(qū)動系統(tǒng)為閉環(huán)控制，驅(qū)動器可直接對電機編碼器反饋信號進行采樣，內(nèi)部構(gòu)成位置環(huán)和速度環(huán)，一般不會出現(xiàn)步進電機的丟步或過沖的現(xiàn)象，控制性能更為可靠。 6）速度響應性能不同 大學 屆畢業(yè)設計說明書第 19 頁 共 43 頁步進電機從靜止加速到工作轉(zhuǎn)速（一般為每分鐘幾百轉(zhuǎn)）需要 200～400 毫秒。交流伺服系統(tǒng)的加速性能較好，以松下 MSMA 400W 交流伺服電機為例，從靜止加速到其額定轉(zhuǎn)速 3000RPM 僅需幾毫秒，可用于要求快速啟停的控制場合。 綜上所述，交流伺服系統(tǒng)在許多性能方面都優(yōu)于步進電機。但在一些要求不高的場合也經(jīng)常用步進電機來做執(zhí)行電動機。所以，在控制系統(tǒng)的設計過程中要綜合考慮控制要求、成本等多方面的因素，選用適當?shù)目刂齐姍C。 考慮到本裝置的要求不高，綜合考慮控制要求、成本等多方面的因素，選用步進電機比較合適 [21]3.1.2 步進電機的選擇步進電機有步距角（涉及到相數(shù)）、靜轉(zhuǎn)矩、及電流三大要素組成。一旦三大要素確定，步進電機的型號便確定下來了。1）步距角的選擇電機的步距角取決于負載精度的要求，將負載的最小分辨率（當量）換算到電機軸上，每個當量電機應走多少角度（包括減速）。電機的步距角應等于或小于此角度。目前市場上步進電機的步距角一般有 0.36 度/0.72 度（五相電機）、0.9 度/1.8 度（二、四相電機）、1.5 度/3 度 （三相電機）等。2）靜力矩的選擇步進電機的動態(tài)力矩一下子很難確定，我們往往先確定電機的靜力矩。靜力矩選擇的依據(jù)是電機工作的負載，而負載可分為慣性負載和摩擦負載二種。單一的慣性負載和單一的摩擦負載是不存在的。直接起動時（一般由低速）時二種負載均要考慮，加速起動時主要考慮慣性負載，恒速運行進只要考慮摩擦負載 [22]一般情況下，靜力矩應為摩擦負載的 2-3 倍內(nèi)好，靜力矩一旦選定，電機的機座及長度便能確定下來（幾何尺寸）3）電流的選擇靜力矩一樣的電機，由于電流參數(shù)不同，其運行特性差別很大，可依據(jù)矩頻特性曲線圖，判斷電機的電流（參考驅(qū)動電源、及驅(qū)動電壓）4）力矩與功率換算大學 屆畢業(yè)設計說明書第 20 頁 共 43 頁步進電機一般在較大范圍內(nèi)調(diào)速使用、其功率是變化的，一般只用力矩來衡量，力矩與功率換算如下：P= Ω·MΩ=2π·n/60P=2πnM/60其 P 為功率單位為瓦，Ω 為每秒角速度，單位為弧度，n 為每分鐘轉(zhuǎn)速，M 為力矩單位為牛頓·米P=2πfM/400(半步工作）其中 f 為每秒脈沖數(shù)（簡稱 PPS)3.1.3 步進電機的確定脈沖當量：一個指令脈沖使步進電動機驅(qū)動拖動的移動距離（輸入一個指令脈沖工作臺移動 0.01 毫米）初選之相步進電動機的步距角 0.75°/1.5°，當三相六拍運行時，步距角其每轉(zhuǎn)的脈沖數(shù)步進電動機與滾珠絲桿間的傳動比 ii===2.03勻速運行，非精確計算可以套用以下公式：Ta=（Fa×I） /（2×3.14×n1） 式中 Ta：驅(qū)動扭矩 kgf.mm； Fa：軸向負載 N（Fa=F+μmg， F：絲杠的軸向切削力 N，μ：導向件的綜合摩擦系數(shù)，m：移動物體重量(工作臺+ 工件)kg，g:9.8 ）； I：絲杠導程 10mm； n1：進給絲杠的正效率。工況：水平使用，伺服電機直接驅(qū)動，2005 滾珠絲杠傳動，25 滾珠直線導軌承重和導向，理想安裝，垂直均勻負載 20kg，求電機功率：Fa=F+μmg，設綜合摩擦系數(shù) μ=0.1，F(xiàn)=100N （無載荷時阻力）得：大學 屆畢業(yè)設計說明書第 21 頁 共 43 頁Fa=0.1×20×9.8+100=119.6N；Ta=（Fa×I） /（2×3.14×n1），設 n1=0.94，得 Ta=119.6×10/5.9032≈202N.mm=0.21N.M根據(jù)這個得數(shù)，可以選擇電機功率。所選電機為86mm系列大力矩混合式步進電機，具體型號為：SM86120AA表3.1 電機常規(guī)參數(shù)表表3.2 電機參數(shù)表大學 屆畢業(yè)設計說明書第 22 頁 共 43 頁圖3.1 電機尺寸圖3.2 滾珠絲杠的選用圖 3.2 滾珠絲杠原理圖滾珠絲杠是將回轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)化為直線運動，或?qū)⒅本€運動轉(zhuǎn)化為回轉(zhuǎn)運動的理想的產(chǎn)品。滾珠絲杠由螺桿、螺母和滾珠組成。它的功能是將旋轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)化成直線運動，這是滾珠螺絲的進一步延伸和發(fā)展，這項發(fā)展的重要意義就是將軸承從滾動動作變成滑動動作。由于具有很小的摩擦阻力，滾珠絲杠被廣泛應用于各種工業(yè)設備和精密儀器。大學 屆畢業(yè)設計說明書第 23 頁 共 43 頁滾珠絲杠是工具機和精密機械上最常使用的傳動元件，其主要功能是將旋轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)換成線性運動，或?qū)⑴ぞ剞D(zhuǎn)換成軸向反覆作用力，同時兼具高精度、可逆性和高效率的特點 [23] 1）與滑動絲杠副相比驅(qū)動力矩為 1/3 由于滾珠絲杠副的絲杠軸與絲杠螺母之間有很多滾珠在做滾動運動,所以能得到較高的運動效率。與過去的滑動絲杠副相比驅(qū)動力矩達到 1/3 以下,即達到同樣運動結(jié)果所需的動力為使用滾動絲杠副的 1/3。在省電方面很有幫助。 2）高精度的保證 3）微進給可能 滾珠絲杠副由于是利用滾珠運動,所以啟動力矩極小,不會出現(xiàn)滑動運動那樣的爬行現(xiàn)象,能保證實現(xiàn)精確的微進給。 4）無側(cè)隙、剛性高 滾珠絲杠副可以加予壓,由于予壓力可使軸向間隙達到負值,進而得到較高的剛性(滾珠絲杠內(nèi)通過給滾珠加予壓力,在實際用于機械裝置等時,由于滾珠的斥力可使螺母部的剛性增強) [24]。 5）高速進給可能 滾珠絲杠由于運動效率高、發(fā)熱小、所以可實現(xiàn)高速進給(運動)。3.2.1 軸向負荷的計算 1)（水平往復運動） 螺母及承載重物水平的往復運動，其軸向負荷分析如下： 向左等加速運動：fa1=μ×mg+f+ma 向左等速運動：fa2=μ×mg+f 向左等減速運動：fa3=μ×mg+f-ma 向右等加速運動：fa4=-μ×mg-f-ma 向右等速運動：fa5=-μ×mg-f 向右等減速運動：fa6=-μ×mg-f+ma a=Vmax/t Vmax：為最高速度 大學 屆畢業(yè)設計說明書第 24 頁 共 43 頁t：達到最高速度所用時間 m：總質(zhì)量，指螺母帶動的所有物重 μ：導軌摩擦系數(shù) f：無負荷時的阻力 由此可得向左等加速運動或向右等加速運動時螺母的載荷最大，但在運動過程中，沒有加速運動的情況，只有勻速運動，因此在設計軸向載荷時應該主要參考勻速運動參數(shù)值 [25] 導軌的摩擦系數(shù)為 0.01，螺母帶動的滑動桌子及固定在上面的水箱總質(zhì)量不超過50kg，滾珠絲杠無負荷時的阻力 f=100N，則：fa1=μ×mg+f=0.1×100×9.8+100 =198N同理，向右勻速運動時Fa2=-μ×mg-f=-198N3.2.2 絲杠軸容許軸向負荷 因工作臺、主軸箱、工件等自重，對絲杠本身產(chǎn)生的壓縮負荷，所以必須驗算對絲杠挫屈的安全性。如下公式分析：2NEILaP????Ndrm10324?a:安全系數(shù)（取 a=0.5)e:彈性系數(shù) i：絲杠軸牙底直徑（i=πdr4/640n/mm2) dr:絲杠軸牙底直徑（dr=絲杠節(jié)圓直徑-鋼珠直徑 mm) l：安裝間距（絲杠兩端安裝的相對距離) m、n: 依據(jù)絲杠安裝的方式而定的系數(shù) 支持-支持 m=5.1(n=1) 固定-支持 m=10.2(n=2) 固定-固定 m=20.3(n=4) 固定-自由 m=1.3(n=1/4) P=20.3=414729N大學 屆畢業(yè)設計說明書第 25 頁 共 43 頁3.2.3 基本靜額定負荷 Co 即絲杠軸向靜止的負荷，是絲杠承受絲杠溝槽與鋼珠接觸點（即螺母與絲杠軸)的永久變形量和鋼珠本身的永久變形量的總和達到鋼珠直徑的 0.01%時的最大的軸向力，此負荷即為基本靜額定負荷 [26]。 3.2.4 基本動額定負荷 ca 動負荷是指一批相同規(guī)格的絲杠以相同條件轉(zhuǎn) 10 次，其中 90%的絲杠不會因為疲勞而產(chǎn)生剝離現(xiàn)象。此軸向負荷為動額定負荷 [27] 3.3 hdl50三坐標加工單元絲杠定位精度 在機床進給精度的誤差中，導程精度、進給系統(tǒng)的剛性是研究的重點，其他像因溫升產(chǎn)生的熱變形和導引面的組裝精度等因素也須加以考慮。 3.4 絲杠熱變形的解決辦法 絲杠軸因熱而伸長變形，會導致定位精度的變化。熱變形的多少可以由下列公式計算：Ll?????其中 ：熱變形量：熱膨脹系數(shù)：絲杠軸的平均升溫?L：絲杠的全長上式可以解釋為 1000mm 長的絲杠在每升 1℃就會有產(chǎn)生 12μm的伸長量。因此即使絲杠軸的導程經(jīng)過高精度的加工，也會因溫升產(chǎn)生的變形而無法滿足高精度的定位要求。另外絲杠的運轉(zhuǎn)速度越高，則平均溫升也相對提高，熱變形也就越大。因此必須想出辦法解決此問題，如下有三種解決的方案 [28]： 1)控制發(fā)熱量： a：選擇適當?shù)念A壓力。 b：選擇正確且適量的潤滑劑。 c：加大滾珠絲杠的導程、降低轉(zhuǎn)數(shù)。 2)施加強制冷卻 大學 屆畢業(yè)設計說明書第 26 頁 共 43 頁a：采用中空絲杠，利用冷卻液通入，將產(chǎn)生的熱量帶走。 b：絲杠軸外緣以潤滑油或空氣冷卻。 3)避免溫升的影響： a：求出累積導程誤差的目標值取負值補正。 b：待機床高速運轉(zhuǎn)溫升后，再使用。 c：絲杠安裝時施加預拉力。 d：使用光柵尺進行誤差補償；采用閉環(huán)控制系統(tǒng)。 絲杠熱變形的具體計算 根據(jù)軸承的負荷能力，累計導程的目標溫升 3℃ =12× ×3×600=0.022（mm ）Ll?????610=20029N4drEKF2S???3.5 絲杠的壽命 絲杠在正常使用狀態(tài)下，在經(jīng)過一段時間后會因為各種原因惡化而無法使用，這段時間就是它的壽命。一般分為兩種 [29]： a．疲勞壽命：即發(fā)生剝離現(xiàn)象時。b．精度壽命：因磨損而使精度惡化時。 3.5.1壽命的計算 疲勞壽命有三種表達形式： a：總回轉(zhuǎn)數(shù) b：總運轉(zhuǎn)時間 c：總行程 6610,,10FCLlLnLfwst ??????????長的壽命會使選擇的絲杠的尺寸太大，造成不經(jīng)濟的結(jié)果，因此大部分都會選擇在 10000 小時到 20000 小時。大學 屆畢業(yè)設計說明書第 27 頁 共 43 頁圖 3.3 滾珠絲杠螺桿大學 屆畢業(yè)設計說明書第 28 頁 共 43 頁4 進給傳動部分設計4.1 導軌的選用4.1.1 導軌的功用和分類導軌的功用是導向和承載。在導軌副中，運動的一方叫動導軌，不動的一方叫做支撐導軌 [30]按摩擦性質(zhì)可分為滑動導軌和滾動導軌。按運動性質(zhì)可分為主運動導軌、進給運動導軌和移置導軌。按受力狀況可分為開式導軌和閉式導軌。4.1.2 導軌應滿足的要求1）導向精度 可分為幾何精度和接觸精度2）精確保持性3）低速運動平穩(wěn)性4）結(jié)構(gòu)簡單，工藝性好4.2 導軌的材料1)鑄鐵鑄鐵是一種成本低，有良好的減震性和耐磨性，易于鑄造和切削加工的金屬材料。在動導軌和支撐導軌中都有應用 [31]灰鑄鐵 應用最多的是 HT200，在潤滑與防護較好的條件下有一定的耐磨性。鑄鐵—鑄鐵的導軌摩擦副適用于：需要手工刮研的導軌；對加工精度保持性要求不高的次要導軌；不經(jīng)常工作的導軌，其中包括移置導軌等。孕育鑄鐵 孕育鑄鐵的耐磨性比灰鑄鐵高牌號為 HT300。這種鑄鐵在車床、銑床、磨床上都有應用。耐磨鑄鐵 耐磨鑄鐵中的合金元素有細化石墨和促進基體珠光體化的作用。具有力學性能好、耐磨性比孕育鑄鐵高 1.5—2 倍、鑄鐵質(zhì)量容易控制等優(yōu)點，但成本較高，多用于精密機床，如坐標鏜床和螺紋磨床等。大學 屆畢業(yè)設計說明書第 29 頁 共 43 頁鑄鐵導軌的淬火 采用淬火的方法提高鑄鐵導軌表面的硬度，可以增強抗磨料磨損、粘著磨損的能力，防止劃傷與撕傷，提高導軌的耐磨性。2)鋼采用淬火鋼或氮化鋼的鑲鋼支撐導軌，可大幅度提高導軌的耐磨性。多用于數(shù)控機床的加工中心上 [32]3)有色金屬多用于重型機床的動導軌上，與鑄鐵的支撐導軌相搭配。4）塑料5）導軌副材料的選用在導軌副中，為了提高耐磨性和防止咬焊，動導軌和支撐導軌贏分別采用不同的材料。如果采用相同的材料，也應采用不同的熱處理使雙方具有不同的硬度。目前在滑動導軌副中，應用較多的是動導軌采用鑲裝氟塑料導軌軟帶，支撐導軌采用淬火鋼或淬火鑄鐵；其次是動導軌采用不淬火鑄鐵，支撐導軌采用淬火鋼或淬火鑄鐵。高精度裝置，因采用刮研進行導軌的精加工，可采用不淬火的耐磨鑄鐵導軌副。只有移置導軌或不重要的導軌，才采用不淬火的普通灰鑄鐵導軌副 [33]在直線運動導軌中，長導軌用較耐磨的和硬度較高的材料制造。這是因為：（1）長導軌各處使用難以均衡，磨損往往不均勻。不均勻磨損對精度的影響較大。因此，長導軌的耐磨性應高一些。短導軌磨損比較均勻，即使磨損大一些，對加工精度的影響也不大。 （2）減少修理的勞動量，短而軟的導軌容易刮研。（3）不能完全防護的導軌都是長導軌。它露在外面，容易被刮傷。4.3 滑動導軌的結(jié)構(gòu)4.3.1 導軌的截面形狀及組合直線運動導軌的截面形狀主要有三角形、矩形、燕尾形和圓形，并可互相組合大學 屆畢業(yè)設計說明書第 30 頁 共 43 頁圖 4.1 導軌的截面形狀4.3.2 導軌間隙的調(diào)整導軌集合面配合的松緊對機床的工作性能有相當大的影響。配合過緊步進操作費力還會加快磨損；配合過松則將影響配合精度，甚至會產(chǎn)生振動。因此，除災裝配過程中應仔細地調(diào)整導軌的間隙外，在使用一段時間后因磨損還需重調(diào)。常用鑲條和壓板來調(diào)整導軌的間隙 [34]。鑲條用來調(diào)整矩形導軌和燕尾形導軌的側(cè)隙，以保導軌面的正常接觸。鑲條應放在導軌受力較小的一側(cè)。常用的鑲條有平鑲條和楔形鑲條兩種圖 4.2 導軌間隙的調(diào)整壓板用于調(diào)整輔助導軌面的間隙和承受顛覆力矩。4.4 滑動導軌的驗算導軌的主要變形是接觸變形，有時也應考慮導軌部分局部變形的影響。導軌的設計，首先初步確定導軌的型式和尺寸，然后進行驗算。對于滑動導軌，應驗算導軌的壓強和壓強的范圍內(nèi)部。壓強的大小直接影響導軌表面的耐磨性，壓強的分布影響磨損的均勻性。通過壓強的分布還可以判斷是否采用壓板，即決定導軌應采用閉式還是