橋式起重機起升機構(gòu)設(shè)計【含CAD高清圖紙和文檔】【GC系列】

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Designs a structure reasonably, to be suitable, the operation reliable the bridge-type hoist crane hoisting mechanism transmission system to have the very positive practical significance conveniently in the actual production.Because the present indoor movements bridge-type hoist crane basically uses the electric drive, and the electric motor capacitys choice has the close relation with various organizations size arrangement and the revolution efficiency, therefore carries on at the beginning of the hoisting mechanism transmission system design, carries on the computation, the choice and the verification first to the dynamic system. Electric motors choice is mainly the calorific capacity choice, but verifies is mainly verifies to electric motors overload capacity and gives off heat the verification. The bridge-type hoist crane hoisting mechanism design mainly includes the steel wire the selection and the examination, the reel designated that lift hooks design, the lift hook abscissa axis determined, floats the moving axis, the electric motor, the block and tackle, the reduction gear and brakes selection and the correlation examination. In the design, determined the first transmission design proposal, then carries on the design and the computation according to the power drive direction, makes every effort the operation reliable.This article has completed the bridge-type hoist crane hoisting mechanism dynamic system, transmission systems design. The function realizes reasonably, the structure is suitable simply, operation reliable.Keyword: bridge type- hoist crane； lifting equipment；specific parts for cranes .目 錄摘 要1Abstract2目 錄3引 言41 起升機構(gòu)傳動設(shè)計61.1確定起升機構(gòu)傳動方案61.2鋼絲繩的選用71.3卷筒的設(shè)計計算71.4吊鉤及其附件的選擇計算91.4.1吊鉤91.4.2吊鉤螺母121.4.3吊鉤橫梁121.4.4滑輪組的設(shè)計計算141.4.5吊鉤拉板的設(shè)計計算151.4.6滑輪軸的設(shè)計計算161.5電動機選擇計算171.6減速器的選擇計算181.7制動器的選擇181.8聯(lián)軸器的選擇191.9起動和制動時間驗算192 軸的設(shè)計計算232.1卷筒軸的設(shè)計計算232.2浮動軸的設(shè)計計算243 用壓板固定鋼絲繩的計算253.1繩尾固定處的拉力253.2螺旋預(yù)緊力P25總 結(jié)27參考文獻(xiàn)28后 記29引 言 為了完成將物品從空間的某一地點搬運到另一地點這一作業(yè)，起重機一般有使物品沿空間的三個方向運動的機構(gòu)。其中作上下移動的起升機構(gòu)是不可缺少的。平面運動可以用兩種不同的運動組合來實現(xiàn)。按照這種組合方式不同，起重機可分為兩大類型：橋式起重機和回轉(zhuǎn)類型起重機。驅(qū)動起重機運動的是運行機構(gòu)，用來起吊貨物的是起升機構(gòu)。為了實現(xiàn)這些運動、安放這些機構(gòu)并承受載荷，起重機必須有足夠的強度和剛度的金屬結(jié)構(gòu)，有驅(qū)動機構(gòu)運動并實現(xiàn)運動控制的動力控制系統(tǒng)；以及，為保證起重機安全并可靠運轉(zhuǎn)的安全和信號指示裝置。橋式起重機的特點在于：它不占建筑物內(nèi)的地面空間，卻能夠在空間的范圍內(nèi)實現(xiàn)一系列的功能，非常的利于對空間的合理應(yīng)用。此外，橋式起重機可以以較低的價格實現(xiàn)借助控制盤和操縱盤進(jìn)行自動控制、或半自動控制、內(nèi)撞電腦的程序控制?？梢哉f，設(shè)置在室內(nèi)的起重機中，橋式起重機約占90%。對橋式起重機，特別是大功率的橋式起重機的需要量日以增加。隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，各種新技術(shù)、新材料、新結(jié)構(gòu)、新工藝在橋式起重機上得到廣泛的應(yīng)用。所有這些因素都有里地促進(jìn)了工程起重機的發(fā)展。根據(jù)國內(nèi)外現(xiàn)有橋式起重機產(chǎn)品和技術(shù)資料的分析，近年來橋式起重機的發(fā)展趨勢主要體現(xiàn)在以下幾個方面：1）通用型起重機以中小型為主，專用起重機向大型大功率發(fā)展為了提高建設(shè)工程的裝卸和安裝作業(yè)的機械化程度，工程起重機的發(fā)展，仍然是以輕便靈活的中小型起重機為主。2）重視“三化”，逐步過渡采用國際標(biāo)準(zhǔn)三化是指：標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化3）發(fā)展一機多用產(chǎn)品為了充分發(fā)揮工程起重機的作用，擴大其使用范圍，有的國家在設(shè)計起重機是重視了 產(chǎn)品的多用性。4）采用新技術(shù)、新材料、新結(jié)構(gòu)、新工藝為了減輕起重機的自重，提高起重機的性能，保證起重機可靠地工作，現(xiàn)在都多采用新技術(shù)、新材料、新結(jié)構(gòu)和新工藝。1 起升機構(gòu)傳動設(shè)計1.1確定起升機構(gòu)傳動方案橋式起重機的起升機構(gòu)通常是以省力鋼絲繩滑輪組作為執(zhí)行機構(gòu)，滑輪組采用三個滑輪的形式，從卷筒出來的鋼絲繩直接下放與吊鉤聯(lián)系，這時為了防止吊鉤在鋼絲繩收、放過程中水平移動，通常采用雙聯(lián)滑輪組，滑輪組倍率取為=3。起升機構(gòu)的傳動形式隨機器房的布置要求而定，一般總是由電動機通過聯(lián)軸器、齒輪減速器帶動卷筒。在高速軸上裝有制動器，以便將貨物安全地停止于懸空狀態(tài)。對于上面的傳動機構(gòu)簡圖，是一種通用的傳動形式。電動機通過聯(lián)軸器與減速器聯(lián)系，減速器的低速軸直接與卷筒聯(lián)系，這樣可以減少在空間上的橫向尺寸。在這一傳動方式中，如果空間上布置的限制，使電動機緊靠減速器，為了補償由于電動機及減速器底座高程誤差或底架受力時的變形，聯(lián)軸器要采用調(diào)節(jié)性能較好的彈性聯(lián)軸器。聯(lián)軸器靠減速器側(cè)帶有制動輪，以便使制動器能可靠的制動住懸掛的貨物。在本次設(shè)計時，根據(jù)結(jié)構(gòu)緊湊的原則，起升機構(gòu)采用帶浮動軸的傳動方案，如圖1所示。在布置上有較大的空間，因此可以將電動機與減速器間的距離加大，可以用彈性柱銷齒式聯(lián)軸器和帶制動輪彈性柱銷齒式聯(lián)軸器，兩聯(lián)軸器之間用浮動軸聯(lián)系（見圖1）。這種方式可以允許有較大的安裝誤差。1-卷筒支座；2-卷筒；3-減速器；4-塊石制動器；5-帶制動輪的聯(lián)軸器；6-浮動軸；7-彈性柱銷齒式聯(lián)軸器；8-電機；9-吊鉤與滑輪組圖1 起升機構(gòu)計算簡圖吊鉤組可以查有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)選用，因缺乏現(xiàn)成資料，查起重機械表3-16得吊鉤組質(zhì)量為： kg (1-1)與起重量相對應(yīng)的起升載荷：N (1-2)1.2 鋼絲繩的選用雙聯(lián)卷筒的鋼絲繩最大靜拉力為：N (1-3)式中為升降滑輪組的效率，根據(jù)m值的大小查機械設(shè)計手冊輔助資料表3-3可得。由于中級工作制，查機械設(shè)計手冊表8.1-8得鋼絲繩的安全系數(shù)n=6 。鋼絲繩計算用鋼絲破斷拉力的總和Fb為：KN查起重機械表2-1選用型鋼絲繩。查機械設(shè)計手冊GB/T8918-1996，選擇637鋼絲繩，公稱抗拉強度1670MPa，直徑為d=14mm，其鋼絲繩最小破斷拉力=108KN，即F0Fb。標(biāo)記如下：鋼絲繩：14NAT637S+FC 1670Z S108 GB/T 8918-1996。解釋為：公稱直徑為14mm，表面狀態(tài)為光面鋼絲，結(jié)構(gòu)形式為6股，每股37絲西魯式天然纖維芯，鋼絲公稱抗拉強度1670MPa，捻向為右交互捻，鋼絲最小破斷拉力為108KN。1.3卷筒的設(shè)計計算卷筒最小直徑（槽底）mm ( 1-4 )式中h1為機構(gòu)工作級別和鋼絲繩結(jié)構(gòu)有關(guān)的系數(shù)，查機械設(shè)計手冊-輔助教材表3-2。根據(jù)鋼絲繩直徑，取卷筒直徑=400mm 。 卷槽尺寸：R=7.5mm，p1=16mm，H1=5.5mm。卷筒長度： (1-5)式中：卷筒計算直徑，由鋼絲繩中心算起的卷筒直徑；卷筒名義直徑（卷筒槽底直徑）；滑輪組倍率；是卷筒有螺旋部分長；無繩槽卷筒端部尺寸，由結(jié)構(gòu)需要決定；固定繩所需長度，；中間光滑部分長度，實際長度在繩偏角允許范圍內(nèi)可以增減，根據(jù)鋼絲繩允許偏角確定，暫取為100mm；為固定鋼繩的安全系數(shù)，取；?。簃m。卷筒厚度：鑄鐵卷筒HT20-40，卷筒壁厚可先按經(jīng)驗公式初步確定，然后進(jìn)行強度驗算，=0.02D+610=0.02400+（610）=1418mm，取=15mm。材料為HT20-40，厚度為15mm的卷筒，抗壓強度極限750N/mm2，抗拉強度極限250N/mm2。卷筒壁壓應(yīng)力驗算： (1-6)式中：t繩槽槽距；抗壓強度極限。N/mm2 故卷筒壓縮強度足夠。由于，需驗算由彎矩和扭矩產(chǎn)生的應(yīng)力（因扭轉(zhuǎn)應(yīng)力很小，一般忽略不計），卷筒受力和所受彎矩如圖2所示。圖2 卷筒受力和彎矩簡圖卷筒斷面抗彎模量計算公式:mm3NmmN/mm2故卷筒的強度足夠。卷筒轉(zhuǎn)速：1.4 吊鉤及其附件的選擇計算1.4.1吊鉤根據(jù)機械設(shè)計手冊表8.1-8.4，相應(yīng)與M6和起重量為10t的情況，吊鉤用M級強度級別的鋼材（相當(dāng)于20號優(yōu)質(zhì)鋼），吊鉤號為10，吊鉤尺寸如圖3所示：吊鉤材料采用DG20、強度極限b=420MPa、屈服強度0極限s=2335MPa、耐久極限-1=MPa。吊鉤軸徑螺紋尺寸為公制螺紋TY648，內(nèi)徑d=55.2mm。驗算吊鉤截面D-D，A-A，B-B處的強度。截面D-D的拉伸計算：進(jìn)行更精確的計算時則驗算吊鉤徑部的疲勞載荷。圖3直柄吊鉤鉤身主彎曲截面（水平截面）A-A最危險截面。截面A-A中，內(nèi)外側(cè)邊界最大應(yīng)力應(yīng)滿足以下條件： ( 1-7 ) ( 1-8 )式中截面A-A形心至截面內(nèi)邊的距離（mm）；截面A-A形心至截面外邊的距離（mm）；截面A-A形心軸線至曲率中心點距離（mm）；截面A-A的面積（用等值梯形截面代替實際截面）（mm2）；截面A-A的形狀系數(shù)；鍛造吊鉤的許用應(yīng)力；mm2；MPa；MPa；因：即符合要求；MPa；同理因：即符合要求；當(dāng)?shù)跛骱豌U垂線成45角度時求截面B-B處的應(yīng)力：吊鉤拉伸力：N；截面內(nèi)B-B側(cè)的最大拉伸應(yīng)力為：MPa；因為B-B和截面A-A的尺寸大致相等，所以兩截面的參數(shù)近似相等，取成相等，以簡化計算。截面B-B處的剪切應(yīng)力：MPa根據(jù)第三強度理論求截面B-B處的合應(yīng)力；MPa有：可知即滿足要求。1.4.2 吊鉤螺母首先，螺母的高度不得不小于H： ( 1-9 )式中：t螺距（8mm）許用擠壓應(yīng)力。鋼對鋼時p=3035MPa（螺母材料采用45號鋼）。mm螺母的高度選用60mm公制螺母的寬為： D=1.5 mm考慮放止動片的尺寸，取螺母寬度mm。1.4.3吊鉤橫梁吊鉤橫梁采用45鋼，正火處理850，調(diào)質(zhì)處理硬度230HBS?？估瓘姸葮O限=640MPa，屈服強度極限=355MPa，彎曲疲勞極限=275MPa，剪切疲勞極限=155MPa，許用彎曲應(yīng)力=60MPa。設(shè)計吊鉤橫梁如圖4所示：下面來驗算該橫梁是否能達(dá)到要求:中間截面B-B的最大彎曲應(yīng)力的計算公式為: ( 1-10 ) ( 1-11 )式中: 動載系數(shù), ;吊鉤拉板中心之間的距離；吊鉤與拉板配合的尺寸；拉板厚度，=30mm；d吊鉤孔徑；吊鉤與拉板配合的高度；橫梁的寬度；(工作時有相對轉(zhuǎn)動，對中小起重量取小值，大起重量去大值)(工作時無相對轉(zhuǎn)動，對中小起重量取小值，大起重量去大值)；圖4吊鉤橫梁MPa；即符合要求。MPa；MPa；因為：綜上可知，該吊鉤橫梁能達(dá)到要求。1.4.4滑輪組的設(shè)計計算滑輪直徑的大小對與鋼絲繩的使用壽命影響很大，增大滑輪直徑可以降低鋼絲的彎曲應(yīng)力和擠壓應(yīng)力，有利于提高鋼絲繩的使用壽命。實驗證明，卷筒和松開鋼絲繩時，在鋼絲上產(chǎn)生彎曲疲勞，特別是擠壓疲勞對鋼絲的折斷起了決定性作用。為了提高鋼絲繩的使用壽命，滑輪的直徑不能過小。根據(jù)起重機設(shè)計規(guī)范的規(guī)定，滑輪的最小卷筒直徑不能小于下式規(guī)定的數(shù)值：；式中：按鋼絲繩中心計算的滑輪最小卷繞直徑（mm）；與機構(gòu)工作級別和鋼絲繩機構(gòu)有關(guān)的系數(shù)，查起重機械表32選得：；鋼絲繩的直徑（mm）。mm；圖5滑輪圖滑輪直徑按下式計算：；mm；?。簃m。1.4.5吊鉤拉板的設(shè)計計算 圖6 拉板簡圖拉板的簡圖如圖6所示，采用45號鋼的材料，其上有軸孔的水平截面A-A和垂直截面B-B為危險截面。下面對這些截面一一驗證。水平截面A-A的內(nèi)側(cè)孔邊最大應(yīng)力為： ( 1-12 )式中：截面集中系數(shù)，查起重機設(shè)計手冊圖3418得，；拉板寬度；拉板與拉板的配合尺寸；拉板厚度； 拉板的凸臺高度；MPaMPa即：滿足要求。水平截面B-B的內(nèi)側(cè)孔邊最大應(yīng)力為（切向):式中：孔中心到拉板底邊的長度；MPaMPa即符號要求。軸孔處的平均擠壓應(yīng)力為bs：則： ( 1-13 )MPaMPa即：所以符合要求。1.4.6滑輪軸的設(shè)計計算根據(jù)滑輪和拉板的尺寸，滑輪軸受力和彎矩圖如圖7所示，則從圖中可以發(fā)現(xiàn)該滑輪軸受彎矩最大為：因：所以：MPamm 取：mm。圖7滑輪軸受力彎矩圖1.5電動機選擇計算電動機靜功率的計算，公式為： ( 1-14 )式中：為機構(gòu)總效率，。在此，為滑輪組效率；為卷筒效率，導(dǎo)向滑輪效率，見起重機械表6-1；為傳動效率，見起重機械表6-2。采用閉式圓柱齒輪傳動作初步計算時，。即：KW繞線型異步電動機的穩(wěn)態(tài)平均功率為：MPa；式中：為穩(wěn)態(tài)負(fù)載平均系數(shù)，見起重機械表6-3，6-4查得，,。查連續(xù)運動機械表33-3選擇JZR251-8型號，功率17.5KW,同步轉(zhuǎn)速750r/min,滿載轉(zhuǎn)速n=722r/min，最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)1.7，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量2.64kgm2，重量340kg。起升機構(gòu)電動機過載能力按下式進(jìn)行校驗： ( 1-15 )式中：基準(zhǔn)接電持續(xù)率時的電動機的額定功率；u電動機臺數(shù)；基準(zhǔn)接電持續(xù)率時，電動機轉(zhuǎn)矩的允許過載倍數(shù)；考慮電壓降及轉(zhuǎn)矩允差以及靜載試驗超載的系數(shù)，線繞異步電動機取2.1；則：KWKW；所以該起升機構(gòu)電動機能滿足不過熱條件。1.6減速器的選擇計算起升機構(gòu)傳動比：式中：電動機額定轉(zhuǎn)速（r/min）；卷筒轉(zhuǎn)速（r/min）。查減速器標(biāo)準(zhǔn)，選擇QJR-D335-40C減速器（QJ型外嚙合漸開線圓柱齒輪減速器），i=40，極限偏差：(41.73-40)/41.73=4.1%，符合要求。卷筒實際速度：m/min。1.7 制動器的選擇起升機構(gòu)制動器的制動轉(zhuǎn)矩必須大于由貨物產(chǎn)生的靜轉(zhuǎn)矩，在貨物處于懸吊狀態(tài)時具有足夠的安全裕度，制動器應(yīng)滿足下式要求： ( 1-16 )則：Nm查機械設(shè)計手冊表22.13-17選用MW250-315JB/T7685.1-1995的制動器。1.8聯(lián)軸器的選擇依據(jù)所傳遞的扭矩、轉(zhuǎn)速和被連接的軸徑等參數(shù)選擇聯(lián)軸器的具體規(guī)格，起升機構(gòu)中的聯(lián)軸器應(yīng)滿足下式要求： ( 1-17 )式中：所傳遞的扭矩的計算值（Nm）；按第類載荷計算的傳動軸的最大扭矩。對高速軸；在此為電動機轉(zhuǎn)矩允許過載倍數(shù)為電動機額定轉(zhuǎn)矩，(Nm)，為電動機額定功率（KW），為電動機的額定轉(zhuǎn)速（r/m）。對低速軸Tmax=2T；2為起升載荷動載系數(shù)，查老師的資料表1-9得2=1+0.7v；T為鋼絲繩最大靜拉力作用于卷筒的扭矩（Nm）；聯(lián)軸器許用扭矩（Nm）；聯(lián)軸器重要程度系數(shù)。對起升機構(gòu)，；角度偏差系數(shù)。除齒輪聯(lián)軸器外，；Nm。查機械設(shè)計手冊表22.5-42選凸緣聯(lián)軸器和LZZ3型帶制動輪彈性柱銷齒式聯(lián)軸器。LZZ3型接中間軸彈性柱銷齒式聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩=630Nm，轉(zhuǎn)動慣量0.02kgm2，質(zhì)量8kg，制動輪直徑=250mm的帶制動輪彈性 齒式聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩=1600Nm，轉(zhuǎn)動慣量0.24kgm2，重量30.4kg。1.9起動和制動時間驗算機構(gòu)起動和制動時，產(chǎn)生加速度和慣性力。如起動和制動時間太長，而加速度太小，就會影響到起重機的生產(chǎn)率。如果起動制動時間太短，加速度太大，金屬機構(gòu)和傳動部件就會受到比較大的動載荷，因此，必須把起動時間和制動時間控制在一定的允許值之內(nèi)。起動時間和起動平均加速度驗算：(1).起動時間： ( 1-18 )式中：電動機的平均啟動轉(zhuǎn)矩（Nm），見起重機械6-7；Tj電動機靜阻力矩，按下式計算：（Nm）推薦起動時間（s），見起重機械表6-8；機構(gòu)運動質(zhì)量換算到電動機軸上的總轉(zhuǎn)動慣量（Kgm2）；按下式計算：電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量（Kgm2），在電動機樣本中查?。恢苿虞喡?lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量；聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量；NmNms通常380t通用橋式起重機，起動時間12s，上述起動時間符合電動機起動要求。(2).起動平均加速度：(m/s2)式中:起動平均加速度(m/s2);平均升降加(減)速度推薦值(m/s2),見起重機械表6-9,m/s2；m/s2所以起動平均加速度符合要求。(3).制動時間和制動平均減速度驗算：滿載下制動時間：式中:滿載下降時電動機轉(zhuǎn)速（r/min），通常取；制動器制動轉(zhuǎn)矩（Nm）；滿載下降時制動軸靜轉(zhuǎn)矩（Nm）；按下式計算：（Nm）下降時換算到電動機軸上的機構(gòu)總轉(zhuǎn)動慣量（kgm2）；按下式計算：推薦制動時間（s），可取；Nm；=3.363kgm2；s查表知在12s之間，所以符合要求。制動時間長短與起動機作業(yè)條件有關(guān)。制動時間過短，會引起物件上下跳動，難以準(zhǔn)確定位。制動時間過長，會產(chǎn)生“溜鉤”現(xiàn)象，影響吊鉤工作。制動平均減速度：(m/s2)式中：滿載下降速度（m/s）,可??；m/s2查表6-9得m/s2，所以符合要求。2軸的設(shè)計計算2.1卷筒軸的設(shè)計計算圖8卷筒軸受力彎矩圖卷筒軸受力彎矩如圖8所示（由于扭矩很小可以不用考慮），則從圖中可以發(fā)現(xiàn)該滑輪軸受彎矩最大為：因：所以：MPa即：mm取：mm。2.2浮動軸的設(shè)計計算由上節(jié)對電動機的選擇可知浮動軸所傳遞的扭矩為：Nm因為浮動軸只承受扭矩，查機械設(shè)計表151，軸的材料為45，調(diào)質(zhì)，硬度230HBS，抗拉強度極限=640MPa，屈服強度極限=355MPa，彎曲疲勞極限=275MPa，剪切疲勞極限=155MPa，許用彎曲應(yīng)力=60PMa則： ( 2-1 )式中：許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，查機械設(shè)計表153得=30MPa；所以：取=40mm。3.用壓板固定鋼絲繩的計算3.1繩尾固定處的拉力為了減少鋼絲繩固定處的拉力，鋼絲繩在卷筒上應(yīng)有1.53圈的安全圈，利用鋼絲繩與卷筒之間的摩擦，減少繩尾固定處的拉力，根據(jù)歐拉公式，繩尾固定處拉力為：(N) ( 3-1 )式中：鋼絲繩與卷筒表面之間的摩擦系數(shù)，=0.120.16；安全圈在卷筒上包角（通常取1.53圈）；自然對數(shù)的底數(shù)，2.718；?。?；則：N3.2螺旋預(yù)緊力壓板槽為半圓形，若不考慮鋼絲繩與卷筒摩擦力的影響，經(jīng)分析，則壓板固定的實際安全系數(shù)可提高近一倍。則有：N3.3螺旋強度驗算壓板螺栓除受預(yù)緊力P的拉伸作用外，還受由墊圈與壓板之間的摩擦力P1使螺栓彎曲引起的拉力，故螺栓的最大拉力為： ( 3-2 )式中：固定鋼絲繩用的螺栓數(shù)量，一般不少于兩個；螺栓螺紋內(nèi)徑（mm）；墊圈與繩壓板之間的摩擦系數(shù)，可；力的作用力臂；螺栓許用拉應(yīng)力，?。宦菟ㄇ姸?。選用螺栓的性能等級為5.6，查機械設(shè)計表5-8得：抗拉強度極限s=500MPa，查機械設(shè)計指導(dǎo)表9-8選GB898-88GM10-M1230-5.6-ZnD。則：MPa；MPa； 因為：所以：螺栓強度完全符合要求?？?結(jié)經(jīng)過將近幾個月的設(shè)計，從毫無頭緒到設(shè)計的完成，讓我對自己，對設(shè)計有了更新的認(rèn)識，更加了解設(shè)計要做到仔細(xì)，要有嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度，了解了設(shè)計人員的困難與艱辛。設(shè)計產(chǎn)品，這一個從無到有的過程，需要參考許多的文獻(xiàn)和大量的計算，你要學(xué)會不煩工作量太大、太雜，才能得到來之不易的結(jié)果。順利如期的完成本次畢業(yè)設(shè)計給了我很大的信心，對我以后做關(guān)于設(shè)計方面的工作來說有了一個好的開頭。，對自己養(yǎng)成好的學(xué)習(xí)習(xí)慣有很大的促進(jìn)作用，讓我又熟悉了專業(yè)知識，也對本專業(yè)的發(fā)展前景充滿信心。尤其是那些要求配合和粗糙度以及對材料的要求，我都一一做了比較，使這些零件達(dá)到合理的配合。但我也存在些設(shè)計上的不足，比如我的設(shè)計在成本上上就有很大的不足，在這個節(jié)約成本被高度重視的社會中，我們應(yīng)該合理控制設(shè)計的成本，多接觸新的工藝和生產(chǎn)技術(shù)來達(dá)到降低成本的目的。本文是在吳瑞梅老師的耐心指導(dǎo)下完成的，在設(shè)計工作中，吳瑞梅老師都給予了仔細(xì)、不厭其煩的指導(dǎo)，在這里向吳老師表示感謝。參考文獻(xiàn)1嚴(yán)大考，鄭蘭霞.起重機械M.鄭州：鄭州大學(xué)出版社.20032顧迪民.工程起重機M.北京:建筑工業(yè)出版社. 19923洪家娣.機械設(shè)計指導(dǎo).江西高校出版社.2006 4紀(jì)明剛，濮良貴.機械設(shè)計.高等教育出版社.20075裘為章.實用起重機電氣技術(shù)手冊.北京：機械工業(yè)出版社.2001.6張質(zhì)文.起重機設(shè)計手冊.北京：中國鐵道出版社.1998.7倪慶興，王殿臣.起重機輸送機械手冊.北京：機械工業(yè)出版社.1992.8洪家娣，許玢.起重機設(shè)計計算.北京：北京科學(xué)技術(shù)出版社.1989.9紀(jì)名剛.機械設(shè)計.北京：高等教育出版社.2002.10（日）板本種芳，（日）長谷川政弘著；池成淵譯，橋式起重機設(shè)計計算，北京：中國鐵道出版社 , 1987 后 記大學(xué)四年就在我的忙碌中，不知不覺的度過了，但我的收獲是非常大的，尤其是老師的諄諄教導(dǎo)，以及對教學(xué)的嚴(yán)謹(jǐn)求實，使我更深刻的了解到知識的重要性。所有這些都深深的影響了我，熏陶了我，對我將來進(jìn)一步的學(xué)習(xí)起到了關(guān)鍵性的作用。慢慢的我也認(rèn)識到求學(xué)應(yīng)當(dāng)嚴(yán)謹(jǐn)求實，認(rèn)真細(xì)致，還有對知識應(yīng)該始終抱著強烈的渴望。這次的畢業(yè)設(shè)計，時間雖然短暫，但它囊括了我大學(xué)四年的知識，把我平時學(xué)的零碎的知識系統(tǒng)了起來，同時有些知識學(xué)的不是那么深刻，比如那些公差與配合，設(shè)計的合理性，以及對材料的合理選用，我又重溫了一遍，對我以前沒有重視的知識點，也認(rèn)識到了自己的不足，私下里把這些知識又撿了起來。畢業(yè)設(shè)計就在導(dǎo)師的指導(dǎo)下，我的努力下完成了，也是對我大學(xué)的最后一個教學(xué)任務(wù)畫了一個圓滿的句號，非常感謝各位老師對我的批評教育。