大型加工中心換刀裝置的設計含11張CAD圖

大型加工中心換刀裝置的設計含11張CAD圖,大型,加工,中心,裝置,設計,11,十一,cad 目 錄 摘 要 Ⅲ Abstract Ⅳ 第1章 緒 論 1 1.1研究背景與意義 1 1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及分析 1 1.3主要研究內(nèi)容 2 第2章 加工中心的總體布局 3 2.1水平加工中心技術(shù)條件 3 2.2總體設備布局 4 2.3臥式加工中心機械結(jié)構(gòu) 4 第3章 換刀機械手的設計 5 3.1刀具的交換裝置 5 3.1.1自動換刀裝置 5 3.1.2 機械手的種類 6 3.1.3 手爪的選擇 10 3.1.4 刀具的夾持 11 3.2機械手的驅(qū)動裝置 12 3.2.1 手臂的伸縮運動 12 3.2.2 手爪的開合運動 14 3.2.3 回轉(zhuǎn)運動 15 3.2.4 直線運動 16 3.3設計計算 17 3.3.1 手爪夾緊力的計算 17 3.3.2 齒輪的設計 17 3.3.3軸的設計 22 3.3.4軸承的選擇 27 3.3.5彈簧的選擇 28 第4章 總結(jié)與展望 29 4.1總結(jié) 29 4.2 展望 29 參考文獻 30 致謝 31 27 大型加工中心換刀裝置的設計 摘 要 本文首先對大型加工中心換刀裝置的研究背景、研究意義、國內(nèi)外現(xiàn)狀進行了分析介紹，引出本文的主要研究內(nèi)容與研究方向。并且介紹了可用于加工中心，而非手動換刀的機械手的優(yōu)點和益處。然后簡單介紹一下加工中心的布局，側(cè)重于介紹機械手換刀的設計，其中包含了刀具的交換裝置和機械手的驅(qū)動裝置。通過介紹換刀裝置中的一些相關(guān)零件的知識和計算，闡述出本次設計中所選的結(jié)構(gòu)設計。最后，總結(jié)出機械手在加工中心中所解決的相關(guān)問題，以及未來可以尋求的突破點。 關(guān)鍵詞：加工中心；換刀裝置；機械手；相關(guān)問題 Design of tool changer in large-scale machining center Abstract This paper firstly analyzes and introduces the research background, research significance, the status quo at home and abroad of the tool changer of large-scale machining centers, and leads the main research contents and research directions of this paper. It also describes the advantages and benefits of a robot that can be used in a machining center rather than a manual tool change. Then briefly introduce the layout of the machining center, focusing on introducing the design of the robotic tool changer, which includes the tool exchange device and the manipulator drive device. By introducing the knowledge and calculation of some related parts in the tool changer, the selected structural design in this design is explained. Finally, summed up the relevant problems solved by the robot in the machining center, as well as the breakthrough points that can be sought in the future. Key words: machining center；tool changer；manipulator；related questions 第1章 緒 論 1.1研究背景與意義 1952年，發(fā)明了世界上第一臺數(shù)控機床，極大地改變了許多類型的中小型機床的自動化和效率。第一代加工中心誕生于1958年，它擁有許多工藝（銑削、鉆孔、鏜孔、鉸鏈、攻絲等），大大提高了加工效率。數(shù)控機床可應用于多批次、多類零件加工。除了以上工藝，加工中心還具有如下的功能：自動進行檢測、自動進行更換刀具和自動進行工件更換等，在一定程序上使加工的效率和自動化水平更新到了一個相對較高的水平。通過實現(xiàn)加工流程的自動化，使全自動化PR的想法慢慢的變?yōu)榭赡?。因此，加工中心已?jīng)成為工廠自動化，系統(tǒng)柔性制造和計算機輔助制造中不可缺少的組成部分。加工中心是機械行業(yè)典型的機電一體化加工設備裝置，是一種高新技術(shù)集成度較高的技術(shù)，成為數(shù)字控制機床的核心部分，一直以來受到世界各國尤其是發(fā)達工業(yè)國家的密切關(guān)注和重視。由于技術(shù)的快速發(fā)展，加工中心在數(shù)量上和品種上增加很快，在目前的全球機械設備加工中越開越引人注目。 1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及分析 自1952年推出全球第一臺數(shù)控機床以來，多種中小型機械加工設備的靈活性變得更加明顯。自動化程度和效率都發(fā)生了巨大的變化。數(shù)控機床由便于修改的加工數(shù)控程序進行操作和控制，和用于生產(chǎn)線批量大的由開關(guān)和凸輪控制的專用機床相比，數(shù)控機床具有更大的靈活性，對需要加工的零件品種的實用性強，可用于多個品種的加工。對于機床的幾何圖形的移動能力、加工工藝的性能和相關(guān)輔助能力，采用數(shù)字控制系統(tǒng)，進行自動化數(shù)字化的控制操作。由于數(shù)控機床具有較高的自動化成度和較好的加工效果，極大地提高了中小批量產(chǎn)品生產(chǎn)中數(shù)控機床在整個機械加工行的比重，占到了70%-80%的市場份額。數(shù)控機床可以實現(xiàn)兩個以上的坐標聯(lián)動功能，數(shù)控機床的效率和產(chǎn)品精度比模板控制和手動加工要高。 第一臺加工中心出現(xiàn)在美國一家名叫卡尼&特雷克（Kearney&Trecker）的技術(shù)公司。什么是現(xiàn)代化的加工中心呢？首先，加工中心是一種能夠基于數(shù)控銑床或數(shù)控鏜床自動換刀的裝備。加工中心能夠自動進行更換刀具，并能夠自動完成對于工件的攻絲、鏜孔、鉸接、銑削、鉆孔等功能。第二，加工中心配有能夠自動轉(zhuǎn)角或者自動分度轉(zhuǎn)盤的主軸箱，工件可以在多平面和多角度位置完成多工序加工。第三，如果工作中心在工作臺上與交換臺一起加工時，而另一工件在卸載位置的工作臺上進行裝卸，并不受影響。 對于加工中心的定義是什么？目前，世界上還沒有一個標準的定義，通常認為加工中心是一種能夠進行自動攻絲、鉸接、鏜孔、銑削、鉆孔等的數(shù)控機床加工設備。尤為突出的是，加工中心是一種具有數(shù)控功能的鏜銑車床，可實現(xiàn)刀具自動換刀。這就把加工中心和自動換刀數(shù)控車床或者車削中心進行了加以區(qū)別。 1.3主要研究內(nèi)容 隨著科學技術(shù)的不斷發(fā)展和進步，大型機械加工企業(yè)對自動換刀裝置的需求也在不斷增加。該課題主要研究機械手換刀裝置，主要研究機械手，它是自動更換刀具的核心，將其運用到大型加工中心的換刀裝置中也就是此次設計的目的所在。通過課題的實施，對自動化有個進一步的了解，初步掌握機械手的工作原理及其零件的設計方法，初步認識和了解大型加工中心的換刀裝置，達到可以初步設計機械手換刀裝置的目的。 機械手自動換刀的設計，是為了提高換刀速度，充分利用好加工中心，而且使用機械手換刀可以取代人工換刀，降低員工受傷的弊端，以及減小對刀誤差，使生產(chǎn)效率得到進一步的提高。 第2章 加工中心的總體布局 此次的加工中心設計是臥式的，它的加工中心的主軸是水平安裝的。水平加工中心刀庫的存放量通常很大，在一些刀具庫中，有的可以放置幾百把刀具。和立式加工中心相比，臥式加工中心的結(jié)構(gòu)比較復雜，占用場地大，而且花費比較昂貴。臥式加工中心主要用以對箱體類的器件進行加工，尤其對有一些孔和孔系的箱體零件上，以及對型腔和孔與參考（基準）面有著嚴苛需求的箱體零件，使部件規(guī)格能夠得到保證，適用于大批量的進行制造。 相對于立式加工中心，臥式加工中心的功能比較全面。由此可知，對于在立式加工中心上不能進行加工的零件，通?？梢栽谒郊庸ぶ行纳线M行制造。水平加工中心如圖2-1所示。 圖2-1 水平加工中心示意圖 2.1水平加工中心技術(shù)條件 水平加工中心的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)如下所示： 刀具庫的容量： 35把刀具 刀具的最大直徑： 135毫米 刀柄的型號： 40號刀柄 刀具的最大重量： 8千克 機械手的最大負載： 230N 換刀時間： 3秒鐘 選刀的方式： 任意選擇 2.2總體設備布局 圖2-2 水平加工中心總體設備布局 2.3臥式加工中心機械結(jié)構(gòu) （1）主軸組件 對加工中心來說，主軸零件應該擁有符合要求的精密度和剛度，能夠滿足傳遞充足的轉(zhuǎn)矩和功率需求，滿足自動換刀的需求條件，以及高速運轉(zhuǎn)的要求。主軸的軸承采取了具有高剛度和高精密度的高速滾動軸承。 對于臥式加工中心來說，根據(jù)進給功能，其主軸組件可分為非進給主軸、鏜軸進給以及閘板進給等，大部分采用非進給主軸。 （2）立柱 立柱有側(cè)軌式與前軌式。側(cè)面導軌型的立柱簡化了機床總體設計復雜度，降低了制造的成本，優(yōu)點是有利于與非數(shù)控的臥式鏜銑床形成模塊化的系統(tǒng)設計，缺點是這種立柱在機床工作時的承受力的能力較弱，此外容易使對稱性產(chǎn)生熱變形，從而對機床加工零件產(chǎn)品的精密度產(chǎn)生較大的影響。相比之下，正面導軌型的立柱結(jié)構(gòu)大部分采用門式，具有良好的受力忍受條件和熱對稱結(jié)構(gòu)，從而具有較廣的應用范圍。 （3）工作臺 對于臥式加工來說，其中心工作臺可以分為具有數(shù)控回轉(zhuǎn)功能的工作臺和具有自動分度功能的工作臺。 第3章 換刀機械手的設計 3.1刀具的交換裝置 數(shù)控加工中心的特點與數(shù)控鏜銑床不同，它可以根據(jù)工藝需求對所需刀具進行自動更換，即自動換刀的功能。 3.1.1自動換刀裝置 機械手自動換刀裝置的最主導的工具是機械手，機械手的主要作用是把所需刀具從刀庫中選出，然后安裝到主軸上去，然后把所換刀具再送回刀庫。 加工中心的刀具自動更換方式可劃分為兩種：無機械手的換刀方法和有機械手的換刀方法。對于量型刀具的重型加工機床或刀柄尺寸小于40號的較小的加工中心，比較適用于無機械手的換刀方式，其結(jié)構(gòu)比較簡單。除此之外，刀具庫的回轉(zhuǎn)以非切削的方式工作。即在工步與工步之間進行。所以，即使刀庫設置在立柱的頂面上設置刀具庫，仍然可以消除在車削時震動對刀具庫的影響。 刀庫可以是圓盤型、直線布列式或格子箱式等。在沒有機械手的情況下，更換刀具的關(guān)鍵是刀具庫的定位精度。為了保證轉(zhuǎn)位精度，刀具庫在進行傳動鏈間時的間隙要應盡可能去除或減小。為了消除這種間隙，可以使用的技術(shù)有：使用反靠定位、銷定位等方法進行準確定位，利用兩個結(jié)構(gòu)相互錯位的齒輪，具有雙導向的蝸桿蝸輪副，。自動更換刀具的動作可以在主軸箱與刀庫的配合下運動完成，圓盤型的刀庫可設置在立柱主軸箱的一側(cè)或者立柱頂上，也可設在在主軸箱上或梁端上。具有直線排列式的刀具庫的自動換刀過程可由工作臺和主軸箱進行配合完成。刀具庫可位于工作臺的一端或兩端或工作臺上方。對于雙工作臺，其中間可放置格子箱式刀庫。在更換刀具的時候，大直徑刀具可沿著徑向進行取刀，小直徑刀具可沿著軸向進行取刀。 對于加工中心的自動換刀設置來說，其一般由刀具庫和機械手構(gòu)成。自動換刀裝置是設備進行工作的核心組成部分，是自動更換刀具系統(tǒng)裝置的關(guān)鍵部分。自動換刀能不能實現(xiàn)，提高生產(chǎn)率都有賴于自動換刀裝置。因此，各大加工中心制造公司都在這方面展開研究，尋求自動換刀更快，更穩(wěn)定的技術(shù)，以至于能在如今這個激烈的市場中站穩(wěn)腳跟，取得更好的利益。當然，自動換刀裝置是每一個加工中心的核心技術(shù)，各個公司也都有著自己的技術(shù)，極少對外公開，特別是機械手設計的技術(shù)更是關(guān)鍵。 由于機械手對于更換刀具靈活性很高，而且可以節(jié)省更換刀具的時間，并減少對刀的誤差。因此，機械手更換刀具在實際生產(chǎn)中得到了廣泛的應用。 機械手更換刀具過程分解如圖3.1所示： 圖3.1 機械手的換刀動作 3.1.2 機械手的種類 加工中心的自動更換刀具的機械手種類比較多，每個機械制造廠家都有自己所設計的換刀機械手。在加工中心自動換刀系統(tǒng)中，刀具由機械手自動更換，需要快速準確地更換刀具。由于主軸與機床刀庫的相對位置之間的距離不一樣，相對應的運動過程也不一樣，它們通過不同類型的機械手進行處理。常用的機械手有： ⑴單臂單爪回轉(zhuǎn)式機械手 刀具主軸與機械手的軸平行進行擺動，在不同的角度，機械手的手臂都可以自動更換刀具。由于機械手臂上只有一個夾爪，無論是在主軸上還是在刀庫上，只能通過這唯一的夾爪進行刀具選擇并進行刀具裝拆。所以，該方式的機械手手臂換刀時間比較長。單臂單爪回轉(zhuǎn)式機械手的結(jié)構(gòu)如圖3.2所示： 圖3.2 單臂單爪回轉(zhuǎn)式機械手 ⑵單臂雙爪回轉(zhuǎn)式機械手 圖3.3 單臂雙爪回轉(zhuǎn)式機械手 單臂雙爪回轉(zhuǎn)式機械手的手臂上有兩個夾爪，它們在工作中各有分工。其中一個夾爪只負責完成從主軸上取出舊的刀具的任務，并把舊刀送回刀庫中。另一個夾爪的任務是將新刀具從刀庫中選擇出來，并送到主軸上。雙爪機械手手臂的換刀時間比單爪回轉(zhuǎn)式機械手的換刀時間短，其結(jié)構(gòu)如圖3.3所示。 ⑶雙臂回轉(zhuǎn)式機械手 雙臂回轉(zhuǎn)式機械手的每一個手臂都只有一個爪，兩個爪可以同時抓取主軸上和刀庫中的刀具，然后將刀具送回刀庫，并進行旋轉(zhuǎn)180°后，同時對主軸上的新刀具進行安裝。換刀時間比上面兩種單臂回轉(zhuǎn)式機械手都短，是最常用的樣式。雙臂回轉(zhuǎn)式機械手如圖3.4-a)所示。這種機械手也可以用于伸縮雙臂的設計中，在裝拆刀具時，雙臂都能伸縮，可以避免與器械碰撞。如圖3.4-b)所示。 （a） （b） 圖3.4 雙臂回轉(zhuǎn)式機械手 1 雙機械手 雙機械手的效果相當于兩個單臂單爪的機械手在進行自動換刀具時相互配合。其中一個機械手卸下舊刀具并把舊刀具返回刀具庫，另一個機械手則從刀具庫中選出新的刀具并安裝在機床的主軸上。雙機械手的結(jié)構(gòu)如圖3.5所示： 圖3.5 雙機械手 2 雙臂往復交叉式機械手 圖3.6 雙臂往復交叉式機械手 這種方式的機械手的手臂可以以一定的角度進行交叉運動或往復運動。其中一個機械手臂將主軸上不用的刀具卸下來并送回刀具庫，另一個機械手則從刀庫中選出刀具并把刀具安裝在主軸上。整個機械手臂可繞一軸旋轉(zhuǎn)或沿導軌直線移動，從而實現(xiàn)主軸與刀具庫之間刀具的更新。該手臂的如圖3.6所示。 3 雙臂端面夾緊式機械手 該機械手臂僅僅在夾具上與前面提到的幾種機械手臂不同。前面幾個機械手臂通過夾緊刀柄的外圓表面從而達到夾緊刀具的目的，但雙臂端面夾緊式機械手和它們不同的是通過夾緊刀柄的兩端達到目的，其工作原理圖如圖3.7所示： 圖3.7 雙臂端面夾緊式機械手 雙臂回轉(zhuǎn)式機械手的工作方式比較簡單，可以從刀庫中選擇所需刀具并將其安裝在主軸上，同時也可以將不需要的刀具卸下放回到刀庫中，刀具的更換時間相對較短。本設計進行換刀所需要的時間僅為5秒鐘，所以我們選擇雙臂回轉(zhuǎn)式機械手進行操作。 假如使用不靈活的機械手臂，當機械手臂轉(zhuǎn)動時，手臂轉(zhuǎn)動的半徑較大，如果刀具在刀庫中排得比較密集，則可能碰撞到刀具。使用這種類型的機械手臂可以在主軸與刀庫之間直接進行刀具更換，它適合于刀具編碼式或順序換刀。否則會導致會更長的換刀時間。綜上所述，我們選用可伸縮式雙臂回轉(zhuǎn)式機械手進行設計。 3.1.3 手爪的選擇 1．單臂雙爪式機械手的手爪 這種方式的機械手爪采用的鎖刀方式是機械鎖刀。并且，它是使用彈簧銷式手爪，這樣能保證在換刀過程中，如果所換刀具過大過重時，不會把刀具甩出來。在一些比較大型的加工中心中，還有使用機械加液壓鎖刀的方式。 機械手手爪的形式有： ⑴彈簧銷式手爪：這種手爪使用比較廣泛，因為它結(jié)構(gòu)簡單，不需要單獨設計傳遞裝置。在自動換刀過程中，為了防止刀具被甩出來，采用機械鎖刀方式，它的設計結(jié)構(gòu)比較復雜。 ⑵鉗形杠桿機械手爪：這種形式的機械手爪使用也比較廣泛，因為它的機械手爪的設計結(jié)構(gòu)比較簡單，但它抓取刀具時，需要動力傳動裝置，其傳動比較復雜。 ⑶虎鉗形手爪：這種機械手爪使用比較少，因為在這種機械手爪的夾持工程中，刀具需要加工成它所需的形式，沒有標準化的刀具，所以使用的比較少。 在這彈簧銷式手爪的工作原理是，刀具通過活動銷被彈簧壓靠在固定手爪中，此時，鎖緊銷被彈簧彈出，壓鎖住活動銷，使它不能后退，這就保證了在換刀時所抓的刀具不會被甩出來。當機械手準備抓取刀具時，主軸伸出端或刀庫上的撞塊會壓下鎖緊銷，活動銷就能移動了，這時，機械手就可以工作了（抓取或放開刀具）。這種方式在目前市場上還是運用的比較廣泛的。 我采用使用機械鎖刀方法的彈簧銷式手爪。 3.1.4 刀具的夾持 在大型加工中心自動換刀裝置中，機械手抓取刀具的方法有柄式夾持和法蘭式夾持兩種。柄式夾持采用的是軸向夾持方式。法蘭式夾持方式，它的刀具卡盤可以從兩個機械手之間轉(zhuǎn)移，通過使用一個凸緣盤夾緊刀盤（這類凸緣盤帶有凹陷）。其中，法蘭式夾持方式還在刀具卡盤前端設置了凸緣。 在這里，我們采用第一種柄式夾持方法，刀把型號為BT40。 圖3.8表示為標準刀具卡盤的錐柄，從圖中可知，刀柄的圓柱形部分的V形槽用于械手夾緊。V型槽的右端可以按照所用刀具的標準來進行設計。 圖3.8 刀柄的型式 下面的表3-1是所選刀具的相關(guān)標準尺寸數(shù)據(jù)： 表3-1 日本BT標準刀具刀把的相關(guān)數(shù)據(jù)： 柄部 型號 錐體 螺紋孔 凸緣 D1 L r l1 l2 l3 d1 g d2 t b BT40 44.45 65.4 1 9 30 70 17 M16 19 22.5 16.1 BT45 57.15 82.8 1.2 11 38 70 21 M20 23 29 19.3 BT50 69.85 101.8 1.5 13 45 90 25 M24 27 35.3 25.7 柄部 凸緣 參考 尺寸 型號 L1 W D2 D3 T Y Y1 V d D4 BT40 21 0.12 53 63 25 1.6 1.6 16.6 10 75.679 BT45 26 0.12 68 80 30 3.2 3.2 21.2 12 95.215 BT50 31 0.20 85 100 35 3.2 3.2 23.2 15 119.019 3.2 機械手的驅(qū)動裝置 本次所設計的機械手主要是通過液壓缸作用來完成裝拆刀具工作的。根據(jù)所用的結(jié)構(gòu)要求不同，驅(qū)動裝置可分為兩種形式，一種是液壓缸固定不動，活塞桿直線運動，另一種是活塞桿固定不動，液壓缸往復運動。 機械手的組織結(jié)構(gòu)主要為：機械臂伸縮機構(gòu)、回轉(zhuǎn)機構(gòu)、開合機構(gòu)和裝卸刀具直線運動機構(gòu)。 3.2.1 手臂的伸縮運動 回轉(zhuǎn)頭的兩端設有可以同時伸展抓取刀具的兩個對稱分布的機械手。該伸縮機構(gòu)由齒輪44和兩根齒條39和45配合、輸出軸47和回轉(zhuǎn)液壓缸1組成。當液壓油通過支架6和花鍵軸的通孔進入回轉(zhuǎn)液壓缸時，使得輸出軸47開始回轉(zhuǎn)運動，使得軸上的齒輪44一起回轉(zhuǎn)運動，帶動齒條39和45作直線往復移動，使得兩個機械手一起伸出。通過齒條39和45上的擋塊52的壓向調(diào)整，來限制螺釘?shù)淖罱K位置。這是，微動開關(guān)30發(fā)出信號，改變回轉(zhuǎn)液壓缸的油路情況，使得兩個機械手臂縮回。 圖3.9 機械手驅(qū)動外形（一） 圖3.10 機械手（一） 圖3.11機械手驅(qū)動裝置（一） 3.2.2 手爪的開合運動 機械臂的頭部設有固定的爪14和可移動的爪18，用來夾持所需刀具。銷軸20上的彈簧桿19支撐著活動手爪18的一端，繞著小軸15轉(zhuǎn)動。檔桿22在彈簧頂桿3沒有觸碰到擋塊13時，在彈簧的作用下，檔桿22一端的斜面靠著活動手爪18的端部，使得活動手爪18被鎖死。當擋塊13向左移動時，使得彈簧頂桿3被壓入，這時，杠桿21在彈簧頂桿3的彈性壓力下作順時針旋轉(zhuǎn)。此時，杠桿21的一端從活動爪18的傾斜端滑動至檔桿22的斜面。因此，當活動手爪18拔刀或插入道具后，刀柄的表面可以使活動手爪18輕微地壓縮和打開，從而使機械手能夠握住或撤回刀柄。同時，齒條45（或39）上的檔桿被壓在調(diào)節(jié)螺釘上，并且受到限制，而微動開關(guān)操作發(fā)出下一動作的信號。這時，設置在機床立柱上的固定桿35和機械手一側(cè)的擋塊就起到了讓活動手爪18從自鎖狀態(tài)下松開的作用。支架12中安裝有裝有擋塊13和錐孔盤4的軸9，并且右端用螺紋和端蓋10固定在一起。當擋塊13和固定桿35沒有接觸時，錐孔盤4與鋼珠5處在對立位置，彈簧銷11頂住端蓋10，使得機械手上的彈簧頂桿3任意伸出和鎖死活動手爪18，這時，錐孔盤4在支架12的端面上緊靠著。當機械手往右移動后，錐孔盤4，擋塊13、軸9和壓縮彈簧銷一起往左移動，因為此時錐孔盤4端面上的錐孔和鋼珠5是處于錯開狀態(tài)的，而且擋塊13在固定桿35的迫使下旋轉(zhuǎn)，把彈簧頂桿3壓在機械臂上，使得活動手爪18在自鎖狀況下松開。 當機械手進行抓取刀具時，擋塊13離開固定桿35，擋塊13在彈簧1的作用下，被壓回到錐孔盤4和鋼珠5的初始位置上。這時，活動手爪18在彈簧頂桿3的作用下被鎖死，確保了機械手在選取完刀具后，能穩(wěn)定的夾住刀具。其中零件見圖3.9-圖3.14。 圖3.12 機械手驅(qū)動外形（二） 圖3.13機械手（二） 圖3.14 機械手驅(qū)動裝置（二） 3.2.3 回轉(zhuǎn)運動 反轉(zhuǎn)機械手用于兌現(xiàn)刀具的互換動作，由機械手驅(qū)動外形裝置圖可見它由手臂16和回轉(zhuǎn)座51構(gòu)成的。在花鍵軸上安裝固定機械手臂14，用兩個花鍵套筒49相連，由兩個滾動軸承支承著，并安裝在機床立柱上。用花鍵軸套筒將齒輪41安設在花鍵軸的右端。由圖3.15和3.16可知，回轉(zhuǎn)缸的缸體79和上端蓋86、下端蓋74、定片95采用螺絲釘聯(lián)接，并通過上端蓋整體固定在立柱上?；剞D(zhuǎn)軸90與東片93固定，而且回轉(zhuǎn)軸支承在上下端蓋上。延伸端由花鍵軸部分連接到中心座的齒輪，并將運動傳達到手臂上。當液壓缸通入高壓油時，齒輪41在齒輪99的帶動下轉(zhuǎn)動，手臂14在花鍵軸50驅(qū)動轉(zhuǎn)動相應角度，由螺釘67和53限制兩個相對180°的極限位置，并且微動開關(guān)在螺釘65和68的驅(qū)動下發(fā)出執(zhí)行下一個動作的信號。 圖3.15 回轉(zhuǎn)液壓缸（一） 圖3.16 回轉(zhuǎn)液壓缸（二） 3.2.4 直線運動 由液壓缸來實現(xiàn)回轉(zhuǎn)頭14的向左或向右（裝拆刀具）的直線往復運動。液壓缸座設置在機床的立柱上，活塞桿端部的連桿與花鍵軸連接?；钊麠U在液壓缸通入高壓油后向左或向右運動，在連接部分下，讓花鍵軸作直線運動，并且使回轉(zhuǎn)頭和機械臂一起向左或向右移動。為了防止活塞桿與液壓缸端面承受沖擊，設有可調(diào)擋塊。當活塞桿處于兩極限位置時，微動開關(guān)發(fā)出信號，進行調(diào)整。 需要注意的是，僅僅保證液壓缸不泄漏是沒用的，同時也應保證機械手工作時的平穩(wěn)性與可靠性。過密密封也會對機械手的正常使用有所影響。 為了保證機械手工作的平穩(wěn)性和可靠性，液壓缸驅(qū)動式的機械手需要在每一次動作結(jié)束之前設置小孔節(jié)流閥、外接節(jié)流閥等緩沖機構(gòu)。 除了設置緩沖機構(gòu)外來保證機械手的工作平穩(wěn)性與可靠性外，我們還應考慮減少機械手的運動慣量?？捎梢韵鹿接嬎愠觯? J=J0+WR2/9.8 (N.m.s2) （公式3.1） 式中 J0——圓柱體繞其自身中心的慣量（N·m·s2） W——圓柱體的自身重量（N） R——機械手回轉(zhuǎn)半徑(m) 由公式3.1可見，運動慣量與物體的自身重量回轉(zhuǎn)半徑成正比。因此，相關(guān)零部件應盡可能的采取低密度高質(zhì)量的原料來制作，同時，也應盡可能的減少機械手的回轉(zhuǎn)半徑。 3.3設計計算 3.3.1 手爪夾緊力的計算 手爪對制件的夾緊力可由下式算得： FN≥K1K2K3G （公式3.2） 式中K1是安全系數(shù)，通常在1.2～2之間，我們?nèi)1=1.3； K2是工作情況系數(shù)，主要涉及慣性力的影響，可以按照K2=1.1～2.5進行估算，或者是按照K2=1+ag 初步計算。 式中，a為在搬運過程中，機械手的加速度，單位為m/s2，此次設計中a＝9.8m/s2,g為重力加速度，大小為9.8m/s2，所以這里k2=1+1=2； k3是方位系數(shù)，由《機械工程手冊》查得k3=0.9～1.1，我們?nèi)3=0.9; G是被抓取工件的重量，單位是N，這里G=8×9.8=78.4N。 由公式3.2我們可以計算出這次設計的機械手手爪的夾緊力為： FN=1.3×2×0.9×78.4=183.456N 3.3.2 齒輪的設計 1.齒輪傳動類別: 根據(jù)機構(gòu)中兩個齒輪軸對立位置的不同，齒輪傳動分成三個類型：兩個軸平行，兩個軸相交和兩個軸交錯。 用于兩軸平行傳動的有：直齒圓柱齒輪傳動、斜齒圓柱齒輪傳動和人字齒輪傳動。 用于兩軸相交傳動的有：直齒錐齒輪傳動、斜齒錐齒輪傳動和曲線齒錐齒輪傳動。 用于兩軸交錯傳動的有：交錯軸斜齒輪傳動、蝸桿傳動、準雙曲面齒輪傳動。 其中，兩軸線平行的傳動方式中的齒輪也叫平面齒輪，而在兩軸交錯的傳動中的齒輪也叫空間齒輪。 齒輪的齒廓主要由圓弧、其它擺線和漸開線組成，由于漸開線齒輪制作和裝拆比較便利，因此，絕大多數(shù)齒輪都是漸開線的。 齒形標準：由《機械工程手冊》第十卷查得。 齒輪傳動為機械傳動中最主要的傳動裝置之一，齒輪傳動樣式多種多樣，且用途普遍。最大的動力傳動裝置有十幾萬千瓦，周向轉(zhuǎn)動達200米/秒。齒輪傳動根據(jù)組織中的兩個齒輪軸的相對位置而變化。 齒輪傳動主要特點： 在經(jīng)常使用的機械傳動裝置中，齒輪傳動具有極高的效率。例如，對于一級圓柱齒輪來說，其效率可到達百分之九十九，這對于高功率傳輸系統(tǒng)來說是非常重要的。因為即使效率提高了百分之一，也將帶來巨大的經(jīng)濟效益。 齒輪傳動結(jié)構(gòu)緊湊，在相同的工作前提下，齒輪傳動需要的空間一般都比較小。 它的工作壽命長，而且可靠，設計制作合理、精確，正常使用和保養(yǎng)較好的齒輪，工作起來性能非?？煽浚褂脡勖沙掷m(xù)幾十年之久。這是其它機械傳動的使用時間無法相比的。 傳動比穩(wěn)定。傳動比變化不大是傳動好壞，穩(wěn)不穩(wěn)定的一個基本要求。齒輪傳動由于具有穩(wěn)定的特性，從而得到非常廣泛地應用。 齒輪傳動可以分成閉式、半開式和開式三種形式。例如，在簡單的機器設備、工程機械和農(nóng)業(yè)機械中，一些傳動齒輪不設置外殼或防塵罩，齒輪完全露出在外部環(huán)境里，這稱為開式齒輪傳動。這種傳動方式容易進入灰塵和渣滓，導致潤滑效果不良。因此，當齒輪工作環(huán)境惡劣時，開式輪齒比較易于磨損，因此僅適用以低速傳動場景。將一個簡易的保護蓋加裝在齒輪傳動裝置上，有時還可以把大齒輪部分地浸泡到油池中，這種傳動方式稱之為半開式齒輪傳動。雖然在這種方式下齒輪作業(yè)環(huán)境有所好轉(zhuǎn)，但仍避免不了外邊雜質(zhì)的入侵，潤滑效果仍然不是最好的。飛機發(fā)動機、機床和汽車、等設備使用的傳動齒輪，被安裝在一個精致密封的外殼中，這種傳動形式稱為閉式齒輪傳動。與半開式或開式對比，閉式的保護和潤滑效果是最好的，主要應用于一些重要的場合。 2. 齒輪傳動的設計原則： 在特定的工作環(huán)境下，設計的傳動齒輪必需擁有充足的工作性能，以擔保在整個工作壽命過程中，齒輪不會產(chǎn)生一些故障。當前，在常用的傳動齒輪設計中，通常根據(jù)確保齒面接觸疲勞強度和齒根彎曲疲勞強度兩個基本準則來開始設計。 在進行齒輪傳動設計的時候，輪齒表面要具有抗塑性變形、抗粘合、抗點蝕、抗磨損、的能力。齒輪根的抗斷裂能力應很高。因此，對于齒輪材料的基本性能要求是：齒芯要具有韌性，齒面必須是硬的。通常齒輪材料有生鐵、鋼和一些非金屬的原料。 3.設計步驟： 整個回轉(zhuǎn)頭反轉(zhuǎn)一百八十度換刀的動作是由回轉(zhuǎn)液壓缸8進行帶動的，旋轉(zhuǎn)液壓缸的輸出軸上裝有齒輪99，套筒上安置有齒輪41，立柱上固定有回轉(zhuǎn)液壓缸。當回轉(zhuǎn)液壓缸產(chǎn)生移動時，齒輪99驅(qū)動齒輪41旋轉(zhuǎn)。旋轉(zhuǎn)角度的極限位置受到螺釘?shù)南薅?。同時，微調(diào)開關(guān)下發(fā)信號，齒輪傳動的設計過程如下： 1） 齒輪材料的選擇，以及精度等級： 由《機械設計手冊》選擇小齒輪原料為45鋼，采用調(diào)質(zhì)熱處理,硬度為220HBS，大齒輪原料也為45鋼，也采用調(diào)質(zhì)熱處理，硬度為180HBS。 這里選用的齒輪傳動方式為直齒圓柱齒輪傳動。 因為機械手在進行換刀時，它的換刀速度比較快，所以我們選用的齒輪精度為8級，要求齒輪的表面粗糙度Ra在3.2～6.3μm之間。 2） 確定設計準則： 因為這對齒輪屬于閉式齒輪傳動，而且兩齒輪的齒面硬度都小于350HBS，屬于軟齒面，所有出現(xiàn)的主要失效方式為齒面點蝕。因此，要先按齒面接觸疲勞強度來設計計算，規(guī)定出齒輪的主要參數(shù)，接著再按照彎曲疲勞強度來校核齒輪齒根的彎曲強度。 3） 按齒輪的接觸疲勞強度設計： 因為兩個齒輪都是鋼制正規(guī)直齒圓柱齒輪，所以求小齒輪分度圓直徑可以用公式計算得。 d1≥76.433kT1u±1φduσH2 （公式3.3） 上面公式中的一些數(shù)據(jù)計算： ① 轉(zhuǎn)矩T1可以用以下公式計算得出： T1=9.55×106Pn1 （公式3.4） 式中，P為傳動功率，且P=12KW，n1是使出軸上齒輪99的轉(zhuǎn)速，即n1=1000r/min。所以，有公式3.4可以算出轉(zhuǎn)矩 T1=9.55×106×121000=114600N·mm ② 由《機械設計第七版》查得載荷系數(shù)k=1.8 ③ 確定齒寬系數(shù)Ψd，這邊，小齒輪Z1取28，所以由公式 i=ω1ω2=Z2Z1 （公式3.5） 計算出大齒輪的齒數(shù)Z2，公式中ω1為回轉(zhuǎn)液壓缸動片的回轉(zhuǎn)角度，ω2為機械手回轉(zhuǎn)頭的回轉(zhuǎn)角度，由于這里ω1=280°，ω2=180°，所以可以根據(jù)公式3.5計算 i=u=ω1ω2=Z2Z1= 280°180°=149 得到，大齒輪齒數(shù)Z2=44，這時由《機械設計第七版》查的Ψd=,1.1。 ④ 許用接觸應力[σH]：由《機械設計第七版》尋得，兩齒輪的接觸疲勞極限分別為σHlim1=570Mpa，σHlim2=540Mpa，安全系數(shù)SH=1.應力循環(huán)次數(shù)可由下面的公式計算得到： N1=60njLh （公式3.6） 式中，j為齒輪轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，與之相配合的齒輪的嚙合次數(shù)，Lh是齒輪的使用壽命，假設我設計的齒輪的使用壽命為10年，一年工作200天，一天10個鐘頭。由公式3.6就可以算出齒輪的應力循環(huán)次數(shù)： N1=60×1000×1×10×200×10=1.2×109 N2=N1i=1.2×109149=7.71×108 根據(jù)上面所算出的應力循環(huán)次數(shù)在《機械設計第七版》中，可以查得接觸疲勞壽命系數(shù)ZN1=1，ZN2=1.05，這時可以由下面的公式計算出兩齒輪齒面的接觸疲勞許用應力： σF=ZNσHlimSH （公式3.7） 所以，由公式3.7計算得： σH1=ZN1σHlim1SH=1×5701=570Mpa σH2=ZN2σHlim2SH=1.05×5401=567Mpa 因此，由公式3.3可算得小齒輪的分度圓直徑 d1≥76.433kT1u±1φduσH2=76.4331.8×114600×149±11.1×149×5702=75.088mm 所以，模數(shù)m=d1Z1=75.08828=2.68mm，圓整取標準模數(shù)m=3mm。 4） 兩齒輪相關(guān)參數(shù)的計算： d1=m×Z1=3×28=84mm d2=m×Z2=3×44=132mm b1=φd?d1=1.1×84=92.4mm 因為大齒輪的齒寬應該比小齒輪的齒寬稍微大一點，所以 b2=92.4+5=97.4mm 兩齒輪的中心距為：a=12mZ1+Z2=12×3×28+44=108mm 5） 按照齒根彎曲疲勞強度進行校核： 由下面公式計算出齒根的彎曲疲勞強度進行校核，若果σF≤[σF]，就表示該齒輪的彎曲疲勞強度合格。 σF=2KT1bmd1YFYS=2KT1bm2Z1YFYS≤σF （公式3.8） 式中，由《機械設計第七版》可查得齒形系數(shù)YF1=2.58，YF2=2.36；應力修正系數(shù)Ys1=1.61，Ys1=1.68；許用彎曲應力σFlim1=200MPa，σFlim2=180MPa；安全系數(shù)SF=1.3；彎曲疲勞壽命系數(shù)YN1= YN2=1。由下面的公式可以計算出兩齒輪齒根的彎曲疲勞許用應力： σF=YNσFlimSF （公式3.9） 由公式3.9計算得：σF1=YN1σFlim1SF=1×2001.3=153.8MPa σF2=YN2σFlim2SF=1×1801.3=138.5MPa 有公式3.8計算得：σF1=2KT1b1m2Z1YF1YS1=2×1.8×11460092.4×32×28×2.58×1.61=73.6MPa σF2=σF1YF2YS2YF1YF1=73.6×2.36×1.682.58×1.61=70.3MPa 由此可得，σF1﹤[σF]1；σF2﹤[σF]2；所以這兩個齒輪合格。 6）齒輪的圓周速度驗算：按照下面公式 v=Πd1n160×1000=Π×84×100060×1000=4.4m/s，v﹤5，所以選擇的齒輪精度8級合格。 另外，通過出輪齒條的配合運動來控制機械手的運動，它的運動過程設計與上面的齒輪傳動相似，我就不再解釋了。 3.3.3 軸的設計 在機床上，軸起到至關(guān)重要的作用。它支承著其他組件，如齒輪、蝸輪等零件轉(zhuǎn)動，同時傳達轉(zhuǎn)矩。它由軸系支承，軸承被放置在箱體或機架上，軸系由軸承、軸和軸上器件構(gòu)成，而這些部件叫作軸系零件。 軸的設計主要包括：軸的原料選擇、結(jié)構(gòu)設計、軸的強度、剛度和振動穩(wěn)定性計算等，設計軸的主要過程如下： （1） 根據(jù)所設計軸的工作環(huán)境，選擇適合自己設計軸的原料，并規(guī)范出它的許用應力大小。 （2） 按扭矩強度估算出所設計軸的最小直徑。 （3） 設計軸的結(jié)構(gòu)，并繪制出草圖。 （4） 計算出軸的彎矩和扭矩，并且繪制出受力圖。 （5） 根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)，對它的強度進行校核。 （6） 繪制軸的零件圖 在機器中，軸是它的重要組成部分。其它軸上回轉(zhuǎn)零件的運動都由它支承著，并傳遞轉(zhuǎn)矩，并通過軸承和框架連接。軸上的所有部件都繞軸線回轉(zhuǎn)，形成一個軸系組合。 1. 軸的總類： 根據(jù)受負載情況差別，將軸分成轉(zhuǎn)軸、心軸和傳動軸，其中心軸只承受彎矩而不傳遞轉(zhuǎn)矩，傳動軸恰好與心軸相反，它只傳遞轉(zhuǎn)矩，不承受彎矩。而轉(zhuǎn)軸就比前面兩種軸更全面了，它結(jié)合了心軸與傳動軸的特點，既承受彎矩，同時也能傳遞轉(zhuǎn)矩。 根據(jù)軸的軸線形態(tài)不同，軸可以分成曲軸、直軸和軟軸。 其中，直軸按照它的外形形狀的差別，可以分成光軸和階梯軸這兩種形式，其中光軸的形狀比較簡單，它的應力集中比較少，而且加工起來比較容易，但由于這種軸上面的零件安裝起來比較復雜，固定起來也不方便，所以，主要用作為傳動軸。階梯軸的設計中，每段軸的截面大小都不相同，而這一種設計使得各個軸段的強度比較接近，而且階梯軸上的零部件安裝起來比較簡單，安置起來也比較方便，所以在機械傳動中使用的最為普遍。 綜上所述，這次設計中設計的軸的類型為直軸。 2. 軸的常用材料 首先，軸的原料應該擁有充足的強度，而且對應力匯集不那么敏感，同時，在剛度、耐磨性和耐腐蝕性方面也得有一定的講求，當然，選材也應相對廣泛，容易獲得，價格還得低廉，并且得具有良好的加工性能。 軸通常使用的加工原料為碳鋼和合金鋼。其中，應用比較普遍的是經(jīng)過軋制或鍛造過的45鋼，當然，球墨鑄鐵和高強度鑄鐵也有一定的使用。 碳鋼具有充足的強度，而且它對應力匯集不是那么的敏感，方便于使用機械加工和各類所需的熱處理，材料價格比較便宜，所以應用的最為廣泛。一般機械傳動中的軸，采用優(yōu)質(zhì)中碳鋼中的30、40、45等鋼材制造，在加工前，都得先進行調(diào)質(zhì)或正火熱處理。比較普通的軸或者受力比較小的軸可采取普通碳鋼中的Q235、Q275等鋼材進行制造。 與碳鋼對比，合金鋼擁有較好的力學性能和熱處理性能。但這種材料對應力匯集相對敏感，而且材料花費也相對高，通常用于制造對強度和耐磨性需求相對高，或者有其它特殊需求的軸的加工。比如，在高速重載情況下的軸，或者要求軸的尺寸和重量較小，但受力比較大的場合中。常用的合金鋼有40Cr、20CrMnTi等。 在應力集中方面，合金鋼比較敏感，而在結(jié)構(gòu)設計中，應進可能的減少應力集中，所以，合金鋼也就沒必要采用了。 與合金鋼相比，球墨鑄鐵和高強度鑄鐵也具有很高的強度，而且對應力匯集也不那么敏感，材料價格也比較低廉，它的鑄造性也比較好，容易加工出形狀比較復雜的零件（如曲軸、凸輪軸等），同時，它的吸振性和耐磨性也比較好，所以應用的也比較廣泛。 本設計加工軸采用的材料是碳鋼中的45鋼。 3. 軸的設計過程 在設計的驅(qū)動裝置中所使用的軸的主要功能是，在插入刀具和拉動刀具時，整個機械手可以左右移動，并且在更換刀具時可以驅(qū)動旋轉(zhuǎn)頭。因為這兩個動作是不在一塊，所有我可以選則直軸中的花鍵軸。 在換件軸的左端，裝有回轉(zhuǎn)機械頭，右端通過使用花鍵套筒安裝了齒輪41（如圖3.14所示），軸上的兩個花鍵套筒，跟軸承配合安設在機床的回轉(zhuǎn)座上。在回轉(zhuǎn)液壓缸進入高壓油時，使得轉(zhuǎn)軸開始轉(zhuǎn)動，通過齒輪99發(fā)動齒輪41一塊轉(zhuǎn)動，這時，花鍵軸就可以使得回轉(zhuǎn)頭一塊轉(zhuǎn)動。此時，由于花鍵軸通過連接件與液壓缸的活塞桿連接，液壓缸進入高壓油，使得活塞桿向左或向右移動，這時，就連動花鍵軸作往復直線運動，從而機械臂和回轉(zhuǎn)頭被帶著向左或向右運動。 1).按扭轉(zhuǎn)強度估算軸徑： 已知的條件有：花鍵軸傳遞的功率為P=12KW，轉(zhuǎn)速n1=1000r/min，因此，按照下面的公式可以估算出軸徑的大小。由于此軸采用的制作材料為45鋼，所以在《機械設計第七版》中可查得材料的C值在107～118之間。 d≥C3Pn （公式3.10） 由公式3.10算得： d≥C3Pn=107~1183121000=24.5~27mm 因為，軸的加工原料為45鋼，采取的熱處理方式為調(diào)質(zhì)熱處理，而且毛培直徑小于200毫米，所以由《機械設計第七版》查得它的力學性能參數(shù)為：軸的強度極限σb =637MPa，許用彎曲應力[σ-1b]=60MPa。 我們初步估算軸的直徑為25mm，因此，所選花鍵軸的基本尺寸為N×D×d×B=6×60×52×8，其中N表示花鍵軸上鍵的個數(shù)，D表示軸的大徑，d是軸的小徑，B為花鍵軸上鍵的寬度。 2).軸的結(jié)構(gòu)設計，如（圖3.17-A)所示： 3).花鍵軸上力的分析，如（圖3.17-B)所示： 輸出軸上傳遞的轉(zhuǎn)矩就是所設計的花鍵軸上的轉(zhuǎn)矩，因為它們通過齒輪99和齒輪41傳遞的，所以軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩為：T1=114600N·mm 齒輪41所受的圓周力為： Ft=2T1d2=2×114600132=1736.4N 齒輪41所受的徑向力為： Fr=Ft?tan20°=1736.4×tan20°=632N 4）支反力的求解：支反力在水平面上的受力圖如（圖3.17-C）所示： 其中a=280mm，b=80mm。 當ΣMA=0時，RBZ?a-Fr?a+b=0 RBZ×280-632×280+80=0 RBZ=812.57N 當ΣFZ=0時：RAZ+RBZ=Fr ； RAZ=Fr-RBZ=632-812.57=-180.57N，如果當所求出的力為負數(shù)是，就表示它的實際受力方向與圖中所標的方向相反。 作用在垂直平面內(nèi)的支反力受力圖如圖（圖3.17-E）所示： 當ΣMA=0時，RBY?a-Ft?a+b=0 RBY×280-1736.4×280+80=0 RBY=2232.5N 當ΣFY=0時，RAY+RBY=Ft ； RAY=Ft-RBY=1736.4-2232.5=-496.1N ，表示所受力FAY的實際受力方向與圖中相反。 圖3．17 4.繪制軸的彎矩圖和扭矩圖 在水平面上齒輪的作用力的彎矩圖如（圖3.17-D）所示： MDZ1=RAZ?a+b=-180.57×280+80=-65005.6N?mm MDZ2=RBZ?b=812.57×80=65005.6N?mm 在垂直平面上齒輪的作用力的彎矩圖如（圖3.17-F）所示: MDY1=RAY?a+b=-496.1×280+80=-178600N?mm MDY2=RBY?b=2232.5×80=178600N?mm 在D截面處齒輪作用力作出的最大合成彎矩為： Md=2MDZ2+MDY2=265005.62+1786002=190062N?mm 軸的扭矩圖，如（圖3.17-G）所示： T1=114600N·㎜ 5.軸的強度校核 根據(jù)圖3.17中受力圖的分析，截面B處的彎矩有點大，有與軸配合引起的應力匯集，而截面D處的彎矩最大，具有較高的應力集中，屬于危險截面，所以得對它進行強度校核。 安全系數(shù)的校核計算： 計算軸截面上的當量彎曲應力副，由下面的式子計算： σe=MeW （公式3.11） 式中W表示軸計算截面的抗彎截面系數(shù)，Me是當量彎矩，其中，抗彎截面系數(shù)W的計算過程如下： W=πd4+D-dD+d2Zb32D=π×524+（60-52）60+522×6×832×60=14472MPa 因此，有公式3.11計算得 σe=19006214472=13.133MPa，因為花鍵軸是對稱循環(huán)彎曲應力，所以σm=0。 校核截面的疲勞強度安全系數(shù)可由下面的公式進行： Sσ=σ-1kσβεσ?σa+φσσm （公式3.12） Sτ=τ-1kτβετ?τa+φττm （公式3.13） 公式中相關(guān)數(shù)據(jù)的計算： 在公式3.12和公式3.13中，Sσ是和Sτ分別是在只考慮彎矩或轉(zhuǎn)矩的作用下，軸的疲勞強度安全系數(shù)，σ-1和τ-1分別表示在對稱循環(huán)下原料的彎曲和扭轉(zhuǎn)疲勞極限，ka和kτ是彎曲和扭轉(zhuǎn)的有效應力集中系數(shù)，εσ和ετ是絕對尺寸影響系數(shù)，表面質(zhì)量系數(shù)是β，σa和σm分別表示彎曲應力的應力幅和平均應力，扭轉(zhuǎn)剪應力的應力幅和平均應力的表示符號為τa和C，ψσ和ψτ分別表示彎曲二和扭轉(zhuǎn)的折算系數(shù)。由《機械設計第七版》找得，因為該軸采用的為45鋼，其中σ-1=637MPa，τ-1=155MPa，ψσ=0.2，ψτ=0.1，由插值法求得ka=1.63，kτ=2.4，εσ=0.68，ετ=0.68，β=0.68， τm=τa=T12WT=T14W=1146004×14472=1.98MPa，帶入公式3.12和3.13算得： Sσ=6371.630.68×0.68×13.133+0.2×0=13.7 Sτ=1552.40.68×0.68×1.98+0.1×1.98=14.8 由《機械設計手冊》可知，[S]=1.3～2.5 所以S＞[S]，則該軸是安全的。 3.3.4 軸承的選擇 軸承是現(xiàn)代機械中必不可少的一環(huán)，看似簡單，實則大有內(nèi)涵。通常情況下，軸承的類型有滾動軸承和滑動軸承兩類，滾動軸承通常情況下是由內(nèi)外圈、滾動體和保持架構(gòu)成的，一般外是不動的，它與機床機座或者軸承孔安裝在一起，而內(nèi)圈與軸一起作回轉(zhuǎn)運動。根據(jù)軸上載荷的大小，和軸承自身所能承受的載荷大小方向，轉(zhuǎn)速高低和自我調(diào)心能力等，這次設計中選用的支承花鍵軸回轉(zhuǎn)的軸承類型為角接觸球軸承，因為這種軸承能承受徑向載荷，同時也能承受較大的軸向載荷。我選擇的軸承型號為7214AC，下列表中就是它的一些基本參數(shù)。 參數(shù)見下表3.2： 表3.2 軸承7214AC主要參數(shù) 軸承型號 d D B a r1min Cr C0r 極限轉(zhuǎn)速（r/min） 7214AC 70 125 24 35．1 0.6 69.2 57.5 6700 表中，Cr是這種軸承的額定動載荷，C0r為額定靜載荷。其中極限轉(zhuǎn)速為油潤滑速度，如果用潤滑油脂，極限轉(zhuǎn)速為4500 r/min。 軸承的安裝如圖3.17所示。另外，在回轉(zhuǎn)液壓缸中，我們選用來推理球軸承，其型號為51207，它的基本額定負載為：Cr=39200N，C0r=78200N，它的極限轉(zhuǎn)速，如果采用的是油潤滑是4000r/min，若果是潤滑脂潤滑，它的極限轉(zhuǎn)速為2800r/min。 3.3.5 彈簧的選擇 彈簧，大家都或多或少的有所接觸。通常情況下，我們所使用的彈簧都是由彈簧鋼絲制作而成，因為制造簡單，所以被大家廣泛使用。 這次設計中，我所選用的彈簧的規(guī)格如下標： 表3.3 彈簧規(guī)格表 編號 彈簧絲直徑d（㎜） 彈簧中徑D2（㎜） 節(jié)距P（㎜） 1 0.5 3 2.5 2 1.2 8 3.07 3 1.6 8 2.82 4 0.7 4 1.55 其中，彈簧1為圓柱形螺旋拉伸彈簧，彈簧2、3、4為圓柱形螺旋壓縮彈簧。 而我主要使用的是編號3這種圓柱螺旋壓縮彈簧。它的主要相關(guān)數(shù)據(jù)如下表3.3： 表3.3 彈簧3的相關(guān)數(shù)據(jù) 彈簧鋼絲直徑d（mm） 彈簧 中經(jīng) D2（mm） 結(jié) 距 P （mm） 最大工作負荷 Pn （kg） 軸向 載荷 Fn 理 論 剛度Pd’ 長度 l 彈簧 內(nèi)徑 D1 (mm) 1.6 8.0 2.84 11.354 8.87 12.8 25.12 6.0 第4章 總結(jié)與展望 4.1總結(jié) 通過本次課程設計，讓我對大型加工中心換刀裝置有了進一步的了解。首先通過自己收集相關(guān)資料，和與指導老師的交流中，對加工中心換刀裝置和機械手進行了探討與了解，完成了相關(guān)理論知識的分析與學習，同時也對其設計有了初步的計算。當然，根據(jù)課題的要求，設計機械手換刀裝置時運用了相關(guān)繪圖軟件，解決了以下幾個工作： 1、 完成了加工中心自動換刀裝置的核心部件——機械手的設計。 2、 設計出的內(nèi)容包括機械手總裝圖、機械手驅(qū)動外形的設計和機械手驅(qū)動裝置的設計。 這次設計，還總結(jié)出來了國內(nèi)外的自動換刀裝置的技術(shù)差異與特點。與國外產(chǎn)品相比，技術(shù)上還是有明顯差距的，主要變現(xiàn)在換刀速度、刀庫以及機械手的定位精度和精度保持性能上。刀到刀。切削到切削以及切屑到切屑換刀時間和國外先進國家還是有著明顯的差異的。相比于國外的產(chǎn)品，國內(nèi)的自動換刀裝置的機械制造及其加工工藝，以及數(shù)控方面的技術(shù)研究還較為薄弱，限制了自動換刀裝置的創(chuàng)新與發(fā)展?？偠灾覈谧詣訐Q刀裝置方面的研究方面，要針對自己的不足點進行研究，聯(lián)合國內(nèi)相關(guān)技術(shù)比較發(fā)達的廠家進行科研探討，提高我國自動換刀裝置的整體水平，解決現(xiàn)有的問題，盡快趕上國外先進水平。 4.2 展望 首先，從國產(chǎn)的數(shù)控加工中心的程度出發(fā)，總結(jié)出國內(nèi)外自動換刀裝置現(xiàn)狀，分析出國內(nèi)自動換刀裝置目前存在的相關(guān)問題和發(fā)展方向，針對自己的薄弱方向加強科研突破，認真學習國外的先進技術(shù)。 根據(jù)自動換刀裝置的發(fā)展現(xiàn)狀，可以說，我國