車床尾座體機(jī)械加工工藝與工裝設(shè)計(jì)

車床尾座體機(jī)械加工工藝與工裝設(shè)計(jì),車床,尾座體,機(jī)械,加工,工藝,工裝,設(shè)計(jì) 車床尾座體機(jī)加工工藝及工裝設(shè)計(jì)學(xué)生姓名： 曾羅軍 班級：0781051指導(dǎo)老師：賀紅林 摘要：尾座體是車床上的重要的部件之一，是車床上用以支撐軸類零件車削加工和實(shí)施鉆孔的主要車床附件。本文針對某類給定的尾座體進(jìn)行了加工工藝與工裝的設(shè)計(jì)，完成了以下工作：（1） 概述了尾座體的技術(shù)和現(xiàn)狀發(fā)展；（2） 對尾座體進(jìn)行了工藝分析，并提出了兩種方案進(jìn)行比較；（3） 編制了尾座體的工藝規(guī)程，完成了其工序卡的設(shè)計(jì)；（4） 針對工藝中的某重要工序，設(shè)計(jì)完成了一套銑槽夾具和鏜孔夾具，包括定位元件，夾緊機(jī)構(gòu)、對刀塊、夾具體的設(shè)計(jì)并分析了定位誤差。關(guān)鍵詞：尾座體 工藝 工裝 設(shè)計(jì) 指導(dǎo)老師簽名：Lather tail the craft work of the bodypack a designStudent: ZengLuoJun Grade:0781051Supervisor: He Honglin Abstract: stalk spare parts, the car pares to process the main lather enclosure that drills a hole with implementation.This text aims at a certain the tail body giving certainly carried on to process the design that craft and work pack and completed once work:(1)All said a tail the technique and present condition development of the body;(2)Carried on craft analysis to the tail body, and put forward two kinds of projects to carry on a comparison;(3)Drew up a tail body of craft regulations, completed the design of its work preface card;(4)Aim at a craft in of some important work preface, designed to complete a set of Xian slot tongs, including fixed position component, clipped tight organization, to the knife piece, clip a concrete design and analyzed a fixed position error margin.Keywords: tailstock craft clamping designSignature of supervisor:畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書I、畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)題目：車床尾座體機(jī)械加工工藝與工裝設(shè)計(jì)II、畢 業(yè)設(shè)計(jì)(論文)使用的原始資料(數(shù)據(jù))及設(shè)計(jì)技術(shù)要求：原始數(shù)據(jù)：（1）機(jī)床尾座體零件工作圖；（2）生產(chǎn)綱領(lǐng)：年產(chǎn)約500件；（3）零件材料：HT200。設(shè)計(jì)要求：（1）繪制機(jī)床尾座體零件工作圖；（2）編制尾座體加工工藝過程卡和工序卡；（3）針對工藝過程中某重要工序進(jìn)行夾具設(shè)計(jì)，繪制夾具裝配圖；（4）設(shè)計(jì)尾座體夾具主要零件圖（至少2張）；（5）撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)論文。III、畢 業(yè)設(shè)計(jì)(論文)工作內(nèi)容及完成時(shí)間：1. 查閱文獻(xiàn)資料，撰寫開題報(bào)告 1周2. 相關(guān)外文文獻(xiàn)閱讀與翻譯（6000字符以上） 1周3. 繪制尾座體的零件工作圖 2周4. 尾座體工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 1周5. 尾座體工序卡的編制 1周6 工裝夾具設(shè)計(jì) 2周7. 撰寫畢業(yè)論文 2周8. 畢業(yè)答辯 1周 、主 要參考資料：1倪森壽.機(jī)械制造工藝與裝備習(xí)題集和課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，20032杜可可.機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo). 北京：人民郵電出版社，20073吳拓. 機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ). 北京：清華大學(xué)出版社，20074孫麗媛，雒運(yùn)強(qiáng)，張嘉鈺. 機(jī)械制造工藝及專用夾具.北京：冶金工業(yè)出版社，20025蘭建設(shè). 機(jī)械制造工藝與夾具. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20046鄒青. 機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程. 北京機(jī)械工業(yè)出版社，20047馬賢智. 實(shí)用機(jī)械加工手冊. 沈陽：遼寧科技出版禧，2002 8 Machine Tools N.chernor 1984. 航空工程系 學(xué)院 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 專業(yè) 0781051 班學(xué)生（簽名）： 曾羅軍 日期： 自 2011 年 3月 1 日至 2011 年 6 月 2 日指導(dǎo)教師（簽名）： 助理指導(dǎo)教師(并指出所負(fù)責(zé)的部分)： 機(jī)械設(shè)計(jì) 系（室） 主任（簽名）： 1 沖壓變形 沖壓變形工藝可完成多種工序，其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類。 分離工序是使坯料的一部分與另一部分相互分離的工藝方法，主要有落料、 沖孔、切邊、剖切、修整等。其中有以沖孔、落料應(yīng)用最廣。變形工序是使坯 料的一部分相對另一部分產(chǎn)生位移而不破裂的工藝方法，主要有拉深、彎曲、 局部成形、脹形、翻邊、縮徑、校形、旋壓等。 從本質(zhì)上看，沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產(chǎn)生相應(yīng)的塑性 變形，所以變形區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)和變形性質(zhì)是決定沖壓成形性質(zhì)的基本因素。因 此，根據(jù)變形區(qū)應(yīng)力狀態(tài)和變形特點(diǎn)進(jìn)行的沖壓成形分類， 可以把成形性質(zhì)相 同的成形方法概括成同一個(gè)類型并進(jìn)行系統(tǒng)化的研究。 絕大多數(shù)沖壓成形時(shí)毛坯變形區(qū)均處于平面應(yīng)力狀態(tài)。通常認(rèn)為在板材表面上 不受外力的作用，即使有外力作用，其數(shù)值也是較小的，所以可以認(rèn)為垂直于 板面方向的應(yīng)力為零，使板材毛坯產(chǎn)生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個(gè)主應(yīng)力。由于板厚較小，通常都近似地認(rèn)為這兩個(gè)主應(yīng)力在厚度方向 上是均勻分布的?；谶@樣的分析，可以把各種形式?jīng)_壓成形中的毛坯變形區(qū) 的受力狀態(tài)與變形特點(diǎn)，在平面應(yīng)力的應(yīng)力坐標(biāo)系中 (沖壓應(yīng)力圖 )與相應(yīng)的兩 向應(yīng)變坐標(biāo)系中 (沖壓應(yīng)變圖 )以應(yīng)力與 應(yīng)變坐標(biāo)決定的位置來表示。也就是說， 沖壓 應(yīng)力圖與沖壓應(yīng)變圖中的不同位置都代表著不同的受力情況與變形特點(diǎn) (1)沖壓毛坯變形區(qū)受兩向拉應(yīng)力作用時(shí)，可以分為兩種情況：即 0 t=0 和 0， t=0。再這兩種情況下，絕對值最大的應(yīng)力都是拉應(yīng)力。以下 對這兩種情況進(jìn)行分析。 1)當(dāng) 0且 t=0時(shí)，安全量理論可以寫出如下應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系式： (1-1) /（ - m） = /（ - m） = t/（ t - m） =k 式中 ， ， t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時(shí) 的 徑向 主 應(yīng)變 、切向主 應(yīng) 變 和厚度方向上的主 應(yīng)變 ； ， ， t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時(shí) 的 徑向 主 應(yīng) 力、切向主 應(yīng) 力和厚度 方向上的主 應(yīng) 力； m 平均 應(yīng) 力， m=（ + + t） /3； k 常數(shù) 。在平面 應(yīng) 力 狀態(tài) ，式（ 1 1）具有如下形式： 3 /（ 2 - ） =3 /（ 2 - t） =3 t/-（ t+ ） =k （ 1 2） 因?yàn)?0，所以必定有 2 - 0 與 0。 這個(gè)結(jié) 果表明：在 兩向 2 拉應(yīng) 力的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) ，如果 絕對 值 最大 拉應(yīng) 力是 ，則在這個(gè)方向上的主 應(yīng)變一定是正應(yīng)變，即是伸長變形。 又因?yàn)?0，所以必定有 -（ t+ ） 0 與 t2 時(shí)， = =0 。在雙向等拉力狀態(tài)時(shí)， = ，有 式（ 1 2）得 = 0 及 t 0 且 t=0 時(shí)，有式（ 1 2）可知：因?yàn)?0，所以 1） 定有 2 0 與 0。這個(gè)結(jié)果表明：對于兩向拉應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài)，當(dāng) 的絕對值最大時(shí)，則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)正的，即一定是 伸長變形。 又因?yàn)?0，所以必定有 -（ t+ ） 0 與 t ， = =0 。當(dāng) = 時(shí)， = 0， 也就是 在 雙向等拉 力 狀態(tài)下 ，在 兩個(gè)拉應(yīng) 力方向 上產(chǎn) 生 數(shù) 值相同的伸 長變形 ；在受 單 向拉應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) ， 當(dāng) =0 時(shí)， =- /2，也就是說， 在受 單向拉應(yīng) 力 狀態(tài) 下 其 變形 性 質(zhì) 與一般的 簡單 拉伸是完全一 樣 的 。 這種變形與受力情況，處于沖壓應(yīng)變圖中的 AOC 范圍內(nèi)（見圖 1 1）；而 在沖壓應(yīng)力圖中則處于 AOH 范圍內(nèi)（見圖 1 2）。 上述兩種沖壓情況，僅在最大應(yīng)力的方向上不同，而兩個(gè)應(yīng)力的性質(zhì)以及 它們引起的變形都是一樣的。因此，對于各向同性的均質(zhì)材料，這兩種變形是 完全相同的。 (1)沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應(yīng)力的作用，這種變形也分兩種情況分析，即 t=0 和 0， t=0。 1）當(dāng) 0 且 t=0 時(shí)，有式（ 1 2）可知：因 為 0，一定有 2 - 0 與 0。 這個(gè)結(jié) 果表明：在 兩向壓應(yīng) 力的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) ，如果 3 絕對 值最大 拉應(yīng) 力是 0，則在這個(gè)方向上的主應(yīng)變一定是負(fù)應(yīng)變，即是壓 縮變形。 又因?yàn)?0，即在板料厚度方 向上的 應(yīng)變 是正的，板料增厚。 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值：當(dāng) =2 時(shí)， =0；當(dāng) 2 時(shí)， 0；當(dāng) 0。 這時(shí) 的變化范圍是 與 0 之間 。當(dāng) = 時(shí)，是雙向等 壓 力狀態(tài) 時(shí)，故有 = 0；當(dāng) =0 時(shí) ，是受 單 向 壓應(yīng) 力 狀態(tài) ，所以 =- /2。 這種變形情況處于沖壓應(yīng)變圖中的 EOG 范圍內(nèi)（見圖 1 1）；而在沖壓應(yīng)力圖 中則處于 COD 范圍內(nèi)（見圖 1 2）。 2) 當(dāng) 0 且 t=0 時(shí)，有式（ 1 2）可知：因?yàn)?0，所以 一定有 2 0 與 0。這個(gè)結(jié)果表明：對于兩向 壓 應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài)，如果絕對值最大是 ，則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)負(fù)的，即一定是壓 縮變形。 又因?yàn)?0，即在板料厚度方 向上的 應(yīng)變 是正的，即 為壓縮變形 ，板厚增大。 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值：當(dāng) =2 時(shí)， =0；當(dāng) 2 ， 0；當(dāng) 0。 這時(shí)， 的數(shù)值只能在 = 0， | |時(shí)，由式（ 1 2）可知：因 為 0， | |，所以一定 有 2 - 0 及 0。 這個(gè)結(jié) 果表明：在異 號 的 平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) ，如果 絕對 值最大 應(yīng) 力是 拉應(yīng) 力 ，則在這個(gè)絕對值最大的拉應(yīng) 力方向上應(yīng)變一定是正應(yīng)變，即是伸長變形。 又因?yàn)?0， | |，所以必定有 0 0， 0， | |時(shí)，由式（ 1 2）可知： 用與前 項(xiàng)相同的方法分析可得 0。 即在異 號應(yīng) 力作用的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)下 ，如果 絕 對 值最大 應(yīng) 力是 拉應(yīng) 力 ，則在這個(gè)方向上的應(yīng)變是正的，是伸長變形；而在 壓應(yīng)力 方向上的應(yīng)變是負(fù)的（ 0， 0， 0， | |時(shí)，由式（ 1 2）可知：因 為 0， | |，所以一定有 2 - 0 及 0， 0 0， 0， | |時(shí)，由式（ 1 2）可知： 用與前 項(xiàng)相同的方法分析可得 0， 0， 0, 0 AON GOH + + 伸長類 AOC AOH + + 伸長類 雙向受壓 0, 0 | | LOM EOF 壓縮類 異號應(yīng)力 0, | | COD AOB + + 伸長類 | | | | DOE BOC 壓縮類 7 變形區(qū)質(zhì)量問題的表 現(xiàn)形式 變形程度過大引起變形區(qū) 產(chǎn)生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性， 與厚度無關(guān) 2 可用伸長率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關(guān) 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化，降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學(xué)關(guān)系 3 采用防起皺措施 伸 長 類 成 形 脹 形 拉 深 翻 邊 壓 縮 類 成 形 壓 縮 類 成 形 擴(kuò) 口 拉 深 脹 形 伸 長 類 成 形 縮 口 縮 口 擴(kuò)口 + - - + /4 /4 翻 邊 - + + - 圖 1 3 沖壓應(yīng)變圖 8 沖壓成形 極限 變形區(qū)的 成形極限 傳動區(qū)的 成形極限 伸長類 變 形 壓縮類 變 形 強(qiáng) 度 抗拉與抗壓 縮失衡能力 塑 性 抗縮頸 能 力 變形均 化與擴(kuò) 展能力 塑 性 抗起皺 能 力 變形力及 其 變 化 各向異性 值 硬化性能 變形抗力 化學(xué)成分 組 織 變形條件 硬化性能 應(yīng)力狀態(tài) 應(yīng)變梯度 硬化性能 模具狀態(tài) 力學(xué)性能 值與 值 相對厚度 化學(xué)成分 組 織 變形條件 圖 1 3 體系化研究方法舉例 9 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping, the basic processes of the stamping can be divided into two kinds: cutting and forming. Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other .It mainly includes blanking, punching, trimming, parting and shaving, where punching and blanking are the most widely used. Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other. It mainly includes deep drawing, bending, local forming, bulging, flanging, necking, sizing and spinning. In substance, stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force. The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming. Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone, the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically. The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state. Usually there is no force or only small force applied on the blank surface. When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero, two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material. Due to the small thickness of the blank, it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction. Based on this analysis, the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress(diagram of the stamping stress) and the coordinates of the corresponding plane principal stains (diagram of the stamping strain). The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics. (1)When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses, it can be divided into two cases, that is 0,t=0and 0,t=0.In both cases, the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress. These two cases are analyzed respectively as follows. 2)In the case that 0andt=0, according to the integral theory, the relationships between stresses and strains are: /（ -m） =/（ -m） =t/（ t -m） =k 1.1 where, ， ， t are the principal strains of the radial, tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming; ， and tare the principal stresses of the radial, tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming;m is the average stress,m=（ +t） /3; k is a constant. In plane stress state, Equation 1.1 3/（ 2-） =3/（ 2-t） =3t/-（ t+） =k 1.2 Since 0,so 2-0 and 0.It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses, if the tensile stress with the maximum absolute value is , the principal strain in this direction must be positive, that is, the deformation belongs 11 to tensile forming. In addition, because 0， therefore -（ t+） 0 and t2,=0 . In the equibiaxial tensile stress state = ， according to Equation 1.2,=0 and t 0 and t=0, according to Equation 1.2 , 2 0 and 0,This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses, when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive, that is, it must be in the state of tensile forming. Also because0， therefore -（ t+） 0 and t,= =0 .When =,=0, that is, in equibiaxial tensile stress state, the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions; when =0, =- /2, that is, in uniaxial tensile stress state, the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile. This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region GOH of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2). Between above two cases of stamping deformation, the properties ofand, and the deformation caused by them are the same, only the direction of the maximum stress is different. These two deformations are same for isotropic homogeneous material. (1)When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stressesand(t=0), it can also be divided into two cases, which are 0,t=0 and 0,t=0. 1） When 0 and t=0, according to Equation 1.2, 2-0 與 =0.This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses, if the stress with the maximum absolute value is 0, the strain in this direction must be negative, that is, in the state of compressive forming. Also because 0.The strain in the thickness direction of the blankt is positive, and the thickness increases. The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and .When =2,=0;when 2,0;and when 0. The range of is 0.When =,it is in equibiaxial tensile stress state, hence=0; when =0,it is in uniaxial tensile stress state, hence =-/2.This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region COD of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2). 2） When 0and t=0, according to Equation 1.2,2- 0 and 0. This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses, if the stress with the maximum absolute value is , the strain in this direction must be negative, that is, in the state of compressive forming. Also because0.The strain in the thickness direction of the blankt is positive, and the thickness increases. The deformation condition in the radial direction depends on the values of and . When =2, =0; when 2,0; and when 0. The range of is = 0, |, according to Equation 1.2, 2-0 and 0.This result shows that in the plane stress state with opposite signs, if the stress with the maximum absolute value is tensile, the strain in the maximum stress direction is positive, that is, in the state of tensile forming. Also because 0, |, therefore =-. When =-, then 0,0,0, |, according to Equation 1.2, by means of the same analysis mentioned above, 0, that is, the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs. If the stress with the maximum absolute value is tensile stress , the strain in this direction is positive, that is, in the state of tensile forming. The strain in the radial direction is negative （ =-. When =-, then 0, 0, 0,|, according to Equation 1.2, 2- 0 and 0 and =-.When =-, then 0,0,0, |, according to Equation 1.2 and by means of the same analysis mentioned above,=-.When =-, then 0, 0, 0,0 AON GOH + + Tensile AOC AOH + + Tensile Biaxial compressive stress state 0,0 | LOM EOF Compress ive State of stress with opposite signs 0,| COD AOB + + Tensile | | DOE BOC Compress ive 20 Table 1.2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material, and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti-instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi-pass forming process 5 Change the mechanics 21 deformation, and increase deformation uniformity 6 Adopt an intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti-wrinkle measures Fig.1.1 Diagram of stamping strain tensile forming bulging deep drawing flanging compressive forming compressive forming expanding deep drawing bulging tensile forming necking necking expanding + - - + /4 /4 flanging - + + - Fig.1.2 Diagram of stamping stress 22 Ten sile for ming Com pres sion for ming St re ngth Cap abil ity of an ti -w rinkle und er t he t ensi le and com pres sive st re sses Plasticity Cap abil ity of an ti -n ecking Def orma tion uniformit y an d ex te nsion ca pa bility Pl as ticity Cap abil ity of an ti -w rinkle Def orma tion for ce a nd i ts Ani sotr opy valu e of r Har deni ng c hara cter isti cs Deformation r es is ta nc e Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Har deni ng c hara cter isti cs Sta te o f st ress Gradient of s tr ai n Har deni ng c hara cter isti cs Die sha pe Mechanical pr oe rt y The value of t he n a nd r Relative th ic kn es s Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Fig.1.3 Examples for systematic research methods 航空工程系機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)課程名稱： 機(jī)械制造工藝 設(shè)計(jì)課題： 尾座體機(jī)械加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 專業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 班級： 0781051 姓名： 曾羅軍 學(xué)號： 30 評分： 指導(dǎo)老師：（簽字） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開題報(bào)告題目 機(jī)床尾座體機(jī)械加工工藝與工裝設(shè)計(jì)專 業(yè) 名 稱 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化班 級 學(xué) 號 0781051班 30號學(xué) 生 姓 名 曾羅軍指 導(dǎo) 教 師 賀紅林填 表 日 期 2011 年 3 月一.選題依據(jù)及意義機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其夾具設(shè)計(jì)是對我們完成大學(xué)四年的學(xué)習(xí)內(nèi)容后進(jìn)行的總體的系統(tǒng)的復(fù)習(xí)，融會貫通四年所學(xué)的知識，將理論與實(shí)踐相結(jié)合。在畢業(yè)前進(jìn)行的一次模擬訓(xùn)練，為我們即將走向自己的工作崗位打下良好的基礎(chǔ)。機(jī)床尾座體作為各種機(jī)床不可缺少的一部分有著它的特別作用。零件是機(jī)床尾座體，尾座安裝在機(jī)床的右端導(dǎo)軌上，尾座上的套筒可以安裝頂尖，以支承較長的工件的右端（即頂持工件的中心孔）、安裝鉆頭、絞刀，進(jìn)行孔加工，也可以安裝絲錐攻螺紋工具、圓析牙套螺紋工具加工內(nèi)、外螺紋。尾座可以沿尾座導(dǎo)軌作縱向調(diào)整移動，然后壓下尾座緊固手輪將尾座夾緊在所需位置，搖動尾座手輪可以實(shí)現(xiàn)對工件的頂緊、松開或?qū)ぜM(jìn)行切削的縱向進(jìn)給。機(jī)械加工工業(yè)規(guī)程是指導(dǎo)生產(chǎn)的重要的技術(shù)性文件，它直接關(guān)系到產(chǎn)品的質(zhì)量、生產(chǎn)率及其加工產(chǎn)品的經(jīng)濟(jì)效益，因此工藝規(guī)程的編制的好壞是生產(chǎn)該產(chǎn)品的質(zhì)量的重要保證的重要依據(jù)。在編制工藝時(shí)須保證其合理性、科學(xué)性、完善性。夾具設(shè)計(jì)是為了保證產(chǎn)品的質(zhì)量的同時(shí)提高生產(chǎn)的效率、改善工人的勞動強(qiáng)度、降低生產(chǎn)成本，因此在大批量生產(chǎn)中，常采用專用夾具。因此對課題-機(jī)床尾座體加工工藝和工裝設(shè)計(jì)-進(jìn)行學(xué)習(xí)研究，對我來說很有必要。三、研究內(nèi)容 （1）繪制機(jī)床尾座體零件工作圖；（2）編制尾座體加工工藝過程卡和工序卡；（3）針對工藝過程中某重要工序進(jìn)行夾具設(shè)計(jì)，繪制夾具裝配圖；（4）設(shè)計(jì)尾座體夾具主要零件圖（至少2張）；四、研究方案根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)所給出的技術(shù)要求和原始數(shù)據(jù)來完成機(jī)床尾座體的加工工藝和工裝設(shè)計(jì)的工作。畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)使用的原始資料(數(shù)據(jù))及設(shè)計(jì)技術(shù)要求：原始數(shù)據(jù)：（1）機(jī)床尾座體零件工作圖；（2）生產(chǎn)綱領(lǐng)：年產(chǎn)約500件；（3）零件材料：HT200。五、目標(biāo)、主要特色及工作進(jìn)度（1）研究目標(biāo) 本課題旨在研究探索出機(jī)床尾座體的恰當(dāng)?shù)目茖W(xué)的高效的可最大限度的降生產(chǎn)成本提高零件質(zhì)量的加工工藝、相關(guān)夾具設(shè)計(jì)和工裝設(shè)計(jì)。（2）主要特色 根據(jù)零件圖可知、主要進(jìn)行導(dǎo)軌面的加工、孔加工和表面加工、鉆孔、攻絲，孔的精度要求高。該零件年生產(chǎn)500件屬大批量生產(chǎn)，在加工是為了提高勞動效率、降低成本，設(shè)計(jì)加工零件需要設(shè)計(jì)專用夾具。 本課題主要是設(shè)計(jì)某機(jī)床尾座體的加工工藝及夾具的設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中采用先設(shè)計(jì)該尾座體的加工工藝在根據(jù)加工工藝來選取夾具的設(shè)計(jì)的方案和夾具的具體設(shè)計(jì)；而設(shè)計(jì)的重點(diǎn)是夾具的設(shè)計(jì)。由于工件的孔17和14都要以底面做為基準(zhǔn)加工，故首先得做出底面的加工夾具。由于孔17的精度要求高，和定位尺寸誤差小，為保證孔的位置和加工準(zhǔn)確性我們一定在加工底面的時(shí)間通過畫線找出底面的加工余量。這樣就可以更好的保證孔17的位置和加工精度！加工孔14的夾具其實(shí)就是在加工底面夾具的基礎(chǔ)上加了一個(gè)45度斜度板。加工孔17的時(shí)間為保證相對于A和B面的平行度我們就得要準(zhǔn)確的設(shè)計(jì)出以A和B面定為的夾具！還考慮到工件的圓度和圓柱度的誤差小，我們設(shè)計(jì)的夾具就具有對孔17的夾具定位準(zhǔn)確，和加工時(shí)間的震動小，那就得在孔17的附近找個(gè)定位加緊點(diǎn)！（3）工作進(jìn)度1. 查閱文獻(xiàn)資料，撰寫開題報(bào)告 1周2. 相關(guān)外文文獻(xiàn)閱讀與翻譯（6000字符以上） 1周3. 繪制尾座體的零件工作圖 2周4. 尾座體工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 1周5. 尾座體工序卡的編制 1周5. 工裝夾具設(shè)計(jì) 2周7. 撰寫畢業(yè)論文 2周六、主要參考文獻(xiàn)1倪森壽.機(jī)械制造工藝與裝備習(xí)題集和課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，20032杜可可.機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo). 北京：人民郵電出版社，20073吳拓. 機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ). 北京：清華大學(xué)出版社，20074孫麗媛，雒運(yùn)強(qiáng)，張嘉鈺. 機(jī)械制造工藝及專用夾具.北京：冶金工業(yè)出版社，20025蘭建設(shè). 機(jī)械制造工藝與夾具. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20046鄒青. 機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程. 北京機(jī)械工業(yè)出版社，20047馬賢智. 實(shí)用機(jī)械加工手冊. 沈陽：遼寧科技出版禧，2002