活塞結(jié)構(gòu)設(shè)計與工藝設(shè)計

活塞結(jié)構(gòu)設(shè)計與工藝設(shè)計,活塞,結(jié)構(gòu)設(shè)計,工藝,設(shè)計 課程設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計題目：活塞結(jié)構(gòu)設(shè)計與加工工藝二、設(shè)計參數(shù)：五十鈴6120、排量2.0L、為120135、轉(zhuǎn)速1300rmin頂岸高度F、活塞銷直徑BO、裙長SL、銷座間距A、總長GL、最大爆發(fā)壓力、活塞銷校核 三、設(shè)計要求：1用計算機繪制活塞總裝配圖一張（A1圖）、零件圖（加工工件）一張（A2圖）2設(shè)計說明書一份（包括零件圖分析、定位方案確定、定位誤差計算等內(nèi)容；最好能寫出整個工藝過程）四、進度安排：第一周： 查找課程設(shè)計所需要的書籍，資料。第二周： 對活塞進行尺寸設(shè)計計算。第三周： 強度校核第四周： 繪圖并書寫說明書。第五周： 應(yīng)用制圖軟件繪制零件圖及裝配圖并完善課程設(shè)計說明書。五、總評成績及評語： 指導(dǎo)教師 簽名日期 年 月 目 錄前 言11活塞的概述21.1活塞的功用及工作條件21.2活塞的材料21.3活塞結(jié)構(gòu)21.3.1活塞頂部21.3.2活塞頭部31.3.3活塞裙部32活塞的結(jié)構(gòu)參數(shù)43活塞最大爆發(fā)壓力的計算53.1熱力過程計算53.2柴油機的指示參數(shù)83.3柴油機有效效率104活塞銷的受力分析115活塞的加工工藝13參考文獻：14課程設(shè)計前 言內(nèi)燃機的不斷發(fā)展，是建立在主要零部件性能和壽命不斷改進和提高的基礎(chǔ)上的，尤其是隨著發(fā)動機強化程度的提高、功率的增大和轉(zhuǎn)速的增加，零部件尤其是直噴式柴油機活塞的工作環(huán)境變得更加惡劣了?；钊慕Y(jié)構(gòu)直接影響活塞的溫度分布和熱應(yīng)力分布，因此就有必要對活塞的結(jié)構(gòu)和性能作出預(yù)測和評價?；钊莾?nèi)燃機上最關(guān)鍵的運動件，它在高溫高壓下承受反復(fù)交變載荷，被稱為內(nèi)燃機的心臟，特別是坦克、艦艇和軍用車船用內(nèi)燃機活塞則要求更高，它已成為制約內(nèi)燃機發(fā)展的一個突出問題。本次課程設(shè)計的題目是發(fā)動機鋁活塞的結(jié)構(gòu)及工藝設(shè)計，選擇利用合適的機床加工發(fā)動機活塞，通過這次課程設(shè)計，要求熟練掌握并能在實際問題中進行創(chuàng)新和優(yōu)化其加工工藝過程。1活塞的概述1.1活塞的功用及工作條件活塞是曲柄連桿機構(gòu)的重要零件煤氣主要功用是承受燃燒氣體壓力和慣性力，并將燃燒氣體壓力通過活塞銷傳給連桿，推動曲軸旋轉(zhuǎn)對外作功。此外，活塞又是燃燒室的組成部分。活塞是內(nèi)燃機中工作條件最嚴酷的零件。作用于活塞上的氣體壓力和慣性力都是周期變化的，燃燒瞬時作用于活塞上的氣體壓力很高，如增壓內(nèi)燃機的最高燃燒壓力可達1416MPa。而且活塞還要承受在連桿傾斜位置時側(cè)壓力的周期性沖擊作用，在氣體壓力、往復(fù)慣性力和側(cè)壓力的共同作用下，可能引起活塞變形，活塞銷座開裂，活塞側(cè)部磨損等。由此可見，活塞應(yīng)有足夠的強度和剛度，而且質(zhì)量要輕?；钊敳恐苯优c高溫燃氣接觸，活塞頂部的溫度很高，各部的溫差很大，柴油機活塞頂部常布置有凹坑狀燃燒室，使頂部實際受熱面積加大，熱負荷更加嚴重。高溫必然會引起活塞材料的強度下降，活塞的熱膨脹量增加，破壞活塞與氣缸壁的正常間隙。另外，由于冷熱不均勻所產(chǎn)生的熱應(yīng)力容易使活塞頂部出現(xiàn)疲勞熱裂現(xiàn)象。所以要求活塞應(yīng)有足夠的耐熱性和良好的導(dǎo)熱性，小的線膨脹系數(shù)。同時在結(jié)構(gòu)上采取適當?shù)拇胧?，防止過大的熱變形?；钊\動速度和工作溫度高，潤滑條件差，因此摩擦損失大，磨損嚴重。要求應(yīng)具良好的減摩性或采取特殊的表面處理。1.2活塞的材料現(xiàn)代內(nèi)燃機廣泛使用鋁合金活塞。鋁合金導(dǎo)熱性好（比鑄鐵大3-4倍），密度小（約為鑄鐵的1/3）。因此鋁活塞慣性力小，工作溫度低，溫度分布均勻，對改善工作條件減少熱應(yīng)力延緩機油變質(zhì)有利。目前鋁活塞廣泛采用含硅12%左右的共晶鋁硅合金制造，外加銅和鎳，以提高熱穩(wěn)定性和高溫機械性能。鋁活塞毛胚可采用金屬模鑄造，鍛造和液壓模鍛等方法生產(chǎn)。為了提高鋁活塞的強度和硬度，并穩(wěn)定形狀尺寸，必須對活塞進行淬火和時效熱處理。1.3活塞結(jié)構(gòu) 活塞按部位不同，分為頂部，頭部和裙部三部分。 1.3.1活塞頂部活塞頂部是燃燒室的組成部分，其形狀與燃燒室形狀和壓縮比有關(guān)，一般有平頂，凸頂和凹頂三種。 1.3.2活塞頭部 活塞頭部是指由活塞頂部到油環(huán)下端面之間的部分。在活塞頭部加工有用來安裝氣環(huán)和油環(huán)的氣環(huán)槽和油環(huán)槽。在油環(huán)槽的低部還加工有回油孔或橫向切槽。活塞頭部有足夠的厚度，從活塞頂部到環(huán)槽區(qū)的斷面要盡可能的圓滑，過度圓角半徑應(yīng)足夠大，以減少熱流阻力，便于熱量從活塞頂部經(jīng)活塞環(huán)傳給氣缸壁，使活塞環(huán)的溫度不至于過高。 1.3.3活塞裙部 活塞頭以下的部分為活塞裙部，活塞銷座位于裙部。裙部起導(dǎo)向作用，并承受側(cè)壓力。因此，活塞裙部的形狀保證活塞在氣缸得到良好的導(dǎo)向，氣缸與活塞之間在任何工況下都能保證均勻，合適的間隙，并有一定的承壓面積。2活塞的結(jié)構(gòu)參數(shù)發(fā)動機選取為6120型柴油機，參數(shù)設(shè)計參照新型鋁活塞活塞缸徑D=120mm （一）壓縮高度KH=80mm（二）頂岸（第一環(huán)槽至活塞頂端距離）F=17mm（三）采用三道環(huán)（其中兩道氣環(huán)，一道油環(huán)）氣環(huán)高度取5mm，油環(huán)高度取7mm第一道環(huán)岸高度為6mm 第二道環(huán)岸高度略小于第一道環(huán)岸高度，為5mm（四）活塞銷直徑為BO=44mm 頂環(huán)槽寬為3mm（五）群長SL=100mm 下裙長為65mm（六）銷座間距AA=44mm （七）活塞重量 系數(shù)X=0.91.4 取X=1.23,(八)頂部厚度S=15mm 總長=80+65=145mm燃燒室 鋁的線性膨脹系數(shù)為 活塞頭部的最大溫度為350攝氏度，所以其變形量為 活塞裙部最大溫度為200攝氏度，所以其形變量為3活塞最大爆發(fā)壓力的計算 最大爆發(fā)壓力計算參考內(nèi)燃機原理環(huán)境壓力 環(huán)境溫度幾何壓縮比 有效壓縮比燃燒過量空氣系數(shù) 參與廢棄系數(shù)參與非其溫度 增壓空氣壓力最大燃燒壓力 Z點熱利用系數(shù)B點熱利用系數(shù) 燃燒室掃其系數(shù)燃料質(zhì)量分數(shù) 燃料低3.1熱力過程計算充氣過程系數(shù) 增壓器后空氣溫度： 式中，去增壓器內(nèi)平均多變壓縮指數(shù)（1） 壓縮始點溫度 式中，新氣預(yù)熱度，=5K; -比熱修正系數(shù)，=1.11（2） 壓縮始點壓力（3） 充氣系數(shù)（4） 平均多變壓縮指數(shù) （1） 式中，a，b常數(shù)，對于空氣（忽略殘余廢氣），a= 19.26 ，b=0.0025 第一次試算，式（1）等號右端代入=1.37 , 第二次試算，式（1）等號右端代入=1.369, （5） 壓縮終點溫度（6） 壓縮終點壓力（7） 燃料燃燒所需理論空氣量 （8） 燃燒所需的實際空氣量（9） 理論分子變化系數(shù)（10） 實際分子變化系數(shù)（11） Z點燒去的燃料質(zhì)量分數(shù)（12） Z點處分子變化系數(shù)（13） Z點燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定容熱容式中，（14） b點燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定容熱容式中，（15） z點燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定壓熱容（16） 燃料發(fā)熱量壓力升高比（17） Cyz段的燃料燃燒公式，就最大燃燒溫度簡化后得 （2）第一次試算，取式（2）等號右端的= 2000K 得第二次試算，取式（2）等號右端的=2200K 得第三次試算，取式（2）等號右端的= 2196K 得最后取 膨脹過程參數(shù)：（18） 初膨脹比（19） 后膨脹比（20） 求多變膨脹指數(shù)及膨脹終點溫度，zb膨脹線上的后燃公式， （3） （4）將式子（3）與式子（4）聯(lián)立，得 （5）第一次試計算，取=2000K 得， 第二次試計算，取2189K 得， K最后取 （23） 膨脹終點壓力 3.2柴油機的指示參數(shù)（21） 理論平均指示壓力（以有效行程為準）（22） 實際平均指示壓力（以全行程為準）式中， 示功圖豐滿系數(shù)，=0.98（23） 指示油耗（24） 指示效率（25） 增壓器中絕熱壓縮功（26） 增壓器中絕熱效率式中，k-比熱容比，=1.4，;-多變指數(shù)，。（27） 增壓器實際壓縮功式中，-增壓器機械效率，=0.96（28） 增壓器的相對作功率3.3柴油機有效效率（29） 柴油機總機械效率 式中， ；-增壓器相對功率； 。（30） 柴油機平均有效壓力（31） 柴油機有效油耗（32） 有效功率（33） 活塞形成容積比例尺 代表 ;壓力比例尺代表0.1Mpa。壓縮容積： =18.4 代表 壓縮終點壓力： 代表壓縮始點容積 代表 壓縮始點壓力 代表最大壓力的容積 代表 ，計算壓縮曲線ac上各點壓力，即 式中，在1至之間選定。計算膨脹曲線zb上各點壓力，即 式中，x在1至之間選定。根據(jù)以上兩式，計算出壓縮曲線和膨脹曲線各點坐標參數(shù)兵列表如下:表3-1序號壓縮線上的膨脹線上的1234567891011123456789101118994.563.047.337.831.527.023.621.018.917.212.574.476.618.9511.4813.217.019.923.026.23.368.615.022.230.138.644.457.112.003.014.025.036.047.048.059.0628.4638.763.590.18118.6171.9200.4229.1257.8根據(jù)上表畫出示功圖圖3-1 6120型柴油機計算示功圖Fig.3-1 Table of 6120 diesel engine calculate exploit show4活塞銷的受力分析活塞受力分析：曲軸在10度轉(zhuǎn)角時產(chǎn)生最大爆發(fā)壓力，如圖所示：60sin10=200sin 所以sin=600.1736/200=0.0521所以=3度圖4-1Fig.4-1 其中：D活塞直徑 R曲軸半徑 mj往復(fù)運動質(zhì)量 連桿比=R/l=60/200=0.3 n=1300r/min 曲軸轉(zhuǎn)速 對活塞銷的校核：1、畫出活塞銷的Q、M圖 圖4-2 Fig. 4-2活塞銷外徑44mm，內(nèi)徑do=0.25d=11mm=選活塞銷材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，得所以該活塞銷符合強度。5活塞的加工工藝表5-1活塞加工工藝過程Tablet.5-4 piston machining technics process工序號工序名稱定位基準及技術(shù)條件設(shè)備工裝0毛坯鍛造按活塞鍛造工藝進行1粗車底面B止口110粗基準是毛坯外圓，金屬模液壓鍛造，壁厚均勻有的用內(nèi)腔做為基準車床三角卡盤自動定心2粗鏜活塞銷孔44下端面B，內(nèi)止口及毛坯銷孔，活塞頂部壓緊鏜床鏜刀3粗車頂面C，圓120及環(huán)槽下端面B內(nèi)止口銷孔處半自動車床，液壓、仿型、多刀專用刀具4鉆銷座油空頂面C定位下斷面銷孔定位方向臺鉆鉆模5精車下端面B，內(nèi)止口110精基準：外圓面環(huán)槽端平面車床專用夾頭6精車：環(huán)槽外圓面頂面精基準：下端面B內(nèi)止口銷孔拉緊仿型、多刀車床專用刀具7精車燃燒室基準“統(tǒng)一原則”同工序6車床成形刀8銑裙部圓弧外圓面活塞銷孔專用銑床銑刀9精細鏜活塞銷孔頂面圓柱銷孔專用鏜床精鏜銷孔夾具10車鎖環(huán)槽銷孔定位車鎖環(huán)車床鏜刀11液壓銷孔銷孔定位液壓銷孔車床液壓器12精磨裙部外圓外圓面定位仿型磨床參考文獻：1劉達利,齊丕驤編著.新型鋁活塞.北京:國防工業(yè)出版社，1999.8（專著）2劉永長主編.內(nèi)燃機原理.武漢：華中科技大學(xué)出版社，2001.6 （專著） 3吳建華，常綠主編.汽車發(fā)動機原理.北京：機械工業(yè)出版社，2005.7（專著）4甘永立主編.幾何量與課程設(shè)計.上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，2005.7（專著）5陸耀祖主編.內(nèi)燃機構(gòu)造與原理.北京：中國建材工業(yè)出版社，2004.1（專著）6李鳳平等主編.機械圖學(xué).沈陽：東北大學(xué)出版社，2003.9（專著）7唐大放等主編.機械設(shè)計工程學(xué). 徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，2001.9（專著）8單輝祖編.材料力學(xué). 北京：高等教育出版社，2004.4（專著）9劉希恭主編.微型汽車零部件及代換手冊.天津:天津科學(xué)技術(shù)出版社,2000.2（專著）10曾東建主編.汽車制造工藝學(xué).北京:機械工業(yè)出版社,2005.9（專著）15