礦用回柱絞車傳動裝置設(shè)計[答辯畢業(yè)論文 資料 ]

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需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載目 錄第一章 緒論 .31.1 礦用回柱絞車概述 .31.2 國內(nèi)外回柱絞車發(fā)展概況 .4第二章 礦用回柱絞車傳動裝置方案設(shè)計 .52.1 設(shè)計條件 .52.2 原始數(shù)據(jù) .52.3 傳動方案擬定 .6第三章 傳動裝置的總體設(shè)計 .73.1 選擇電動機 .73.1.1 選擇電動機類型 .73.1.2 電動機容量的選擇 .73.1.3 電動機轉(zhuǎn)速的選擇 .83.2 傳動比的分配 .83.3 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) .93.3.1 各軸的轉(zhuǎn)速 .93.3.2 各軸的輸入功率 .93.3.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 .9第四章 傳動零件設(shè)計 .114.1 第一級開式齒輪副設(shè)計 .114.1.1 選擇齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) .114.1.2 按齒面接觸疲勞強度設(shè)計 .114.1.3 按齒根彎曲強度設(shè)計 .134.1.4 幾何尺寸計算 .144.2 滾筒級開式齒輪副設(shè)計 .154.2.1 選擇齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) .154.2.2 齒面接觸疲勞強度設(shè)計 .164.2.3 齒輪幾何尺寸的計算 .164.2.4 驗算輪齒彎曲強度 .174.3 渦輪蝸桿設(shè)計 .174.3.1 選擇蝸輪蝸桿的傳動類型 .184.3.2 選擇材料 .18需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載4.3.3 按計齒面接觸疲勞強度計算進(jìn)行設(shè) .184.3.4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸 .204.3.5 校核齒根彎曲疲勞強度 .214.3.6 驗算效率 .224.3.7 精度等級公差和表面粗糙度的確定 .224.4 軸的設(shè)計 .224.4.1 1 軸的設(shè)計 .224.4.2 2 軸、3 軸、4 軸的設(shè)計 .244.5 軸承的校核 .244.5.1 開式大齒輪軸上的軸承壽命校核 .244.5.2 蝸桿軸上的軸承壽命校核 .254.5.3 渦輪軸上的軸承校核 .264.5.4 低速軸上軸承的校核 .264.6 鍵的校核 .274.6.1 開式大齒輪軸上鍵的強度校核 .274.6.2 蝸桿軸上鍵的強度校核 .274.6.3 蝸輪軸上鍵的強度校核 .284.6.4 低速軸上鍵的強度校核 .284.7 聯(lián)軸器的選用 .284.7.1 蝸桿軸上聯(lián)軸器的選用 .284.7.2 蝸輪軸上聯(lián)軸器的選用 .294.8 減速器潤滑與密封 .294.8.1 軸承潤滑 .294.8.2 渦輪蝸桿潤滑 .294.8.3 密封類型的選擇 .304.9 減速器箱體設(shè)計 .304.9.1 減速器箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計 .304.9.2 油面位置及箱座高度的確定 .304.9.3 箱體結(jié)構(gòu)的工藝性 .314.9.4 減速器附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計 .31第五章 滾筒及主軸設(shè)計 .325.1 滾筒的設(shè)計 .325.1.1 滾筒材料及壁厚確定 .325.1.2 滾筒尺寸的確定 .32需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載5.2 滾筒主軸的設(shè)計 .335.2.1 確定軸各段直徑和長度 .335.2.2 求軸上的載荷 .345.2.3 精確校核軸的疲勞強度 .35結(jié) 論 .38致謝 .39參 考 文 獻(xiàn) .40需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載第一章 緒論1.1 礦用回柱絞車概述礦用回柱絞車，又稱慢速絞車,是用來拆除和回收礦山回采工作面頂柱的機械設(shè)備?；刂鳂I(yè)屬危險性工作，工作人員不能直接進(jìn)入回柱空頂區(qū)，此時可把回柱絞車布置在距回柱空頂危險區(qū)段較遠(yuǎn)的安全地段，用鋼絲繩鉤頭來拉倒和回收頂柱。由于它的高度較低重量又小，持別適用于薄煤層、和急傾斜煤層采煤工作面，以及各種采煤工作面回收沉入底板或被矸石壓埋的金屬支杖。牽引力大和牽引速度慢是回柱絞車的主要性能要求。隨著機械化采煤程度的提高，它越來越多地被廣泛用于機械化采煤工作面，作為安裝、回收牽引各種設(shè)備稱備件之用?；刂g車除用來回柱放頂工作外，也可用來拖運更韌和調(diào)運車輛?；刂g車(含慢速絞車)的結(jié)構(gòu)有如下特點：(1)傳動系統(tǒng)都有一級減速比很大的蝸輪蝸桿傳動，皆具備自鎖功能，不會發(fā)生下面重物拉動滾筒旋轉(zhuǎn)情況。(2)總傳動比大(i150230)，能在電動機功率較小時，獲得較大的牽引力。(3)具有整體結(jié)構(gòu)，便于移動和安裝，甚至可以用回柱絞車牽引力來牽引絞車本身移動。(4)有的在電動機聯(lián)軸器上裝有手動制動閘，有的在蝸輪減速器輸出軸上裝有活動齒輪和錐形摩擦制動器，使回柱絞車可以按信號準(zhǔn)確停位，并能從滾筒上自由放繩(不受蝸桿傳動自鎖影響)，且可控制放繩速度，防止松繩和亂繩。(5)電氣控制裝置較簡單，皆具備隔爆性能，可用于有瓦斯、煤塵的環(huán)境場所。(6)因蝸輪蝸桿傳動效率低，易造成發(fā)熱和溫升過高,所以必須重視潤滑和維護(hù)。1.2 國內(nèi)外回柱絞車發(fā)展概況我國礦用小絞車主要是指調(diào)度絞車和回柱絞車，它經(jīng)歷了仿制、自行設(shè)計兩個階段。解放初期使用的礦用小絞車有日本的、蘇聯(lián)的，因此當(dāng)時生產(chǎn)的礦用小絞車也是測繪仿制日本和蘇聯(lián)的產(chǎn)品。1958 年后這些產(chǎn)品相繼被淘汰，并對蘇聯(lián)絞車進(jìn)行了改進(jìn)，于 1964 年進(jìn)入了自行設(shè)計階段.回柱絞車大體上也是經(jīng)歷了仿制和自行設(shè)計的兩個階段，八十年代以前一直使用的是仿制的老產(chǎn)品，八十年代中期才開始設(shè)計新型的回柱絞車，主要針對效率極低的球面蝸輪副、需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載慢速工作和快速回繩等環(huán)節(jié)進(jìn)行根本的改進(jìn)。 礦用小絞車標(biāo)準(zhǔn)化方面，1967 年制定了調(diào)度絞車部標(biāo)準(zhǔn)，1971 年制定了回柱絞車部標(biāo)準(zhǔn).1982 年對上述兩個標(biāo)準(zhǔn)都進(jìn)行了修訂，其標(biāo)準(zhǔn)方為 JB965-83. JB1409-83.國外礦用小絞車使用很普通，生產(chǎn)廠家也很多。蘇聯(lián)、日本、美國、瑞典等國都制造礦用小絞車。國外礦用小絞車的種類、規(guī)格較多.工作機構(gòu)有單筒、雙筒和摩擦式.傳動型式有皮帶傳動、鏈?zhǔn)絺鲃?、齒輪傳動、蝸輪傳動、液壓傳動、行星齒輪傳動和擺線齒輪傳動等。其中采用行星齒輪傳動的比較多。發(fā)展趨勢向標(biāo)準(zhǔn)化系列方向發(fā)展，向體積小、重量輕、結(jié)構(gòu)緊湊方向發(fā)展;向高效、節(jié)能、壽命長、低噪音、一機多能通用化、大功率、外形簡單、平滑、美觀、大方方向發(fā)展。雖然我國礦用小絞車參數(shù)系列水平優(yōu)于國外，但在標(biāo)準(zhǔn)化和通用化方面遠(yuǎn)不如發(fā)達(dá)采煤機械制造國。比如牽引力 14000kgf 這一檔回柱絞車就有四種型號. JHC-14 型一級減速為蝸輪副傳動、二級為行星齒輪傳動(少齒差傳動)。JHZ-14 型二級減速為蝸輪副傳動，一級和三級減速為圓柱齒輪傳動。JM-14 型是在一級蝸輪副減速之后,其二級、三級減速為直齒圓柱齒輪傳動。JH-14 型是在一級蝸輪副減速之后，其二級減速為直齒圓柱齒輪傳動，也是傳動系統(tǒng)最簡單的一種。回柱絞車以電動使用最廣，傳動型式以球面蝸輪副居多，該機主要結(jié)構(gòu)型式為電動機懸裝在蝸輪副減速器的后部，蝸輪副減速器為第一級減速，第二級和第三級為圓柱齒輪傳動，分別安裝在機器的兩側(cè)對稱機體的中心布置，該機呈長條形適應(yīng)并下巷道的空間，體積小，底座呈雪橇形，安裝搬運方便?？v觀國外礦用小絞車的發(fā)展情況其發(fā)展趨勢有以下幾個特點：(1)向標(biāo)準(zhǔn)化系列化方向發(fā)展，蘇聯(lián)月本、美國、德國、英國已有礦用小絞車國家標(biāo)準(zhǔn).并且這些國家的各制造公司有自己的產(chǎn)品系列型譜。(2)向體積小、重量輕、結(jié)構(gòu)緊湊方向發(fā)展。 (3)向高效節(jié)能方向發(fā)展。世界工業(yè)發(fā)達(dá)的國家如蘇聯(lián)、日本在紋車各種參數(shù)的設(shè)置上進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，選取最佳參數(shù)，最大限度提高產(chǎn)品功能。(4)向壽命長、低噪音方向發(fā)展。壽命和噪音是衡量產(chǎn)品的綜合性能指標(biāo)，是產(chǎn)品質(zhì)量的綜合性反應(yīng)。壽命長，經(jīng)濟效益才能高;噪音低,有利工人身心健康。(5)向一機多能、通用化方向發(fā)展。礦用小絞車在使用過程中不僅做調(diào)度用，而且還做運輸及其他輔助工作。使用范圍擴大，要求絞車有比較強的適應(yīng)能力。(6)向大功率方向發(fā)展。隨著生產(chǎn)的發(fā)展，原來的產(chǎn)品越來越不能滿足用需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載戶的要求。 (7)向外形簡單、平滑、美觀、大方方向發(fā)展。第二章 礦用回柱絞車傳動裝置方案設(shè)計2.1 設(shè)計條件1）機器功用 煤礦井下回收支柱用的慢速絞車；2）工作情況 工作平穩(wěn)，間歇工作（工作與停歇時間比為 1:2） ，繩筒轉(zhuǎn)換定期變換；3）運動要求 絞車?yán)K筒轉(zhuǎn)速誤差不超過 8%；4）工作能力 儲備余量 10%；5）使用壽命 10 年，每年 350 天，每天 8 小時；6）檢修周期 一年小修，五年大修；7）生產(chǎn)批量 小批生產(chǎn)；8）生產(chǎn)廠型 中型機械廠。2.2 原始數(shù)據(jù)表 1-1 絞車原始數(shù)據(jù)圖題號 J1鋼繩牽引力 56KN鋼繩最大速度 0.13m/s繩桶直徑 300mm鋼繩直徑 16mm最大纏繞層數(shù) 4繩桶容繩量 120m 120m2.3 傳動方案擬定根據(jù)設(shè)計要求，所給原始數(shù)據(jù),經(jīng)過對回柱絞車常用型號的傳動方式比較 ,最后選用一組外嚙合直齒輪,一組蝸輪蝸桿,一組內(nèi)嚙合直齒輪的傳動方式.其傳動需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載結(jié)構(gòu)圖如圖 1-1:圖 1-1 回柱絞車傳動裝置方案該結(jié)構(gòu)簡單,而且占用的空間小,適合井下狹窄空間.第一級采用蝸桿機構(gòu),也符合回柱絞車傳動比大的要求,所以經(jīng)過比較,最終我選擇此種傳動方案.需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載第三章 傳動裝置的總體設(shè)計3.1 選擇電動機3.1.1 選擇電動機類型按工作要求和工作條件選用 Y 系列三相異步電動機。3.1.2 電動機容量的選擇標(biāo)準(zhǔn)電動機的容量由額定功率表示。所選電動機的額定功率應(yīng)該等于或稍大于工作要求的功率。容量小于工作要求，則不能保證工作機的正常工作，或使電動機長期過載、發(fā)熱大而過早損壞；容量過大，則增加成本，并且由于效率和功率因數(shù)低而造成電能浪費，本設(shè)計要求工作能力儲備余量 10%。1、卷筒軸的功率 為：P)(28.7103.56kWvF2、電動機的輸出功率 為0)(0kpP電動機至滾筒軸的傳動裝置總效率。開式圓柱齒輪傳動效率 ，蝸桿傳動效率 ，滾動軸承效率96.0175.02，聯(lián)軸器傳動效率 ，滾筒的效率 。98.034965則從電動機到工作機輸送帶間的總效率為： .0.08.7.096. 242524321 3、電動機所需功率為： kWPw13.6.00設(shè)計要求工作能力儲備余量 10%，故電動機功率 KWP35.1.2查機械設(shè)計實踐與創(chuàng)新表 19-1 選取電動機額定功率為 15kw。 3.1.3 電動機轉(zhuǎn)速的選擇需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載滾筒軸工作轉(zhuǎn)速：已知條件:鋼繩牽引力 F=56kN,最大速度 V=0.13m/s,繩筒直徑 D=300mm,鋼繩直徑 d=16mm，鋼絲繩最大最大纏繞 4 層，則：卷筒最大纏繞直徑： mdD4126730max 卷筒轉(zhuǎn)速： in/3.14.6106ax rvn展開式齒輪傳動比為： 83齒i渦輪蝸桿傳動比為： 0蝸得總推薦傳動比為： 51272蝸齒 i所以電動機實際轉(zhuǎn)速的推薦值為： min/6.308.4rinw符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速為 750、1000、1500r/min、3000r/min。綜合考慮傳動裝置機構(gòu)緊湊性和經(jīng)濟性，選用同步轉(zhuǎn)速 1500r/min 的電機。型號為 Y160L-4，滿載轉(zhuǎn)速 ，功率 15 。in/1460rnmkw3.2 傳動比的分配（1）總傳動比為： in/12.403.6riwm（2）分配傳動比為使傳動裝置尺寸協(xié)調(diào)、結(jié)構(gòu)勻稱、不發(fā)生干涉現(xiàn)象，現(xiàn)選：第一級開式齒輪傳動比： 31i蝸桿傳動比： 5.20wi滾筒級開式齒輪傳動比： 94.35201.12wii3.3 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)3.3.1 各軸的轉(zhuǎn)速需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載0 軸 min/1460rnm1 軸 ；i/7.831ri2 軸 ；in/6.42n3 軸 ；mi/74.235.083 riw4 軸 in/34n5 軸 i/03.69.72ri3.3.2 各軸的輸入功率0 軸 kwP13.2011 軸 ；kw64.19.02 軸 ；3.843123 軸 ；kP75.234 軸 w06.90434 5 軸 k8.6.8153.3.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電機軸 ；mNnPTm34.79160.2959001 軸 ；1.8.45112 軸 ；mNnPT 74.26.31950223 軸 ；8.8533需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載4 軸 ；mNnPT 3.247.3068950445 軸 ；81.55將各軸動力參數(shù)整理如下表：軸名 功率 kwP/轉(zhuǎn)矩 mNT/轉(zhuǎn)速 in)/(r傳動比0 軸 12.13 79.34 1460 31 軸 11.64 228.41 486.67 12 軸 11.3 221.74 486.67 20.53 軸 8.3 3338.88 23.74 14 軸 8.06 3242.33 23.74 3.945 軸 7.58 12004.81 6.03需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載第四章 傳動零件設(shè)計4.1 第一級開式齒輪副設(shè)計4.1.1 選擇齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)1）選用直齒圓柱齒輪2）絞車為一般工作機器，速度不高，故選用 7 級精度(GB10095-88)3）材料選擇 選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)）硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為 240HBS，兩者材料硬度差為 40HBS4） 選小齒輪齒數(shù) ，則大齒輪齒數(shù)18Z218354Z4.1.2 按齒面接觸疲勞強度設(shè)計 3211.()tEtdHKTud1） 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值(1)試選載荷系數(shù) (初選).3tK(2)小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 794.TNm(3)選齒寬系數(shù) 0.6d(4)由此可得的材料的彈性影響因數(shù) 1/289.EZMPa(5)按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強度極限 ，大齒輪接觸min160Hl疲勞強度極限 min250HlMPa(6)計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 91614603582.410hNjL92./.(7)可得接觸疲勞壽命系數(shù) ,10.8HNK20.HN(8)計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1，安全系數(shù) S1 min1528HNlMPa需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載2min495HNlKMPaS2） 計算(1)計算小齒輪分度圓直徑，由公式得 231.794018.2.()74.9635td m(2)計算圓周速度 1./0tdnvs(3)計算齒寬 b 1.67495dtbm(4)計算齒寬與齒高 b/h模數(shù) 1.168ttmZ2.5.49.37thm/b(5)計算載荷系數(shù) K已知使用系數(shù) ,根據(jù) ,7 級精度,可得動載系數(shù) ;1.25A.73/vs 1.5VK查表可得載荷分布系數(shù) ，得 ;可得 ;.H1.26FK .HF故 .5.352.1AVK(6)按實際載荷系數(shù)校核算得得分度圓直徑 331/74.92.1/.8.4ttd m(7)計算模數(shù) nm18.491dZ4.1.3 按齒根彎曲強度設(shè)計 132.FaSdYKTmZ1) 確定計算參數(shù)(1) 計算載荷系數(shù)需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載1.25.61.92AVFK(2) 查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)得 ，12.9,.3FaFaY12.3,.7SaSaY(3) 由小齒輪的彎曲疲勞強度極限 ,大齒輪的彎曲疲勞強度極50FEMP限： ;2380FEMPa(4) 可得彎曲疲勞壽命系數(shù) ,10.83FNK20.87FN(5) 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,則 120.835 296.43.7.1FNEMPaSK(6) 計算大小齒輪的 并加以比較FaSY12.91530.264.7.9aSFY小齒輪的數(shù)值大2) 設(shè)計計算 321.97340.152.98mm對比計算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù),取 ,已可滿足彎曲強度 .但為了同時滿足接觸疲勞強度,需按接3.0觸疲勞強度算得的分度圓直徑 來計算應(yīng)有的齒數(shù), 于是由184d1.29.53Zm取 1230,90Z4.1.4 幾何尺寸計算需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載1)計算中心距 12()(309)180Zmam2)計算大小齒輪的分度圓直徑 1227093dZ3)計算齒輪寬度 1.654dbm圓整后取 ,254Bm194)驗算： = =tF1Td730.N.6.485AtKMPb所以合適5)結(jié)構(gòu)設(shè)計：見圖紙將幾何尺寸匯于表：序號 名稱 符號 計算公式及參數(shù)選擇1 模數(shù) m m32 分度圓直徑 12,d270,93 齒頂高 ah4 齒根高 f 75.35 全齒高 hm.66 頂隙 c07 齒頂圓直徑 12,ad27,98 齒根圓直徑 f 5.6,.89 齒輪寬度 B1，B 2 60mm，55mm10 中心距 a1804.2 滾筒級開式齒輪副設(shè)計4.2.1 選擇齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)（1） 選擇齒輪材料需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載采用硬齒面閉式齒輪傳動 由表 11.8 查得：小齒輪選用 20 ，滲碳后淬火處理，齒面硬度為 5862HRC。rC大齒輪選用 20 ，滲碳后淬火處理，齒面硬度為 5862HRC。r由表 11.20 選 8 級精度 齒面粗糙度 umRa3.62（2） 確定許用應(yīng)力由表 11.9 查得： 0.1HS71 10483507426hnjLN712iN由表 11.25 查得：小齒輪接觸疲勞極限 MPaH150lim大齒輪接觸疲勞極限 2li查圖 11.28 得： 98.1NZ6.N許用接觸應(yīng)力： MPaSHN1470lim1ZH2li2依據(jù)：當(dāng)大小齒輪都是硬齒面時，硬齒面齒輪的承載能力較高，但需專門設(shè)備磨齒，常用于要求結(jié)構(gòu)緊湊或生產(chǎn)批量大的齒輪。當(dāng)大小齒輪都時硬齒面時，小齒輪的硬度應(yīng)略高，也可和大齒輪相等。4.2.2 齒面接觸疲勞強度設(shè)計設(shè)齒輪按 8 級精度選擇齒寬系數(shù) 查表 11.19 得 =0.6dd取 ,則 取 79201z 8.72094.31zi選擇載荷系數(shù) K 查表 11.10 得 K=1.2小齒輪上的轉(zhuǎn)矩 mNT.1需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載小齒輪分度圓直徑 muKTdHd5.12043.7611齒輪的模數(shù) mz0.1根據(jù)表 11.3 就近取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) m=6mm4.2.3 齒輪幾何尺寸的計算 mzd1201472bd1取 m2mb52中心距 za71將幾何尺寸匯于表：序號 名稱 符號 計算公式及參數(shù)選擇1 模數(shù) m m62 分度圓直徑 12,d47,1203 齒頂高 ah4 齒根高 f 5.75 全齒高 hm.136 頂隙 c7 齒頂圓直徑 12,ad462,8 齒根圓直徑 f 89,1059 齒寬 B1，B 2 72mm，77mm10 中心距 a177mm4.2.4 驗算輪齒彎曲強度需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載齒形系數(shù) 查表 11.12 得 FY80.21FaY18.2Fa應(yīng)力修正系數(shù) 查表 11.13 得 S 5S79SY由表 11.9 查得 3.F許用彎曲應(yīng)力 查圖 11.26 MPaF201lim92li查圖 11.27 得： 8.096.1NNY許用彎曲應(yīng)力： MPaSFF4.6791lim1YFNF5.32li2 1121 9.47FSFPazbmKT212125.8FSFFMY（5）齒輪的圓周速度 smndv/5.016根據(jù)表 11.21 可知，選用 8 級精度實合適的。4.3 渦輪蝸桿設(shè)計4.3.1 選擇蝸輪蝸桿的傳動類型傳動參數(shù)： kwP3.15.20i min/67.48rn根據(jù)設(shè)計要求選用阿基米德蝸桿即 ZA 式。4.3.2 選擇材料設(shè) 12.5滑動速度： smdndvs /1026.cos106需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載蝸桿選 45 鋼，齒面要求淬火，硬度為 45-55HRC.蝸輪用 ZCuSn10P1,金屬模制造。為了節(jié)約材料齒圈選青銅，而輪芯用灰鑄鐵 HT100 制造（1）確定許用接觸應(yīng)力 H根據(jù)選用的蝸輪材料為 ZCuSn10P1，金屬模制造，蝸桿的螺旋齒面硬度45HRC，可從文獻(xiàn)1P254 表 11-7 中查蝸輪的基本許用應(yīng)力 268HMPa應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 72486.76011035841025hNjnL壽命系數(shù)87.4HK則 0.12685.4NMPa（2）確定許用彎曲應(yīng)力 F從文獻(xiàn)1P256 表 11-8 中查得有 ZCuSn10P1 制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力 =56MPaF壽命系數(shù) 96710.44FNK5.37.2FMPa4.3.3 按計齒面接觸疲勞強度計算進(jìn)行設(shè)（1）根據(jù)閉式蝸桿傳動的設(shè)計進(jìn)行計算，先按齒面接觸疲勞強度計進(jìn)行設(shè)計，再校對齒根彎曲疲勞強度。 2212z0HEZkTdm式中：蝸桿頭數(shù)： 2z1渦輪齒數(shù)： 415.0i渦輪轉(zhuǎn)矩： mN83T2載荷系數(shù)： AvK需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載因工作比較穩(wěn)定，取載荷分布不均系數(shù) ；由文獻(xiàn) 1P253 表 11-5 選3.1K取使用系數(shù) ；由于轉(zhuǎn)速不大，工作沖擊不大，可取動載系 ；1.5AK 05.1vK則 1.5.012Av選用的是 45 鋼的蝸桿和蝸輪用 ZCuSn10P1 匹配的緣故，有 故有：2160MPaZE32312 .14.51608.0 mdm查機械設(shè)計表 7.3（如下）得應(yīng)取蝸桿模數(shù)： 12.5m蝸桿分度圓直徑： 90d蝸桿導(dǎo)程角： 37渦輪分度圓直徑： mmzd5.124.2中心距： a5.30121需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載渦輪圓周速度： 10674.234.310622ndv4.3.4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸（1）蝸桿軸向尺距 39.27aPm直徑系數(shù) .1dq齒頂圓直徑 mhaa152*1齒根圓直徑 cdf 60)(蝸桿螺線部分長度： 取 180mmzb25.8.21（2）蝸輪 蝸輪齒數(shù) 42z驗算傳動比 120.5i蝸輪分度圓直徑 mmzd5.124.2喉圓直徑 haa 375*2齒根圓直徑 cf 5.482.)(* 咽喉母圓半徑 mdrag 5023122渦輪外圓直徑 m0.6.75.e 取渦輪寬度 Ba 8607.1 取4.3.5 校核齒根彎曲疲勞強度 FFaFYdKT2153.當(dāng)量齒數(shù) 2334.8cos.vz需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載根據(jù) 220.5,43.8vxz從圖 11-9 中可查得齒形系數(shù) Y =2.372Fa螺旋角系數(shù)： 15.10.89140Y許用彎曲應(yīng)力：從文獻(xiàn)1P256 表 11-8 中查得有 ZCuSn10P1 制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力 =56MPaF壽命系數(shù) 96710.44FNK5.37.2FMPa1.32808910.591.F可以得到： 因此彎曲強度是滿足的。4.3.6 驗算效率 )tan()96.05(v已知 ； ； 與相對滑動速度 有關(guān)。:31.vvfarctnsmds /3.1cos061從文獻(xiàn)1P264 表 11-18 中用差值法查得： 代入式;029.vf36.1v中，得 大于原估計值，因此不用重算。7.04.3.7 精度等級公差和表面粗糙度的確定考慮到所設(shè)計的蝸桿傳動是動力傳動，屬于通用機械減速器，從GB/T10089-1988 圓柱蝸桿，蝸輪精度選擇 8 級精度，側(cè)隙種類為 f，標(biāo)注為 8f GB/T10089-1988。然后由有關(guān)手冊查得要求的公差項目及表面粗糙度，此處從略。詳細(xì)情況見零件圖。需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載4.4 軸的設(shè)計4.4.1 1 軸的設(shè)計(1)材料的選擇由表 16.1 查得 用 45 號鋼，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理， MPaB637由表 16.3 得 MPab601(2)估算軸的最小直徑根據(jù)表 11.6， =107-118 為取值范圍C估算軸的直徑： mnpcd 348.067.421810733 因為軸上開有一個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削落，應(yīng)增大軸徑，此時軸徑應(yīng)增大 3%-5% d7.351查設(shè)計手冊 mL60351軸段上有聯(lián)軸器需要定位，因此軸段應(yīng)有軸肩 md412軸段安裝軸承，必須滿足內(nèi)徑標(biāo)準(zhǔn)，故 B953軸段 md534L174軸段 mLLmd1175656 按彎扭合成強度校核軸頸圓周力 NdTFt 08.14235281徑向力 tr 7.6an水平 tBA042垂直 NFt6.8mNMI 48.253704.1需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載mNMI 92.1375).9526.14(0.71I .04.88372合成 21 mNMIII 28.1369405221當(dāng)量彎矩 6.0TIeI .522NII 31校核 beIeIeIeII MPadW13659.1.02.84.4.2 2 軸、3 軸、4 軸的設(shè)計同理對 2 軸、3 軸、4 軸、5 軸進(jìn)行計算：2 軸： mnpcd 7.35067.4811073因為軸上開有一個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削落，應(yīng)增大軸徑，此時軸徑應(yīng)增大 5%-8%取d4.362d353 軸： mnpcd 1.87.81073因為軸上開有一個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削落，應(yīng)增大軸徑，此時軸徑應(yīng)增大 5%-8%取d7.892d804 軸： mnpcd 3.264.30173因為軸上開有一個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削落，應(yīng)增大軸徑，此時需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載軸徑應(yīng)增大 5%-8%取md9.837d802 軸、3 軸、4 軸的校核與 1 軸類似，在此就不再一一敖旭。4.5 軸承的校核4.5.1 開式大齒輪軸上的軸承壽命校核在設(shè)計蝸桿選用的軸承為 30208 型圓錐滾子軸承,由手冊查得068.2,48CkN(1)由滾動軸承樣本可查得,軸承背對背或面對 面成對安裝在軸上時,當(dāng)量載荷可以按下式計算:1)當(dāng) /0.68arF0.92raPF2)當(dāng) .r.71.4r,且工作平穩(wěn),取 ,按上面式(2) 計算當(dāng)量動載259/.0.6846ar 1pf荷,即 1(0.67.4)295praPfFN(2)計算預(yù)期壽命 hL280hL(3)求該軸承應(yīng)具有的基本額定動載荷 6336028410429537.54610hnLCP kNC故選擇此對軸承在軸上合適.4.5.2 蝸桿軸上的軸承壽命校核在設(shè)計蝸桿選用的軸承為 30209 型圓錐滾子軸承,由手冊查得068.2,48CkN(1)由滾動軸承樣本可查得,軸承背對背或面對 面成對安裝在軸上時,當(dāng)量載荷可以按下式計算:1)當(dāng) /0.68arF0.92raPF需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載2)當(dāng) /0.68arF.71.4raPF,且工作平穩(wěn),取 ,按上面式(2) 計算當(dāng)量動載259/.4ar 1pf荷,即 1(0.67.4)295praPfFN(2)計算預(yù)期壽命 hL280hL(3)求該軸承應(yīng)具有的基本額定動載荷 63360217480429537.54610hnLCP kNC故選擇此對軸承在軸上合適.4.5.3 渦輪軸上的軸承校核1.求作用在軸承上的載荷 22213418097351.0ANHV NRFaA222231094519.37BNHV378aaFN2.計算動量載荷在設(shè)計時選用的 30218 型圓錐滾子軸承,查手冊知 079.2,65.8CkNk根據(jù) ,查得14830.665iA.e4830.19225.7BAeR查得 所以 1,0XY5.3702519.37BPXYN3.校核軸承的當(dāng)量動載荷已知 ,所以28hL需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載336 6002.748027. 7.5911hnLCP kNC 故選用該軸承合適.4.5.4 低速軸上軸承的校核1.軸承的徑向載荷和軸向載荷 22219061(84)910ANHVRFN2735.7B因 B 端的載荷大于 A 端的載荷,故驗算 B 端軸承.即軸承的徑向載荷 350.4BRN軸承的軸向載荷 2791aF2.計算滾動軸承的當(dāng)量動載荷選軸承為 6218 深溝球軸承,由手冊查得其可得 ,07.5,78.CkNk0.31e7910.3225.4AeR查表 7-7,取 6,1.4XY所以當(dāng)量動載荷為: .56.791.8PRN3.校核軸承的當(dāng)量動載荷已知 ,所以280hL3 36 602.748024.817.591hnLCP kNC故選用該軸承合適.4.6 鍵的校核4.6.1 開式大齒輪軸上鍵的強度校核在前面設(shè)計軸此處選用平鍵聯(lián)接,尺寸為 ,鍵長為 56mm.108bhm鍵的工作長度 56104lLbm鍵的工作高度 2hk可得鍵聯(lián)接許用比壓 2150/PN需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 1304139763優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載284103.5356TPPdkl故該平鍵合適.4.6.2 蝸桿軸上鍵的強度校核在前面設(shè)計軸此處選用平鍵聯(lián)接,尺寸為 ,鍵長為 56mm.108bhm鍵的工作長度 56104lLbm鍵的工作高度 2hk可得鍵聯(lián)接許用比壓 2150/PN:743.6TPdkl故該平鍵合適.4.6.3 蝸輪軸上鍵的強度校核在設(shè)計時選用平鍵聯(lián)接,尺寸為 ,鍵長度為 80mm2514mbh鍵的工作長度 80lL鍵的工作高度72hkm得鍵聯(lián)接許用比壓 208/PN:3806597TPdkl故選用此鍵合適.4.6.4 低速軸上鍵的強度校核設(shè)計時兩處均選用平鍵聯(lián)接,其尺寸相同,即 ,鍵長度也均214mbh為 125mm.鍵的工作長度 12503lLb鍵的工作高度 7hkm由表 8-8 查得鍵聯(lián)接許用比壓 2125/PNm:3406.3987TPdkl故兩處的平鍵均合適.4.7 聯(lián)軸器的選用需要 CAD 圖紙，咨詢 Q：414951605 或 13041