5T單梁橋式起重機(jī)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)含SW三維及17張CAD圖

5T單梁橋式起重機(jī)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)含SW三維及17張CAD圖,橋式起重機(jī),鋼結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì),sw,三維,17,cad 確定材料抵抗加工變形的機(jī)械性能 摘要：這篇論文分析了材料在加工過程中的抵抗塑性變形的實(shí)驗(yàn)性的結(jié)果和一些假設(shè)。必須要考慮到應(yīng)變速度以及溫度對(duì)材料的機(jī)械特性的影響?？梢杂貌煌牡仁絹砻枋霾牧系挚顾苄宰冃蔚囊?guī)律，這些等式能夠表達(dá)其中應(yīng)變功。在加工進(jìn)程中，根據(jù)具體變形功的差異，可以分析推斷出屈服點(diǎn)和變形之間的關(guān)系式或者流動(dòng)曲線。我們可以發(fā)現(xiàn)，在切削形成區(qū)域以及切削邊緣處的堆積區(qū)在絕熱條件下，流動(dòng)曲線是呈拱形的。其中屈服點(diǎn)在變形中達(dá)到了它的最大值，這個(gè)值要比滲透到切屑形成區(qū)的材料實(shí)際最終切變力的值更低一些。通常將這些屈服點(diǎn)的最大值作為材料加工的機(jī)械特性。本論文敘述了一些理論性和實(shí)驗(yàn)性的調(diào)查研究，主要目的是為了確定應(yīng)變和屈服點(diǎn)以及正應(yīng)力間的相互關(guān)系（考慮到在屈服點(diǎn)處的溫度影響）。采用應(yīng)力功分析的好處不僅是因?yàn)樗妥冃螠囟戎苯酉嚓P(guān)，更是因?yàn)樗梢酝ㄟ^正應(yīng)力和實(shí)際最終切變力科學(xué)地確定這種變形功。采用這種方法，并運(yùn)用實(shí)證物理常數(shù)可以確定變形溫度如何影響屈服點(diǎn)。 關(guān)鍵詞: 機(jī)床 切斷 機(jī)械性能 流動(dòng)曲線 1 簡介 機(jī)械材料在斷裂時(shí)的抗變形特性通常可以通過張力和壓力的機(jī)械檢測(cè)方法以及對(duì)檢測(cè)后塑性變形必要量的推斷來確定。然而，此時(shí)材料變形以及加工中的應(yīng)力變形功高一個(gè)數(shù)量級(jí)，應(yīng)變率和標(biāo)準(zhǔn)的張壓力檢測(cè)得到的數(shù)值相比要高八個(gè)數(shù)量級(jí)。此外，較大的塑性變形以及主要建切變區(qū)域處變形的不均勻分布會(huì)導(dǎo)致不均勻的溫度分布。反過來，這樣也會(huì)導(dǎo)致機(jī)械材料具有不均勻的抵抗塑性變形的阻力。必須要考慮到對(duì)于材料的變形條件在切屑形成區(qū)或第一和第二切變區(qū)以及在切屑和裂痕間的塑性接觸區(qū)的差異。同樣，還要考慮到材料抵抗塑性變形的阻力在切變區(qū)和堆積區(qū)中的差異是非常大的。 在機(jī)械加工中，變形，應(yīng)變率，和溫度都是相互關(guān)聯(lián)的。在通過標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試來測(cè)定材料的機(jī)械性能時(shí)，操作者確立這些有交集的因素時(shí)并沒有使它們相互關(guān)聯(lián)。這樣在確定機(jī)械加工材料性能時(shí)則會(huì)產(chǎn)生實(shí)質(zhì)性的錯(cuò)誤。上述提到的因素是如何影響加工變形時(shí)的屈服點(diǎn)的相關(guān)參數(shù)通常不被人們充分考慮到。但是這種考慮是必須的，因?yàn)楹蜆?biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)相比，機(jī)械加工時(shí)材料變形的條件是不同的。如今，只能通過檢驗(yàn)屈服點(diǎn)平均數(shù)值來分析機(jī)械材料在斷裂時(shí)抵抗塑性變形的阻力規(guī)律，并根據(jù)平均值擴(kuò)展到更大的形變變化范圍，這個(gè)范圍包括加工材料的硬化區(qū)域和軟化區(qū)域。許多研究唯獨(dú)都被切屑形成區(qū)和主要切變區(qū)的正應(yīng)力的實(shí)驗(yàn)測(cè)定所限制。這也就是說，我們可能無法充分地得出變形時(shí)屈服點(diǎn)的相關(guān)參數(shù)或加工過程的流動(dòng)曲線，也不能估算屈服點(diǎn)的最大值。 在不同的加工條件下，切屑形成區(qū)中部分區(qū)域都會(huì)出現(xiàn)變形。部分變形迅速出現(xiàn)于切屑形成區(qū)邊緣的狹窄部位。這塊狹窄區(qū)域中的發(fā)生形變的地方對(duì)加工材料的軟化有很大的影響。在確定流動(dòng)曲線時(shí)，這個(gè)影響必須考慮在內(nèi)。 因?yàn)榍凶儏^(qū)域形變的不均勻，所以我們不可能通過在切削加工條件下進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)來確定流動(dòng)曲線。此外，加工材料的屈服點(diǎn)不僅和變形的大小有關(guān)，還與溫度的變化有關(guān)。溫度的變化還涉及到形變和屈服點(diǎn)的變化。上述提到的參數(shù)都是相互關(guān)聯(lián)的，不可以通過實(shí)驗(yàn)來得到。所以在確定流動(dòng)曲線時(shí)，實(shí)驗(yàn)和理論的分析檢驗(yàn)必須同時(shí)兼顧到。 本論文敘述了一些理論性和實(shí)驗(yàn)性的調(diào)查研究，主要目的是為了確定應(yīng)變和屈服點(diǎn)以及正應(yīng)力間的相互關(guān)系（考慮到在屈服點(diǎn)處的溫度影響）。 2.關(guān)于在加工中抵抗材料變形的假設(shè)的分析 2.1 應(yīng)變，應(yīng)變率，以及屈服點(diǎn)溫度的影響 許多研究者都認(rèn)為，材料的不同斷裂方式，例如在拉伸，成型及材料去除時(shí)，材料抵抗塑性變形的規(guī)律都是統(tǒng)一的。大量的拉伸試驗(yàn)的研究則顯示了應(yīng)力強(qiáng)度取決于應(yīng)變，應(yīng)變率，以及同系溫度的增加。 下面這個(gè)等式表示切變屈服點(diǎn)，應(yīng)變率，以及相應(yīng)溫度增量間的關(guān)系。 上述條件方程不能直接運(yùn)用于機(jī)械加工的材料模型中，因?yàn)樵谇袛鄷r(shí)溫度的增加量并不是獨(dú)立變化的，而是與變形和切變應(yīng)力有關(guān)。因此，加工中滿足變形條件的方程式要從含有實(shí)證常數(shù)的流動(dòng)曲線中得到。這些常數(shù)有應(yīng)變，應(yīng)變率，和溫度。 2.2斷裂產(chǎn)生的載荷的簡單形式應(yīng)用假設(shè) 將車削異種鋼時(shí)正切面上的正應(yīng)力的C參數(shù)和切斷變形時(shí)張力的切變屈服點(diǎn)參數(shù)相比較。其中的正應(yīng)力被解釋為切屑形成區(qū)域的屈服點(diǎn)的最大值。然而，實(shí)驗(yàn)所獲得的正應(yīng)力應(yīng)該更準(zhǔn)確地翻譯為和最終切變有關(guān)的應(yīng)變系數(shù)或屈服點(diǎn)的平均值。這個(gè)解釋來源于楔斜面力RS和RV在切斷平面A的投影力F在切屑形成區(qū)所產(chǎn)生的應(yīng)力的定義，以及切屑變形區(qū)處根據(jù)切力和應(yīng)變力所具有的變形能力的定義。 下面的這個(gè)關(guān)系可以由上述以及圖一推導(dǎo)出來。 V2是工件在切斷平面A方向上的切屑斷裂速度，w時(shí)實(shí)際最終切變，K是切屑?jí)毫严禂?shù)。 2.3正應(yīng)力在切屑變形區(qū)的穩(wěn)定性假設(shè)以及其在材料拉伸實(shí)驗(yàn)的中與材料強(qiáng)度的關(guān)聯(lián) 我們可以發(fā)現(xiàn)機(jī)械加工產(chǎn)生的正應(yīng)力和拉伸時(shí)的斷裂屈服點(diǎn)相近。這里的屈服點(diǎn)是根據(jù)式子（3），應(yīng)用在實(shí)際加工中的斷裂變形尺寸所推導(dǎo)出來的。因此，我們建議用經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式來估算加工時(shí)在剪切面的正應(yīng)力。 其中A是經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，A2.5是拉伸實(shí)驗(yàn)中剪切屈服點(diǎn)。由一個(gè)推導(dǎo)公式推出。 其中幾個(gè)經(jīng)檢驗(yàn)的鋼，它們大部分的正應(yīng)力不隨變形的增加而增加，并沒有遵守如（6）中“單一載荷”的規(guī)律。其正應(yīng)力始終不變甚至減少。 除了關(guān)系式（7），應(yīng)力和強(qiáng)度的其他關(guān)系特征在拉伸實(shí)驗(yàn)中也被提及到。在這些關(guān)系特征中，下列經(jīng)驗(yàn)關(guān)系是從切屑形成區(qū)和傾斜面中所確定的正應(yīng)力中獲得的，此正應(yīng)力是在用帶有短的前面切削的工具切削不同的鋼時(shí)所產(chǎn)生的[1，16]： 圖二表示出了由經(jīng)驗(yàn)所獲得的關(guān)系式。其中常數(shù)和遞減的相關(guān)度顯示抗拉實(shí)驗(yàn)中的流動(dòng)曲線和機(jī)械加工時(shí)的曲線并不一致。這符合實(shí)驗(yàn)性機(jī)械加工的實(shí)驗(yàn)性研究，也滿足鋁在剪切變形時(shí)0.6-1.5范圍內(nèi)的壓力變化值。機(jī)械加工時(shí)剪切區(qū)的正應(yīng)力要比抗拉強(qiáng)度大得多。 在機(jī)械加工時(shí)，應(yīng)力在剪切區(qū)的應(yīng)變率會(huì)導(dǎo)致壓力的流動(dòng)曲線和較小范圍內(nèi)變形的加工不一致。溫度對(duì)屈服點(diǎn)的影響和溫度切削加工的正應(yīng)力的影響也以不同的方式被驗(yàn)證。一方否認(rèn)溫度影響切屑形成區(qū)和楔斜面的正應(yīng)力。 這是因?yàn)橐话阋?guī)定切屑形成區(qū)的溫度不能超過400度。另外，我們可以假定，由于高溫時(shí)應(yīng)變率對(duì)屈服點(diǎn)的影響，屈服點(diǎn)的減少可以完全得到補(bǔ)償。所以可以據(jù)此認(rèn)為溫度對(duì)剪切形成區(qū)及楔斜面上的正應(yīng)力沒有實(shí)質(zhì)上的影響。另一方則確信應(yīng)變率和溫度對(duì)加工時(shí)的屈服點(diǎn)有相當(dāng)大的影響。 下面實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析將要對(duì)后一種觀點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)證。 3.溫度和應(yīng)變率對(duì)切屑形成區(qū)的正應(yīng)力的影響 3.1應(yīng)變率的影響 根據(jù)對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析，我們可以從[3]中看出在拉伸和切削中應(yīng)變率的比例對(duì)屈服點(diǎn)平均值的影響。加工不同鋼時(shí)，在剪切深度a=0.22mm和楔正交傾角處檢測(cè)正應(yīng)力值。在v=0.2m/min的極低速度進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)性分析中可以排除溫度對(duì)正應(yīng)力的其中一個(gè)影響。另外，拉伸實(shí)驗(yàn)是以相同的應(yīng)變率同時(shí)進(jìn)行的。切削加工的應(yīng)變系數(shù)要比常規(guī)切削參數(shù)將近小二次方。然而這個(gè)系數(shù)已經(jīng)足夠大了，并且已經(jīng)達(dá)到了106。 鑒于平均屈服點(diǎn)值表示了切屑形成區(qū)正應(yīng)力的特征這樣一個(gè)觀點(diǎn)，它們可以和推導(dǎo)出來的抗拉強(qiáng)度作比較： 其中， A w,t在抗拉試驗(yàn)中無量綱的應(yīng)變力，可以推導(dǎo)出加切削時(shí)最終剪切變形量。如果考慮到應(yīng)變率而將溫度影響排除在外，正應(yīng)力在切屑形成區(qū)承受平均抗拉強(qiáng)度就可以用下面的公式近似表示： K e是變形系數(shù)，決定了切削和拉伸實(shí)驗(yàn)中切屑形成區(qū)加工材料的加工條 的不同。 表1顯示的是將剪切平面的正應(yīng)力和屈服點(diǎn)比較的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。 在加工檢驗(yàn)鋼時(shí)，力幾乎比抗拉強(qiáng)度平均值大1.3倍，根據(jù)切削時(shí)實(shí)際最終剪切變形量推導(dǎo)出來的（見表1）。因此，這個(gè)系數(shù)是1.3。根據(jù)這個(gè)系數(shù)，應(yīng)變率可以高達(dá)106，使其可以適應(yīng)從抗拉試驗(yàn)過渡到相對(duì)較低的對(duì)應(yīng)溫度，能夠引起屈服點(diǎn)平均值大量增加。 為了能同系溫度對(duì)變形系數(shù)的影響，應(yīng)變率相對(duì)變化如何影響加工不同材料時(shí)的屈服點(diǎn)是需要進(jìn)行分析的。這些材料可以是鉛，鋁，或鋼。分析結(jié)果在圖3。 因此，切削變形系數(shù)和其他變形，例如抗拉試驗(yàn)，不僅和應(yīng)力比率的變化有關(guān)，還和同系溫度變換有關(guān)。在現(xiàn)代機(jī)械加工中，切屑速度的差異均在一次方范圍內(nèi)。而與之相反的是，標(biāo)準(zhǔn)抗拉試驗(yàn)的或壓力實(shí)驗(yàn)的速度和切削加工的剪切速度相差八次方。變形速度的變化在一次方以內(nèi)（這個(gè)變化是不同加工過程的速度變化）可使變形系數(shù)從1.258變換到1.344。這個(gè)變形系數(shù)的影響可以被忽略。因此，在常規(guī)范圍內(nèi)的切削參數(shù)應(yīng)變系數(shù)和抗拉試驗(yàn)的應(yīng)變系數(shù)是大約是108并且可以被設(shè)置為常數(shù)。因此，K e的值必須隨著同系溫度的升高而增大，這個(gè)系數(shù)可以同系溫度的次方關(guān)系式所表示： 3.2變形溫度的影響 根據(jù)在切屑形成區(qū)和楔斜面的正應(yīng)力的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以根據(jù)系數(shù)變化量推斷出存在硬化效應(yīng)的相同溫度情況下也存在著軟化效應(yīng)。例如，從圖2a中的可以推導(dǎo)出屈服點(diǎn)在實(shí)際斷點(diǎn)處成比例上升，而系數(shù)s t /S b隨實(shí)際抗拉強(qiáng)度或相應(yīng)的變形溫度的增加而減少。 C V是材料加工的體積比熱容系數(shù)。 圖四顯示在切削不同鋼溫度是如何影響平均屈服點(diǎn)的。用楔前刀面切削鋼時(shí)，在工具和切屑間的正應(yīng)力要比在切屑形成區(qū)處的正應(yīng)力低很多。在切屑形成區(qū)及塑形接觸區(qū)中正應(yīng)力平均值的比率可以根據(jù)加工材料斜面的屈服點(diǎn)值隨溫度增加而減少。這導(dǎo)致了正應(yīng)力在楔斜面分布不均勻，并涉及到溫度的增加。這就是溫度對(duì)切削加工屈服點(diǎn)的影響。 可以認(rèn)為屈服點(diǎn)在低溫切削邊緣的堆積區(qū)B處的達(dá)到了最大值。因此，前面q0和后側(cè)面堆積區(qū)的屈服點(diǎn)最大值應(yīng)該比和大很多。 考慮到如今的測(cè)量技術(shù)，為什么會(huì)有如此大的值在非常小的堆積區(qū)B處以確定的的正應(yīng)力變化量表示，這個(gè)原因是非常難甚至不可能直接通過實(shí)驗(yàn)確定的。然而，它可以由后側(cè)面的堆積區(qū)G建立的正應(yīng)力間接表示出，其中的變形條件和堆積區(qū)B處地相應(yīng)條件非常相似。切削C45鋼時(shí)發(fā)現(xiàn)在后側(cè)面堆積區(qū)G處發(fā)生這樣的變化?？梢园l(fā)現(xiàn)堆積區(qū)G處地正應(yīng)力比切屑成區(qū)的正應(yīng)力要大。 在切削C45鋼時(shí)，進(jìn)行對(duì)力和壓縮比的實(shí)驗(yàn)檢驗(yàn)，可以發(fā)現(xiàn)正應(yīng)力系數(shù)并不是常數(shù)，而是隨著斜面的算術(shù)切削溫度值或者P數(shù)減少而減少。 從實(shí)驗(yàn)結(jié)果我們可以看出，如果加工條件不同，正應(yīng)力就會(huì)有非常大的變化。由于變形，應(yīng)變率，和溫度的影響，屈服點(diǎn)會(huì)有更大的偏離，這個(gè)偏離要比它的平均值的變化大得多。由于整個(gè)流動(dòng)曲線的數(shù)學(xué)模型是十分復(fù)雜的，首先要做的是限制機(jī)械材料硬化規(guī)律檢測(cè)，為了能夠平衡變形和應(yīng)變率引起的硬化強(qiáng)度以及溫度引起的軟化強(qiáng)度。 4 切削加工材料流動(dòng)曲線的理論性的確定 應(yīng)用應(yīng)力變形功的優(yōu)點(diǎn)不僅在于它和變形溫度有直接關(guān)聯(lián)，另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)則是可以通過正應(yīng)力和實(shí)際最終剪切確定變形功。從這方面來看，通過經(jīng)驗(yàn)常數(shù)確定變形溫度對(duì)屈服點(diǎn)的影響是可能的。 4.1確定絕熱條件下，切屑形成區(qū)的流動(dòng)曲線 等式（2）將屈服點(diǎn)定義為一個(gè)含有三個(gè)獨(dú)立變量的函數(shù)：形變比： 應(yīng)變率比：，以及同系溫度比：。可以假定切削時(shí)應(yīng)變率比例和抗拉試驗(yàn)應(yīng)變率比例是個(gè)常數(shù)并且接近108。變形系數(shù)可以作為關(guān)于同系溫度增量的函數(shù)，來描述這個(gè)比例。 在幾乎絕熱加工的變形條件下，同系溫度的增量可以由變形現(xiàn)行值組成，這個(gè)值是由正應(yīng)力功的現(xiàn)行值得出的，符合如下變形： 和剪切屈服點(diǎn)相比，加入正應(yīng)力功的優(yōu)點(diǎn)是應(yīng)力功可以根據(jù)試驗(yàn)獲得的正應(yīng)力，實(shí)際抗拉強(qiáng)度和實(shí)際最終剪切而確定。和功Aw,t相反，屈服點(diǎn)不能直接根據(jù)切削實(shí)驗(yàn)確定。將正應(yīng)力功作為機(jī)械材料變形條件參數(shù)加入，也可以從條件關(guān)系式中排除溫度和屈服點(diǎn)參數(shù)。 如果要考慮到（14）和（15），條件等式(2)也可以如下轉(zhuǎn)換： 正應(yīng)力功也可以如下定義： 將根據(jù)等式（18）計(jì)算出的應(yīng)力值和根據(jù)切削實(shí)驗(yàn)測(cè)量力和切屑?jí)毫驯嚷实贸鰜淼膽?yīng)力值作比較。可以從中看出理論和實(shí)驗(yàn)的一致。 抗拉試驗(yàn)的應(yīng)力功是根據(jù)等式（10）定義的。根據(jù)單一載荷法則而推導(dǎo)出的這些值，和普通切削變形相一致，如果考慮到應(yīng)變率和溫度影響，這個(gè)值的差異就會(huì)非常大，要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于和實(shí)驗(yàn)結(jié)果值的差異。合力和切屑?jí)毫崖实膶?shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的使用更為合理（這些數(shù)據(jù)是為了直接確定實(shí)際剪切正應(yīng)力功），比描述流動(dòng)曲線要合理得多。 根據(jù)比例（15），等式（18）可以根據(jù)確切削變形條件下的確立的流動(dòng)曲線而有所不同，并考慮到應(yīng)變率和溫度的影響。 將切削和抗拉試驗(yàn)中的流動(dòng)曲線在以相同溫度，不同應(yīng)變率的情況下作比較，可以發(fā)現(xiàn)，應(yīng)變率對(duì)屈服點(diǎn)有很大影響。 分析圖8可以看出，切削C45鋼時(shí)，當(dāng)前實(shí)際剪切中的變形和屈服點(diǎn)參數(shù)與最終剪切正應(yīng)力并沒有任何關(guān)系。其他研究者也得出了這個(gè)結(jié)論。從此看出，當(dāng)前屈服點(diǎn)和最大屈服點(diǎn)的不同僅僅只是平均值的不同。就變形而言，這個(gè)數(shù)據(jù)也顯示出流動(dòng)曲線在切削和抗拉實(shí)驗(yàn)中在很大范圍內(nèi)是不同的。因此，對(duì)不同加工材料而言，屈服點(diǎn)和最終變形的關(guān)聯(lián)可以增大，可以減小，或者保持恒定，這取決于這些材料是發(fā)生形變硬化還是溫度軟化。如果加工材料有相同的硬化和軟化強(qiáng)度，那么就可以得到屈服點(diǎn)最大值和相應(yīng)的剪切變形值。 4.2確定切屑形成區(qū)在等溫變形條件下的流動(dòng)曲線 在靠近切屑形成區(qū)邊界的狹窄區(qū)域的集中變形處，硬化條件并不是必要的。由于變形的集中，屈服點(diǎn)不能大于最高溫度對(duì)應(yīng)的剪切力實(shí)際值： 狹窄區(qū)域集中變形現(xiàn)象和加工材料軟化現(xiàn)象可能會(huì)在很大程度上影響應(yīng)力功和正應(yīng)力在實(shí)際最終剪切的切削形成區(qū)中的相互關(guān)系。如圖9呈現(xiàn)了35Cr3MoNi鋼加工的例子。 跟據(jù)計(jì)算可知，在加工35Cr3MoNi鋼時(shí)，實(shí)際抗拉強(qiáng)度剪切屈服點(diǎn)比率可以在集中剪切值為時(shí)得到最大值。如果最終剪切，那么實(shí)際抗拉強(qiáng)度的屈服點(diǎn)比率就會(huì)穩(wěn)定在0.694。而與之相反的是如果最終剪切分別等于3和4，那么這個(gè)比率就會(huì)穩(wěn)定在0.593和0.544。因此，實(shí)際最終剪切的切屑形成區(qū)正應(yīng)力參數(shù)的減小，是由于狹窄區(qū)域集中變形時(shí)穩(wěn)定的屈服點(diǎn)處變形溫度所造成的。見圖10。 因此，材料在加工中抵抗塑性變形能力以及最終剪切如何影響切屑形成區(qū)的正應(yīng)力規(guī)律中的差異之間和這些因素有關(guān)聯(lián)，例如加工材料的硬化變形趨勢(shì)，屈服點(diǎn)B處的變形溫度影響以及抗拉強(qiáng)度等。 正應(yīng)力在切屑形成區(qū)的信息并不能充分地描述材料在加工中抵抗變形的能力。實(shí)驗(yàn)結(jié)果（圖3中）表明，變形條件系數(shù)在變形區(qū)域由于不同的溫度分布而而呈現(xiàn)不同的值，即使最終剪切是常數(shù)，這個(gè)洗漱2也會(huì)隨著溫度平均值的增加而變化。 考慮到加工，能夠區(qū)別切屑形成區(qū)和堆積區(qū)B， G處的變形條件系數(shù)符號(hào)是很重要的：用于切屑形成區(qū)，而用于堆積區(qū)。因此同系溫度T=0.167的情況下，K通常約等于13，這是應(yīng)變不均勻分布的剪切區(qū)的特點(diǎn)。 4.3確定楔的斜面及側(cè)面堆積區(qū)處絕熱變形條件下的流動(dòng)曲線 若溫度在堆積區(qū)B處是平均分配（見圖1）在T’=0.33處，變形條件系數(shù)可取得極大值。此時(shí)溫度的不均勻分配也會(huì)影響變形系數(shù)。因此屈服點(diǎn)參數(shù)q（指在堆積區(qū)B和G的當(dāng)前實(shí)際剪切中）可以由根據(jù)下面的這個(gè)等式用變形條件系數(shù)確定： 屈服點(diǎn)在切屑形成區(qū)和堆積區(qū)都有相似的公式（圖11）。加工C45鋼的實(shí)際剪力為時(shí)，可得到屈服點(diǎn)最大值 由等式（9）可知在切削形成區(qū)達(dá)到的屈服點(diǎn)的最大值僅僅取決于加工材料的常數(shù)。這些常量決定了材料在抗拉試驗(yàn)中的強(qiáng)度特征，一種向硬化變形和應(yīng)變率的趨勢(shì)，還有是向溫度軟化的趨勢(shì)。因此，屈服點(diǎn)的最大值可以表述機(jī)械加工材料在切屑形成區(qū)的抵抗變形的普通特性。在堆積區(qū)B處，屈服點(diǎn)需要下列式子來確定更大的強(qiáng)化應(yīng)變率。由分式測(cè)溫： 在這些變形條件下，不斷變化的塑性變形抵抗力可以描述加工材料的特點(diǎn)。屈服點(diǎn)最大值用來描述材料抵抗堆積區(qū)B處塑性變形的特征。在處的鋼C45的實(shí)際最終剪切屈服點(diǎn)最大值達(dá)到了q=794Mpa，鋼C45具有和圖11實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)相符的機(jī)械特征。在加工C45鋼時(shí)屈服點(diǎn)最大值794Mpa，要比實(shí)際剪切抗拉強(qiáng)度高出1.76倍。 研究屈服點(diǎn)的分配和楔側(cè)面和倒角堆積處的熱流動(dòng)密度對(duì)于計(jì)算工具側(cè)面的溫度是很重要的。確定屈服點(diǎn)在B和C邊界處的最大值也是同樣的重要。這個(gè)信息是用來計(jì)算溫度分布及屈服點(diǎn)的大小的，它們相互關(guān)聯(lián)，并楔斜面和切屑之間的區(qū)域C中存在塑形接觸。 5.結(jié)論 最終推導(dǎo)出的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，我們可以確定正應(yīng)力在不同加工條件下有很大的變化，這是由于變形，應(yīng)變力還有溫度的影響。如果質(zhì)量很大，它們還會(huì)影響其屈服點(diǎn)。 如果切削材料的硬化和軟化強(qiáng)度可以被抵消，變形則會(huì)位于切屑形成區(qū)中的一個(gè)狹窄區(qū)域，并會(huì)導(dǎo)致屈服點(diǎn)的變化，也會(huì)由于最終整個(gè)定位區(qū)域的最終溫度影響而減小。通過實(shí)驗(yàn)可以證明屈服點(diǎn)在切屑形成區(qū)和堆積區(qū)中達(dá)到了最大值，堆積區(qū)的屈服點(diǎn)比切屑形成區(qū)更高。因?yàn)榍c(diǎn)并不由加工條件所決定，所以可以將它作為加工材料的實(shí)際機(jī)械特性。為了確定這些機(jī)械特性，必須實(shí)施理論方法，可以作為熱機(jī)模型來確定加工材料的實(shí)際機(jī)械特性。 熱機(jī)模型可以從分別質(zhì)量和數(shù)量上解釋屈服點(diǎn)如何在多種加工條件下產(chǎn)生大范圍的變化。另外，加工工件的實(shí)際機(jī)械特征（需要通過已知的熱機(jī)模型來確定）可以用在大量的剪切材料模型。 10