滌綸短纖后處理設(shè)備七輥牽伸機(jī)的牽伸輥設(shè)計(jì)【cad高清圖紙和說(shuō)明書(shū)打包】[更新1]

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科學(xué)在發(fā)展，技術(shù)在進(jìn)步，化纖機(jī)械產(chǎn)品發(fā)展的具體任務(wù)，首先是立足于現(xiàn)實(shí)，提高傳統(tǒng)化纖機(jī)械產(chǎn)品的質(zhì)量，提高技術(shù)水平，提高產(chǎn)品的可靠性，贏得用戶的信譽(yù)。在此基礎(chǔ)上，跟蹤新的纖維領(lǐng)域，為發(fā)展民用舒適型纖維生產(chǎn)，為發(fā)展產(chǎn)業(yè)用纖維生產(chǎn)，為發(fā)展軍用、警用纖維生產(chǎn)提供技術(shù)裝備。需要研制、開(kāi)發(fā)和生產(chǎn)年產(chǎn)60萬(wàn)噸及以上的新型PTA成套裝置。連續(xù)研制新一代、大容量、連續(xù)化、高速度、自動(dòng)化的滌綸長(zhǎng)絲、短絲紡絲和后處理設(shè)備，以及成套設(shè)備的信息控制技術(shù)。牽伸機(jī)目前紡織原料已向混纖、混色、異截面、異收縮等多種復(fù)合加工方向發(fā)展，為了適應(yīng)這一要求，提高牽伸機(jī)的產(chǎn)品開(kāi)發(fā)能力，增加雙喂入、雙牽伸單絲卷繞功能，以滿足不同規(guī)格、不同原料的絲復(fù)合牽伸加工；增加上油裝置，滿足不同品種的需求；增加卷裝重量，使卷重達(dá)910,以進(jìn)一步減少停車生產(chǎn)（接頭）時(shí)間，滿足后選用戶需求?！笆晃濉敝攸c(diǎn)化纖機(jī)械產(chǎn)品發(fā)展方向和關(guān)鍵技術(shù)有：重點(diǎn)開(kāi)發(fā)200250噸/日滌綸短纖維生產(chǎn)線；研制年產(chǎn)60萬(wàn)噸PTA成套國(guó)產(chǎn)化技術(shù)與設(shè)備。完善國(guó)產(chǎn)長(zhǎng)絲復(fù)合紡絲機(jī)，開(kāi)發(fā)短絲復(fù)合紡絲設(shè)備。開(kāi)發(fā)滌綸0.3dpf超細(xì)纖維紡絲設(shè)備。開(kāi)發(fā)可紡制滌綸高強(qiáng)和高模低縮纖維的成套設(shè)備。研發(fā)年產(chǎn)6萬(wàn)噸粘膠短纖維生產(chǎn)線。腈綸纖維、芳綸1414要進(jìn)一步提升，研究開(kāi)發(fā)碳纖維、導(dǎo)電纖維、光導(dǎo)纖維、超大分子量的聚乙烯纖維、中空膜纖維等高新技術(shù)纖維與設(shè)備。1 概述1.1 拉伸的目的和作用拉伸是滌綸纖維制造過(guò)程中必不可少的重要工序，常被稱為滌綸纖維成形的第二階段，或稱為二次成形。它不僅是使纖維的物理和機(jī)械性能提高的必要手段，而且是檢驗(yàn)其以前各道工序進(jìn)行得好壞的關(guān)口。在拉伸過(guò)程中，大分子或聚集態(tài)結(jié)構(gòu)單元發(fā)生舒展并沿纖維軸取向排列。在取向的同時(shí)1，通常伴著相態(tài)的變化，以及其它機(jī)構(gòu)特征的變化。由于拉伸過(guò)程中纖維內(nèi)的大分子沿纖維軸取向，形成并增加了氫鍵、偶極鍵、以及其它類型的分子間力，纖維承受外加張力的分子鏈數(shù)目增加了，從而使纖維的斷裂強(qiáng)度顯著提高，延伸度下降，耐摩性和對(duì)各種不同類型形變的疲勞強(qiáng)度亦明顯提高。1.2 牽伸機(jī)組原理絲束牽伸的主要目的是提高分子鏈的取向度，使之具有一定的強(qiáng)力和伸長(zhǎng)。牽伸是在兩道牽伸機(jī)構(gòu)之間產(chǎn)生的。前后兩道牽伸機(jī)構(gòu)之間的絲束，因牽伸輥表面速度的差異而被拉伸。兩道牽伸機(jī)構(gòu)的拉伸輥表面速度之比稱為拉伸倍數(shù)。實(shí)際上絲束在牽伸輥表面存在打滑現(xiàn)象，實(shí)際牽伸倍數(shù)將比它的理論值低。因絲束的總旦數(shù)很大，可達(dá)100200萬(wàn)旦，甚至更高，所需的牽伸力也很大，幫牽伸機(jī)構(gòu)必須做得十分結(jié)實(shí)。牽伸機(jī)的主要作用是在一定的條件下在絲束軸向施以外力，把絲束中的單纖維拉細(xì)，提高取向度，使單纖維由低強(qiáng)、高伸的塑性狀態(tài)變?yōu)楦邚?qiáng)、低伸的彈性狀態(tài)。拉伸是利用各道牽伸機(jī)的滾筒表面的線速度的增加來(lái)實(shí)現(xiàn)的，因此，理論拉伸倍數(shù)可由各道牽伸機(jī)滾筒表面的線速度之比求得：第一級(jí)拉伸倍數(shù)2為=/；第二級(jí)拉伸倍數(shù)為=/；總拉伸倍數(shù)為= /；式中、分別表示第一、二、三道牽伸機(jī)滾筒表面的線速度（m/min）。一般情況下，機(jī)器的總拉伸倍數(shù)為36，第一級(jí)拉伸倍數(shù)約為總拉伸倍數(shù)的80%90%3，第二級(jí)拉伸倍數(shù)僅占10%20%。 根據(jù)熱牽伸的要求，在第一道牽伸機(jī)和第二道牽伸機(jī)之間設(shè)置水浴牽伸槽，而在第二和第三牽伸機(jī)之間裝有蒸氣加熱器。緊張熱定型機(jī)的目的是在于消除絲束在拉伸之后的內(nèi)應(yīng)力，降低熱收縮率。緊張熱定型機(jī)各輥筒的表面線速度，如果比第三道牽伸機(jī)輥筒的表面線速度低纖維將產(chǎn)生回縮，回縮比=1-/=(-)/ 式中：-緊張熱定型機(jī)各輥筒的表面線速度。設(shè)計(jì)時(shí)按理論拉伸倍數(shù)計(jì)算，而在實(shí)際生產(chǎn)中，由于存在打滑現(xiàn)象，實(shí)際拉伸倍數(shù)略低于理論值。七輥牽伸機(jī)的打滑系數(shù)約為3%。拉伸倍數(shù)應(yīng)能作微量的調(diào)節(jié)，所以在牽伸機(jī)組的傳動(dòng)系統(tǒng)中，往往沒(méi)有齒鏈?zhǔn)綗o(wú)級(jí)變速器或齒輪式變速箱。如果聯(lián)合機(jī)生產(chǎn)的纖維品種調(diào)換不多，也可以采用調(diào)換變換齒輪來(lái)改變拉伸倍數(shù)。聯(lián)合機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)速度由第三道牽伸機(jī)輥筒表面線速度代表，而聯(lián)合機(jī)的加工能力是指成品纖維的總旦數(shù)。一臺(tái)牽伸機(jī)通常由五個(gè)、六個(gè)、七個(gè)或九個(gè)牽伸輥組成一組。它們的直徑相同、轉(zhuǎn)速相同，它們與另一臺(tái)的牽伸機(jī)的一組牽伸輥速度不同，靠這個(gè)速度差，牽伸機(jī)完成拉伸。因此提高牽伸輥對(duì)絲束的握持力，防止打滑保證拉伸倍數(shù)的穩(wěn)定4。增加握持力的途徑是：（1）絲束進(jìn)料牽伸機(jī)以前具有一定的予張力；（2）增加絲束在輥筒上的包角或增加輥筒與絲束間的摩擦阻力，但是過(guò)多地增加包角，也會(huì)增加絲束纏輥的機(jī)會(huì)，對(duì)操作不利；（3）增加輥筒數(shù)目，目前大多采用七輥和九輥，五輥和六輥牽伸機(jī)已很少制造；（4）在牽伸輥的上方或下方增加壓輥，防止絲束打滑，提高牽伸能力。七輥牽伸機(jī)構(gòu)的第一和第七個(gè)牽伸輥筒的下部，常設(shè)有壓輥。壓輥表面包有橡膠，以增加摩擦系數(shù)，更有效地握持絲束。壓輥可用氣缸加壓或油缸加壓的優(yōu)點(diǎn)是機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單操作方便且不會(huì)污染環(huán)境。一般用兩個(gè)氣缸加壓，也可用一個(gè)氣缸通過(guò)連桿機(jī)構(gòu)來(lái)加壓。壓輥設(shè)計(jì)壓輥表面應(yīng)耐磨，且不與絲束上的油劑發(fā)生作用。壓輥有兩種型式：自緊式壓輥有兩種加壓方式，一種是靠壓輥的自重對(duì)絲束進(jìn)行加壓，壓輥對(duì)絲束的壓力隨著絲束張力的變化而變化。另一種除壓輥的自重外，又用汽缸對(duì)絲束的握持可靠，絲束與壓輥之間不容易打滑。加載式壓輥是根據(jù)壓輥與牽伸輥的相對(duì)位置不同，可分為上壓輥和下壓輥。前者多用于牽伸輥長(zhǎng)度較短的小型拉伸機(jī)構(gòu)，采用單氣缸加壓，總壓力為氣缸和壓輥?zhàn)灾刂汀Ｏ聣狠亜t用于大型牽伸機(jī)構(gòu)中，此時(shí)；總壓力為氣缸壓力與壓輥重量之差，氣缸的加壓作用可部分抵消牽伸輥懸臂端的形變。2.設(shè)計(jì)參數(shù)的確定2.1 年產(chǎn)2萬(wàn)噸滌綸短纖后處理工藝流程1（絲束從紡絲段來(lái)）集束架上導(dǎo)絲架下導(dǎo)絲架油劑浴槽八輥導(dǎo)絲機(jī)第一牽伸機(jī)水浴牽伸槽第二牽伸機(jī)蒸汽牽伸箱第三牽伸機(jī)疊絲機(jī)張力架卷曲機(jī)鋪絲機(jī)（含噴油水裝置）緊張熱定形機(jī)捕結(jié)器曳引張力機(jī)切斷機(jī)打包機(jī)2.2 設(shè)計(jì)基礎(chǔ)年生產(chǎn)能力5： =2 t/a每天工作時(shí)間：t=18 h工藝速度：V =250 m/min機(jī)前絲束張力為：294N/ktex （3g/d）機(jī)后絲束張力為：9.8 N/ktex （0.1g/d）緊張熱定形機(jī)進(jìn)絲張力為：120N/ktex （1.2g/d）總牽伸倍數(shù)：3倍（其中一道2.5倍，二道1.2倍）使用壓縮空氣壓力：0.6Mpa壓輥?zhàn)畲蠊ぷ骶€壓力：170N/cm牽伸輥長(zhǎng)度：1250mm牽伸輥直徑： 400mm牽伸輥排列：上三下四（共七根）橡膠壓輥長(zhǎng)度：1225 mm橡膠壓輥直徑：400mm絲片進(jìn)出高度：970 mm2.3 確定牽伸旦數(shù)D6依據(jù)年生產(chǎn)能力可以計(jì)算出日生產(chǎn)能力=/ N （2.1）式中 N- 年開(kāi)車天數(shù)，取N=300=/ N=2.0104/30070 t/d由參考文獻(xiàn)1計(jì)算日生產(chǎn)能力公式 （2.2）式中 v- 工藝速度：v=250m/mind- 牽伸旦數(shù)- 機(jī)臺(tái)開(kāi)車率，取=75%- 纖維收縮率，取=5%T- 每天工作時(shí)間，T=18 h所以 d=2.56106dtex 3 牽伸機(jī)構(gòu)受力分析7在最初幾個(gè)牽伸輥上，絲束在牽伸輥表面打滑，隨著牽伸輥數(shù)的增加，打滑逐漸減少，最后絲束將以牽伸輥的表面速度前進(jìn)。圖3.1為第三道七輥牽伸機(jī)構(gòu)的受力圖。絲束繞第一牽伸輥后，張力由逐漸減小到，繞經(jīng)第二輥后，張力減為機(jī)構(gòu)中前面兩個(gè)牽伸輥受力較大。絲束與輥筒表面間伴有相對(duì)運(yùn)動(dòng)。絲束的張力可用下列公式進(jìn)行計(jì)算：圖 3.1 七輥牽伸機(jī)構(gòu)的受力圖由已知條件可知：第三牽伸機(jī)的進(jìn)絲張力 =256ktex294 N/ktex =75264N第三牽伸機(jī)的出絲張力 =256ktex9.8 N/ktex =2508.8N擬設(shè)計(jì)包角 =/2 =由參考文獻(xiàn)1歐拉公式 ： = （3.1）式中 -第一牽伸輥前的絲束張力-第七牽伸輥后的絲束張力-自然對(duì)數(shù)的底（e=2.718）f-絲束與拉伸輥間的磨擦系數(shù)-包角=+=/22+4=6所以= 即75264=2508.8 解得 f0.18=3328.58 N=5859.33 N=10314.19 N=18677.18 N=31960.30 N=56259.85 N4 功率估算分析計(jì)算牽伸機(jī)的功率首先必須知道絲束進(jìn)出機(jī)器的張力差和絲束的運(yùn)行速度，按下式求出所需的理論拉伸功率：由參考文獻(xiàn)1公式 (kw) （4.1）式中： 、-進(jìn)出機(jī)器的絲束張力（kg） v-絲束的輸送速度（m/min），v=250 m/min=75264 /9.8=7680 kg=2508.8/9.8=256 kg由于第三牽伸機(jī)的后面還有一臺(tái)緊張熱定形機(jī)，拖動(dòng)絲束運(yùn)動(dòng)，絲束張力為TT=120294/9.8=3134.7 kg所以第三牽伸機(jī)的牽伸理論功率=175 kw 一臺(tái)牽伸機(jī)所需的功率，隨絲束進(jìn)出機(jī)器的張力差而變化，且與絲束的輸送速度成正比，計(jì)算時(shí)應(yīng)取機(jī)組的最高輸送速度。如果絲束張力差為負(fù)值，則機(jī)器將產(chǎn)生制動(dòng)轉(zhuǎn)矩。當(dāng)牽伸機(jī)組正常工作時(shí)，第一道和第二道牽伸機(jī)就在做負(fù)功，即對(duì)絲束產(chǎn)生制動(dòng)轉(zhuǎn)矩。計(jì)算機(jī)器的輸入功率時(shí)，尚需考慮傳動(dòng)部分的機(jī)械效率。因此，機(jī)器的理論負(fù)載功率為8：當(dāng)為正值時(shí)公式： （4.2）式中：機(jī)械效率（取=0.9） 空車運(yùn)轉(zhuǎn)消耗的功率（根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取=2.44KW）=+2.44=197 KW選取的電機(jī)功率200 KW從理論拉伸功率，負(fù)載功率和起動(dòng)功率中選取最大值，作為設(shè)計(jì)的依據(jù)，然后，根據(jù)傳動(dòng)路線確定各傳動(dòng)箱的功率，計(jì)入適當(dāng)?shù)陌踩禂?shù)后，就可著手對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)各主要零部件進(jìn)行分析計(jì)算。目前，絲束的張力、機(jī)械效率、空車運(yùn)轉(zhuǎn)功率和起動(dòng)轉(zhuǎn)矩等都只能采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，或者對(duì)現(xiàn)有機(jī)組進(jìn)行測(cè)定以獲得所需的數(shù)據(jù)。5 七輥牽伸機(jī)組的整體設(shè)計(jì)本機(jī)組總共由三臺(tái)牽伸機(jī)組成，根據(jù)紡絲工藝要求，每臺(tái)牽伸機(jī)也不完全相同。牽伸機(jī)主要由牽伸箱部件、牽伸輥部件、牽伸輥傳動(dòng)裝置、氣動(dòng)控制部件、壓輥部件、外置潤(rùn)滑系統(tǒng)、傳動(dòng)部件等組成。牽伸箱為鑄鐵結(jié)構(gòu)，用于支撐牽伸輥。箱體內(nèi)裝有潤(rùn)滑管路，以油滑箱體內(nèi)傳動(dòng)齒輪及滾動(dòng)軸承。在箱體操作側(cè)的牽伸輥軸上裝有七根牽伸輥。牽伸輥表面鍍?nèi)趸t，輥筒與牽伸輥軸通過(guò)法蘭聯(lián)接，輥筒隨軸回轉(zhuǎn)。橡膠壓輥為外包丁腈橡膠，能對(duì)牽伸輥均勻加壓。壓輥顏色為乳白色，硬度為（邵爾A型）7580度9。5.1 第一牽伸機(jī)設(shè)計(jì)電機(jī)聯(lián)軸器減速器聯(lián)軸器進(jìn)軸牽伸軸。牽伸機(jī)的七個(gè)輥筒排列方式上三下四(共七輥)，第六、七輥通冷水；壓輥放在進(jìn)絲端（如圖 5.1）。圖 5.1 第一牽伸機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖在第一道牽伸機(jī)的幾個(gè)牽伸輥上，絲束慢慢被張緊，即沿絲束前進(jìn)方向形成一張力梯度，當(dāng)其張力達(dá)到纖維的屈服應(yīng)力的大小時(shí)，則出現(xiàn)細(xì)頸。因此，拉伸點(diǎn)（通常把拉伸過(guò)程中出現(xiàn)細(xì)頸的位置叫做拉伸點(diǎn)）在第一道牽伸的最后一個(gè)輥上或最后二輥之間。要將絲束拉伸區(qū)移至第一、二道牽伸機(jī)之間，則必須降低第一道牽伸機(jī)最后一輥或數(shù)輥的溫度，使的絲束的溫度降低，其屈服應(yīng)力增大，則不會(huì)在此處產(chǎn)生細(xì)頸，拉伸點(diǎn)可移出至一、二牽伸機(jī)之間。所以設(shè)計(jì)第六、七輥通冷水，正是此目的。在進(jìn)絲端設(shè)有橡膠壓輥，其作用如下10：（1）擠出經(jīng)過(guò)油槽的絲束多余的水分，保持穩(wěn)定的含油率，便于絲束在第三牽伸機(jī)升溫快、定型效果好。（2）增加牽伸輥與絲束的摩擦力，減少絲束打滑，確保拉伸倍數(shù)穩(wěn)定，有效控制拉伸點(diǎn)，提高拉伸質(zhì)量。（3）增加絲片寬度，促進(jìn)纖維間的密合，使絲片厚薄均勻，有利用拉伸、定型和卷曲。5.2 第二牽伸機(jī)設(shè)計(jì)電機(jī)聯(lián)軸器減速器聯(lián)軸器進(jìn)軸牽伸軸。牽伸機(jī)的七個(gè)輥筒排列方式上三下四(共七輥)，所有牽伸輥有毛刷，所有牽伸輥通熱水；壓輥放在進(jìn)絲端（如圖5.2）。圖 5.2 第二牽伸機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖5.3 第三牽伸機(jī)設(shè)計(jì)電機(jī)聯(lián)軸器減速器聯(lián)軸器進(jìn)軸牽伸軸。牽伸機(jī)的七個(gè)輥筒排列方式上三下四(共七輥)，所有牽伸輥有毛刷，所有牽伸輥通冷水；壓輥放在出絲端（如圖5.3）。圖 5.3 第三牽伸機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖6 牽伸輥受力分析此牽伸機(jī)組在第三牽伸輥第一輥進(jìn)絲端的絲束的張力是最大的，所以對(duì)第三牽伸機(jī)的進(jìn)行受力分析，牽伸輥筒可以看作為懸臂梁，受到兩個(gè)張力和牽伸輥外伸部分的重量G。牽伸輥的體積V=L（）/4=13353.14（）/4=46530090牽伸輥的質(zhì)量m =V=7.8546530090=365.3牽伸輥的重量G =mg=365.39.8=3579.9 N牽伸輥的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 J =365.3（）/2=50324560對(duì)每個(gè)輥筒的受力進(jìn)行分析如下：（1）對(duì)1輥筒受力如圖，對(duì)1輥筒受力向O點(diǎn)簡(jiǎn)化（如圖6.1）。圖 6.1 1輥筒受力及簡(jiǎn)化圖=D=75264400=30105.5 N m=D=56259.85400=22503.9 N m合力F=91868.6 N轉(zhuǎn)矩M=-=30105.5-22503.9=7601.6 N m（2）對(duì)2輥筒受力如圖，對(duì)2輥筒受力向O點(diǎn)簡(jiǎn)化（如圖6.2）。圖 6.2 2輥筒受力及簡(jiǎn)化圖=D=56259.85400=22503.9 N m=D=31960.3400=12784.12 N m合力F=G+=3579.9+56259.85+31960.3=91800.05 N轉(zhuǎn)矩M=-=22503.9-12784.12 =9719.78 N m（3）對(duì)3輥筒受力，對(duì)3輥筒受力向O點(diǎn)簡(jiǎn)化（如圖6.3）。圖 6.3 3輥筒受力及簡(jiǎn)化圖=D=31960.3400=12784.12 N m=D=18677.18400=7470.87N m合力F=+-G=18677.18+31960.3-3579.9=47057.58 N轉(zhuǎn)矩M=-=12784.12 -7470.87=5313.25 N m（4）對(duì)4輥筒受力，對(duì)4輥筒受力向O點(diǎn)簡(jiǎn)化（如圖6.4）。圖 6.4 4輥筒受力及簡(jiǎn)化圖 =D=18677.18400=7470.87N m=D=10314.19400=4125.68 N m合力F=G+=3579.9+18677.18+10314.19=32571.27 N轉(zhuǎn)矩M=-=7470.87-4125.68 =3345.19N m（5）對(duì)5輥筒受力，對(duì)5輥筒受力向O點(diǎn)簡(jiǎn)化（如圖 6.5）。圖 6.5 5輥筒受力及簡(jiǎn)化圖=D=10314.19400=4125.68 N m=D=5859.33400=2343.73 N m合力F=G-=3579.9-10314.19-5859.33=-12593.62 N轉(zhuǎn)矩M=-=4125.68-2343.73 =1781.95 N m（6）對(duì)6輥筒受力，并對(duì)6輥筒受力向O點(diǎn)簡(jiǎn)化（如圖 6.6）。圖 6.6 6輥筒受力及簡(jiǎn)化圖=D=5859.33400=2343.73 N m=D=3328.58400=1331.43N m合力F=G+=3579.9+5859.33+3328.58=12767.81 N轉(zhuǎn)矩M=-=2343.73 -1331.43=1012.3N m（7）對(duì)7輥筒受力，并對(duì)7輥筒受力向O點(diǎn)簡(jiǎn)化（如圖 6.7）。圖 6.7 7輥筒受力及簡(jiǎn)化圖=D=3328.58400=1331.43N m=D=2508.8400=1003.52N m合力F=2521.36 N轉(zhuǎn)矩M=-=1331.43-1003.52=327.91 N m由以上計(jì)算可知1牽伸輥的合力最大為：合力 F=91868.6 N2牽伸輥的合力矩最大為：轉(zhuǎn)矩M=9719.78 N m把1牽伸輥的最大受力，可以把牽伸輥看作是載荷均布的懸臂梁（如圖6.7）。圖 6.7 最大受力牽伸輥受力情況q=F/L=91868.6 /1335=68.8 N/ mm=qL=68.81335=91868.6 N傾覆力矩=-=-= -61308540 N mm剪力=-qX =- qL =-68.81335=-91868.6 N彎矩=- =-=-= -61308540 N mm7 牽伸輥筒的設(shè)計(jì)11 牽伸輥的結(jié)構(gòu)有三種：內(nèi)部不通水、內(nèi)部通冷水、內(nèi)部通蒸汽。第一種是內(nèi)部不通加熱介質(zhì)的牽伸輥，無(wú)縫鋼管制作，借助兩端法蘭焊接在輥軸上。第二種是內(nèi)部通冷卻水的牽伸輥，它所配用的牽伸輥是一空心軸，內(nèi)裝一根無(wú)縫不銹鋼管，管內(nèi)進(jìn)水，經(jīng)過(guò)牽伸輥內(nèi)腔，然后至牽伸軸內(nèi)孔與無(wú)縫不銹鋼之間出水，有的還在牽伸輥內(nèi)焊有呈螺旋線狀流動(dòng)，加長(zhǎng)冷卻水與牽伸輥的接觸時(shí)間，使熱交換充分。由于輥軸回轉(zhuǎn)，故在軸端進(jìn)出水接頭處采用單端面機(jī)械密封。本次設(shè)計(jì)中，由于輥筒的長(zhǎng)度和直徑都是已知的，所以在這里只進(jìn)行輥筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。牽伸機(jī)組中的牽伸輥筒有內(nèi)部不通水、內(nèi)部通冷水、內(nèi)部通熱水三種。根據(jù)紡絲的工藝要求，設(shè)計(jì)第一臺(tái)牽伸機(jī)內(nèi)部不通水的牽伸輥五根和內(nèi)部通冷水的牽伸輥二根，設(shè)計(jì)第二臺(tái)牽伸機(jī)內(nèi)部不通熱水的牽伸輥七根，設(shè)計(jì)第二臺(tái)牽伸機(jī)內(nèi)部不通熱水的牽伸輥七根。牽伸輥與牽伸輥軸的聯(lián)接方式有內(nèi)夾套螺栓聯(lián)接、輥筒與法蘭焊接再用螺栓聯(lián)接和法蘭螺栓聯(lián)接，前兩者結(jié)構(gòu)復(fù)雜難于加工和裝配，后者結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于加工和裝配，經(jīng)濟(jì)性好。牽伸機(jī)組中所有牽伸輥和牽伸軸均采用法蘭螺釘聯(lián)接。內(nèi)部不通水的牽伸輥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（如圖 7.1）。圖 7.1 牽伸輥結(jié)構(gòu)圖設(shè)計(jì)要素有如下幾個(gè)方面：（1）選用材料為20的鋼管（500mm1335mm）。（2）輥筒要封閉所以在左端加工一個(gè)凹槽臺(tái)階，鉆6個(gè)M16-6H深15的孔，以便和蓋子裝配。（3）車外圓到400mm1250mm，表面鍍 三氧化二鉻厚度0.20.3后拋光，表面粗糙度達(dá)0.8。（4）為了避免尺寸突變而引起的應(yīng)力集中，所以階梯軸采用倒圓角過(guò)渡。（5）為了輥筒和軸聯(lián)接，在輥筒450mm的圓周上鉆24個(gè)26深孔40，這樣可以將螺釘頭隱藏起來(lái)。（6）輥筒和軸聯(lián)接，為了阻礙輥筒下滑，在輥筒和軸加工出有一定精度相配合的定位止口。內(nèi)部通冷水的牽伸輥繼承了內(nèi)部不通水結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，只是在一個(gè) 局部做了一點(diǎn)修改，具體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（如圖 7.2）。 在內(nèi)部不通水的牽伸輥結(jié)構(gòu)上內(nèi)孔加工一個(gè)臺(tái)階，以配合裝通水的分配板。圖 7.2 通水牽伸輥結(jié)構(gòu)圖8 法蘭聯(lián)接螺釘性能等級(jí)和材料確定12牽伸棍和牽伸輥是法蘭螺釘聯(lián)接，為了防止出現(xiàn)螺栓斷裂的情況，必須進(jìn)行分析。首先，分析輥筒的受力。單個(gè)輥筒的受力情況，、 為絲束的張力，它們對(duì)牽伸輥產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩 ，及傾覆力矩 的作用，其大小與絲束作用力及絲束對(duì)輥的包角有關(guān)。分析各個(gè)輥筒的受力情況，確定受力最大者牽伸輥，輥筒與軸通過(guò)24只高強(qiáng)螺釘相連。D為輥筒與法蘭聯(lián)結(jié)螺釘所在圓的直徑，為法蘭外徑，為接觸面的內(nèi)徑。、之間的面積為輥筒與法蘭的有效接觸面積。根據(jù)前面的計(jì)算出來(lái)的結(jié)果，可知1牽伸輥的合力最大：合力 F=91868.6 N2牽伸輥的轉(zhuǎn)矩最大：轉(zhuǎn)矩M=9719.78 N m。綜合考慮輥筒的最大合力和最大轉(zhuǎn)矩，假設(shè)2輥筒所到合力 F=91868.6 N、轉(zhuǎn)矩M=9719.78 N m。其次，確定受傾覆力矩最大的輥筒。 =F0.5 L=91868.60.51250=57417.875 N m聯(lián)接螺栓強(qiáng)度計(jì)算 根據(jù)轉(zhuǎn)矩M 計(jì)算預(yù)緊力。采用螺栓時(shí)，靠聯(lián)接預(yù)緊后在接結(jié)合面間產(chǎn)生的摩擦力矩來(lái)抵抗轉(zhuǎn)矩，假設(shè)各螺栓的預(yù)緊程度相同，根據(jù)力矩平衡條件得f+ f+ f+ f =KM （8.1）式中 K - 防滑系數(shù)z-螺栓數(shù)目-第z個(gè)螺栓到接合面中心的距離f-接合面的摩擦因數(shù)由于大小相同，為0.5D，故=根據(jù)參考文獻(xiàn)12取 K=1.2 f=0.15= =14399.67 N根據(jù)傾覆力矩計(jì)算預(yù)緊力。預(yù)緊力應(yīng)確保輥?zhàn)映惺軆A覆力矩后，受壓最小處不出現(xiàn)間隙，根據(jù)參考文獻(xiàn)13有= （8.2）式中 A - 有效接觸面積z-螺栓數(shù)目w-接合面有效抗彎剖面模量A=（）=（-）=70650=0.7W=1.54=1.08N故預(yù)緊力=1.08N計(jì)算螺栓承受最大工作載荷。由參考文獻(xiàn)7有：= （8.3）式中，代表第i個(gè)螺栓軸線到接合面中心軸線的距離；代表最大值為=0.5D 。圖 8.1為輥筒與軸聯(lián)接螺栓分布圖，24個(gè)螺栓均布，所以有兩個(gè)最大值，有兩個(gè)為0。其余20只螺栓中可分均成4組，每組的對(duì)應(yīng)相同，= cosl5、= cos30、= cos45、= cos60= cos75圖 8.1 輥筒與軸聯(lián)接螺栓分布圖=(57417.875 450)4（ + + + +）+2 =10589.4N計(jì)算螺栓承受的總拉力 FF=+C （8.4）其中C為螺栓的相對(duì)剛度，根據(jù)參考文獻(xiàn)15取C=0.4，所以 F=+C=1.08+0.41.06=1.08N計(jì)算螺栓危險(xiǎn)剖面的拉伸強(qiáng)度=1.5F/（0.25） （8.5）式中，d為螺栓的危險(xiǎn)剖面的直徑所以 =1.51.08/（0.25）=358.28 MPa查文獻(xiàn)16表11-6，選用性能級(jí)別為8.8，材料為35即可滿足要求。9 通水牽伸軸設(shè)計(jì)（1） 選擇軸的材料確定許用應(yīng)力此軸屬于載荷較大而無(wú)很大沖擊的重要軸，中間要通水是中空軸內(nèi)徑130mm，而且還要和牽伸輥相聯(lián)接，最大直徑和牽伸輥的最大直徑一樣，所以軸的直徑比較大。選用40Cr，調(diào)質(zhì)處理。查文獻(xiàn)12表2-5，取=685 MPa。（2） 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，初估軸的最小直徑由文獻(xiàn)17表2-6查得C=100， =40 Mpa 按軸的設(shè)計(jì)公式實(shí)心軸C=66.7mm空心軸66.7+130=196.7 mm由于鍵槽的存在,應(yīng)增大軸頸以考慮其對(duì)軸強(qiáng)度的影響,雙鍵應(yīng)增大7%，所以，取d=200mm（3） 軸的初步設(shè)計(jì)根據(jù)軸系結(jié)構(gòu)分析要點(diǎn)，該軸上主要有兩個(gè)軸承和一個(gè)齒輪。右邊的軸承用鎖緊螺母和鎖緊墊圈進(jìn)行軸向固定，所以必須要開(kāi)一個(gè)槽。齒輪和軸一起轉(zhuǎn)動(dòng)，即在軸上要開(kāi)一個(gè)槽?？紤]到斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，選用角接觸球軸承，采用螺栓聯(lián)接式軸承蓋實(shí)現(xiàn)軸兩端單向固定，依靠普通平鍵聯(lián)接實(shí)現(xiàn)周向固定，大齒輪的軸向固定采用軸肩與套筒相配合實(shí)現(xiàn)，軸采用階梯軸的結(jié)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)零件的軸向固定。此軸要與輥直接相連，因此在上開(kāi)24個(gè)M24的螺孔，與輥相配合，結(jié)合后述尺寸確定，繪制軸的草圖（如圖9.1）。圖 9.1 軸結(jié)構(gòu)圖（4） 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)徑向尺寸的確定： 圖 9.1所示，從軸段d=200mm選取相鄰軸段的直徑。起定位固定作用的套筒，定位軸肩高度h可在（0.070.1）d取值，故30（1+20.07）=210.2mm取=220mm。為與大齒輪裝配部分，其直徑應(yīng)與大齒輪的內(nèi)孔直徑相一致，即=240mm。為安裝軸承部分，即 =260 mm，選定軸承為23144CK/W33GB/T288-1994。為了方便裝配水管零件=230mm, 為軸與輥筒的定位止口，=500mm；為鉆螺紋的地方，=450mm；為軸徑，為了和輥筒的最大直徑一致，取 =500mm。軸向尺寸的確定：為螺紋長(zhǎng)度與鎖緊螺母相配合，取=40mm；為退刀槽，取=5mm；上裝載軸承，軸承寬度B=120mm，取=178mm；起定位作用，取=148；大齒輪齒寬b2=260 mm,取=335 mm；與裝軸承及箱體厚度, 軸承寬度B=180mm，取軸段長(zhǎng)=266mm；為聯(lián)接螺紋的長(zhǎng)度，取=80mm；起定位作用，取=10mm。（5） 確定齒輪和軸承的潤(rùn)滑 由于輥筒的工藝速度是250m/min，所以齒輪圓周速度V=250m/min齒輪采用浸油潤(rùn)滑，軸承采用壓力油潤(rùn)滑（6） 軸的強(qiáng)度校核，軸的受力（如圖9.2）圖 9.2 軸受力圖前面計(jì)算出來(lái)的數(shù)據(jù)有：齒輪的輸出功率 P=182.495KW軸的轉(zhuǎn)速 n=405.5r/min齒輪的分度圓直徑 d=609mm齒輪的圓周力 =22866.77N齒輪的徑向力 =7525.69 N齒輪的軸向力 3684.24 N軸傳遞的最大轉(zhuǎn)矩 T=9719.78 N.m計(jì)算支承反力及彎矩： 水平面上=11433.385NC點(diǎn)彎矩 =301mm=3441.45Nm 垂直面上=6135.67 N=1390.2 NC點(diǎn)彎矩：=301mm= 1840.7 Nm 求合成彎矩=3902.79 NmC點(diǎn)當(dāng)量彎矩：=7017.3 Nm校核的強(qiáng)度C截面的當(dāng)量彎曲應(yīng)力=37.25 MPa W-軸的抗彎截面系數(shù), W=0.1(因C截面有鍵槽,考慮對(duì)軸強(qiáng)度削弱影響,故d乘以0.95,d為軸擁有材料的直徑)確定許用彎曲應(yīng)力：=/ （9.1）式中 -對(duì)材料40，取=333.43MPa - 表面質(zhì)量系數(shù)，取=0.90- 絕對(duì)尺寸系數(shù)，取=0.89- 安全系數(shù)，取=1.40- 受彎矩作用時(shí)的有效應(yīng)力集中系數(shù)，取=2.53把以上數(shù)據(jù)代入公式（9.1），得=75.4 MPa（7） 剛度校核 牽伸軸和牽伸輥的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖（如圖9.3）圖 9.3 軸輥結(jié)構(gòu)圖忽略齒輪的受力和牽伸輥上的摩擦力，有軸的結(jié)構(gòu)可以簡(jiǎn)化為雙簡(jiǎn)支的外伸梁（如圖9.4）圖 9.4 輥軸簡(jiǎn)支圖計(jì)算轉(zhuǎn)角的公式=p/6EI （9.2）式中 P-拉伸力，取輥?zhàn)畲蠛狭 =91868.6 N-兩軸支座跨距，=666-軸受扭矩作用的長(zhǎng)度，=948E-彈性模量，E=2.16I- 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，取I=/64=224203850將以上數(shù)據(jù)代入公式（9.2）得=0.00125 rad允許偏轉(zhuǎn)角12=0.0025 rad由計(jì)算可知, 所以軸的強(qiáng)度、剛度足夠,滿足設(shè)計(jì)要求,則該軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)無(wú)須修改。10 牽伸輥的計(jì)算10.1強(qiáng)度計(jì)算以第三道牽伸機(jī)構(gòu)的第二個(gè)牽伸輥為例，在拉伸輥上作用的力包括：絲束進(jìn)、出牽伸輥時(shí)的張力和牽伸輥外伸部分的重量W 。用分析法或圖解法求出力、和W的合力P 。對(duì)危險(xiǎn)截面C（如圖9.3）進(jìn)行強(qiáng)度校核，其方法如下：已知=948mm P=91800.05N =56259.85N =31960.3NC處的彎矩為：=式中：-力P作用點(diǎn)至截面C的距離=91800.05N948mm=87026447.4N mmC處的扭矩為：式中：牽伸輥直徑=4859910 N mmC處的等效彎矩M為：=87094243.86 N mmC處的等效扭矩T則為：=87162040.32 N mmC處的彎曲應(yīng)力及扭轉(zhuǎn)應(yīng)力應(yīng)為：，式中：抗彎斷面模量； 抗扭斷面模量。對(duì)于直徑為d的實(shí)心軸來(lái)說(shuō)，應(yīng)力為：；。對(duì)于空心軸，斷面模量等于：；式中：空心軸外圓直徑；空心軸內(nèi)圓直徑。此軸為空心軸=400 mm =340mm=1616854.69=808427.35應(yīng)力為： =87094243.86/1616854.69=53.87 MPa=87162040.32/808427.35=10.782M Pa通水牽伸輥的材料是，查文獻(xiàn)3表2-7，取=600 MPa, =95 MPa，=40 MPa。計(jì)算所得的危險(xiǎn)截面應(yīng)力小于所用材料的許用應(yīng)力，表示輥的強(qiáng)度足夠。10.2 撓度計(jì)算牽伸輥外伸端的撓度由下列各部分撓度迭加而成，即（1） 由于載荷P引起起點(diǎn)D處的撓度等于= （10.1）式中E-彈性模量J-慣性矩X-支承A至截面D的距離-兩支承間的距離查文獻(xiàn)15得碳鋼的彈性模量E=196206MPa 取E=200MPa 牽伸輥的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 J =365.3（）/2=50324560支承A至截面D的距離X=989mm兩支承間的距離=666 mm=1.01 mm（2） 載荷P引起點(diǎn)D處的轉(zhuǎn)角為= （10.2）L-牽伸輥的長(zhǎng)度 L=1250 mm=4.24由于轉(zhuǎn)角而使?fàn)可燧佂舛水a(chǎn)生的形變?cè)隽繛?= L （10.3）= L=4.241250=5.3 mm（3） 將牽伸輥筒看作一受均勻載荷P/L的懸臂梁，牽伸輥外伸端的撓度為= （10.4）=2.23 mm（4） 由第二牽伸輥和相鄰各輥筒上的絲束張力差，求出作用在齒輪B上的各周向力。設(shè)周向力在力P方向的總分力為F，則因力F的而在點(diǎn)D產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角等于= （10.5）式中 -齒輪B至前支承的距離 =365 mm-齒輪B至后支承的距離 =301 mmF-齒輪B的圓周力 F=22866.77N=0.0003因轉(zhuǎn)角而使?fàn)可燧佂馍於水a(chǎn)生的形變量為=（L+X-） （10.6）= （L+X-）=0.38 mm牽伸輥外伸端的總撓度為 =+ （10.7）=+=(1.01+5.3+2.23-0.38) =8.16mm在不計(jì)滾動(dòng)軸承的間隙時(shí)，1米長(zhǎng)的牽伸輥外伸端的最大撓度應(yīng)小于1毫米。由于8.16mm遠(yuǎn)小于1.25mm，則所設(shè)計(jì)的牽伸輥符合要求。11 潤(rùn)滑方式與密封裝置牽伸軸和軸承高速運(yùn)轉(zhuǎn)產(chǎn)生大量的熱，就必須采取潤(rùn)滑的裝置，采用集中、連續(xù)、有壓力油潤(rùn)滑。壓力供油潤(rùn)滑是用油泵將油壓送到潤(rùn)滑部位，供油量充分可靠且易于控制，可帶走摩擦熱起冷卻作用。箱體中齒輪和軸承的潤(rùn)滑推薦采用N68機(jī)油（GB433-1989），第一次運(yùn)轉(zhuǎn)300小時(shí)后應(yīng)清洗更換新油，以后每運(yùn)轉(zhuǎn)5-6個(gè)月更換一次機(jī)油。油溫溫升不宜超過(guò)80C，每次換油時(shí)須清理網(wǎng)式濾油器。在潤(rùn)滑系統(tǒng)中密封裝置的作用是防止?jié)櫥瑒┑男孤┎⒆柚雇獠侩s質(zhì)、灰塵、空氣和水分等侵入潤(rùn)滑部位。密封不僅能大量節(jié)約潤(rùn)滑劑，保證機(jī)器的正常工作，提高機(jī)器壽命。牽伸輥、牽伸軸、箱體相連的地方采用多種密封方式。防止?jié)櫥吐┏龊拖潴w外雜質(zhì)、水及灰塵等侵入軸承室，避免軸承急劇磨損和腐蝕。（1） O型密封選用O型密封圈2657G GB3452.1-1992，膠圈安裝在溝槽內(nèi)受到預(yù)壓縮而起密封作用，當(dāng)液體油要向外泄漏時(shí)，密封圈借助流體的壓力擠向溝槽的一側(cè)，在接觸邊緣上壓力增高使密封效果增強(qiáng)，這種隨介質(zhì)壓力升高而提高密封的效果的性能叫“自緊作用”，O型密封圈具有雙向密封能力 。（2） 唇形密封選用唇形密封圈B200230D GB13871-1992，安裝時(shí)主唇朝內(nèi)，用以防止液體漏出；副唇朝外，用以防塵。（3） 迷宮密封迷宮密封是非接觸式密封中最常用的一種，即轉(zhuǎn)動(dòng)部件和靜止部件之間是無(wú)接觸的。這種密封不受工作速度的限度，可靠、簡(jiǎn)單和材料選擇方便，但允許有一定的泄漏。牽伸軸和箱體采用迷宮密封形式。迷宮密封不但起密封作用還能散熱。其具體組成形式請(qǐng)參照牽伸輥內(nèi)傳動(dòng)裝置裝配圖。（4） 擋油環(huán)和迷宮密封組合該密封處選用擋油環(huán)密封，其作用用于油潤(rùn)滑軸承，防止過(guò)多的油、雜質(zhì)進(jìn)入軸承室以內(nèi)以及嚙合處的熱油沖入軸承內(nèi)。擋油環(huán)與軸承座孔之間應(yīng)留有不大的間隙，以便讓一定量的油能濺入軸承室進(jìn)行潤(rùn)滑。與迷宮密封組合，防止液體漏出，達(dá)到更好的密封效果?？偨Y(jié)畢業(yè)設(shè)計(jì)是修完所有大學(xué)課程之后的最后一個(gè)環(huán)節(jié)。此次畢業(yè)設(shè)計(jì)，培養(yǎng)了我綜合運(yùn)用多學(xué)科理論，知識(shí)和技能，以解決較復(fù)雜工程實(shí)際問(wèn)題的能力，主要包括原理綜述、研究方案的分析論證、方案方法的擬訂及依據(jù)材料的確定等。七輥牽伸機(jī)是紡絲后處理聯(lián)合機(jī)的主要部分，屬于比較成熟的產(chǎn)品。目前市場(chǎng)上有各種不同型號(hào)的七輥牽伸機(jī)，所以它們結(jié)構(gòu)也不相同。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的課題滌綸短纖后處理設(shè)備七輥牽伸輥設(shè)計(jì)。主要研究的內(nèi)容有以下幾個(gè)方面：（1） 根據(jù)紡絲的工藝要求來(lái)確定牽伸機(jī)在聯(lián)合機(jī)位置和數(shù)量。（2） 在已知年產(chǎn)量的情況下，確定最大牽伸力。（3） 合理布局七個(gè)牽伸輥的位置，確定絲束張力的包角。（4） 對(duì)牽伸機(jī)構(gòu)進(jìn)行受力分析，確定進(jìn)出輥筒絲束張力。（5） 根據(jù)絲束張力，計(jì)算出最大受力和轉(zhuǎn)矩。（6） 分析牽伸輥和牽伸軸的聯(lián)接方式，確定牽伸輥和牽伸軸的聯(lián)接方式（7） 設(shè)計(jì)牽伸輥和牽伸軸的結(jié)構(gòu)。（8） 對(duì)牽伸輥和牽伸軸進(jìn)行必要的計(jì)算。（9） 畫(huà)出主要的零部件圖。在姜老師和二紡機(jī)技術(shù)人員的指導(dǎo)下，以及同組同學(xué)的討論中，經(jīng)過(guò)幾個(gè)月時(shí)間的設(shè)計(jì)，終于完成了。在對(duì)牽伸機(jī)進(jìn)行理論分析以后，依據(jù)前面計(jì)算出來(lái)的數(shù)據(jù)，綜合材料、加工、裝配、運(yùn)輸?shù)纫蛩兀瓿杀敬萎厴I(yè)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)七輥牽伸機(jī)牽伸輥部件的設(shè)計(jì)，該方案具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1） 采用空心鋼筒，減小質(zhì)量。（2） 采用法蘭聯(lián)接，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單；易于加工、裝配。（3） 利用止口定位，便于安裝。（4） 采用集中、連續(xù)、有壓力油潤(rùn)滑及多種密封，確保機(jī)器的有效運(yùn)行。參考文獻(xiàn)1劉裕暄、陳人哲主編.紡織機(jī)械設(shè)計(jì)原理.紡織工業(yè)出版社.1984 .1502魏大昌主編.化纖機(jī)械設(shè)計(jì)原理.紡織工業(yè)出版社.1984.12003余永珠、鄧大立主編.化纖工藝與設(shè)備.鄭州紡織工學(xué)院.1992.201974李振峰主編.滌綸短纖維生產(chǎn).東南大學(xué)出版社.1989.982985哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研室編.理論力學(xué).第六版.高等教育出版社.2002.4070 6機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)聯(lián)合編寫(xiě)組編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).第二版.化學(xué)工業(yè)出版社.1986.58007吳宗澤主編.機(jī)械設(shè)計(jì).高等教育出版社.2001.204538郭重慶主編.簡(jiǎn)明機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).同濟(jì)大學(xué)出版社.2002.102009吳宗澤主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè).高等教育出版社.2001.126010張建中主編.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社.2001.813011蔡學(xué)熙主編.現(xiàn)代機(jī)械設(shè)計(jì)方法使用手冊(cè).化學(xué)工業(yè)出版社.2004.130012胡彬.滌綸短纖維生產(chǎn)裝置第二牽伸機(jī)故障分析.通用機(jī)械，2003，05：788213 F.L. Litvin . Gear Geometry and Applied Theory . Prentice-Hall Inc . 1994 . 13014 D.B. Dooner, A.A. Seireg. The Kinematic Geometry of Gearing . John Wiley & Sons Inc . 1995 . pp. 5663.15 Y. Ariga, S. Nagata . Load capacity of a new WN gear with basic rack of combined circular and involute profile . Transaction of ASME Journal of Mechanisms . Transmissions and Automation in Design 107 (1985) 565572.16 M.J. French . Gear conformity and load capacity . in: Proc Instn Mech Engrs, vol. 180(43), Pt 1, (196566) . pp. 1013102417 A.O. Lebeck, E.I. Radzimovsky . The synthesis of tooth profile shapes and spur gears of high load capacity . Transaction of ASME Journal of Engineering for Industry (1970) .543553.致謝為期3個(gè)多月的畢業(yè)設(shè)計(jì)，時(shí)間短暫卻內(nèi)容充實(shí)，給我提供了一個(gè)學(xué)習(xí)機(jī)械設(shè)計(jì)及制造相關(guān)知識(shí)的機(jī)會(huì)，進(jìn)一步拓寬了我的知識(shí)面；同時(shí)通過(guò)此次設(shè)計(jì)，使我又漸漸回顧了四年以來(lái)所學(xué)到的機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)知識(shí)，重新鞏固了它們?cè)谖业闹R(shí)庫(kù)中的位置，真正實(shí)現(xiàn)了知識(shí)融入實(shí)踐。經(jīng)過(guò)這次設(shè)計(jì)，不僅學(xué)到了許多有價(jià)值的繪圖技巧，而且熟悉了機(jī)械設(shè)計(jì)流程，掌握一般的機(jī)械設(shè)計(jì)原理、機(jī)械設(shè)計(jì)方法，及其查閱相關(guān)資料的能力。本課題在選題及研究過(guò)程中得到姜老師的悉心指導(dǎo)。姜老師多次詢問(wèn)研究進(jìn)程，并為我指點(diǎn)迷津，幫助我開(kāi)拓研究思路，精心點(diǎn)撥、熱忱鼓勵(lì)。姜老師對(duì)紡織機(jī)械這一行有著深刻的研究，曾從事紡織機(jī)械設(shè)計(jì)多年，有著豐富的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，在他細(xì)心指導(dǎo)下，我順利完成了本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)任務(wù)，在此致以最誠(chéng)摯的謝意！感謝邵陽(yáng)學(xué)院為我提供一個(gè)學(xué)習(xí)深造的機(jī)會(huì)，營(yíng)造一個(gè)良好的學(xué)習(xí)氛圍，使我順利完成了學(xué)業(yè)，成為一名合格的大學(xué)生。感謝蔣老師、曾老師及所有任課老師等對(duì)我的教育培養(yǎng)。他們一絲不茍的作風(fēng)，嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的態(tài)度，踏踏實(shí)實(shí)的精神，不僅授我以文，而且教我做人，對(duì)他們的感激之情是無(wú)法用言語(yǔ)表達(dá)的。在此，我要向諸位老師深深地鞠上一躬。感謝邵陽(yáng)紡織機(jī)械責(zé)任有限公司周部長(zhǎng)、劉主任、楊主任及所有工作人員為我提供了良好的研究條件，給予我莫大的幫助，謹(jǐn)向各位同仁表示誠(chéng)摯的敬意和謝忱。感謝我所有同學(xué)四年來(lái)對(duì)我學(xué)習(xí)、生活的關(guān)心和幫助。感謝同組同學(xué)，在百忙之中抽出寶貴時(shí)間，對(duì)我的設(shè)計(jì)進(jìn)行指導(dǎo)，提出寶貴意見(jiàn)。感謝親朋好友在我成長(zhǎng)過(guò)程中，長(zhǎng)期對(duì)我的支持、關(guān)心和幫助。感謝父母給我生命、給我愛(ài)，并在我求學(xué)道路上，默默地支持、幫助我。在此要向父母說(shuō)一聲：你們辛苦啦！表1 主要零部件技術(shù)要求主要零部件技術(shù)要求牽伸輥1.采用鋼管或煅件加工，不得拼接2. 400h7外圓面對(duì)基準(zhǔn)A的同軸度公差值為0.06mm3. 500右端面對(duì)基準(zhǔn)A的垂直度公差值為0.06mm通水牽伸輥1. 采用鋼管或煅件加工，不得拼接2. 400h7外圓面對(duì)基準(zhǔn)A的同軸度公差值為0.06mm3. 500右端面對(duì)基準(zhǔn)A的垂直度公差值為0.06mm4. 350H8孔對(duì)基準(zhǔn)A的同軸度公差值為0.06mm5.輥體噴涂三氧化二鉻（厚度0.20.3 mm）后拋光軸1.調(diào)質(zhì)處理HBS2412862.煅件達(dá)JB/T4385.1-1999錘上自由鍛通用技術(shù)條件中級(jí)規(guī)定3. 240g7外圓面對(duì)基準(zhǔn)A-B的同軸度公差值為0.05mm4. 400H7孔對(duì)基準(zhǔn)A-B的同軸度公差值為0.04mm，法蘭右端面對(duì)基準(zhǔn)A-B跳動(dòng)公差值為0.04mm，法蘭右端面對(duì)基準(zhǔn)A-B跳動(dòng)公差值為0.04mm5. 24-M24-6H螺孔對(duì)對(duì)基準(zhǔn)A-B的位置度公差值為0.560齒齒輪1.齒輪的材料為20CrMnTi2.齒面滲碳淬火，滲碳層深度1.52 mm，齒面硬度HRC5865，齒圈芯部硬度HRC30453.右端面對(duì)基準(zhǔn)A的跳動(dòng)公差值為0.032 mm壓輥結(jié)合件1.400外圓對(duì)基準(zhǔn)A-B的跳動(dòng)公差值為0.0 mm2. 壓輥外包兩層不同硬度的丁腈橡膠，顏色均為乳白色，外層橡膠硬度為（邵爾D型）7580度，內(nèi)層橡膠硬度高于外層橡膠，其數(shù)值由承制廠決定3.線壓力170N/cm4.包膠層與輥體及包膠層之間結(jié)合牢固，不得有脫層、斷裂、氣孔等缺陷5. 外層橡膠在線壓力線壓力170N/cm下長(zhǎng)期工作，不得出現(xiàn)裂縫、凹坑及表面剝落等缺陷6.校靜平衡許用不平衡量1000gmm，平衡圓鋼焊在壓輥體內(nèi)壁上表2 標(biāo)準(zhǔn)件明細(xì)表名稱或代號(hào)數(shù)量備注螺栓GB/T5782-M12504螺栓GB/T5783-M205016螺栓GB/T5783-M6258螺柱GB/T899-M12904螺釘GB/T70-M10406螺釘GB/T70-M12254螺釘GB/T70-M12308螺釘GB/T70-M123512螺釘GB/T70-M12506螺釘GB/T70-M12556螺釘GB/T70-M241004螺釘GB/T70-M61224螺釘GB/T70-M616-A2-706螺釘GB/T77-M6124螺釘GB/T77-M8204螺母GB/T6170-M124墊圈GB/T93-106墊圈GB/T93-1240墊圈GB/T93-68墊圈GB/T97.1-12-140HV4墊圈GB/T97.1-20-140HV16軸承23144CK/W33 GB/T288-19941軸承23152CA/W33 GB/T288-19941鎖緊墊圈MB40 JB/T7919.3-19991鎖緊螺母KM40 JB/T7919.3-19991退卸套AH3144 JB/T7919.1-19991O型密封圈2657G GB3452.1-19991O型密封圈655.30G GB3452.1-19991表3 主要圖紙序號(hào)圖紙名稱圖紙大小圖紙代號(hào)數(shù)量15819七輥牽伸機(jī)裝配圖A1SHV5819-0000L12TSC8002牽伸輥部件裝配圖A32TSC8002-0013TSC8003通水牽伸輥部件裝配圖A1TSC8003-0014軸承擋圈結(jié)合件A4TSC8002-00-115蓋A4TSC8002-0116擋圈A4TSC8002-0517端蓋A3TSC8002-0718外環(huán)A3TSC8002-0919內(nèi)環(huán)A4TSC8002-10110軸承擋圈A4TSC8002-12111鍵A4TSC8002-1311260齒齒輪A3TSC8002-14113軸承座A3TSC8002-15114后端蓋A4TSC8002-17115內(nèi)管結(jié)合件A3TSC8003-00-1116分配板結(jié)合件A2TSC8003-00-2117外管結(jié)合件A3TSC8003-00-3118軸承擋圈結(jié)合件A4TSC8003-00-4119外環(huán)結(jié)合件A4TSC8003-00-5120接管結(jié)合件A4TSC8003-00-6121蓋A4TSC8003-01122通水牽伸輥軸A2TSC8003-06123軸頭A3TSC8003-07124內(nèi)環(huán)A4TSC8003-09125后端蓋A3TSC8003-10126螺紋法蘭A4TSC8003-11127法蘭A4TSC800