乙醇—水連續(xù)篩板精餾塔工藝設計.doc

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山 東 大 學 化 工 原 理 課 程 設 計 題 目 乙醇-水連續(xù)篩板精餾塔工藝設計 ____ 系 （院） 化學與化工系__________ 專 業(yè) 應用化工技術(shù)__________ 班 級 ____ 學生姓名 ___________ 學 號 ______ 指導教師 ____________ 職 稱 講師_______________ 2012 年 6 月 6 日 濱州學院化工課程設計 前言 精餾是分離液體混合物最常用一種操作，在化工、煉油等工業(yè)中應用很廣。它通過汽、液 兩相的直接接觸，利用組分揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向汽相傳遞，難揮發(fā)的由汽相 向液相傳遞，是汽、液兩相之間的傳質(zhì)過程。 精餾過程中，料液自塔的中部某適當?shù)奈恢眠B續(xù)地加入塔內(nèi)，塔頂設有冷凝器將塔頂蒸汽 冷凝為液體。冷凝液的一部分回入塔頂，稱為回流液，其余作為塔頂產(chǎn)品（餾出液）連續(xù)排出。 在塔內(nèi)上半部（加料位置以上）上升蒸汽和回流液體之間進行著逆流接觸和物質(zhì)傳遞。塔底部 裝有再沸器（蒸餾釜）以加熱液體產(chǎn)生蒸汽，蒸汽沿塔上升，與下降的液體逆流接觸并進行物 質(zhì)傳遞，塔底連續(xù)排出部分液體作為塔底產(chǎn)品。塔的上半部分（加料位置以上）稱為精餾段， 塔的下半部分包括再沸器（蒸餾釜）稱為提餾段。 根據(jù)生產(chǎn)上的不同要求，精餾操作可以是連續(xù)或間歇的，有特殊物質(zhì)的體系還可以用恒沸 精餾或萃取精餾等特殊的方法進行分離。 精餾過程按操作過程可分為常壓精餾、加壓精餾和減壓精餾。一般說來，當總壓強增大時， 平衡時氣相濃度與液相濃度接近，對分離不利，但對常壓下為氣態(tài)的混合物，可采用加壓精餾； 沸點高又是熱敏性的混合液可采用減壓精餾。 精餾過程所用的設備及起相互聯(lián)系總稱為精餾裝置，其核心為精餾塔。常用的精餾塔有板 式塔和填料塔兩大類。 板式塔內(nèi)沿塔高安裝了若干層塔板（亦稱塔盤） ，液體靠重力作用由頂部流向塔底，并在 各塊板面上形成流動的液層；氣體則靠壓強差推動，由塔底向上依次穿過各塔板上的液層而升 至塔頂。氣、液兩相在塔板上直接接觸完成熱、質(zhì)的傳遞，兩相組成沿著塔高呈階梯式變化。 塔板是板式塔內(nèi)汽、液接觸的主要元件。塔板的種類很多，根據(jù)塔板結(jié)構(gòu)特點可將板式塔分為： 泡罩塔、篩板塔、浮閥塔、浮舌塔、浮動噴淋塔等多種不同的塔型。 化工原理教材已對常用的板式塔，如泡罩塔、篩板塔、浮閥塔、噴射塔、多降液管塔、無溢流 塔等的形式、結(jié)構(gòu)和優(yōu)點作了介紹，從中了解到不同的類型各有其優(yōu)缺點，各有其使用的場合。 塔總體結(jié)構(gòu)包括塔體、裙座、封頭、除沫器、接管、手孔、人孔等。 目錄 濱州學院化工課程設計 - - 2 - 一、設計題目 3 二、設計目的 3 三、設計任務及操作條件 3 四、設計內(nèi)容 4 （一） 設計方案選定 4 （二） 精餾塔的物料衡算 5 一、摩爾分率及摩爾質(zhì)量的計算 .5 1.原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率 5 2.原料及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量 5 二、物料衡算 .5 （三） 精餾工藝條件計算 6 一、乙醇氣液平衡數(shù)據(jù)（101.3KP A） 6 二、乙醇和水 X—Y 圖，及精餾段操作線、提留段操作線 .7 1、理論塔板數(shù) NT 的求取 7 2、實際板層數(shù)的求取 .8 三 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算 9 1、操作壓力 .9 2、操作溫度 .9 3、平均摩爾質(zhì)量的計算 .10 4、精餾段平均密度計算 .10 5、液體平均表面張力的計算 .11 （四）精餾塔的塔體工藝尺寸計算 12 一、精餾段塔徑的計算 .12 二、提餾段塔徑的計算 .13 三、 精餾塔有效高度的計算 14 1、精餾段的有效高度 .14 2、提餾段的有效高度 .15 （五）塔板主要工藝尺寸的計算 15 一、精餾段溢流裝置的計算因塔徑 .15 1、堰長 lw 15 2、溢流堰高度 hw 15 3、弓形降液管寬度 Wd 和截面積 Af .15 4、降液管底隙高度 h0 .16 二、提餾段溢流裝置的計算 .16 2、溢流堰高度 hw 16 3、弓形降液管寬度 Wd 和截面積 Af .17 4、降液管底隙高度 h0 .17 三、塔板布置及篩孔數(shù)目與排列 .18 1、邊緣寬度的確定 .18 濱州學院化工課程設計 - - 3 - 2、開孔區(qū)面積計算 .18 （六）. 篩板的流體力學驗算 .18 一、精餾段 .18 1、塔板壓降 .18 2、液面落差 .19 3、霧沫夾帶 .19 4、漏液計算 .20 5、液泛計算 .20 二、提餾段 .20 1、塔板壓降 .20 2、液面落差 .21 3、霧沫夾帶 .21 4、漏液計算 .22 5、液泛計算 .22 （七）塔板負荷性能圖 22 一、漏液線 .22 二、霧沫夾帶線 .23 三、液體負荷下限線 .23 四、液體負荷上限線 .23 五、液泛線 .24 六、負荷性能圖 .24 七、有關(guān)該篩板塔的工藝設計計算結(jié)果匯總于表 9 25 （八）精餾塔的附屬設備 26 一、換熱器的計算 .26 1、塔頂冷凝器 .26 2、再沸器 .27 3、預熱器 .28 二、離心泵的設計 .29 1、塔頂離心泵規(guī)格 .29 2、提供預熱器熱水離心泵規(guī)格 .29 三、各接管尺寸的確定 .29 1、進料管 .29 2、釜殘液出料管 .30 3、塔頂回流液管 .30 4、塔頂上升蒸汽管 .30 5、塔底回流液管 .31 （九）參考文獻 31 乙醇-水連續(xù)篩板精餾塔工藝設計 化工原理課程設計 4 一、設計題目 乙醇—水連續(xù)篩板精餾塔工藝設計 二、設計目的 ⑴ 綜合運用“化工原理”和相關(guān)選修課程的知識，聯(lián)系化工生產(chǎn)的實際完成單元操作的 化工設計實踐，初步掌握化工單元操作的基本程序和方法。 ⑵ 熟悉查閱資料和標準、正確選用公式，數(shù)據(jù)選用簡潔，文字和工程語言正確表達設計 思路和結(jié)果。 ⑶ 樹立正確設計思想，培養(yǎng)工程、經(jīng)濟和環(huán)保意識，提高分析工程問題的能力。 三、設計任務及操作條件原料： 在一常壓操作的連續(xù)精餾塔內(nèi)分離乙醇－水混合物。 處理量（料液） 年產(chǎn)量 100000 噸 生產(chǎn)制度 年開工 300 天，每天 24 小時連續(xù)生產(chǎn) 原料組成 28% （質(zhì)量百分率，下同） 進料狀況 含乙醇 28%，乙醇---水的混合溶液 分離要求 塔頂乙醇含量 78%，塔底乙醇含量 0.04％ 操作壓力 51.032Pa? 進料熱狀況 泡點進料 回流比 1.5 單板壓降 ≤0.7KPa 全塔效率 ET=38% 設備型式 篩板 建廠地區(qū)：大氣壓為 760mmHg、自來水年平均溫度為 20℃的濱州市 四、設計內(nèi)容 （一） 設計方案選定 本設計任務為分離水－乙醇混合物。 化工原理課程設計 5 原料液由泵從原料儲罐中引出，在預熱器中預熱至 88.07℃后送入連續(xù)板式精餾塔（篩板 塔） ，塔頂上升蒸汽流采用強制循環(huán)式列管全凝器冷凝后一部分作為回流液，其余作為產(chǎn)品經(jīng) 冷卻至 25℃后送至產(chǎn)品槽；塔釜采用熱虹吸立式再沸器提供氣相流，塔釜殘液送至廢熱鍋爐。 1、精餾方式： 本設計采用連續(xù)精餾方式。原料液連續(xù)加入精餾塔中，并連續(xù)收集產(chǎn)物和排出殘液。其優(yōu) 點是集成度高，可控性好，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。由于所涉濃度范圍內(nèi)乙醇和水的揮發(fā)度相差較大， 因而無須采用特殊精餾。 2、操作壓力： 本設計選擇常壓，常壓操作對設備要求低，操作費用低，適用于乙醇和水這類非熱敏沸 點在常溫（工業(yè)低溫段）物系分離。 3、塔板形式： 根據(jù)生產(chǎn)要求，選擇結(jié)構(gòu)簡單，易于加工，造價低廉的篩板塔，篩板塔處理能力大，塔 板效率高，壓降較低，在乙醇和水這種黏度不大的分離工藝中有很好表現(xiàn)。 4、加料方式和加料熱狀態(tài)： 加料方式選擇加料泵打入，經(jīng)換熱器加熱達到露點后，采用泡點進料方式進行。 5、由于蒸汽質(zhì)量不易保證，采用間接蒸汽加熱。 6、再沸器，冷凝器等附屬設備的安排： 塔底設置再沸器，塔頂蒸汽完全冷凝后再冷卻至 65 度回流入塔。冷凝冷卻器安裝在較 低的框架上，通過回流比控制期分流后，用回流泵打回塔內(nèi)，餾出產(chǎn)品進入儲罐。塔釜產(chǎn)品接 近純水，一部分用來補充加熱蒸汽，其余儲槽備稀釋其他工段污水排放。 （二） 精餾塔的物料衡算 原料液處理量為 13888kg/h,（每年生產(chǎn) 300 天） ，塔頂產(chǎn)品組成 78%（w/w）乙醇。原料 28%（w/w ）乙醇水溶液，釜殘液含乙醇 0.04%（w/w）的水溶液。 分子量 M 水=18 kg/kmol；M 乙醇=46 kg/kmol。 化工原理課程設計 6 一、摩爾分率及摩爾質(zhì)量的計算 1.原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率 原料摩爾分數(shù)：x F= 0.28/460.1327?? 塔頂摩爾分數(shù) ： xD= 58././ 塔釜殘液的摩爾分數(shù)： xW= 0.16046.9/ 2.原料及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量 0.13246(0.132)81.69/FMkgmol?????? 585470D.(.).8/W kl 二、物料衡算 原料的處理量 F= 138640./2.9kmolh? 總物料衡算 FDW? 乙醇的物料衡算 解得: 塔頂采出量 .21.580.16DW???145.362D? 塔底采出量 49.67? （三） 精餾工藝條件計算 一、乙醇氣液平衡數(shù)據(jù)（101.3kPa） T/℃ 液相 xa/% 氣相 ya/% T/℃ 液相 xa/% 氣相 ya/% T/℃ 液相 xa/% 氣相 ya/% 100 0 0 88.3 6.9 38.1 82.4 25 55.5 化工原理課程設計 7 99.3 0.2 2.5 87.9 7.4 39.2 81.6 30.6 57.7 98.8 0.4 4.2 87.7 7.9 40.2 81.2 35.1 59.6 97.7 0.8 8.8 87.4 8.4 41.3 80.8 40 61.4 96.7 1.2 12.8 87 8.9 42.1 80.4 45.4 63.4 95.8 1.6 16.3 86.7 9.4 42.9 80 50.2 65.4 95 2 18.7 86.4 9.9 43.8 79.8 54 66.9 94.2 2.4 21.4 86.2 10.5 44.6 79.6 59.6 69.6 93.4 2.9 24 86 11 45.4 79.3 64.1 71.9 92.6 3.3 26.2 85.7 11.5 46.1 78.8 70.6 75.8 91.9 3.7 28.1 85.4 12.1 46.9 78.6 76 79.3 91.3 4.2 29.9 85.2 12.6 47.5 78.4 79.8 81.8 90.8 4.6 31.6 85 13.2 48.1 78.2 86 86.4 90.5 5.1 33.1 84.8 13.8 48.7 78.15 89.4 89.4 89.7 5.5 34.5 84.7 14.4 49.3 95 94.2 89.2 6 35.8 84.5 15 49.8 100 100 89 6.5 37 83.3 20 53.1 （1） （2） 1、理論塔板數(shù) NT 的求取理論板層數(shù) NT 的求取 甲醇—水屬非理想體系，但可采用逐板計算求理論板數(shù)。 ①求得甲醇—水體系的相對揮發(fā)度 α=5.1016（詳見附錄一（1） ） ②求最小回流比 采用泡點進料 0.132fqx? 則有氣液平衡方程求得 0.43711() fqf fxy????? 化工原理課程設計 8 故最小回流比為 min0.5810.43710.4214372dqxyR????? 可取操作回流比 R=1.5Rmin=0.70815 ③塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜殘液量及加熱蒸汽量的計算 0.7815.6210.985/LDkmolh???()()432.01/VR l???'24.3/kmolh109856.07.985/Fkolh ④求操作線方程 精餾段操作線方程為: 1 1nDnxRy??? 提餾段操作線方程為: ''1' 'mmwLyxxV??? 汽液平衡方程 (1) yx???? ⑤ 逐板計算法求理論塔板數(shù) =1yDx??0.5810.2138.6.????? 帶入精餾段操作線方程 2.7.0.2138.41575y??40.12836.x?????208321fx? 同理帶入提餾段操作線方程 3.9.0.318.56y??? 化工原理課程設計 9 ??30.38560.187.1.3x?????42,9.78249y249.630.5.06.5831057??????.7.21.2.2x? ……… 14.90.350.318.073y??????7.142.72.6.2x?? = 44141???wx 總理論板層數(shù) （括再沸器）Nt? 進料板位置 2f 精餾段的理論塔板數(shù) N 精 =1 提餾段的理論塔板數(shù) N 提 =12（包括進料版，不包括再沸器） 2.6.2 實際板層數(shù)的求取 精餾段實際板層數(shù) N 精=1/0.38=2.63≈3 提餾段實際層數(shù) N 提=12/0.38=31.5789≈32 2.7 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算 2.7.1 操作壓力的計算 塔頂操作壓力 10.3251.DP? 每層板的壓降 △P=0.7kpa 進料板壓力 0.325.7103.425fp???? 塔底壓力 18w 全塔平均壓力 pm=（101.325+125.825）/2=113.575 化工原理課程設計 10 精餾段平均壓力 Pm=（101.3+103.425）/2=102.3625kpa 提餾段平均壓力 Pw=（103.425+125.825）/2=114.625kpa 2.7.2 操作溫度的計算(詳見附錄一（1）) 由內(nèi)插法求得塔頂溫度 td=79.6532℃ 進料處溫度 tf =84.9967℃ 塔釜溫度 tw =99.944℃ 全塔平均溫度(79.6532+99.944)/2=89.7986 精餾段平均溫度 tm=（79.6532+84.996 ）/2=82.3250℃ 提餾段平均溫度 tm=（84.996+99.944 ）/2=92.4704℃ 3、平均摩爾質(zhì)量的計算 （1）塔頂混合物平均摩爾質(zhì)量計算，由 ，查平衡曲線得： ，則10.58Dxy?10.68x? 塔頂液相的平均摩爾質(zhì)量： 0.6840.31287.64(/)LDmMkgmol??? 590V ? （2）進料板混合物的平均摩爾質(zhì)量，由圖解理論板得： 0.1234Fy? 由平衡曲線得： 0.1283Fx 0.469718.3695/LFmMkgmol????1283.24/V l? （3）塔底平均摩爾質(zhì)量的計算 由逐板計算得：yw=5.5875 xw=0.447410?410? Mvwm=5.5875 46+(1-5.5875 ) 18=18.015645kg/kmol4??4? Mlwm=0.447 46+(1-0.447 ) 18=18.0012516 kg/kmol10 精餾段混合物平均摩爾質(zhì)量： (37.2864.3952)/7.81/LmMkgmol??? 0136V 提餾段平均摩爾質(zhì)量： Mvm = (21.5924+18.015645)/2=19.8040kg/kmol Mlm = (18.336952+18.0012516)/2=18.1691kg/ kmol 化工原理課程設計 11 4、平均密度的計算 ①氣相平均密度的計算 有理想氣體狀態(tài)方程計算，即 精餾段 vm= = =0.9674kg/?PmMvRT102.3657.9184(3)??3m 提餾段 vm== = =0.7468 kg/804. 3 ②液相平均密度方程計算 液相平均密度依下式計算，即 1/ρlm=∑α i/ρi 塔頂液相平均密度的計算： 由 Td=79.6532℃，查手冊得 (A 水 B 乙醇) ρA=972.76kg/ ρB=736.76kg/3m3m α= =0.7800 0.5814698?? ρldm= =./B./A?10.5/736.0489/72.6? = 820.1064kg/ 3m 進料液相平均密度的計算 由 Tf= 84.9967℃，查手冊得 ρA= 972.7341 kg/ ρB= 735.9381kg/33m αB= =0.2733 0.12846.3.718?? ρlm= = =888.05kg/B/+(-)/A???10.23/7.5+0267/9.53m 塔底液相平均密度的計算 由 T w=99.944℃，查手冊得 ρA=959.7469 kg/ ρB= 716.6650kg/ 3m3m αB= =0.000040895 440.16981???? ρlwm= = B/+(-)/A??10.495/76.+0.945/.769 化工原理課程設計 12 =959.674 kg/ 3m 精餾段的平均密度 ρlm=（820.1064+888.05 ）/2=854.0782kg/ 3m 提餾段的平均密度 ρlm= （888.05+959.674）/2=923.862kg/ 3 5、液體平均表面張力的計算 液相平均表面張力依下式計算 σlm=Σxiσ i 塔頂平均液相表面張力的計算 由 Td=79.6532℃，查手冊得 σΑ=15.02591mN/m σΒ=64.9880mN/m σldm=0.5811 σΑ+0.4189σΒ =0.5811 15.0259+0.4189 64.9880= 35.955mN/m?? 進料平均液相表面張力的計算 由 Tf=84.9967℃，查手冊得 σΑ=14.1507mN/m σΒ=62.9661mN/m σlfm=0.1283σΑ+0.7804σΒ =0.1283 14.1507+0.8717 62.966=56.703 mN/m?? 塔底平均液相表面張力的計算 由 =99.944℃，查手冊得wT σΑ=12.3591mN/m σΒ=58.9404mN/m σlwm=0.00016 σΑ+0.99984σΒ =0.00016 12.3591+0.99984 58.9404=58.930mN/m?? 精餾段平均液相表面張力 σlm=（53.955+56.703 ） /2=46.329mN/m 提餾段平均液相表面張力 σlm=（56.703+58.930）/2=57.818 mN/m 液相平均粘度依下式計算，即 Lgμlm=Σxilgμi 塔頂液相平均粘度的計算 由 Td=79.6532℃，查手冊得 μΑ=0.3199mPa ·s μΒ=35.8805mPa·s 化工原理課程設計 13 lgμldm=0.5811 μΑ+0.4189μΒ =0.5811 ㏒0.3199+0.4189 ㏒35.8805?? μldm=2.3104 mPa·s 進料液相平均粘度的計算 由 Tf=84.9967℃，查手冊得 μΑ=0.2828mPa ·s μΒ=32.5181 mPa·s lgμlfm= 0.1283μΑ+0.8717μΒ =0.1283 ㏒0.2828+0.8717 ㏒32.5181?? μlfm=17.6889 mPa·s 塔底液相平均粘度的計算 由 =99.944℃，查手冊得wT μΑ=0.2294mPa ·s μΒ=28.6216mPa·s lgμlwm=0.16 μΑ+0.99984 μΒ410?? =0.16 ㏒0.2294+0.99984 ㏒28.6216? μlwm=28.6088 mPa·s 精餾段液相平均粘度 μlm =（2.3104+17.6889 ） /2=9.9996mPa·s 提餾段液相平均粘度 μlm =（17.6889+28.6088）/2=23.14885mPa ·s 1（四）精餾塔的塔體工藝尺寸計算 一、精餾段塔徑的計算 精餾塔的氣，液體體積流率為 0.78154.36210.985/LRDkmolh??? ()()24.301/V l??? .9736LmLMs??3248.301.61.94/60VVmm??? 由 計算，其中的 C 由圖 3-3 査取，圖的橫坐標為VLCu??ax 化工原理課程設計 14 1 142 29.3085.67()()0.3899mLV?????? 取板間距 HT=0.4m 板上液層高度 hL=0.06m，則0.46.34TLHhm? 查化工《原理課程設計》P105 圖 5-1 得：C 20=0.073，則0.20.22 9()7()864LC????max 5.7.9.8642.567/Vu ms????? 取設計的安全系數(shù)為 0.7，則空塔氣速為： max0.7.2571.9/ms?? 塔徑： 4.4.8236VDu?? 按標準塔徑圓整得：D=1.2m 塔截面積為： 2221.3044TAm?? 實際空塔氣速為： 9.76/.VTqus? 二、提餾段塔徑的計算 精餾塔的氣，液體體積流率為 , DLR?0.78154.36210.985/kmolh???(1)()43V???'24.3/kmolh'098564.072.985/LFkolh??43'7.1.103.36LmMV ms????3'248.094.829/6.70VV?? 化工原理課程設計 15 由 計算，其中的 C 由圖 3-3 査取，圖的橫坐標為VLCu???max1 142 20.5893.86()()0.757LVm???? 取板間距 HT=0.40m 板上液層高度 hL=0.06m，則0.46.34TLHhm?? 查《化工原理課程設計》P105 圖 5-1 得：C 20=0.073，則0.20.225781()()93LC???max .6.748.93.1/Vu ms????? 取設計的安全系數(shù)為 0.7，則空塔氣速為： max0.7.17482./ms?? 塔徑： 4.90.3VDu?? 按標準塔徑圓整得：D=0.6m 塔截面積為： 2221.04.8314TAm? 實際空塔氣速為： 9./.VTqus? 三、 精餾塔有效高度的計算 為了便于篩板塔的檢修，塔壁上應開若干人孔。 開設人孔的位置為：塔頂空間、塔底空間各開一個，其他人孔的位置則根據(jù) 下列原則確定：物料清潔，不需要經(jīng)常清洗時，每隔 6－8 塊塔板設一個人孔；物 料臟物，需經(jīng)常清洗時，則每隔 3－4 塊塔板設置一個人孔。 設計時定位每 8 塊板開一孔，則： 孔數(shù) S=實際塔板/8=35/8 5? 在進料板上方開一人孔，其高度為 0.8m 實際塔高可按公式計算： H=Hd+(N-1-1-S) HT+Hb+Hf+S HT’?? H=(N-1-1-S) 0.40+0.6 S+1.2+1.3+1.4 =（27-1-1-5 ） 0.40+0.6 5+1.2+1.3+1.4 化工原理課程設計 16 =14.9 式中：H－塔高（不包括封頭和裙座高） ，m Hd－塔高孔間高，m Hb－塔底空間高，m HT－板間距，m N－實際塔板數(shù)（不包括再沸器） Hf－進料孔處板間距，m S－手孔或人孔數(shù)（不包括塔頂、塔底空間所開入孔） HT’ －開設手孔、人孔處板間距，m 其中，Hd 一般取 1.2－1.5m,不宜太小，目的是有利于液滴的自由沉降，減少 出場氣體中液滴的夾帶量。塔底空間 Hb 具有中間儲槽的作用，一般釜液最好能在 塔底有 10－15min 的停留時間。因此，Hb 可按殘液量和塔徑進行計算，也可取經(jīng) 驗值。常取 Hb=1.3－2m。進料孔處板間距決定于進料孔的結(jié)構(gòu)形式及進料狀況。 為減少液沫夾帶，Hf 要比 HT 大，常取 Hf=1.2 － 1.4m。開設手孔、人孔處塔板間 距 HT’，視手孔、人孔大小而定，一般取 HT’ ≥ 600mm。 （五）塔板主要工藝尺寸的計算 一、精餾段溢流裝置的計算 因塔徑 D=1.1882m，流體量適中，可以選取單溢流弓形降管。 1、堰長 lw 取 lw=0.66D=0.66×1.1882=0.7842m 2、溢流堰高度 hw 由 hW=Hl-h0W，選用平直堰，堰上液層高度由下式計算，即 3 20)(184.WlVE? 近似取 E=1，則 2 42/3330.84.849.305160()()7.511178WWh ml ????? 取板上清液層高度 hL=0.06m，故 化工原理課程設計 17 30.67510.25WLh m????? 3、 弓形降液管寬度 Wd 和截面積 Af 由 ,得6.0?DlW ,72.TfA124.0?d 故 03.86f m?? 12480147dW 驗算液體在降液管停留的時間，即 4.6.35.901fTLAHsV?????? 故降液管設計合理。 4、降液管底隙高度 h0 '3600ulVWL? 取 ,則smuo/7.' 40 9.510.636'0782.LWoVh ml ???? .36.52.0 ?? 故降液管底隙高度設計合理 二、提餾段溢流裝置的計算 1、堰長 lw 取 lw=0.66D=0.66×1.024=0.6758m 化工原理課程設計 18 2、溢流堰高度 hw 由 hW=Hl-h0W，選用平直堰，堰上液層高度由下式計算，即 3 20)(184.WlVE? 近似取 E=1，則 2 42/330.84.840.59160()().1178WWh ml ??? 取板上清液層高度 hL=0.06m，故 0.620.38WL m??? 3、弓形降液管寬度 Wd 和截面積 Af 由 ,得6.0?DlW ,72.TfA124.0?d 故 083.59f m?? 124127dW 驗算液體在降液管停留的時間，即 40.59851fTLAHsV?????? 故降液管設計合理。 4、降液管底隙高度 h0 '3600ulVWL? 取 ,則smo/2.' 化工原理課程設計 19 40360.58910.269336'7.LWoVh mlu???? 0.8.2?? 故降液管底隙高度設計合理 三、塔板布置及篩孔數(shù)目與排列 1 邊緣寬度的確定 因 D≥800mm，故塔板采用分塊式。查表（查《化工原理及課程設計 》p154 表 8—3）得，塔板分為 3 塊。 取 Wa=Ws’=0.08m，Wc=0.06m 2 開孔區(qū)面積計算 開孔區(qū) Aa 按下式計算， Aa=2[x（r 2－x 2） 0.5+∏ r2/180×sin-1（x/r）] 其中 x=D/2-(Wd+Ws)=0.512-0.207=0.305m r=D/2-Wc=0.512-0.06=0.452m 故 Aa=2×[0.305×（0.452 2－0.305 2） 0.5+∏ 0.452 2/180×sin-1（0.305/0.452）] =0.8087㎡ 3 篩孔計算及其排列 所處理的物系無腐蝕性，可選用 б=3.0mm 碳鋼板，取篩孔直徑 do=5.0mm。 篩孔按正三角形排列，取孔中間距 t 為 t=3.0do=3.0*5.0=15.0mm 篩孔數(shù)目 n 為 n= = =4151 個21.5At2.0.8715? 開孔率為 ф=0.907 =0.907 =10.08%20()dt2.()0 氣體通過閥空的氣速為 提餾段 = =22.4370 m/S0u1.82907SVA?? 精餾斷 化工原理課程設計 20 = =24.4292 m/S0u1.94807SVA?? （六）. 篩板的流體力學驗算 一、精餾段 1 、塔板壓降 （1）干板阻力 hc 的計算 由式 進行計算，由 ，查圖得 c0=0.772，則)(051.2LVocu??67.1350??d 液柱2.437.964. ).8985ch m? （2）氣體通過液層阻力 由 計算L01??1.1.87/3046saTfVu sA???1220.8970.6.875/()aFuvkgsm??? 查得 氣系數(shù) ，則5?? 液柱13h （3）液體表面張力的阻力 的計算? 液柱 330446.29104.10857.5Lh mgd???????? 液柱. .82Pcl???329.84.0726907Lh Pak????? 2、 液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且本塔的塔徑和流量均不是很大，故可以忽略液面落差的 化工原理課程設計 21 影響。 3、霧沫夾帶液沫夾帶量由下式計算，即 2.5.0.6.15fLhm???3.2 3.23 3.7*107*01.94e()*()46.9(.086)*(.015)vLVsAtfHthf?? ???? ???? ?? ???? ? =0.0809g 液 /kg 氣＜0.1kg 液/kg 氣 故在本設計中液沫夾帶量 在允許范圍內(nèi)。ve 4、漏液計算 對于篩板塔，漏液點氣速可由 計算，則VLhCu ??/)13.056.(4.0min0 ??? smshCu VLL /6.10/59.74./82.)13.6.105.(72.4/)min0 ??????? ??? 穩(wěn)定系數(shù) ，故無明顯漏液現(xiàn)象。5290.47min???ouk 5、液泛計算 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度應 ，一般可取 ，故)(WTdhH???5.0??mhHWT 265.0)5.40(.)(????? 溢流管內(nèi)的清液層高度 ，其中LdpdhH6.,0832.Lp ，所以420197.)'(153. ?ud mH.068???? 0.1440m0.219m 由此可知 ，即不會產(chǎn)生液泛。)(wTdh?? 化工原理課程設計 22 二、提餾段 1 、塔板壓降 （1）干板阻力 hc 的計算 由式 進行計算，由 ，查圖得 c0=0.772，則)(051.2LVocu??67.1350??d 液柱mhc 48.)6.9370.4.2? （2）氣體通過液層阻力 由 計算Lh01??sAVufTsa /94.25.823.0??? )/(06.7.94. 210 mkgvFa ??? 查得 氣系數(shù) ，則0?? 液柱mh3.6.51? （3）液體表面張力的阻力 的計算? 液柱mLgdh 330 108.50.8962.3174???????? 液柱hlcP 69.??? kPaL 7.08326.3 ???? 2、 液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且本塔的塔徑和流量均不是很大，故可以忽略液面落差的 影響。 化工原理課程設計 23 3、霧沫夾帶 霧沫夾帶可以由公式： 2.5.0.6.15fLhm???3.2 3.23 37*17*101.8290e()*().8.54)*(.1)vLVsAtfHthf?? ???? ???? ?? ???? ? =0.0897g 液/kg 氣＜0.1kg 液/kg 氣 故在本設計中液沫夾帶量 在允許范圍內(nèi)。ve 4、漏液計算 對于篩板塔，漏液點氣速可由 計算，則VLhCu ??/)13.056.(4.0min0 ??? smshCu VLL /4307.2/87.1046./82.9)18.63.05.(72.4/)3min0 ???????? ??? 穩(wěn)定系數(shù) ，故無明顯漏液現(xiàn)象。5.02.87.14min??ouk 5、液泛計算 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度應 ，一般可取 ，故)(WTdhH???5.0??mhHWT 219.0)38.4.0(5)(????? 溢流管內(nèi)的清液層高度 ，其中LdpdhH6.,09.Lp ，所以3206.7)'(13. ?ud mH175.0859???? 由此可知 ，即不會產(chǎn)生液泛。)(wTdh?? 化工原理課程設計 24 （七）塔板負荷性能圖 1、漏液線 0,min04.(.560.13)LLVuCh?????由 得 234.072.180.76024845.072{563[51()].}.964.8sL????? 得 23,min0.279.18.64S sV? 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 的值，計算結(jié)果見下表 3-3 表 3-3 由上表數(shù)據(jù)可做出漏液線 1 2、液沫夾帶線 取霧沫夾帶極限值 依式 0.kg/ve?液 氣 53.2.710()avTfueHh???? 式中 1.048.785.SSa STfVuVA? 2.()fwOWhh??W=0 Ls, 3s0.0006 0.0015 0.0030 0.0045 Vs， 0.344 0.357 0.374 0.387 23,min0 0.4.(.56.3[()]hLS WVVChEAl?????0.min 2,in 30 .84()10S hLwowwVhAl?? 化工原理課程設計 25 2233602.81().7.4sow sLh??? 故 ??235015.9f s sL?? 230.3.95Tf s sHL??? 5 .26 63.23485.717()01410.751.9a SvLTfuVehL????????????? 則 2.5.8s sVL 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 的值，計算結(jié)果見表 3-4： 表 表 3-4 由上表數(shù)據(jù)即可做出液沫夾帶線 2。 3、液相負荷下限線 對于平直堰，取堰上層高度 作為最小液體負荷標準。 0.5mOWh? 取 23362.8410().sOWLhEl???? 1E?0.7842Wlm 2 33,min.5.784(0.76ssL 據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷下限線 3。 4、液相負荷上限線 取 作為液體在降液管中的停留時間的下限，s?? 4fTsAHL??3,max0.816.40.816m/s4fTsAHL?? 據(jù)此可作出與氣體流量 VS無關(guān)的垂直線，液相負荷上限線 4。 5、液泛線 Ls，3ms0.0006 0.0015 0.0030 0.0045 Vs，31.176 1.105 1.014 0.937 化工原理課程設計 26 令 由 ()dTWHh???11;dPLdPcLOWHhhh???????； ； 聯(lián) 立 得 T Ocd???（ -） （ ）,OWdcSV?S忽 略 ， 將 與 與 ， 與 的 關(guān) 系 式 代 入 上 式 ， 并 整 理 得22aVbd?????S2/3L202.51'().0.9674().16(.87.85VLAC???????.TWbHh?????????-1-.0.52=.147 2 20.53.398.7840.16cl3 36360.841().(.5)1.767842WdEl?? ?????????????????????2/3 /3 故 220.6.7598.1.7SVSS2/3L 106??/ 在操作范圍內(nèi)，任取幾個 Ls 值，依上式計算出 Vs 的值，計算結(jié)果見下表 3-5： 表 表 3-5 由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線 5 根據(jù)以上方程可作出篩板塔的負荷性能圖，如下圖所示： Ls， 3ms0.0006 0.0015 0.003 0.0045 Vs， 1.512 1.286 0.767 0.235 化工原理課程設計 27 0 0.5 1 1.5 2 2.5 0 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 在負荷性能圖上，作出操作點，與原點連接，即為操作線。由圖可知，該篩 板的操作上線為液泛控制，下限為漏液控制。由圖查得 ，3,max1.8/sSV?3,min0.28/sSV? 故彈性操作為 （操作彈性大于 4）,axmin.4.102S 化工原理課程設計 28 六、負荷性能圖 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 0 0.0005 0.001 0.0015 0.002 0.0025 由圖可以看出，該篩板的操作線上限為液相負荷上限線，下限為漏液線。 由圖可據(jù)可以得出： 3,min.14/SVs?3,max.79/SVs? 故操作彈性為 （操作彈性大于 5）,axin0795.8.S 七、有關(guān)該篩板塔的工藝設計計算結(jié)果匯總于表 9 表 9 篩板塔工藝設計計算結(jié)果 項目 數(shù)值與說明 備注 全塔平均溫度 ,mtC?89.7986 全塔平均壓力 ,PKa113.575 塔徑 ,D0.6 精餾段 0.58m 提餾段 0.469m 板間距 ,THm0.4 塔板型式 單溢流弓形 整塊式塔板 化工原理課程設計 29 降液管 精餾段 1.7967空塔氣速 ,/ums 提餾段 2.2223 溢流堰長度 ,Wl0.7842 精餾段 0.0525溢流堰高度 ,Wh 提餾段 0.038 板上液層高度 ,Lhm0.06 精餾段 0.01646降液管底隙 高度 0,h提餾段 0.02693 篩板孔數(shù) 個,N4151 等腰三角形叉排 精餾段 24.4292篩孔氣速 0,/ums 提餾段 22.4370 孔心距 ,t0.015 同一橫排的孔心距 安定區(qū)寬度 ,sW0.08 邊緣區(qū)寬度 ,cm0.06 篩孔直徑 ,d0.005 開孔率，% 10.08 開孔區(qū)面積 2,amA0.8087 精餾段 696.55單板壓降 ,pP? 提餾段 632.8639 41.8 精餾段液體在降液管內(nèi)的停留時間 ,s? 12.6 提餾段 0.1440 精餾段 降液管內(nèi)的清液高度 ,dHm 0．1375 提餾段 化工原理課程設計 30 氣相負荷上限 max()SV1.18 泡沫夾帶控制 氣相負荷下限 inS0.28 液相負荷下限線控制 精 餾 段 操作彈性 4.21 氣相負荷上限 max()SV0.79 液相負荷上限線控制 氣相負荷下限 inS0.144 漏液線控制 提 餾 段 操作彈性 5.48 （八）精餾塔的附屬設備 一、換熱器的計算 1、塔頂冷凝器 設冷凝水從 20→30℃，T D=79.6532℃kmolgMD/2708.34? ，hkghnLVqm /47.8509/3.?? 溫度 ℃，221?tt 其中)(21tcqQpmvT?? 25℃下，水的 kJ/（kg.℃）308.4? 查得 ， 則kgJ/6?乙? kgJ/5?水? )(7.9623.9.130wqmv )/(06.5149018.4723 hkgtcp??? ℃.53?mt 又 ，經(jīng)驗取值 w/(m2.℃),則TtKQS80? 化工原理課程設計 31 2395.24.5801796mS??? 因此可選擇列管式換熱器，規(guī)格如下： 名稱 公稱直徑 mm 公稱壓強kpa管程數(shù) 管子總根數(shù) 規(guī)格 273 1600 2 32 名稱 中心排管數(shù) 管程流通面 積 2m計算換熱面積 2 換熱管長度m 規(guī)格 7 0.005 11.1 4500 2、再沸器 該設備是用于加熱塔底料液合之部分氣化提供蒸餾過程所需要的熱量的熱交換設備。 447.81029(7.810)258.25.3/mABrxrkJg??????? ℃ 9.5.3.QWkw?9.420.56mt??? 選擇 210/(.k?℃ )320.916.4985stSKt????? 因此選擇列管式換熱器，規(guī)格如下： 名稱 公稱直徑 mm 公稱壓強kpa管程數(shù) 管子總根數(shù) 規(guī)格 400 600 4 76 名稱 中心排管數(shù) 管程流通面 積 2m計算換熱面積 2 換熱管長度m 規(guī)格 11 0.06 17.3 3000 化工原理課程設計 32 3、預熱器 )/(3694207.208.)1(p CkgJcwcpFFpm ??????????水乙 醇 whktQ 7.82/15.3).5(369450)1450 8?? 用再沸器剩余的水蒸氣加熱，即 100℃水間接加熱， CLctp ????7.42.08蒸 汽 所以水要從 100℃降到 40℃ 2' 91.620485.1ln)().0( mtm???? 取 Cwk?/2798.51.6098tQsm???? 因此選擇列管式換熱器，規(guī)格如下： 列管尺 寸 管心距 公稱壓強 管程數(shù) 中心排 管數(shù) 列管管 長 管子總 數(shù) 換熱面 積m19?25kpa3106.?9m20624.7m 二、離心泵的設計 1、塔頂離心泵規(guī)格 ， ℃，skghkgqmc /30.14/06.594??25?t 3/86.9mkg? Lm/48.31' ?? 故可選用 IS65-40-200 型離心泵。 化工原理課程設計 33 2、提供預熱器熱水離心泵規(guī)格 由于流量比較低，選擇最小的離心泵足夠滿足此種操作 型號 轉(zhuǎn)速 流量 揚程 效率 軸功率 必須汽蝕 余量 IS-32_125 min/290rsL/08.2m2%47kw96.0m0.2 三、各接管尺寸的確定 1、進料管 進料體積流量 368.3019.560.41/7fSfFMVms???? 取適宜的輸送速度 ，故.5/fums40.41.32Sfifd????? 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(GB8163-87)，規(guī)格： 4.5m?? 實際管內(nèi)流速： 240.1.8/3fus? 2、釜殘液出料管 釜殘液的體積流量： 358.41.02.05/936wSWMVms???? 取適宜的輸送速度 ，則./Wums 40.5.01971d????A 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(GB8163-87)，規(guī)格： 326m?? 實際管內(nèi)流速： 24.350.97/Wus? 化工原理課程設計 34 3、塔頂回流液管 回流液體積流量 318.93.70.24/526LSMVms???? 利用液體的重力進行回流，取適宜的回流速度 ，那么0.5/Lus?40.70.265d????A 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(GB8163-87)，規(guī)格： 32.5m?? 實際管內(nèi)流速： 24.70.48/Wus? 4、塔頂上升蒸汽管 塔內(nèi)氣體可以用式塔頂氣體密度 mVPMRT?? 計算， 310.3254.961.40/8(78)Vmkg???? 塔頂上升蒸汽的體積流量： 3.2/14036SVms?? 取適宜速度 ，那么2/us51d??A 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(GB8163-87)，規(guī)格： 1685m?? 實際管內(nèi)流速： 240.3.7/158SVus?? 5、塔底回流液管 328.731.0.24/596SVms??? 化工原理課程設計 35 取適宜速度 ，那么10/Vums?4.2.76d??A 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(GB8163-87)，規(guī)格： 1948m?? 實際管內(nèi)流速： 2408/17SVus??