2607 多功能排種器實(shí)驗臺的設(shè)計1

2607 多功能排種器實(shí)驗臺的設(shè)計1,多功能,排種器,實(shí)驗,試驗,設(shè)計 學(xué)校代碼：10410序 號：055014本 科 畢 業(yè) 論 文題目： 多功能排種器試驗臺的設(shè)計 學(xué) 院： 工 學(xué) 院 姓 名： 黃 志 鋒 學(xué) 號： 20055014 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化年 級： 2005 級 指導(dǎo)教師： 趙 進(jìn) 輝 二 OO 九年 五 月多功能排種器試驗臺的設(shè)計1摘 要文章開頭介紹了先進(jìn)排種器試驗臺對于了解和掌握現(xiàn)有精播排種器的技術(shù)性能，研究和研制新一代高性能播種機(jī)的重要性，本設(shè)計介紹了一種新型排種器試驗臺機(jī)械結(jié)構(gòu)與電氣部分的參數(shù)設(shè)計計算方法，以及電氣設(shè)備的選用依據(jù)：并給出了總體結(jié)構(gòu)配置圖。排種器試驗臺的結(jié)構(gòu)可在試驗中模擬各種精密排種器高速作業(yè)狀態(tài)，并達(dá)到精確測量種子粒距的目的。本設(shè)計系統(tǒng)地介紹了該排種器試驗臺的設(shè)計過程和方法，并在計算過程中插入了一些簡圖，更有利于理解。在設(shè)計的每一過程中采取嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度，以保證各數(shù)據(jù)的精確性。關(guān)鍵字：農(nóng)業(yè)工程；排種器試驗臺；設(shè)計多功能排種器試驗臺的設(shè)計2Multi-purpose seeding mechanism test platform designAbstract:The article opening introduced the advanced seeding mechanism test platform existing fine broadcasts the seeding mechanism regarding the understanding and grasping the technical performance, studies and develops the new generation of high performance seeder the importance, this design introduced one kind of new seeding mechanism test platform mechanism and the electrical part parameter design calculation method, as well as the electrical equipment selects the basis: And has given the overall structure disposition chart.The seeding mechanism test platform structure may in the experiment simulate each kind of precision seeding mechanism high speed work condition, and achieved the precision measuring plants the goal which the seed is apart from.This design introduced systematically this seeding mechanism test platform design process and the method, and have inserted some diagrams in the computation process, is more advantageous to the understanding.Has the rigorous manner in design each process, guarantees various data the accuracy.Key words:Agricultural engineering; Seeding mechanism test platform; Design目 錄多功能排種器試驗臺的設(shè)計31 緒論 .12 工作原理及總體結(jié)構(gòu) .22.1 工作原理 .22.2 總體結(jié)構(gòu) .23 主要工作部件參數(shù)的設(shè)計 .33.1 種床長度的確定 .33.2 種床帶前進(jìn)速度的確定 .33.3 排種盤轉(zhuǎn)速的調(diào)整范圍 .33.4 種床帶傳送裝置驅(qū)動電機(jī)功率的確定 .34 設(shè)計傳動系統(tǒng) .54.1 一級皮帶傳動的設(shè)計 .54.2 二級皮帶傳動的設(shè)計 .95.各軸的設(shè)計 .125.1 軸的材料 .125.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 .135.3 第一傳動軸（電動機(jī)與輸送裝置相連的軸）的設(shè)計 .135.4 第二傳動軸的設(shè)計 .175.5 第三傳動軸的設(shè)計 .186.畢業(yè)設(shè)計總結(jié) .22參考文獻(xiàn) .23致 謝 .241 緒論多功能精量排種器能對油菜、谷子、芝麻、苜蓿、胡麻、小麥、高粱、綠多功能排種器試驗臺的設(shè)計4豆、番茄、玉米、大豆、棉花、油葵等小、中、大粒作物進(jìn)行精量和常量播種。排種精度高、結(jié)構(gòu)簡單、性能可靠，便于在多種播種機(jī)上配套安裝，提高播種器的性能。是技術(shù)人員一直追求的目標(biāo)。排種器是播種機(jī)的核心部件之一。排種器排種質(zhì)量的好壞直接關(guān)系到播種質(zhì)量的好壞。影響精密播種機(jī)播種質(zhì)量的因素很多，但主要取決于排種器的排種性能。因此國內(nèi)外在如何提高排種器的性能方面作了大量的研究工作并取得了較大進(jìn)展。為了了解和掌握現(xiàn)有精播排種器的技術(shù)性能，為我國進(jìn)一步研制推廣精播機(jī)提供設(shè)計依據(jù)，必須加大對排種器試驗臺的研究和開發(fā)，排種器實(shí)驗臺是播種機(jī)研發(fā)所使用的主要手段，是快速產(chǎn)生新一代高性能播種機(jī)必不可少的實(shí)驗設(shè)備。2 工作原理及總體結(jié)構(gòu)2.1 工作原理在田間測試播種機(jī)性能時，排種器隨拖拉機(jī)向前進(jìn)方向移動。排種器試驗臺正好相反，它是用輸送帶做種床，并模擬播種機(jī)的田間作業(yè)速度進(jìn)行運(yùn)動，排種器在實(shí)驗時固定不動，輸送帶（種床）相對于排種器運(yùn)動。這樣，就使播多功能排種器試驗臺的設(shè)計5種機(jī)相對地面的運(yùn)動轉(zhuǎn)變?yōu)榈孛嫦鄬τ诓シN機(jī)的運(yùn)動。從相對運(yùn)動的概念來說，是一個參考坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換問題，其效果是一樣的。排種器在固定位置把種子排在噴上油層的輸送帶上，種子被油層黏住，然后對種床帶上的排種情況進(jìn)行實(shí)時攝錄和處理，從而測得種子粒距，達(dá)到檢測排種均勻性等各項指標(biāo)的目的。2.2 總體結(jié)構(gòu)試驗臺總體結(jié)構(gòu)如圖 2-1 所示，主要有臺架，種床帶裝置，排種器安裝架裝 置 ,以及 5mm 厚，長寬不一的鐵板。 型 帶 輸 送 帶 傳 動 系 統(tǒng)機(jī) 架 電 動 機(jī)排 種 器圖 2-1 試驗臺總體結(jié)構(gòu)簡圖3 主要工作部件參數(shù)的設(shè)計3.1 種床長度的確定考慮到被排種器實(shí)驗臺采用視覺方法測得粒距，有時希望還能從種床帶上直觀地觀察一小段排種實(shí)況，而種床帶剎車后還會運(yùn)行一段距離，因此，把種床帶有效長度定為 2.8m 較合適，同時該種床帶的類型為普通橡膠輸送帶，膠布層數(shù)為三層，上膠+下膠厚度為 3.0+1.5mm 周長為 6.228m，寬 0.4m，每米長的質(zhì)量為 4.01kg/m。多功能排種器試驗臺的設(shè)計63.2 種床帶前進(jìn)速度的確定當(dāng)前，國內(nèi)外的當(dāng)前，國內(nèi)外的中耕作物精播機(jī)作業(yè)速度一般都在58km/h 左右，部分先進(jìn)的氣力式播種機(jī)可達(dá) 1012km/h。一般說來，速度超過 10km/h，播種質(zhì)量就有明顯下降的趨勢且試驗標(biāo)準(zhǔn)要求，播種機(jī)試驗前進(jìn)速度為 1.02m/s（3.67.2km/h） 。排種器試驗臺的設(shè)計，除了滿足現(xiàn)有播種機(jī)的實(shí)際速度要求之外，還應(yīng)提高其測試范圍，從而種床帶前進(jìn)速度確定為1.57.5km/h。3.3 排種盤轉(zhuǎn)速的調(diào)整范圍從現(xiàn)有國內(nèi)外先進(jìn)的中耕作物精播機(jī)的作業(yè)速度來看，其前進(jìn)速度在12km/h 時，則對應(yīng)的排種盤轉(zhuǎn)速一般在 20200r/min 之間。所以，本試驗臺排種盤轉(zhuǎn)速調(diào)試范圍為 15200r/min。3.4 種床帶傳送裝置驅(qū)動電機(jī)功率的確定從結(jié)構(gòu)上看，本排種器試驗臺的種床帶傳送裝置是屬于皮帶輸送機(jī)，工作時，種床帶處于勻速滑動狀態(tài)，因此可粗略計算驅(qū)動種床帶傳送裝置平移運(yùn)動所做的功，來確定驅(qū)動電機(jī)功率。1.運(yùn)動中滾筒所需的驅(qū)動扭力 F1 為：F1=9.80665*G*f=9.80665*24.97428*0.65=159.2N式中，G種床帶總質(zhì)量，G=6.228*4.01=24.97428kgf橡膠帶與鋼的動摩擦系數(shù)，f=0.652.滾筒的驅(qū)動轉(zhuǎn)矩 M1 為：M1=F1*R=159.2*0.1=15.92N.M式中 R滾筒半徑，R=0.1m3.滾筒在種床最大前進(jìn)速度下的轉(zhuǎn)數(shù) Nm：Nm=Vm/2PR=60Vm/3.14d=120/(3.14*0.2)=192r/min式中。Vm種床帶最大前進(jìn)速度 Vm=7.2km/h4.計算工作機(jī)功率：P=（M1*Nm）/9550=15.92*192、9550=0.320087kw5.電機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩 M0 為：M0=M1/i=15.92/2=7.96n.M式中 i電機(jī)與滾筒傳動比，i=26.在種床帶最大前進(jìn)速度下驅(qū)動電機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù) n：n=Nm*i=2*192=384r/min7.由于采用專用變頻電機(jī)，電機(jī)頻率范圍內(nèi)大部分處于恒功率工作狀態(tài)，則電機(jī)額定功率 P0 為：P0=M0*n/9550=(7.96*384)/9550=0.320067kw8.播種機(jī)上排種器大都為地輪驅(qū)動，單個排種器的排種盤轉(zhuǎn)動所需轉(zhuǎn)矩最多功能排種器試驗臺的設(shè)計7大約為 12.75N.M 排種器驅(qū)動電機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩 M1 為：M1=M3/i2=12.75N.M式中。M 3排種盤所需最大轉(zhuǎn)矩，M 3=12.75N.M電機(jī)與排種器軸傳動比，i2=19.電機(jī)額定功率：P1=2*P*N ， m*M/60=0.272kw式中，N ， m拍中盤最高轉(zhuǎn)速，且為 200r/minP=P0+P1=0.320067+0.272=0.592067KW因此，選取 JZy22-4 型電磁調(diào)速電動機(jī)，電動機(jī)的功率為 1.5kw，質(zhì)量為100kg，調(diào)速范圍為：1201200r/min,此系列電動機(jī)式一種交流無級變速電動機(jī)，它由籠式異步電動機(jī)，電磁轉(zhuǎn)差離合器所組成，與控制器配合后，可在規(guī)定的負(fù)載下和轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)能均勻地，連續(xù)地?zé)o級調(diào)速，并能輸出額定的轉(zhuǎn)速。因此，適用于該排種器試驗臺使用。4 設(shè)計傳動系統(tǒng)4.1 一級皮帶傳動的設(shè)計由前已知該電機(jī)于滾筒的傳動比為 2，即 i=n1， 式 n1 電機(jī)的轉(zhuǎn)速，且為384r/min，n2滾筒的轉(zhuǎn)速，且為 192r/min。以下是設(shè)計時所要用到的表：表 4-1 V 帶帶輪最小基準(zhǔn)直徑 Dmin 和基準(zhǔn)直徑系列 D（mm） 多功能排種器試驗臺的設(shè)計8型號 Y Z A B C D E最小基準(zhǔn)直徑Dmin20 50 75 125 200 355 50020，22.4，25，28，31.5，40，50，56，63，71，75，80，85，90，95，100，106，112，118，125，132，140，150，160，170，180，200，212，224，236，250265，280，300，315，355，375，400，425，450，475，500，530基準(zhǔn)直徑系列 D560，600，630，670，710，750，800，900，1000表 4-2 單根普通 V 帶 i1 時傳動功率的增量 P 0(kw)小帶輪轉(zhuǎn)速 n1（r/min）型號 傳動比 i 400 730 800 980 1200 1460 1600 2000 2400 2800 32000.04 0.07 0.08 0.08 0.11 0.13 0.15 0.19 0.23 0.26 0.30A 1.351.5120.05 0.09 0.10 0.11 0.15 0.17 0.19 0.24 0.29 0.34 0.390.10 0.17 0.20 0.23 0.30 0.36 0.39 0.49 0.59 0.69 0.79B 1.351.5120.13 0.22 0.25 0.30 0.38 0.46 0.51 0.63 0.76 0.89 1.01表 4-3 特定條件下單根普通 V 帶所能傳遞的功率 P0（kw）小帶輪轉(zhuǎn)速 n 1 (r/min)型號 小帶輪基準(zhǔn)直徑400 730 800 980 1200 1460 1600 2000 2400 2800 320075 0.27 0.42 0.45 0.52 0.60 0.68 0.73 0.84 0.92 1.00 1.0490 0.39 0.63 0.68 0.79 0.93 1.07 1.15 1.34 1.50 1.64 1.75100 0.47 0.77 0.83 0.97 1.14 1.32 1.42 1.66 1.87 2.05 2.19125 0.67 1.11 1.19 1.40 1.66 1.93 2.07 2.44 2.74 2.98 3.16A160 0.94 1.56 1.69 2.00 2.36 2.74 2.94 3.42 3.80 4.06 4.19表 4-4 普通 V 帶截面尺寸和單位長度質(zhì)量型號 Y Z A B C D E頂寬 b(mm) 6.0 10.0 13.0 17.0 22.0 32.0 38.0節(jié)寬 b p (mm) 5.3 8.5 11.0 14.0 19.0 27.0 32.0高度 h(mm) 4.0 6.0 8.0 11.0 14.0 19.0 25.0鍥角 a 400 多功能排種器試驗臺的設(shè)計9單位長度質(zhì)量q（kg/m）0.04 0.06 0.10 0.17 0.30 0.60 0.87表 4-5 包角系數(shù) Ka1.計算功率 Pc由表可查得：工作情況系數(shù) Ka=1.1，故：Pc=ka*P=1.1*1.5kw=1.65kw.2.選取普通 V 帶型號根據(jù) Pc=1.65kw，n 1=384r/min,可確定選用 A 型。3.確定帶輪基準(zhǔn)直徑 D1 和 D2：由查表可取 D1=90mm，=1%，由式得：D2=n1/n2*D1*(1-)=2*90*0.99=178.2mm.取 D2=180mm。大帶輪轉(zhuǎn)速：n 2=n1*D1*(1-)/D2=（384*90*0.99）/180=190.08r/min.其誤差120，合適。7.確定 V 帶的根數(shù) Z：因為該傳動裝置的傳動比 i=2,由查表得 P0=0.05kw.由查表得K=0.99，Kl=1.01.由式：Z=Pc/(P0+P0)*K*Kl=1.65/(0.47+0.05)*0.99*1.01=3.7503752取 Z=4.8.求作用在帶輪軸上的壓力 Fq：包角a11800 1700 1600 1500 1400 1300 1200 1100 1000 900 800 700Ka 1 0.98 0.95 0.92 0.89 0.86 0.82 0.7 0.74 0.69 0.64 0.58多功能排種器試驗臺的設(shè)計10由表查得 q=0.1kg/m,由式得單根 V 帶的張緊力 F0：F0=(500*Pc)/Z*V*(2.5/K-1)+q*V*V=500*1.65/（4*1.80864）*（2.5/0.99-1）+0.1*1.80864*1.80864=174.26N作用在帶輪軸上的壓力為：Fq=2*Z*F0*Sin(/2)=2*4*174.26*Sin(171.35/2)=1390.11N該皮帶傳動的簡圖為下圖 2：輪 1輪圖 4-1 皮帶傳動 1 的簡圖9.帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計：V 帶輪設(shè)計的主要要求是質(zhì)量小.結(jié)構(gòu)工藝性好；無過大的鑄造內(nèi)應(yīng)力；質(zhì)量分布均勻，轉(zhuǎn)速高時要經(jīng)過動平衡；輪槽工作面粗糙度要合適，以減少帶的磨損；輪槽尺寸和槽面角應(yīng)保持一定的精度，以使載荷分布較為均勻等。帶輪的材料主要是鑄鐵，常用材料牌號為為 HT150，HT200.鑄鐵帶輪允許的最大圓周速度為 25m/s，速度更高時，可采用鑄鋼或鋼板沖壓后焊接；小功率時可用鑄造鋁合金或工程塑料。鑄鐵 V 帶輪的典型結(jié)構(gòu)有四種：實(shí)心式，腹板式，孔板式和輪輻式?；鶞?zhǔn)直徑 D（2.53）d（d 為軸的直徑，mm）時，可采用實(shí)心式；D300mm 時，可采用腹板式（當(dāng) D1-d1100mm 時，可采用孔板式） ；D300mm 時，可采用輪輻式。V 帶輪輪緣的截面及各部尺寸見表 9。由于 V 帶在帶輪上彎曲時，截面變形使其鍥角變小。為保證膠帶和帶輪工作面的良好接觸，一般應(yīng)適當(dāng)減小輪槽槽角。 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計，主要是根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑選擇結(jié)構(gòu)形式；根據(jù)帶的截型確定輪槽尺寸；帶輪的其它結(jié)構(gòu)尺寸可參照圖所列經(jīng)驗公式計算。確定了帶輪各部分尺寸后，即可繪制出零件圖，并按工藝要求注出相應(yīng)的技術(shù)條件等。由于強(qiáng)度均較富裕，所以無需進(jìn)行強(qiáng)度計算。多功能排種器試驗臺的設(shè)計11經(jīng)驗公式：d1=(1.82)d,d 為軸的直徑，D0=0.5（D1+d1）d0=(0.20.3)(D1-d1)h1=2903/nzPC=(1/71/4)BL=(1.52)d,當(dāng) B120 0，即合適7.確定 V 帶根數(shù) Z：有前已知輪的傳動比 i=2,且有表查得：P0=0.27kw,P0=0.05kw.再由表查得：K=0.982，Kl=0.96有式可得：Z=Pc/(P0+P0)*K*Kl=0.2992/(0.27+0.05)*0.96*0.982=0.992按相關(guān)規(guī)定取 Z=1.8.求作用在帶輪軸上的壓力 Fq:有表查得 V 帶單位質(zhì)量 q=0.1kg/m,由式得單根 V 帶的張緊力：F0=(500*Pc)/Z*V*(2.5/K-1)+q*V*V=500*0.2992/1*0.7536*(2.5/0.982-1)+0.1*0.75362=306.86756+0.0567913=306.92435N作用在帶輪軸上的壓力為：Fq=2*Z*F0*Sin(/2)=2*1*306.92435*Sin(171.770/2)=612.23N9.帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計：有前已知，該傳動系統(tǒng)的 V 帶輪可選擇為實(shí)心式帶輪，帶輪材料為HT150，其中小輪的各項數(shù)據(jù)：Z=1，P=0.2992kw,d=30mm由式可得出其各數(shù)據(jù)，B=（Z-1）e+2f=(1-1)*15+2*10=20mmD=75mm，Dw=D+2ha=75+2*2.75=80.5mm由此設(shè)計出的小輪為下面圖 4-3：多功能排種器試驗臺的設(shè)計14圖 4-3 設(shè)計出的小輪簡圖在該傳動系統(tǒng)中，與此小輪相配合的大輪的結(jié)構(gòu)和各項數(shù)據(jù)也可由相關(guān)的知識計算出來，在此就不多說了。多功能排種器試驗臺的設(shè)計155.各軸的設(shè)計5.1 軸的材料主要是碳鋼和合金鋼。鋼軸的毛坯多數(shù)用軋制圓鋼和鍛件，有的則直接用圓鋼。由于碳鋼比合金鋼價廉，對應(yīng)力集中的敏感性較低，同時也可以用熱處理或化學(xué)熱處理的辦法提高其耐磨性和抗疲勞強(qiáng)度，故采用碳鋼制造軸尤為廣泛，其中最常見的是 45 鋼。合金鋼比碳鋼具有更高的機(jī)械性能和更好的淬火性能。因此，在傳遞大動力，并要求減小尺寸與質(zhì)量，提高軸頸的耐磨性，以及處于高溫或低溫條件下工作的軸，常采用合金鋼。必須指出：在一般工作溫度下（低于 200） ，各種碳鋼和合金鋼的彈性模量均相差不多。因此在選擇鋼的種類和決定鋼的熱處理方法時，所根據(jù)的是強(qiáng)度與耐磨性，而不是軸的彎曲或扭曲剛度。但也應(yīng)當(dāng)注意，在既定條件下，有時也可選擇強(qiáng)度較低的鋼材，而用適當(dāng)增大軸的截面面積的辦法來提高軸的剛度。各種熱處理（高頻淬火.滲碳.氮化.氰化等）以及表現(xiàn)強(qiáng)化處理（如噴丸.滾壓等） ，對提高軸的抗疲勞強(qiáng)度都有著顯著的效果。高強(qiáng)度鑄鐵和球墨鑄鐵容易做成復(fù)雜的形狀，且具有價廉.良好的吸振性和耐磨性，以及對應(yīng)力集中的敏感性較低等優(yōu)點(diǎn)，可用于制造外形復(fù)雜的軸。下表 5-1 列出了軸的常用材料及其主要機(jī)械性能：表 5-1 軸的常用材料及其主要機(jī)械性能抗拉強(qiáng)度極限 b屈服強(qiáng)度極限 s彎曲疲勞極限 -1剪切疲勞極限-1備注材料牌號熱處理毛坯直徑（mm）硬度（HBS）（Mpa）100 400420 225Q235A熱軋或鍛后空冷100250375390 215170 105 用于不重要及受載荷不大的軸正火 100 170217590 295 255 140回火 100300162217570 285 245 13545調(diào)質(zhì) 200 217255640 355 275 155應(yīng)用最廣泛多功能排種器試驗臺的設(shè)計16因此，結(jié)合各方面的情況，我們可選擇45鋼作為軸的材料5.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計軸的結(jié)構(gòu)主要取決于以下因素：軸在機(jī)器中的安裝位置及形式；軸上安裝的零件的類型.尺寸.數(shù)量以及和軸連接的方法；載荷的性質(zhì).大小方向及分布情況；軸的加工工藝等。5.3第一傳動軸（電動機(jī)與輸送裝置相連的軸）的設(shè)計1.選擇軸的材料：選擇軸的材料為45鋼，其機(jī)械性能由上表可查得： -1b=60MPa, b=640MPa, -1=275MPa, -1=155MPa.2.求輸入軸上的功率 P2，轉(zhuǎn)矩 T2：若取帶傳動的效率 1=0.96，則：P2=P0* 1 =0.96*1.5kw=1.44kw轉(zhuǎn)速 n2=192r/min。所以 T2=9550000*P2/n2=9550000*1.44/192=71625N.mm表 5-2 幾種軸的材料的 T和 C 值軸的材料 A3,20 1Cr18Ni9Ti 35 45 40Cr,35SiMn,2Cr13,20CrMnTi T 1220 1225 2030 3040 4052C 160135 148125 135118 118107 10798表 5-3 零件倒角 C 與圓角半徑 R 的推薦值（mm）直徑 d 610 1018 1830 3050 5080 80120 120180C 或 R 0.5 0.6 0.8 1.0 1.2 1.6 2.0 2.5 3.0表 5-4 軸的許用彎曲應(yīng)力（Mpa）材料 b +1b 0b -1b400 130 70 40500 170 75 45600 200 95 55碳鋼 700 230 110 653.初步確定軸的最小直徑：根據(jù)表 13，選取 C=122,C 為取決于軸材料的許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 t的系數(shù)。dmin=C* =112 =21.9072mm32/nP3192/4.4.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計：多功能排種器試驗臺的設(shè)計171）擬定軸上零件的裝配方案軸上零件的裝配方案對軸的結(jié)構(gòu)形式起著決定性的作用?，F(xiàn)擬出裝配方案下： BCAF圖 5-1 軸的裝配方案2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度已確定軸的最小直徑為 21.9072mm，則可設(shè)，VIIIIV 段軸的直徑為30mm，右端用軸端擋圈定位，接軸端直徑，取擋圈直徑為 33mm,由手冊可確定當(dāng)輸送帶寬為 400mm 時，滾筒的長度可確定為 450mm，即 LIII-V=450mm。由于考慮到用套筒對兩帶輪進(jìn)行軸向定位，初步設(shè)計該套筒長度為 l=32mm,內(nèi)徑為30mm，外徑為 45mm，由于 VIIIIV 段軸的直徑為 30mm，可由皮帶輪的相關(guān)知識得出帶輪的寬度 B=20mm，則，VIIIIV 段軸的初步設(shè)計長度為 52mm,因為此軸是階梯軸設(shè)計，因此在兩帶輪中間設(shè)計一個軸肩，根據(jù)要求，此軸肩高度 2.5mm，軸肩處的過渡圓的半徑為 1mm，因此初步設(shè)計 VIIVIII 段軸的直徑為 35mm，由皮帶輪的相關(guān)知識可設(shè)計出該帶輪的寬度 B=65mm，因此初步設(shè)計VIIVIII 段軸的長度為 65mm，此軸段與下一個軸段的連接處設(shè)計一個軸肩，查表可知該軸肩高度為 2.5mm，相關(guān)過渡圓半徑為 1.2mm，初步設(shè)計 VIVII段軸的直徑為 40mm，長度為 40mm，該段與軸承座連接處的軸肩的高度由查相關(guān)表可知為 3mm，相關(guān)的過渡圓半徑為 1.6mm，由此 VVI 段軸的直徑可初步設(shè)計為 45mm，在該軸段使用套筒進(jìn)行滾筒的軸向定位，該套筒的長度可初步設(shè)計為 14.54mm，內(nèi)徑為 45mm，外徑為 28.69mm，該套筒與滾筒連接處設(shè)計一個軸肩，由查表可得該軸肩高度為 4mm，過渡圓的半徑為 1.6mm，則 VVI 段軸的長度可初步設(shè)計為 50mm，IIIV 段軸的直徑可初步設(shè)計為 54mm，前面已知IIIV 段軸的長度為 450mm，該軸段與下一個軸段的連接處設(shè)計一個軸肩，以利于滾筒的軸向定位，由查相關(guān)表，該軸肩的高度可設(shè)計為 4mm，過渡圓半徑為 1.6mm，則，IIIII 段軸的直徑可初步設(shè)計為 62mm，長度可設(shè)計為10mm，該軸段與下一個軸段的連接處設(shè)計一個軸肩，查相關(guān)表可把該軸肩高度設(shè)計為 6mm,過渡圓半徑為 2mm，則 III 段軸的直徑可初步設(shè)計為 48mm，長度為 20mm，該段軸與下一個段軸的連接處設(shè)計一個軸肩，該軸肩的高度為多功能排種器試驗臺的設(shè)計181.6mm，相關(guān)過渡圓半徑為 1.6mm,因為 I 段軸是與軸承相配合的。 3）初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承，參照工作要求并根據(jù) di=45mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的角接觸球軸承 46209，右端滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊上查得46209 型軸承的定位軸肩高度 h=1.1，所以 I 段軸的長度可初步設(shè)計為 19mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。4）軸上零件的周向定位皮帶輪，滾筒與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接。按 dIII-V由手冊查得平鍵截面 b*h=16*10(GB109579)，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 85mm（標(biāo)準(zhǔn)鍵長見GB109679） ，同時為了保證滾筒與軸配合有良好的對中性，故選擇滾筒與軸的配合為 H7/n6；同樣，右端第一個帶輪與軸的聯(lián)接，選用平鍵 b*h*l=10*8*15,帶輪與軸的配合為 H7/k6。第二個帶輪與軸的聯(lián)接，選用平鍵 b*h*l=10*8*45，帶輪與軸的配合為 H7/k6。滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 m6。5）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表 5-2 ，取軸端倒角為 2*450 ，各軸肩處的圓角半徑見圖 5 。6）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)（圖 5-1）做出軸的計算簡圖（5-2） 。在確定軸承的支點(diǎn)位置時，應(yīng)從手冊中查取 a 值。因此，作為簡支梁的軸的支撐跨距，根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和計算彎矩圖，從軸的結(jié)構(gòu)圖和計算彎矩圖中可以看出截面 33 處的計算彎矩最大，是軸的危險截面。截面 33 處的各相關(guān)數(shù)據(jù)計算如下。7）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 畫受力簡圖（如圖 5-2 所示）畫軸空間受力簡圖 5-2：圖 5-2 軸空間受力簡圖圖中 A 為主動輪， B 為從動輪，已知PA=1.44kw，P B=0.272kw，n A=nB=192r/min 所以：MA=9550000*PA/nA=9550000*1.44/192=71625N.mm,MB=9550000*PB/nB=9550000*0.272/192=14822.4N.mm多功能排種器試驗臺的設(shè)計19從受力情況看出，軸在 CA，AB 兩段內(nèi)，各截面上的扭矩是不相等的，現(xiàn)在用截面法，根據(jù)平衡方程計算各段內(nèi)的扭矩，在 AC 段內(nèi)，以 T1表示截面 11 上的扭矩，并任意地把 T1的方向假設(shè)為如上圖所示，由平衡方程：T1-WA-WB=0T1=WA+WB=71625+14822.4=86447.4N.mm在 AB 段內(nèi)，T 4 表示截面 44 上的扭矩，并任意地把 T4 的方向假設(shè)為如上圖所示，由平衡方程：T 4-WB=0，所以：T 4 =WB=14822.4N.Mm扭矩圖如下：圖 5-3 扭矩圖由靜力平衡可得：F D+FC=FA+FBFD(L1+L2+L3)+ FC（L 2+L3） 由以上已知：L 1=539mm，L 2=72.5mm，L 3=74.5mm，F(xiàn) A=1252N，F(xiàn) B=612N所以可求出：F D=-335N，F(xiàn) C=2199N因此：在截面 11 處的彎矩 M1=FD*489，扭矩 W1=*d 13/32d1=54mm截面 11 處的彎曲應(yīng)力 1=M1/W1 =(335*489*32)/(3.14*543)=10.602在截面 22 處的彎矩 M2=FD*(489+50)=335*539=180，d 2=45，W2=*d 23/32=3.14*453/32=8942mm3截面 22 處的彎曲應(yīng)力 2=M2/W2=180565/8942= 20.1929在截面 33 處的彎矩 M3=FD*（489+50+72.5）=335*611.5=204852.5N.mmd3=35mm,W3=*d 33/32=3.14*353/32=4207.11mm3在截面 33 處的彎曲應(yīng)力 3=M3/W3=204852.5/4207.11=48.692在截面 44 處的彎矩 M4=FB*74.5=45594N.mmd4=30mm，W4=*d 43/32=2649.375mm在截面 44 處的彎曲應(yīng)力 4=M4/W4=45594/2649.375=17.21明顯 3 2 4 1即截面 33 是最危險的作出彎矩圖：多功能排種器試驗臺的設(shè)計20圖 5-4 彎矩圖計算當(dāng)量彎矩：Mca2=M2+(aT)2=204852.52+716252,所以 Mca=217013N.mm校核軸的強(qiáng)度：已知軸的當(dāng)量彎矩后，即可針對某些危險截面作強(qiáng)度校核計算，通常只校核軸上承受最大計算彎矩的截面（即危險截面 33）的強(qiáng)度，則由以上數(shù)據(jù)可得: ca = M ca/W3=217013/4207.11=51.5825 -1b=60MPa即 ca小于 45 鋼的許用彎曲應(yīng)力，故此軸安全。繪制軸的工作圖，見下圖 5-5：F-24,52.未 注 明 倒 角 為 1x45 技 術(shù) 要 求調(diào) 質(zhì) 0HBS?24,531 ?2,50?15+0.3-2?27+0.39-R R8.608 80.81.6 1.6BCA91055 26其 余 25 4,5R8 3,9R90,755.4 第二傳動軸的設(shè)計 為了使輸送帶保持水平運(yùn)動狀態(tài)，該軸的設(shè)計在外形和大小與主動軸的外形和大小大致一樣，過程如下：1.擬定軸上零件的裝配方案軸上零件的裝配方案對軸的結(jié)構(gòu)形式起著決定性的作用，現(xiàn)擬出該軸的裝配方案，如下圖 5-6：多功能排種器試驗臺的設(shè)計21A圖 5-6 軸的裝配圖2.該軸的各段與主動軸的相應(yīng)的各段軸徑大小和長度相同，各相應(yīng)軸肩高度也相同，過渡圓半徑大小相同，技術(shù)要求也一樣。5.5 第三傳動軸的設(shè)計1.選擇軸的材料選擇軸的材料為 45 鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其機(jī)械性能由表查得： -1b=60MPa, b=640MPa, -1=275MPa, -1=155MPa.2. 軸所傳遞的功率為 P3,轉(zhuǎn)速 n3，轉(zhuǎn)矩 T3,若取軸承效率為 0.99，皮帶傳動效率為 0.96，則：P3=0.272/（0.96*0.99）=0.2862kwn3=95.04r/min于是：T 3=9550000*T3/n3=9550000*0.2862/95.04=28758N.mm3.初步確定軸的最小直徑 先按式初步估算軸的最小直徑，其中 C=112，C 為取決于軸材料的許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 t的系數(shù)。dmin=C*3/nP=112 04.95286.=16.2mm輸入軸的最小直徑顯然是安裝在軸承端蓋右端的皮帶輪處4.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1）擬定軸上零件的裝配方案軸上零件的裝配方案對軸的結(jié)構(gòu)形式起著決定性的作用，現(xiàn)擬出一種裝配方案，如下圖：多功能排種器試驗臺的設(shè)計22圖 5-7 軸的裝配圖2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度已確定軸的最小直徑為 16.2mm，可初步設(shè)計軸的最小直徑為 30mm，即 dVI-VII=30mm,該段軸與皮帶輪配合，由皮帶輪的相關(guān)知識可得出皮帶輪的寬度為20mm，則該段軸的長度可設(shè)計為 20mm 即 LVI-VII=20mm，為了滿足皮帶輪的軸向定位要求，VIVII 軸段左端需制出一軸肩，該軸肩高度為 2.5mm，過渡圓的半徑為 1mm,右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑 D=33mm，由于軸肩等原因，VVI 段軸的直徑可初步設(shè)計為 35mm，長度可初步設(shè)計為 137mm,該軸段與 IVV 段聯(lián)接處制出一個軸肩，軸肩高度為 2.5mm,過渡圓半徑為 1.2mm,該軸段與軸承端蓋配合，由此，IVV 段軸的直徑可初步設(shè)計為 40mm，長度可設(shè)計為 50mm，該段軸的左端制出一軸肩以利于定位，該軸肩高度為 3mm，過渡圓直徑為 1.6mm，IIIIV 段軸與滾筒配合，因此該段軸的長度與主動軸的相應(yīng)段軸的長度一樣，為 450mm，軸的直徑初步設(shè)計為 48mm，該段軸的左端采用軸肩進(jìn)行軸向定位，因此在該段軸的左端制出一軸肩，該軸肩高度為3.5mm，相應(yīng)過渡圓半徑為 1.6mm，則 IIIII 段軸的直徑可初步設(shè)計為56mm，該軸長可初步設(shè)計為 10mm。III 段軸的直徑初步設(shè)計為 48mm，長度為 21mm，該段軸的左端需制出一軸肩，以用于滾動軸承的軸向定位。由于 I 段軸與滾動軸承配合，因此該軸徑設(shè)計為 40mm。3）初步選擇滾動軸承因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù) dI=40mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的角接觸球軸承 46208，其尺寸為 d*D*B=40*80*18，故 LI=18mm，右端滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。4）軸上零件的周向定位滾筒.皮帶輪與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接。按 dIII-IV=48mm，由手冊查得平鍵截面 b*h=14*9(GB109579)，鍵槽用鍵槽銑刀加工，同時為了保證滾筒與軸配合有良好的對中性，故選擇滾筒與軸的配合為 H7/n6;同樣，皮帶輪與軸的聯(lián)接選用平鍵為 8*7*15，皮帶輪與軸的配合為 H7/k6.滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 m6。5）確定軸上圓角和倒角尺寸多功能排種器試驗臺的設(shè)計23參考表 5.3.2，取軸端倒角為 1X450。6）首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)作出軸的計算簡圖。在確定軸承的支點(diǎn)位置時，應(yīng)從手冊中查取 a 值。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖.扭矩圖和計算彎矩圖畫空間受力簡圖圖 5-8 軸空間受力簡圖由前已計算得： T3=28758N.Mm,FC=612N， ，L 1=540.5mm，L 2=147mm由靜力平衡可得：FA+FB=FCFB*L1=FC(L1+L2)則：F A+FB=612540.5*FB=612*（147+540.5）則：F A=-166.3N，F(xiàn) B=778.3N計算以上各截面的彎矩即截面 11，22，33 的彎矩在截面 11 處的彎矩 M1=FA*489 ，扭矩 W1=*d 13/32，d 1=48mm 截面 11處的彎曲應(yīng)力 1=M1 /W1 =(166.3*489*32)/(3.14*483)=7.52Mpa在截面 22 處的彎矩 M2 =FA（490.5+50）=89885.15N.mm,d 2=40mm扭矩 W2=*d 23/32=3.14*403/32=6280mm3截面 22 處的彎曲應(yīng)力 2=M2/W2=89885.15/6280 =14.31Mpa在截面 33 處的彎矩 M3=FA*（490.5+50+147）=114331.25N.mm，d 3=30mm扭矩 W3=*d 33/32=3.14*303/32=2649.4mm3截面 33 處的彎曲應(yīng)力 3=M3/W3=114331.25/2649.4=43.2Mpa由此可知截面 33 是最危險的,作出扭矩圖和彎矩圖：多功能排種器試驗臺的設(shè)計24圖 5-9 扭矩圖圖 5-10 彎矩圖根據(jù)已作出的彎矩圖和扭矩圖，求出計算彎矩圖 Mca：Mca2=M2+(aT)2=114331.252+287582所以：M ca=117892N.Mm校核軸的強(qiáng)度已知軸的計算彎矩后即可針對某些危險截面作強(qiáng)度校核計算，通常只校核軸上承受最大計算彎矩的截面的強(qiáng)度，即截面 33 的強(qiáng)度。則由以上數(shù)值可得： ca = M ca/W3=117892/2469.4=47.74Mpa -1b=60MPa,故安全繪制軸的工作圖。見下圖：多功能排種器試驗臺的設(shè)計25技 術(shù) 要 求1.調(diào) 質(zhì) HBS未 注 明 倒 角 為3未 注 明 過 渡 圓 R=08F- 其 余圖 5-11 第三傳動軸的工作圖6.畢業(yè)設(shè)計總結(jié)我的畢業(yè)設(shè)計課題是：多功能試驗臺的設(shè)計。這是一個關(guān)于系統(tǒng)整體設(shè)計的畢業(yè)設(shè)計，在往界的畢業(yè)設(shè)計中還未曾有過該類的設(shè)計，另外，該設(shè)計的重點(diǎn)是各軸和整體傳動系統(tǒng)的設(shè)計，排種器和輸送帶的性能的各數(shù)據(jù)是該設(shè)計的關(guān)鍵，其中排種器的各數(shù)據(jù)是經(jīng)驗值，由于缺乏必要的數(shù)據(jù)，工作停頓了段時間，通過多種渠道，終于查詢到一篇研究所的實(shí)驗報告，其中有排種器的相關(guān)數(shù)據(jù)，經(jīng)過一段時間的不懈努力，設(shè)計工作基本完成。在設(shè)計過程中，一方面我深感自己知識的貧乏和平時鍛煉的重要性，深刻領(lǐng)會到實(shí)踐與理論的差異性；另一方面，通過這次獨(dú)立的設(shè)計，更加堅定了繼續(xù)努力學(xué)習(xí)的信念，深深體會到理論與實(shí)踐的有機(jī)結(jié)合是學(xué)習(xí)和掌握知識的重要途徑，同時也是搞好教學(xué)的重要環(huán)節(jié)。在整個畢業(yè)設(shè)計過程中，使我提高了獨(dú)立思考問題和解決實(shí)際問題的能力。在整個畢業(yè)設(shè)計過程中，我通過各種方式收集、查找相關(guān)資料。在此過程中我刻苦努力，虛心請教，不放過任何難點(diǎn)與疑問。而通過這次的畢業(yè)設(shè)計，使我認(rèn)識到要掌握深層次的模具設(shè)計需還需掌握更多的機(jī)械相關(guān)課程的知識，如機(jī)械制圖、材料力學(xué)，機(jī)械制造，機(jī)械原理等等。如今我不僅認(rèn)識到了如何將知識更好的與實(shí)踐向結(jié)合，并且通過這次設(shè)計使我了解了一些設(shè)計方法和使自己更加熟練的掌握了一些設(shè)計軟件（如 AutoCAD、PRO、Word 等） ，同時也使我了解了怎樣去查找設(shè)計相關(guān)的設(shè)計資料（包括手冊、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范等）以及進(jìn)行經(jīng)驗估算等方面有了一定程度的提高，深刻的感受到計算機(jī)和工具書及手冊在設(shè)計中帶來的便利和幫助。多功能排種器試驗臺的設(shè)計26參考文獻(xiàn)1 楊明忠,朱家誠.機(jī)械設(shè)計 .武漢理工大學(xué)出版社，2001 年,7-5629-1725-6.2機(jī)械設(shè)計師手冊編寫組.機(jī)械設(shè)計師手冊 .機(jī)械工業(yè)出版社，1989 年，7-111-00593-73曹志超,俞一鳴.鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)機(jī)電實(shí)用技術(shù)手冊.化學(xué)工業(yè)出社,1997 年,7-5025-1519-44劉鴻文.材料力學(xué).高等教育出版社,2004 年，7-04-012759-85鄭文緯、吳克堅.機(jī)械原理（第七版）.高等教育出版社. 6范崇夏，溫琴美主編.國家標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械制圖應(yīng)用示例圖冊.中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，19887邱宣懷主編.機(jī)械設(shè)計（第四版）.高等教育出版社，20008實(shí)用機(jī)械設(shè)計手冊（上下）.中國農(nóng)業(yè)機(jī)械化科學(xué)研究院，19859吳宗澤，羅圣國主編.機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計手冊（第二版）10曾志新，呂明主編.機(jī)械制造基礎(chǔ).武漢理工大學(xué)出版社，200111哈爾濱工業(yè)大學(xué)力學(xué)教研組編.理論力學(xué)（第五版）.高等教育出版社，199812蔡曉華，劉俊杰，孔繁亮.排種器試驗臺結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計 。多功能排種器試驗臺的設(shè)計27致 謝經(jīng)過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)接近尾聲，作為一個本科生的畢業(yè)設(shè)計，由于經(jīng)驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有導(dǎo)師的督促指導(dǎo)，以及一起工作的同學(xué)們的支持，想要完成這個設(shè)計是難以想象的。在這里首先要感謝我的導(dǎo)師趙進(jìn)輝老師。趙老師平日里工作繁多，但在我做畢業(yè)設(shè)計的每個階段，從外出實(shí)習(xí)到查閱資料，設(shè)計草案的確定和修改，中期檢查，后期詳細(xì)設(shè)計，裝配草圖等整個過程中都給予了我悉心的指導(dǎo)。我的設(shè)計較為復(fù)雜煩瑣，但是趙老師仍然細(xì)心地糾正圖紙中的錯誤。除了敬佩趙老師的專業(yè)水平外，他的治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)和科學(xué)研究的精神也是我永遠(yuǎn)學(xué)習(xí)的榜樣，并將積極影響我今后的學(xué)習(xí)和工作。然后還要感謝大學(xué)四年來所有的老師，為我們打下機(jī)械專業(yè)知識的基礎(chǔ)；同時還要感謝所有的同學(xué)們，正是因為有了你們的支持和鼓勵。此次畢業(yè)設(shè)計才會順利完成。最后感謝工學(xué)院和我的母校江西農(nóng)業(yè)大學(xué)四年來對我的大力栽培。我們初出茅廬，水平有限，時間也比較緊迫，所以難免有錯誤存在，在此，我們也真誠地希望大家不吝賜教，提出批評和改正意見。謝謝！2009.5.16多功能排種器試驗臺的設(shè)計28