2421 錘式破碎機(jī)設(shè)計(jì)

2421 錘式破碎機(jī)設(shè)計(jì),破碎,設(shè)計(jì) 顎式破碎機(jī)耦合平面的動(dòng)力學(xué)研究抽象的顎式破碎機(jī)是一種體積減少機(jī)種，它廣泛用于礦物，石料，冶金等領(lǐng)域。顎式破碎機(jī)的性能主要取決于班輪在破碎的過程中的動(dòng)力學(xué)特性。為了建立動(dòng)力學(xué)特征參數(shù)，在計(jì)算結(jié)果和分析的基礎(chǔ)上完成平面耦合選擇并確定獨(dú)特的擺動(dòng)特征和運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)。在這份工作的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)出一個(gè)新型具有更好的結(jié)構(gòu)特征的這種類型的機(jī)器，并且了解破碎的特點(diǎn)。關(guān)鍵字 -顎式破碎機(jī)，內(nèi)襯，動(dòng)力學(xué)特征，運(yùn)動(dòng)學(xué)論據(jù)一簡介一個(gè)顎式破碎機(jī)的性能主要取決于該班輪在粉碎過程中的動(dòng)力學(xué)特性。在直線運(yùn)動(dòng)中沒有翻譯，但復(fù)雜秋千1。為更好地設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)， 直線運(yùn)動(dòng)的特點(diǎn)與分析是一必要的基礎(chǔ)。以往的研究多集中注意力于一對曲柄搖桿沿著一條直線的分析或者在曲柄搖桿模型的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)，其結(jié)果不能反映動(dòng)力學(xué)特點(diǎn)和優(yōu)化點(diǎn)變化趨勢，其結(jié)果應(yīng)該用在破碎的接口。在這些傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法中，平面上任意點(diǎn)耦合器的動(dòng)力學(xué)特性和這些特點(diǎn)之間的相關(guān)性不能完全描述。在本文中，選擇所謂的班輪平面耦合器去討論其班輪動(dòng)力學(xué)特性或其在域中破碎接口。在計(jì)算以及分析一條平行線的耦合線的實(shí)際動(dòng)力學(xué)特性的基礎(chǔ)上，確定并一些動(dòng)力學(xué)特征參數(shù)去計(jì)算,分析和設(shè)計(jì)。在這份工作的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)出一個(gè)新型具有更好的結(jié)構(gòu)特征的這種類型的機(jī)器，并且了解破碎的特點(diǎn)。二 選擇計(jì)算的內(nèi)襯點(diǎn)顎式破碎機(jī)就是對其中一個(gè)破碎力接口的破碎力分析，換句話來說，就是發(fā)生在有直接聯(lián)系的物質(zhì)與材料之間。因此，接口對顎式破碎機(jī)破碎功能有很大的影響。襯墊在截面曲線上，也給出定義了一個(gè)曲柄搖桿模式表面的耦合曲線。然而內(nèi)襯點(diǎn)在不同的耦合平面具有不同的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)，沿在計(jì)算領(lǐng)域的襯墊點(diǎn)運(yùn)動(dòng)在簡單的曲柄搖桿模式直線耦合器上有很大的不同。因此，有必要根據(jù)他們運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的不同內(nèi)襯點(diǎn)與運(yùn)動(dòng)特征，去選擇一個(gè)具有破碎特點(diǎn)的搖擺內(nèi)襯的耦合曲線。在曲柄搖桿模型的基礎(chǔ)上，顎式破碎機(jī)系統(tǒng)的計(jì)算示意圖如圖 1 所示。靜態(tài)坐標(biāo) XOY 和動(dòng)態(tài)坐標(biāo) UCV。雖然一個(gè)固定的工作襯墊的形狀和位置通常由顎式破碎機(jī)的懸掛點(diǎn)決定，但是一個(gè)襯墊的計(jì)算會(huì)在一個(gè)曲線的襯墊域完成。因此，不同的襯墊點(diǎn)的計(jì)算將會(huì)在不同的時(shí)間到達(dá)他的極限點(diǎn)。傳統(tǒng)設(shè)計(jì)上，極限點(diǎn)通常由設(shè)計(jì)因素或參數(shù)來描述襯墊的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)，并決定水平運(yùn)動(dòng)的距離。但眾所周知，施加在壓裂材料的破碎力在襯墊的法線方向上。每一個(gè)周期襯墊點(diǎn)的法線方向。因此，每一個(gè)法線方向上的極限點(diǎn)的距離與水平運(yùn)動(dòng)的位移都不同。為了描述襯墊域的動(dòng)力學(xué)特征點(diǎn)，單顎式破碎機(jī) PE400*600 作為例子計(jì)算和分析了分布式動(dòng)力學(xué)特征。PE400 600 的計(jì)算參數(shù)列于表一為了說明在襯墊域點(diǎn)的議案，我們需要確定襯墊域。選擇一些平行于 BC 的平面，每個(gè)平面成 20 等份劃分。在 U 方向，7 個(gè)均勻分布的點(diǎn)均選自- 300 至300，在 V 方向 21 個(gè)均勻分布的點(diǎn)選自-200 至 1800。因此，在 V 上有 21 個(gè)點(diǎn)來計(jì)算去確定 U。隨著對計(jì)算點(diǎn)和上述選擇的襯墊域的確定，計(jì)算結(jié)果顯示在如下。圖。1 顎式破碎機(jī)草圖表 IPE400 600 顎式破碎機(jī)計(jì)算參數(shù)（毫米）其中 r 為曲柄 AB，l 是耦合器 BC，k 是搖桿 CO，a 和 b 是 X 和 Y 分量 A點(diǎn)和 N 的曲柄的旋轉(zhuǎn)速度。三運(yùn)動(dòng)計(jì)算與點(diǎn)的特征分析該機(jī)制的顎式破碎機(jī)如圖 1 所示。.其中曲柄 AB 的旋轉(zhuǎn)方向?yàn)轫槙r(shí)針方向。其中坐標(biāo) UCV 是（U 和 V），XOY 坐標(biāo)為（x， y）的點(diǎn)的速度如下面的公式表示為圖。2 計(jì)算不同點(diǎn)的路徑襯墊域的路徑指向如圖 2 所示。圖 2 所示，任何點(diǎn)的路徑是一個(gè)封閉的曲線，類似于一個(gè)橢圓。對不同點(diǎn)的路徑是不同的，形狀的變化有一定的規(guī)律。在公式 9 中，我們可以觀察到分量 V 與分量 U 上的速度分量相同。在表 3 中我們可以觀察到 U 的速度分量的變化與角參數(shù) 有關(guān)。很明顯的是，速度變化幅度是最小的點(diǎn)在懸點(diǎn)區(qū)。初始階段的變化具有一定的規(guī)律。圖。3 U 方向速度分量 圖。4 V 方向速度分量結(jié)果表明，該公式 10 分量 V 與分量 U 上的速度分量相同。換句話說，在 V 方向上速度分量沒有任何影響。在 V 的方向速度分量相角參數(shù) 變化如圖 4。很明顯的是，U 部分下降，速度與變化幅度減小。初始階段的變化有一定的規(guī)律。四。動(dòng)力學(xué)特性的實(shí)參在襯墊域的指向在整個(gè)襯墊域點(diǎn)的分布，對各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)特性及其變化進(jìn)行了分析。共同的特征和變化規(guī)律表現(xiàn)在以下a.為特征參數(shù)的運(yùn)動(dòng)軌跡如圖 2 所示，該點(diǎn)的路徑類似于橢圓。為了描述路徑的功能，在兩個(gè)點(diǎn)之間的最大距離是單一路徑稱為長軸，而兩者的長軸與 X 軸的直角被稱為梯度。在襯墊范圍的平面點(diǎn)路徑的漸變?nèi)鐖D 5 所示。它表明，路徑點(diǎn)梯度懸浮點(diǎn)有相同的值。對于 U 部分具有相同點(diǎn)，逐漸增大的梯度較襯墊的一部分低，并在最大梯度值的逐漸增大下 V 的分量減小。圖。5 點(diǎn)梯度在襯墊域的路徑圖。6，在襯墊范圍橢圓平面點(diǎn)軸之間的最長和最短的單一路徑的軸比為橢圓，它反映了封閉曲線的基本功能。在襯墊域的點(diǎn)如圖 6 所示。指在暫停點(diǎn)區(qū)域具有相同的 U 的部分點(diǎn)在橢圓得到了區(qū)懸點(diǎn)的最大值。B破碎在關(guān)鍵價(jià)值的運(yùn)動(dòng)U 方向的起始點(diǎn)的開合的旋轉(zhuǎn)周期，如圖 7 所示?？梢钥闯?，該關(guān)閉進(jìn)程開始是不同步。然而，計(jì)算表明，具有相同 V 部分點(diǎn)關(guān)閉進(jìn)程的開始是同時(shí)發(fā)生的。CU 和 V 之間的距離破碎周期在 U 方向點(diǎn)的距離如圖 8 所示。點(diǎn)在 V 上的分量與開合的距離相同，也就是說，U 的方向與 U 的分量的距離并沒有關(guān)系。圖。7 ， U 方向的緊密和開放的起始過程 圖。8，在 U 型曲線上的點(diǎn)的破碎周期圖。9 平面范圍內(nèi)的襯墊 在 V 方向點(diǎn)的上下距離在襯墊平面范圍內(nèi) V 方向上的上下距離如圖 9 所示。結(jié)果表明， U 的分量與 V 的方向的點(diǎn)的距離相同。在 V 方向的距離隨著 U 的分量的減小而減小，這將重溫套的磨損。五.結(jié)論一個(gè)平面的耦合點(diǎn)，在它的一些特定領(lǐng)域，我們選擇討論破碎接口或襯墊動(dòng)力學(xué)特征。在對計(jì)算和實(shí)踐領(lǐng)域的內(nèi)襯點(diǎn)的動(dòng)力學(xué)特征分析的基礎(chǔ)上，我們進(jìn)行一些傳統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)的計(jì)算。根據(jù)壓縮議案的要求，不同區(qū)域的破碎腔的形狀可以得到改善。所需擠壓運(yùn)動(dòng)的粒子在不同的地方發(fā)揮其不同的功能，這將是下一步的工作。 參考文獻(xiàn) 1廖漢源，坤建一，牛國輝，顎式破碎機(jī)，中國 機(jī)械工業(yè)出版社，北京，1998。 2秦之雩，許西敏，調(diào)查了關(guān)于運(yùn)動(dòng)學(xué) 特點(diǎn)和擺動(dòng)顎式破碎機(jī)復(fù)合能力， 太原重型機(jī)械學(xué)院 第 12 卷，頁 97-105，二月，1991 3秦之雩，徐西民，一個(gè)方法的 preoptimization 擺動(dòng)顎式破碎機(jī)復(fù)合機(jī)制，作者： 太原重型機(jī)械學(xué)院，第 13 卷，頁 56-63，二月，1992 4秦之雩，榮幸福，計(jì)算和校正分析 復(fù)合擺動(dòng)顎楔形的排料口寬度 破碎機(jī)，太原重型機(jī)械學(xué)報(bào) 學(xué)院第 13 卷，頁 92-98，1992 年 4 月 5。秦之雩，榮幸福，破碎的分析和優(yōu)化復(fù)合擺動(dòng)顎式破碎機(jī)的能量，作者： 太原重型機(jī)械學(xué)院學(xué)報(bào)，第 14 卷，頁 85-98， 1993 年 6范廣軍，穆復(fù)生， 鄂式 破碎機(jī)的研究湖南冶金，14 號(hào)，序言段 15 - 17，2001 年 7 月 1642 年