摘 要
活齒傳動(dòng)是活齒少齒差行星齒輪傳動(dòng)的簡(jiǎn)稱(chēng)，是一種由K-H-V型少齒差行星齒輪傳動(dòng)演化而成的一種新型齒輪傳動(dòng)，它利用一組中間滾動(dòng)體來(lái)實(shí)現(xiàn)兩同軸之間的轉(zhuǎn)速變換。活齒傳動(dòng)減速器由三個(gè)基本構(gòu)件組成：激波器、活齒輪（滾針）、中心輪。純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器是在普通活齒傳動(dòng)減速器基礎(chǔ)上把活齒輪（滾針）用滾動(dòng)軸承代替，把滑動(dòng)副用滾動(dòng)副替代實(shí)現(xiàn)的純滾動(dòng)。
本文首先分析了活齒傳動(dòng)減速器的研究性現(xiàn)況及結(jié)構(gòu)原理，在此基礎(chǔ)上提出了本次設(shè)計(jì)方案；接著，做了運(yùn)動(dòng)分析、并對(duì)主要結(jié)構(gòu)尺寸及參數(shù)進(jìn)行了設(shè)計(jì)計(jì)算；然后，做了力學(xué)分析并對(duì)減速器進(jìn)行了強(qiáng)度核算；最后，通過(guò)SolidWorks三維設(shè)計(jì)軟件設(shè)計(jì)了該純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器并出了二維裝配圖和零部件圖。
關(guān)鍵詞：純滾動(dòng)，活齒傳動(dòng)，減速器，設(shè)計(jì)
Abstract
Tooth tooth drive is small teeth difference planetary gear drive for short, is a little difference from KHV type planetary gear teeth evolved a new type of gear, which uses a set of intermediate rolling bodies to implement the two coaxial rotational speed between transitions. Tooth gear reducer consists of three basic components: the shock, a live gear (needle), the center of the wheel. Pure rolling tooth drive gear reducer is to live (needle) used instead of rolling bearings in general tooth gear reducer based on the slide with pure Scroll deputy vice alternative implementations.
This paper analyzes the current status of research and structural principles of tooth gear reducer, on the basis of this design scheme is proposed; then, do the motion analysis, and the main structure dimensions and parameters of the design calculations; then, mechanical analysis done and the strength of the gear unit accounting; Finally, three-dimensional design software SolidWorks design of the gear reducer pure rolling teeth and a two-dimensional assembly drawing and parts diagram.
Keywords: Pure rolling,Tooth gear, Reducer,Design
目 錄
摘 要 I
Abstract II
第1章 緒 論 1
1.1活齒傳動(dòng)概述 1
1.1.1活齒傳動(dòng)介紹及分類(lèi) 1
1.1.2活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)及傳動(dòng)原理 3
1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)況 4
第2章 總體設(shè)計(jì) 6
2.1 設(shè)計(jì)要求 6
2.2結(jié)構(gòu)及工作原理分析 6
2.3方案設(shè)計(jì) 7
2.4運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 7
2.5性能特點(diǎn)分析 11
2.5.1在結(jié)構(gòu)方面 11
2.5.2在工藝方面 11
2.5.3在運(yùn)轉(zhuǎn)性能方面 12
2.5.4在其他方面 12
第3章 尺寸設(shè)計(jì)與參數(shù)選擇 13
3.1參數(shù)選擇 13
3.2幾何計(jì)算 14
3.3傳動(dòng)元件的材料選擇 16
第4章 力學(xué)分析與強(qiáng)度計(jì)算 18
4.1力學(xué)分析 18
4.1.1內(nèi)齒圈作用于活齒上的作用力 18
4.1.2輸出盤(pán)作用于各活齒上的作用力 20
4.1.3內(nèi)圈滾子作用于各活齒上的作用力 20
4.2強(qiáng)度計(jì)算 21
4.2.1擺線輪和活齒的齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算 21
4.2.2用于輸出機(jī)構(gòu)活齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算 23
第5章 軸及軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算 25
5.1軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 25
5.1.1軸的材料 25
5.1.2軸的強(qiáng)度計(jì)算 25
5.1.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 26
5.1.4軸所受支撐反力、彎矩及扭矩 27
5.2軸承的選取 27
第6章 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 28
6.1灰鑄鐵的特性與結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 28
6.1.1灰鑄鐵的材料特性 28
6.1.2灰鑄鐵的結(jié)構(gòu)性能 28
6.2鑄件的結(jié)構(gòu)要素 28
6.2.1鑄件的最小壁厚 28
6.2.2鑄件外壁、內(nèi)壁與筋的厚度 29
6.2.3鑄件的最小鑄孔 29
總 結(jié) 30
參考文獻(xiàn) 31
致 謝 32
- 33 -
純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器設(shè)計(jì)
第1章 緒 論
1.1活齒傳動(dòng)概述
1.1.1活齒傳動(dòng)介紹及分類(lèi)
活齒傳動(dòng)是活齒少齒差行星齒輪傳動(dòng)的簡(jiǎn)稱(chēng)，是一種由K-H-V型少齒差行星齒輪傳動(dòng)演化而成的一種新型齒輪傳動(dòng)，它利用一組中間滾動(dòng)體來(lái)實(shí)現(xiàn)兩同軸之間的轉(zhuǎn)速變換。這種傳動(dòng)機(jī)構(gòu)最突出的特點(diǎn)是省去了少齒差行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中必須采用的W運(yùn)動(dòng)輸出機(jī)構(gòu)，因而有效克服了W運(yùn)動(dòng)輸出機(jī)構(gòu)給少齒差行星齒輪傳動(dòng)帶來(lái)的激波器軸承壽命短的問(wèn)題，并且傳動(dòng)鏈也得到顯著縮短，從而使其具有結(jié)構(gòu)緊湊、承載能力強(qiáng)、效率高、沒(méi)有特別突出的薄弱環(huán)節(jié)等一系列優(yōu)點(diǎn)。
活齒傳動(dòng)具有很多不同的結(jié)構(gòu)，因而有必要對(duì)它們加以分類(lèi)。本文提出以下分類(lèi)方法：
（1）按活齒移動(dòng)方向
促使活齒發(fā)生移動(dòng)的構(gòu)件被稱(chēng)為激波器，按活齒移動(dòng)的方向，可以把活齒傳動(dòng)分為徑向、軸向和其它方向的。
（2）按中心輪齒廓所在表面形狀
按照周期性滾動(dòng)體所在表面的形式可以把它們分成端面、圓柱面，此外還有球面和圓錐面等。
（3）按激波器的波峰數(shù)
激波器在活齒傳動(dòng)中為活齒運(yùn)動(dòng)的激波源，使活齒按照一定的激波規(guī)律沿徑向運(yùn)動(dòng)，激波器按其波峰數(shù)分為單波激波器、雙波激波器和多波激波器，而其波峰數(shù)又直接決定活齒傳動(dòng)的齒差數(shù)。
（4）按活齒的形狀
在活齒傳動(dòng)中使用的活齒是滾珠或滾柱，同時(shí)也存在其他類(lèi)型如推桿、套筒等形狀的活齒。
（5）按活齒傳動(dòng)嚙合副的結(jié)構(gòu)特征
按活齒傳動(dòng)嚙合副的結(jié)構(gòu)特征和待求運(yùn)動(dòng)副元素的不同選擇還可以把它們劃分為兩大類(lèi)：移動(dòng)式活齒傳動(dòng)和擺動(dòng)式活齒傳動(dòng)。移動(dòng)式活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)特征是：活齒嚙合副的低副為移動(dòng)副，它決定了活齒的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)—沿著給定的運(yùn)動(dòng)方位移動(dòng)；擺動(dòng)式活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)特征是：活齒嚙合副的低副為轉(zhuǎn)動(dòng)副，它決定了活齒的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)—繞著給定的回轉(zhuǎn)中心擺動(dòng)。
（6）按二級(jí)活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)二級(jí)活齒傳動(dòng)有串聯(lián)式和并聯(lián)式（也稱(chēng)封閉式）兩種類(lèi)型。
串聯(lián)式結(jié)構(gòu)特征是：第一級(jí)傳動(dòng)的從動(dòng)軸與第二級(jí)傳動(dòng)的主動(dòng)軸固聯(lián)。其主要功用是獲得大的傳動(dòng)比；并聯(lián)式（也稱(chēng)封閉式）結(jié)構(gòu)特征是：由一個(gè)差動(dòng)傳動(dòng)和一個(gè)基本傳動(dòng)組成，其突出特點(diǎn)是將主動(dòng)軸輸入的動(dòng)力，分成兩路傳給輸出軸，從而實(shí)現(xiàn)了機(jī)構(gòu)的進(jìn)一步小型化。
（7）按與活齒輪相接觸的環(huán)節(jié)數(shù)目
通常情況下有兩個(gè)環(huán)節(jié)同時(shí)與活齒輪處于嚙合狀態(tài)，它們是中心輪和激波器?；铨X輪是整個(gè)活齒傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)樞紐，它的結(jié)構(gòu)形式直接決定了整個(gè)活齒傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)性能。與活齒輪相接觸的環(huán)節(jié)多于三個(gè)的活齒傳動(dòng)中，任意一個(gè)環(huán)節(jié)都可以作輸入、輸出或者固定環(huán)節(jié)，而余下的環(huán)節(jié)起補(bǔ)充作用。積極尋求新形式的活齒輪，將是找到更好的活齒傳動(dòng)形式的途徑之一。
綜上所述可以把活齒傳動(dòng)的分類(lèi)總結(jié)為如圖1-1所示。
圖1-1 活齒傳動(dòng)分類(lèi)圖
1.1.2活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)及傳動(dòng)原理
用圖1所示推桿活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)圖和圖2所示推桿活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)模型和傳動(dòng)原理圖分析活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)和傳動(dòng)原理?；铨X傳動(dòng)中圍繞著中心軸轉(zhuǎn)動(dòng)或不動(dòng)的構(gòu)件稱(chēng)基本構(gòu)件。以推桿活齒傳動(dòng)為例，它由三個(gè)基本構(gòu)件組成：
（1）激波器H
通常采用偏心輪，工藝性好。但需采用雙排結(jié)構(gòu)。如果采用橢圓等自平衡結(jié)構(gòu)，單排激波器即可使慣性力、作用力平衡，加工工藝也不復(fù)雜，但需采用柔性軸承技術(shù)。也可以采用具有空間對(duì)稱(chēng)的凸輪結(jié)構(gòu)。激波器由輸入軸l、偏心套2、轉(zhuǎn)臂軸承3和激波環(huán)(也可以沒(méi)有激波環(huán))所組成。為平衡激波器產(chǎn)生的慣性力和抵銷(xiāo)激波器上的徑向力，常采用雙排激波器，并使它們的相位差為180度。
（2）活齒輪G
活齒輪由活齒架和一組活齒組成。通常在活齒傳動(dòng)中使用的活齒是滾珠或滾柱，同時(shí)也存在其他類(lèi)型的活齒如推桿、套筒等。眾所周知，一個(gè)活齒是無(wú)法保證傳動(dòng)的連續(xù)性，必須用活齒架把一系列活齒連接起來(lái)，活齒架使活齒等距分布并減少活齒間的摩擦和磨損，通?；铨X架與輸出軸固聯(lián)為一體。活齒輪由活齒架5和一組活齒4組成。活齒架是一個(gè)具有雙排等分槽的構(gòu)件，它常與輸出軸固聯(lián)?；铨X由活齒體T和內(nèi)外兩端具有副元素G1、G2的構(gòu)件g1和g2所組成。如圖2a所示。具有高副元素的構(gòu)件常選用標(biāo)準(zhǔn)鋼球或短圓柱滾子。
（3）中心輪K
分內(nèi)齒中心輪和外齒中心輪兩種。其形式取決于活齒傳動(dòng)是內(nèi)激波型還是外激波型，內(nèi)齒中心輪的齒形是活齒外端高副元素的共軛曲線，外齒中心輪的齒形是活齒內(nèi)端高副元素的共軛曲線。通常選定激波器與活齒兩端的高副元素為簡(jiǎn)單曲線，而中心輪為其共軛運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的包絡(luò)曲線。中心輪分內(nèi)齒中心輪和外齒中心輪兩種。內(nèi)齒中心輪的齒形是活齒外端高副元素G1的共扼曲線。外齒中心輪的齒形是活齒內(nèi)端高副元素G2的共扼曲線。與激波器相對(duì)應(yīng)，采用兩個(gè)完全相同的平行布置的中心輪。
圖2-1 推桿活齒傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)圖
1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)況
我國(guó)于1979年提出了一種活齒波動(dòng)傳動(dòng)裝置，同時(shí)提出了“活齒”及“活齒傳動(dòng)”的概念，在后來(lái)的十幾年中，我國(guó)又相繼提出了幾十種類(lèi)似的傳動(dòng)裝置，其中最有代表意義的有：套筒活齒少齒差傳動(dòng)裝置、擺動(dòng)活齒減速機(jī)、活齒推桿減速器、凸輪活齒行星傳動(dòng)裝置等。在國(guó)外，類(lèi)似的傳動(dòng)形式最早出現(xiàn)在上世紀(jì)三十年代的德國(guó)，在后來(lái)的幾十年中，前蘇聯(lián)推出的“正弦滾道滾珠傳動(dòng)”和美國(guó)推出的“無(wú)齒齒輪傳動(dòng)”最具有代表性，而且前蘇聯(lián)還曾將正弦滾珠減速器成功用于石油氣鉆探設(shè)備中。后來(lái)伴隨著新的金屬加工工藝和數(shù)字加工設(shè)備的出現(xiàn)，這種傳動(dòng)形式獲得了長(zhǎng)足的發(fā)展，在有些國(guó)家已經(jīng)形成了系列產(chǎn)品，并在機(jī)械、冶金、建筑、采礦等工業(yè)部門(mén)獲得廣泛的應(yīng)用，活齒傳動(dòng)這一技術(shù)逐步的走向成熟。
活齒傳動(dòng)最初的結(jié)構(gòu)型式是在30年代由德國(guó)入提出來(lái)的，到了40年代，他們就把活齒傳動(dòng)技術(shù)應(yīng)用到汽車(chē)的轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)中了。第二次世界大戰(zhàn)曾使活齒傳動(dòng)研究一度沉寂下來(lái)。50年代，蘇聯(lián)學(xué)者對(duì)活齒傳動(dòng)的一種型式“柱塞傳動(dòng)”進(jìn)行了理論研究，提出了它的運(yùn)動(dòng)學(xué)和力的計(jì)算方法。美國(guó)學(xué)者提出了推桿活齒減速裝置及少齒差減速機(jī)，分析了傳動(dòng)原理，對(duì)傳動(dòng)比和作用力進(jìn)行了計(jì)算，分析了其傳動(dòng)性能。70年代，蘇美兩國(guó)積極開(kāi)發(fā)活齒傳動(dòng)的新型式，蘇聯(lián)推出了“正弦滾珠傳動(dòng)”，美國(guó)推出了“無(wú)齒齒輪傳動(dòng)技術(shù)”，曾引起各國(guó)科技工作者的極大興趣。英國(guó)推出的“滑齒減速器”形成了系列產(chǎn)品，并投入國(guó)際市場(chǎng)。到了80年代，國(guó)際上研究活齒傳動(dòng)更加積極，日本、英國(guó)、聯(lián)邦招國(guó)、保加利亞、捷克斯治伐克等國(guó)先后公布了一些有關(guān)活齒傳動(dòng)的專(zhuān)利和發(fā)明，這表明，活齒傳動(dòng)的研究和應(yīng)用，在國(guó)外已經(jīng)成為行星齒輪研究中相當(dāng)活躍的領(lǐng)域。
出于客觀原因，我國(guó)對(duì)活齒傳動(dòng)的研究起步較晚。從70年代起，我國(guó)的科技工作者才開(kāi)始注意國(guó)外活齒傳動(dòng)的發(fā)展，并在條件簡(jiǎn)陋、資料及資金缺乏的條件下研究活齒傳動(dòng)技術(shù)，經(jīng)十幾年的開(kāi)拓，在理論研究和產(chǎn)品開(kāi)發(fā)方而都取得不少成績(jī)，先后推出多種專(zhuān)利技術(shù)：變速傳動(dòng)軸承(CN 86200923U)，滾輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)（CN 8510170 2A)，滾道減速機(jī)(CN 86300768U)，密切圓活齒傳動(dòng)，活齒諧波減速機(jī)(CN 87206444U)，旋轉(zhuǎn)活齒減速機(jī)(CN 8720 3751U)，套筒活齒少齒差傳動(dòng)裝置 (CN 87209455U)，擺動(dòng)活齒減速機(jī)(CN 2075729U)等。在這些活齒減速機(jī)中，推扦活齒減速機(jī)和滾柱(鋼球)活齒減速機(jī)是最早開(kāi)發(fā)出的典型結(jié)構(gòu)，有的活齒減速機(jī)形成了工業(yè)生產(chǎn)能力，有的還在國(guó)際、國(guó)內(nèi)獲獎(jiǎng)，活齒傳動(dòng)理論研究方面也取得不少成果。
第2章 總體設(shè)計(jì)
2.1 設(shè)計(jì)要求
研究任意齒差數(shù)純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器傳動(dòng)原理，設(shè)計(jì)輸入軸轉(zhuǎn)速615r/min、功率為50Kw、傳動(dòng)比為5，中心高200的純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器。
2.2結(jié)構(gòu)及工作原理分析
活齒少齒差行星傳動(dòng)的基本結(jié)構(gòu)形式如圖2-1所示。
圖2-1 活齒傳動(dòng)機(jī)構(gòu)原理
輸入軸用鍵與偏心套聯(lián)接，在偏心輪外面安置轉(zhuǎn)臂軸承，軸承外套上一外齒圈座，該座圈與各個(gè)作為活齒的針輪相接觸，而各活齒同時(shí)又與固定于箱體的內(nèi)齒圈上的對(duì)應(yīng)輪齒嚙合，活齒的齒數(shù)與內(nèi)齒圈的齒數(shù)相差為一。其中有一半活齒與輸出軸盤(pán)相嚙合。
當(dāng)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)偏心軸以后，通過(guò)外齒座圈帶動(dòng)活齒與內(nèi)齒圈相應(yīng)輪齒嚙合傳動(dòng)。由于內(nèi)齒圈固定，其齒數(shù)與活齒齒數(shù)相差為一，故此，每當(dāng)主動(dòng)偏心軸轉(zhuǎn)過(guò)一圈，活齒也轉(zhuǎn)過(guò)一個(gè)齒，也即此時(shí)所得到的傳動(dòng)比為：
其計(jì)算公式為：
式中 —同一排的活齒數(shù)目；
—內(nèi)齒圈的齒數(shù)。
式中負(fù)號(hào)表示輸入軸入輸出軸轉(zhuǎn)向相反。當(dāng)一齒差時(shí)，活齒數(shù)即為傳動(dòng)比。
2.3方案設(shè)計(jì)
活齒傳動(dòng)減速器由三個(gè)基本構(gòu)件組成：激波器、活齒輪（滾針）、中心輪。如下圖2-2所示為普通活齒傳動(dòng)減速器的局部結(jié)構(gòu)，純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器是在普通活齒傳動(dòng)減速器基礎(chǔ)上把活齒輪（滾針）用滾動(dòng)軸承代替，把滑動(dòng)副用滾動(dòng)副替代實(shí)現(xiàn)的純滾動(dòng)，如下圖2-3所示。該結(jié)構(gòu)為本次設(shè)計(jì)的純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器方案。
圖2-2 活齒傳動(dòng) 圖2-3 純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)
2.4運(yùn)動(dòng)學(xué)分析
關(guān)于與針刺相嚙合的齒輪的齒形，前人作了多方面的研究。從現(xiàn)有的文獻(xiàn)和資料看，專(zhuān)家和學(xué)者們對(duì)活齒類(lèi)少齒差行星傳動(dòng)幾何學(xué)和運(yùn)動(dòng)學(xué)的研究都是建立在完全理想狀態(tài)模型的基礎(chǔ)上，認(rèn)為行星輪各個(gè)齒與針輪各個(gè)齒嚙合點(diǎn)的公法線都相交于一點(diǎn)——節(jié)點(diǎn)，而節(jié)點(diǎn)到齒輪中心的距離是固定不變的，因此瞬間傳動(dòng)比是恒定不變的。然而，除了無(wú)誤差的理想變幅外擺線齒輪外，實(shí)用中進(jìn)行了修形的長(zhǎng)、短幅外擺線齒輪及其它近似齒形的齒輪與活齒輪嚙合，都不能滿(mǎn)足瞬時(shí)傳動(dòng)比恒定不變。這樣，按現(xiàn)有的理論無(wú)法定量的研究輪齒修形和誤差對(duì)齒輪與活齒嚙合運(yùn)動(dòng)狀況的影響，也導(dǎo)致了理論分析與實(shí)際情況的差距。
這里，我們根據(jù)齒輪嚙合的基本原理，推導(dǎo)出任意齒形的齒輪與給定針輪的基本嚙合方程。為系統(tǒng)、精確地研究這類(lèi)傳動(dòng)奠定了基礎(chǔ)。
齒輪與針輪的基本嚙合方程
建立坐標(biāo)系如圖所示，為固定坐標(biāo)系，為與齒輪固連的轉(zhuǎn)動(dòng)坐標(biāo)系，兩坐標(biāo)原點(diǎn)與重合。為與針輪固連的轉(zhuǎn)動(dòng)坐標(biāo)系，坐標(biāo)原點(diǎn)在固定坐標(biāo)系軸上，齒輪中心與針輪中心的距離為。
設(shè)齒輪1的齒廓曲線L的方程為
（3—1）
式中—齒廓曲線自變參數(shù)。
齒廓曲線L的起點(diǎn)在軸上，曲線是光滑的，存在連續(xù)的一階導(dǎo)數(shù)，切線斜率為
（3—2）
齒輪齒廓的位置由確定，為齒輪齒廓曲線起始點(diǎn)位置角，即軸與軸的夾角。
針輪活齒中心為，在軸上，活齒廓半徑為，活齒中心圓半徑為，活齒中心位置角為，即軸與軸的夾角。
齒輪齒廓與針輪齒廓在接觸區(qū)域內(nèi)滿(mǎn)足處處相切接觸。如果在圖示位置時(shí)輪齒與活齒嚙合，則嚙合點(diǎn)的公法線為的延長(zhǎng)線，此公法線與軸相交于點(diǎn)—節(jié)點(diǎn)，與軸交與點(diǎn)。嚙合點(diǎn)法線角為，嚙合點(diǎn)公法線與軸所夾的銳角為。連接與兩點(diǎn)，令：
（3—3）
在中有
（3—4）
因?yàn)楫?dāng)活齒與針輪嚙合時(shí)，活齒中心在坐標(biāo)系中的軌跡是齒輪齒廓曲線L的等距曲線l。l在坐標(biāo)中的方程為：
（3—5）
（3—6）
（3—7）
與軸的夾角
（3—9）
因?yàn)?
所以
（3—9）
上式為任意齒形的齒輪與針輪的基本嚙合方程。
由上述基本嚙合方程可推導(dǎo)出輪齒與活齒嚙合時(shí)，位置角、和嚙合位置參數(shù)的關(guān)系式：
設(shè)式（3—10）的函數(shù)關(guān)系為
（3—11）
（3—12）
則
+
嚙合點(diǎn)法線角
（3—14）
嚙合節(jié)點(diǎn)到齒輪中心的距離
（3—15）
瞬時(shí)傳動(dòng)比
（3—16）
聯(lián)立式（3—1）～（3—16）得
（3—17）
根據(jù)嚙合原理導(dǎo)出內(nèi)齒圈齒廓曲線方程為
（3—18）
式中—活齒數(shù)目；
—內(nèi)齒圈擺線輪齒數(shù)；
—變幅系數(shù)；
—活齒中心圓半徑；
—偏心距；
文中提出的活齒傳動(dòng)基本嚙合方程具有普遍意義。它確定了任意齒形的輪齒與活齒嚙合時(shí)，嚙合點(diǎn)位置、節(jié)點(diǎn)位置及兩共軛齒廓相互位置關(guān)系。擺線活齒無(wú)隙嚙合方程是上述基本方程的一個(gè)特例。一般地，經(jīng)修形或有誤差的擺線活齒傳動(dòng)，其嚙合節(jié)點(diǎn)及瞬時(shí)傳動(dòng)比都是變化的。
2.5性能特點(diǎn)分析
活齒少齒齒差傳動(dòng)除了具有其他少齒差傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)：傳動(dòng)比大、體積小、結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕等以外，本身還存在獨(dú)自的一些特點(diǎn)：
2.5.1在結(jié)構(gòu)方面
由于將一般少齒差傳動(dòng)中的輸出機(jī)構(gòu)與輪齒部分合并為一，因此可獲得行星齒輪傳動(dòng)中最簡(jiǎn)單的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)。
2.5.2在工藝方面
齒圈的齒形可在插齒機(jī)上加工切制，改裝磨頭后可進(jìn)行磨削，從而解決內(nèi)齒輪硬齒面的精加工問(wèn)題。至于其它零件多為圓柱狀，皆可在通用機(jī)床上加工，故此，這種傳動(dòng)的工藝性能是很好的。
2.5.3在運(yùn)轉(zhuǎn)性能方面
這種傳動(dòng)除與其他少齒差傳動(dòng)一樣具有多齒同時(shí)嚙合的優(yōu)點(diǎn)外，由于此時(shí)套筒為活齒，它與作為輸出元件的柱銷(xiāo)以及內(nèi)外齒圈的相應(yīng)輪齒同時(shí)嚙合，如果適當(dāng)選擇設(shè)計(jì)參數(shù)與結(jié)構(gòu)，則可實(shí)現(xiàn)使所有嚙合副在受載傳動(dòng)過(guò)程中均處于凸凹接觸的內(nèi)嚙合狀態(tài)下，這樣，輪齒可以承受很大的載荷而產(chǎn)生的應(yīng)力卻很小，另外此時(shí)各嚙合受載元件皆作滾轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，而且彼此的曲率半徑相差不大，這容易形成油膜，潤(rùn)滑條件好，可獲得較高的傳動(dòng)效率。
與輸入軸盤(pán)固結(jié)的各柱銷(xiāo)沿軸向兩端支撐，中間尚可通過(guò)間隔環(huán)增強(qiáng)各柱銷(xiāo)的支撐與均載作用，這樣柱銷(xiāo)的強(qiáng)度與剛度都較大，而且軸向尺寸的自由選取范圍也大，因此可通過(guò)增大輪齒寬度來(lái)提高傳遞功率，并能在優(yōu)化設(shè)計(jì)中使整個(gè)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)的徑向尺寸和軸向尺寸合理匹配。
所以，這種傳動(dòng)形式具有潤(rùn)滑好、高效、承載力大、能傳遞大功率等優(yōu)點(diǎn)。
2.5.4在其他方面
由于這種傳動(dòng)中各零件受載皆處于內(nèi)嚙合狀態(tài)，產(chǎn)生的應(yīng)力小，因而有可能采用普通鋼材，甚至粉末冶金或工程塑料來(lái)制造。加工方便，使整個(gè)傳動(dòng)裝置的價(jià)格更為低廉。
綜上所述可以看出，套筒活齒少齒差傳動(dòng)具有傳動(dòng)效率高，傳遞大功率、大速比，而且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊、工藝性好及價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)，是一種很有發(fā)展前途的新型傳動(dòng)。
第3章 尺寸設(shè)計(jì)與參數(shù)選擇
3.1參數(shù)選擇
活齒中心圓半徑
針輪的活齒中心圓半徑?jīng)Q定著整個(gè)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)尺寸和承載能力，由擺線輪和針輪間的接觸強(qiáng)度條件式≥524確定。
傳動(dòng)比和齒數(shù)、
傳動(dòng)比為已知，由于少齒差行星傳動(dòng)＝，并且內(nèi)齒圈齒數(shù)比活齒數(shù)多一個(gè)，所以＝1，傳動(dòng)比公式＝，即：
＝5 ＝+1＝6 （4-1）
短幅系數(shù)
短幅系數(shù)的選擇直接影響擺線輪的齒廓形狀和承載能力，并與輸出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)密切相關(guān)。理論上，當(dāng)短幅系數(shù)在0～1之間均可，但實(shí)踐證明，取短幅系數(shù)在0.50～0.75為最佳范圍。這時(shí)候擺線齒廓的承載能力較高，輸出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)也比較合理。根據(jù)系列化的設(shè)計(jì)要求，通常將的取值范圍擴(kuò)大到0.42～0.85。
根據(jù)表4—1選得：＝0.65
表4—1 短幅系數(shù)取值范圍
擺線輪齒數(shù)
≤11
13～23
25～35
37～59
61～87
短幅系數(shù)
0.42～0.55
0.48～0.65
0.55～0.74
0.55～0.74
0.54～0.67
針徑系數(shù)
針輪上相鄰兩活齒中心之間的弦長(zhǎng)與活齒套直徑的比值稱(chēng)為針徑系數(shù)。顯然針徑系數(shù)的大小表明活齒在針輪上分布的密集程度，有
（4-2）
由上式可知，當(dāng)＝1時(shí)，表明活齒在針輪半徑的圓周布滿(mǎn)，相鄰活齒間沒(méi)有間隔，甚至發(fā)生干涉，活齒殼的強(qiáng)度也受到極大的削弱。為了避免針刺相碰和保證活齒與活齒殼的強(qiáng)度，可取1<<4，取＝1.5～2.0為最佳范圍，一般取值不小于1.25～1.40。根據(jù)表4—2選得
＝1.5
表4—2 活齒系數(shù)取值范圍
活齒數(shù)目
<12
12～24
24～36
36～60
60～88
活齒系數(shù)
3.85～2.85
2.8～2.0
2.0～1.5
1.5～1.0
1.5～0.99
輸出機(jī)構(gòu)柱銷(xiāo)數(shù)目和柱銷(xiāo)半徑
根據(jù)本設(shè)計(jì)的目的，其輸出注銷(xiāo)和活齒合二為一，所以可知輸出機(jī)構(gòu)柱銷(xiāo)數(shù)目。同樣柱銷(xiāo)中心圓半徑＝。
3.2幾何計(jì)算
已知數(shù)據(jù)：功率：50kw；轉(zhuǎn)速：615r/min；傳動(dòng)比：5。
活齒圓半徑
＝524＝60（mm）（根據(jù)接觸強(qiáng)度確定）
式中：
中心距
圓整為
校正短幅系數(shù)
＝
擺線輪節(jié)圓半徑
針輪節(jié)圓半徑
滾圓半徑
基圓半徑
嚙合齒距
活齒半徑
擺線輪齒頂圓半徑
擺線輪齒根圓半徑
內(nèi)圈滾子內(nèi)孔半徑
擺線輪最小寬度
擺線輪齒廓頂切驗(yàn)算
輸出機(jī)構(gòu)銷(xiāo)盤(pán)最小寬度
＝20（根據(jù)作用力及結(jié)構(gòu)選?。?
輸出機(jī)構(gòu)銷(xiāo)盤(pán)上銷(xiāo)孔的直徑
3.3傳動(dòng)元件的材料選擇
活齒行星傳動(dòng)的主要零件有：擺線輪、活齒、柱銷(xiāo)（輸出用活齒）、偏心套、內(nèi)圈滾子等。具體零件材料的選擇應(yīng)根據(jù)現(xiàn)有加工能力、熱處理?xiàng)l件、材料來(lái)源和使用條件，進(jìn)行綜合分析。
（1）擺線輪在所有零件中是最重要的傳動(dòng)元件。不僅要求齒輪廓表面有足夠的接觸強(qiáng)度，其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度也不容忽視。在國(guó)內(nèi)，擺線輪常用材料有GCr15和GCr15SiMn。在使用GCr15SiMn時(shí)，由于加入Si、Mn元素，增加了鋼的淬透性，提高了鋼件尺寸的穩(wěn)定性，適用于較大功率的減速裝置。在小功率減速器中，也可以用滲碳處理的35號(hào)鋼制造，效果較好。
（2）柱銷(xiāo)零件由于受載條件惡 ，特別是加工、裝配誤差較大時(shí)，柱銷(xiāo)受力很不均勻，甚至只有一個(gè)柱銷(xiāo)受力，很容易造成斷裂損壞。因此，不僅要求柱銷(xiāo)有足夠的表面接觸強(qiáng)度，而且有良好的韌性。柱銷(xiāo)材料可以選用GCr15，當(dāng)柱銷(xiāo)受力條件不好時(shí)，可采用韌性較好的高強(qiáng)度低碳合金鋼，如20CrMoVB和18CrMnTi。
（3）內(nèi)圈滾子的材料通常采用鑄鐵材料，不僅鑄造成型容易，加工活齒孔也方便。在低速重載場(chǎng)合，為防止發(fā)生殼體開(kāi)裂現(xiàn)象，可選用鑄鋼材料。
其他主要零件的材料選擇，可根據(jù)實(shí)際工作條件和受力情況按表5—1選擇
表6-1 活齒行星傳動(dòng)主要零件材料選用
零件名稱(chēng)
材料
硬度
許用應(yīng)力（MPa）
擺線輪
GCr15，GCr15SiMn
HRC58～62
［σH］＝850～1200
活齒
GCr15，GCr9
HRC56～60
［σH］＝850～1200
偏心套
GCr15，45
HRC56～60
—
HB240～280
輸入軸
45
HB220～250
輸出軸
45
HB220～250
機(jī)座
HT200，ZG25
—
由上述可得本設(shè)計(jì)各主要零件所用材料為：
（1）擺線輪：GCr15
（2）活齒：GCr15；
（3）偏心輪：45；
（4）輸入軸：45；
（5）輸出軸：45；
（6）機(jī)座：HT20～40。
第4章 力學(xué)分析與強(qiáng)度計(jì)算
由于滾子活齒與擺線輪在嚙合過(guò)程中是多齒接觸，因此它們之間的載荷分布也比較復(fù)雜。為了便于分析，假設(shè)零件之間無(wú)間隙存在，摩擦忽略不計(jì)
分析滾子活齒的受力情況，各活齒主要承受著三種載荷：
1） 輪作用于各活齒上的載荷，其作用方向沿嚙合點(diǎn)的公法線方向。
2）輸出銷(xiāo)盤(pán)作用于各活齒上的載荷，其作用方向沿滾子中心圓的切向。
3）偏心輪（或轉(zhuǎn)臂軸承外圈）作用于各活齒上的載荷，其作用方向沿偏心輪與滾子接觸點(diǎn)的法向。
今以活齒為分離體，進(jìn)行受力分析和計(jì)算，活齒受力：
4.1力學(xué)分析
4.1.1內(nèi)齒圈作用于活齒上的作用力
由圖5—1可知，、和三載荷之間存在如下關(guān)系：
式中為活齒與擺線輪的嚙合角。
活齒作用于擺線輪齒廓上的最大載荷為
（5—1）
其他受載活齒作用于擺線齒廓上的作用力為
（5—2）
式中
由于本設(shè)計(jì)中內(nèi)圈滾子只有一個(gè)，所以承受所有載荷，計(jì)算所受載荷大小時(shí)所承受轉(zhuǎn)矩即為輸出軸轉(zhuǎn)矩
為計(jì)算合力 ，可將各嚙合作用力延其作用線移至節(jié)點(diǎn)，并用x軸和y軸方向的分力和代替。這時(shí)，合力在x軸和y軸方向的分力和可表示為
（5—3）
（5—4）
其中或按圖5—2確定
4.1.2輸出盤(pán)作用于各活齒上的作用力
當(dāng)輸出銷(xiāo)盤(pán)對(duì)針輪作用力時(shí)，這些力約為個(gè)，作用線都通過(guò)活齒和銷(xiāo)孔的中心，即平行于偏心線，并組成阻力矩，與內(nèi)圈滾子上的驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩相平衡。使整體結(jié)構(gòu)受力達(dá)到平衡
作用于內(nèi)圈滾子上的最大載荷為
（5—5）
其他活齒作用于內(nèi)圈滾子上的力為
（5—6）
式中—第i個(gè)輸出用活齒受阻力方向與偏心線之間的夾角。
這時(shí)，合力按下式計(jì)算：
（5—7）
以上分析也屬于理想狀態(tài)下的分析結(jié)果。實(shí)際上，考慮制造和安裝誤差的影響，值比計(jì)算值要大。因此，在強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，通常將活齒的最大作用力增大20％。
4.1.3內(nèi)圈滾子作用于各活齒上的作用力
內(nèi)圈滾子受到三部分力的作用，即活齒對(duì)內(nèi)圈滾子的力，合力，輸出用活齒對(duì)內(nèi)圈滾子的作用力，合力為；轉(zhuǎn)臂軸承對(duì)內(nèi)圈滾子內(nèi)孔的作用力。內(nèi)圈滾子在三力的作用下處于平衡狀態(tài)。
這時(shí)，可得轉(zhuǎn)臂軸承對(duì)內(nèi)圈滾子內(nèi)孔的作用力可表示為：
（5—8）
該作用力與x軸的夾角可表示為：
（5—9）
將式（5—3）、（5—4）和（5—6）代入，得：
（5—10）
在近似計(jì)算中，式中根號(hào)一項(xiàng)可取為1.3，有：
（5—9）
式中
其中 —第個(gè)活齒中心沿活齒中心圓的切線方向與力之間的夾角。
—作用力與偏心線（y軸）之間的夾角。
4.2強(qiáng)度計(jì)算
4.2.1擺線輪和活齒的齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算
擺線輪與活齒嚙合的接觸應(yīng)力可按赫茨公式計(jì)算，即
式中—擺線輪齒廓和活齒在某一位置嚙合時(shí)的法向作用力，根據(jù)式，有
—擺線輪的寬度
—擺線輪和活齒的當(dāng)量彈性模量，當(dāng)擺線輪與活齒的材料為合金鋼時(shí)，有
其中、是擺線輪和活齒的彈性模量。兩者均為合金鋼時(shí)，＝；
—擺線輪和活齒在嚙合點(diǎn)的當(dāng)量曲率半徑，有
其中
將以上各式代入赫茨公式，經(jīng)整理得齒面接觸強(qiáng)度條件式為
（7－1）
式中 ；
；
。
是齒面接觸應(yīng)力達(dá)最大值時(shí)活齒與擺線輪齒廓的嚙合位置系數(shù)，其值可于相關(guān)手冊(cè)上查取。
此處取＝0.99。
計(jì)算本設(shè)計(jì)中的齒面接觸強(qiáng)度為
≤
由以上計(jì)算可知齒面接觸強(qiáng)度滿(mǎn)足要求
在設(shè)計(jì)計(jì)算中，為計(jì)算活齒中心圓半徑，可將代入式（7－1），得
≥524 （7－2）
式中—擺線輪的齒寬系數(shù)，一般取＝0.1～0.2，通常取＝0.15；
—許用接觸用力，Mpa，表6—1確定；
—輸出軸上的轉(zhuǎn)矩，N?m。當(dāng)給定輸入功率為、輸入軸轉(zhuǎn)速為和傳動(dòng)比＝時(shí)，按下式計(jì)算：
（7—3）
式中—傳動(dòng)效率，可取＝0.94～0.96。
4.2.2用于輸出機(jī)構(gòu)活齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算
由于受到結(jié)構(gòu)上的限制，用于輸出轉(zhuǎn)矩的活齒往往成為整個(gè)結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)。所以需要驗(yàn)算用于輸出轉(zhuǎn)矩的活齒的彎曲強(qiáng)度。
輸出機(jī)構(gòu)上的活齒線接觸于輸出銷(xiāo)盤(pán)的銷(xiāo)孔中，活齒受到的載荷為內(nèi)圈滾子對(duì)活齒的最大作用力?？紤]到這招和裝配誤差的影響，活齒受力不均勻，需將最大作用力增大20％。這時(shí)，可將活齒按懸臂梁進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計(jì)算。
根據(jù)圖7—1，輸出用活齒在危險(xiǎn)跑面上的彎曲應(yīng)力為：
式中 —活齒上的最大作用力；
—活齒的抗彎截面模量，。
代入上式，的活齒的彎曲強(qiáng)度計(jì)算公式為
≤ （7—4）
得
≥ （7—5）
式中 —輸出軸上的負(fù)載轉(zhuǎn)矩；
—柱銷(xiāo)中心圓半徑，此處等與活齒中心圓半徑；
—柱銷(xiāo)數(shù)目，此處等與由于輸出用活齒數(shù)；
—許用彎曲應(yīng)力；
—擺線輪寬度。
經(jīng)過(guò)計(jì)算，可知用于輸出的活齒彎曲強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。
由于輸出用活齒數(shù)目較少，當(dāng)制造精度和安裝精度較低時(shí)，活齒受力不均勻，特別是一個(gè)活齒受力時(shí)，活齒會(huì)嚴(yán)重過(guò)載而產(chǎn)生折斷損壞。為改善活齒的受力狀態(tài)，可在活齒的懸臂端加上均載環(huán)，將所有用于輸出的活齒的懸臂連成一體。當(dāng)某一活齒受載較大時(shí)，通過(guò)活齒變形由均載環(huán)均勻的分散到其他活齒上，可顯著減小注銷(xiāo)承受的載荷峰值。實(shí)驗(yàn)證明，安裝均載環(huán)后，活齒承受的最大載荷可減少50％左右。
改善輸出用活齒的另一種方法，是將活齒的懸臂結(jié)構(gòu)改為簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)，可顯著提高輸出活齒的彎曲強(qiáng)度。
第5章 軸及軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算
5.1軸的設(shè)計(jì)計(jì)算
5.1.1軸的材料
根據(jù)前文的分析可知，本設(shè)計(jì)中輸入軸和輸出軸均選用45鋼，其主要力學(xué)性能及許用彎曲應(yīng)力由表8-1可知。
表8-1 45鋼主要力學(xué)性能及許用彎曲應(yīng)力
鋼號(hào)
熱處理
毛坯直徑
硬度
力學(xué)性能
許用彎曲應(yīng)力
應(yīng)用
≥
≥
45
正火
回火
≤100
170～217
590
296
195
55
應(yīng)用最廣泛
≥100～300
162～217
570
285
調(diào)質(zhì)
≤100
217～255
540
275
≥100～300
540
355
215
60
5.1.2軸的強(qiáng)度計(jì)算
按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算出軸端直徑，計(jì)算公式如下：
式中—軸端直徑，
—軸所傳遞的扭矩，
—軸所傳遞的功率，
—軸的工作轉(zhuǎn)速，
—許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，按表8—2選取
—系數(shù)，按表8—2選取
表8—2 幾種常用軸材料的及值
軸的材料
Q235-A、20
Q275、35
45
40Cr、35SiMn、40MnB
15~25
20~35
25~45
35~55
149~126
135~112
126~103
112~97
通過(guò)以前計(jì)算的結(jié)果可以計(jì)算軸端直徑，計(jì)算出輸入軸軸端最小直徑大小為：
由于功率損失，所以輸出軸輸出功率略小于輸入軸傳遞功率，并且輸出軸轉(zhuǎn)速為，可知輸出軸軸端最小直徑大小為：
5.1.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一般原則為：為節(jié)省材料，減少總量，應(yīng)盡量采用等強(qiáng)度外形或大的剖面形狀；便于軸上零件的定位、固定、裝配、拆卸和調(diào)整；采用各種減小應(yīng)力集中和提高疲勞強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)；便于加工制造和保證精度。
所以整體上來(lái)說(shuō)，本設(shè)計(jì)中軸采用階梯軸，平鍵連接各種組件，必要的地方需要套筒來(lái)隔開(kāi)。
根據(jù)結(jié)構(gòu)調(diào)整輸入軸軸端直徑為50mm，其余各段直徑均按5mm放大。
輸入軸各軸段配合及表面粗糙度選擇如下：
輸入軸的軸向固定采用軸間和套筒。
輸入軸中鍵連接選用A型平鍵（GB1096－79），軸端處鍵的尺寸=與偏心套連接處鍵的尺寸＝。
鍵聯(lián)接的強(qiáng)度校荷按公式計(jì)算。
經(jīng)計(jì)算鍵連接強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。
根據(jù)結(jié)構(gòu)調(diào)整輸出軸軸端直徑為55mm，其余各段直徑均按5mm放大。
輸出軸各軸段配合及表面粗糙度選擇如下：
輸出軸的軸向固定采用軸間和套筒。
輸出軸中鍵連接選用A型平鍵（GB1096－79），軸端處鍵的尺寸=。
經(jīng)計(jì)算鍵連接強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。
5.1.4軸所受支撐反力、彎矩及扭矩
軸的受力簡(jiǎn)圖、彎矩和扭矩簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖8－1
5.2軸承的選取
選擇30220型圓柱滾子軸承
[標(biāo)準(zhǔn)]摘自GB/T297-93 參照ISO15-1981
[單位](mm)
軸承代號(hào):30220
尺寸\d:100；\D:180；\B:25
其余分別選擇30212圓錐滾子軸承，6003、6020、型深溝球軸承。
第6章 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
根據(jù)前文對(duì)活齒行星傳動(dòng)的分析和計(jì)算，本課題所設(shè)計(jì)的活齒行星減速器的傳動(dòng)部件的結(jié)構(gòu)尺寸已經(jīng)確定，現(xiàn)在需要根據(jù)已定的傳動(dòng)部件的結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)來(lái)設(shè)計(jì)其殼體的結(jié)構(gòu)尺寸。
本活齒行星減速器殼體材料選用灰鑄鐵
6.1灰鑄鐵的特性與結(jié)構(gòu)特點(diǎn)
6.1.1灰鑄鐵的材料特性
灰鑄鐵綜合力學(xué)性能低，抗壓強(qiáng)度大，為本身看拉強(qiáng)度的3～4倍，彈性模數(shù)較低，壁厚變化對(duì)力學(xué)性能影響較大，對(duì)冷卻速度敏感性很大，流動(dòng)性很好，線收縮與體積收縮小，缺口敏感性小，熱穩(wěn)定性低。
6.1.2灰鑄鐵的結(jié)構(gòu)性能
1、可獲得比鑄鋼更薄而復(fù)雜的鑄件，物件中殘余內(nèi)應(yīng)力及翹曲變形較鑄鋼小。
2、對(duì)冷卻速度敏感性大，因此薄截面容易形成白口和裂紋，而厚截面又易形成疏松，故灰鑄鐵件當(dāng)壁厚超過(guò)其臨界值時(shí)，隨著壁厚的增加其力學(xué)性能反而顯著降低。
3、流動(dòng)性好，對(duì)缺口明暗行銷(xiāo)，表面光潔，因而加工余量比鑄鋼小，表面加工質(zhì)量不高對(duì)應(yīng)力極限不利影響小。
4、小震性高，常用來(lái)作承受振動(dòng)的機(jī)座。
5、不允許用于長(zhǎng)時(shí)間在250℃溫度下工作的零件。
6、不同截面上性能較均勻，適于作要求高、而截面不一的較為厚的鑄件。
6.2鑄件的結(jié)構(gòu)要素
6.2.1鑄件的最小壁厚
鑄件的最小壁厚跟鑄造方法不同可分為兩種情況。
（1）砂型鑄造，當(dāng)鑄件尺寸是0～200×200時(shí)最小尺寸為5～6；當(dāng)鑄件尺寸是200×200～500×500時(shí)最小尺寸為6～10；當(dāng)鑄件尺寸大于500×500時(shí)最小尺寸為15～20。
（2）金屬型鑄造，當(dāng)鑄件尺寸是0～70×70時(shí)最小尺寸為4；當(dāng)鑄件尺寸是70×70～150×150時(shí)最小尺寸為5；當(dāng)鑄件尺寸是大于150×150時(shí)最小尺寸為6。
6.2.2鑄件外壁、內(nèi)壁與筋的厚度
表9-1外壁、內(nèi)壁與筋的厚度 單位：
零件重量
最大尺寸
外壁厚度
內(nèi)壁厚度
筋的厚度
零件舉例
0～5
300
7
6
5
蓋、拔叉、杠桿、端蓋
6～10
500
8
7
5
蓋、門(mén)、軸套、支架
11～60
750
10
8
6
蓋、箱體、罩、托架
61～100
1250
12
10
8
蓋、箱體、油缸體
101～500
1700
14
12
8
油盤(pán)、蓋、壁、帶輪
501～800
2500
16
14
10
箱體、床身、輪緣
801～1200
3000
18
16
12
小立柱、箱體、滑座
6.2.3鑄件的最小鑄孔
一般情況下對(duì)于灰鑄鐵構(gòu)件最小鑄孔大小當(dāng)其大量生產(chǎn)時(shí)最小鑄孔為12～15；當(dāng)其批量生產(chǎn)時(shí)最小鑄孔為15～30；當(dāng)小批、單件生產(chǎn)時(shí)最小鑄孔為30～50。當(dāng)不透圓孔最小容許鑄造孔徑應(yīng)比上述值大20％，矩形或方形孔其短邊要大于表中值20％，而不透矩形或方形孔則要大40％。
總 結(jié)
畢業(yè)設(shè)計(jì)是我們專(zhuān)業(yè)課程知識(shí)綜合應(yīng)用的實(shí)踐訓(xùn)練，從事工作前一個(gè)必不少的過(guò)程．“千里之行始于足下”，通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我深深體會(huì)到這句千古名言的真正含義．我今天認(rèn)真的進(jìn)行課程設(shè)計(jì)，學(xué)會(huì)腳踏實(shí)地邁開(kāi)這一步，就是為明天能穩(wěn)健地在社會(huì)大潮中奔跑打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
通過(guò)這次純滾動(dòng)活齒傳動(dòng)減速器設(shè)計(jì)，我在多方面都有所提高。鞏固與擴(kuò)充了活齒傳動(dòng)、機(jī)械設(shè)計(jì)等課程所學(xué)的內(nèi)容，了解了活齒傳動(dòng)減速器的基本結(jié)構(gòu)，提高了計(jì)算能力，繪圖能力，熟悉了規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)，同時(shí)各科相關(guān)的課程都有了全面的復(fù)習(xí)，獨(dú)立思考的能力也有了提高。
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致 謝
在本文即將結(jié)束之際，請(qǐng)?jiān)试S我對(duì)在這四年的大學(xué)生活學(xué)習(xí)中給予我支持和鼓勵(lì)的各位老師和同學(xué)致以深深的感謝。
首先，我要感謝我的指導(dǎo)老師，感謝他在我的研究和學(xué)習(xí)過(guò)程中給予我的指導(dǎo)和幫助。老師深厚的理論素養(yǎng)，淵博的學(xué)識(shí)和誨人不倦的精神使我受益非淺，更重要的是，老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)風(fēng)范和對(duì)學(xué)術(shù)問(wèn)題的概括與抽象能力在潛移默化中影響著我，教育著我。在大學(xué)生活中，老師對(duì)我的言傳身教以及給予我許多無(wú)私的關(guān)心和幫助，所有這些不僅是我得以順利地完成本文，而且更是使我終身受益。我還要感謝系里的各位老師，他們?yōu)槲业漠厴I(yè)設(shè)計(jì)提出諸多良好的建議以及努力方向，使我得以較快地完成設(shè)計(jì)。
其次，我還要特別感謝我的母校，為我提供了一個(gè)先進(jìn)的學(xué)習(xí)、工作環(huán)境，能讓我順利完成自學(xué)考試的各個(gè)課程。
最后，請(qǐng)讓我將這篇學(xué)士學(xué)位論文獻(xiàn)給我的父母親，感謝他們的養(yǎng)育之恩，感謝他們使我成為一個(gè)對(duì)社會(huì)有用的人，他們的關(guān)懷、支持和鼓勵(lì)是我所有信念的力量源泉。