電風扇旋扭的塑料注塑模具設(shè)計【說明書+CAD】

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Rahmati的郵箱，rahmatirapidtoolpart.com。英國拉夫堡大學快速生產(chǎn)研究小組的負責人和教授。實驗方法在構(gòu)建快速成型注塑模具工具過程當中，根據(jù)光固化快速成型250型號快速成型機上的CAD數(shù)據(jù)，直接將環(huán)氧樹脂殼層嵌入到模具當中。這些嵌入物正好通過鋼框架插入到鋼模具當中，模具背面用鋁粉或是鋁薄片和環(huán)氧樹脂的混合物填充(圖1)。這些混合物額外增加了嵌入物力量并使模具具有散熱特點。使用50噸的巴頓菲爾注塑機測試快速成型工具，生產(chǎn)聚丙烯和丙烯腈丁二烯苯乙烯零件。如圖2彈簧澆注系統(tǒng) 快速成型模具上內(nèi)模腔鋼框架模后填充材料 鐵心用鋼框架頂出針 快速成型模具下內(nèi)膜圖1：快速成型模具工具鑲件橫截面圖2：從快速成型工具取出后的模具狀態(tài)模具加工過程當中，測出型腔模具溫度和壓力，利用不同的熱電偶控制熔體溫度，以盡可能地確保型腔狀態(tài)保持一致。使用光學顯微鏡或是掃描電子顯微鏡檢測兩種模具斷裂樣本。裂縫的立方體用于橫截面和斷裂面的研究。裂縫當中嵌入模具材料的立方體，使用鑄造材料鑄好，切割然后使用光學顯微鏡將其拋光，以便于檢測?？墒?，使用掃描電子顯微鏡研究立方體斷裂面和模心，導致快速成型模具工具出現(xiàn)失效機理。注射壓力分析在噴射器底部放上測壓軟件來檢測壓力剖面（如圖3）。澆道套 模制澆鑄道 噴射器內(nèi)角模腔邊噴射器中間噴射器 測壓元件模蕊側(cè)噴射器中間測壓元件電纜圖3：噴射器和測壓元件的位置在頂針施加的壓力將轉(zhuǎn)移到放置在噴射器另一末端的測壓元件上。取五個頂針其中的三個,其中一放在噴射器中間，另外兩個放在噴射器拐角處，測量壓力。所有的測壓元件與數(shù)據(jù)記錄器連接，并用電腦操作。在注射過程中記錄的變化電壓轉(zhuǎn)換成為壓力。結(jié)果如圖4描繪所示，在噴射器中間達到最大噴射壓力1650 psi （11.4兆帕), 在噴射器拐角壓力下降到約1300psi(9兆帕)。180016001400120010008006004002000快速成形環(huán)氧樹脂模具型腔三個地方的壓力剖面Corner Pressure 1Middle PressureCorner Pressure 303691215182124時間 (秒)圖4. 快速成形環(huán)氧樹脂模具型腔三個地方的壓力剖面?？焖俪尚铜h(huán)氧樹脂模具工具相關(guān)溫度和材料的研究圖5記錄了在周期時間內(nèi)的典型實際溫度，在開始下一次注射前，溫度達到451攝氏足夠在規(guī)定時間內(nèi)完成使模具冷卻過程。為了計算抗?jié)q強度和剪切應(yīng)力，需準備標準實驗樣品，規(guī)格按照ISO527測量剪切應(yīng)力，按照ISO179檢測沖擊強度。120100806040模心1模心2模心3模心4型腔1型腔2型腔3型腔4 2000100200300400500600時間 秒)圖5：環(huán)氧樹脂模具工具內(nèi)逐次循環(huán)溫度變化沖擊強度平均值被測定為28.4 kJ/m2 ，不同溫度平均值如圖6描繪所示。環(huán)氧樹脂拉力和剪切力測試結(jié)果如圖7所示。10090沖擊強度8070605040302010 20 30 40 50 60 70 80 90溫度 (攝氏度)圖6：飽和環(huán)氧樹脂的不同溫度下相關(guān)的沖擊強度。70706060抗拉強度(MPa)50剪切應(yīng)力(MPa)50404030302020101000102030405060708090100110溫度 (C)圖7：快速成型環(huán)氧樹脂5170型號模具的相關(guān)溫度下的最大抗拉強度和最大剪切應(yīng)力失效機理分析當塑膠被注入到在型腔時,型腔內(nèi)突然壓力上升, 在成型周期期間內(nèi)腔壓力達到最高(圖4)。這種壓力表現(xiàn)出核心特征,這可能導致工具斷裂,如果超過材料的極限抗拉強度極限抗撓曲強度，圖8顯示了在注塑期間各種可能發(fā)生的情況,。在8(a),沒有失敗,8(b)中出現(xiàn)一個彎曲故障，8(c)有一個剪切破壞。瞬間彎曲應(yīng)力會導致過程失敗,或是裂紋擴展，疲勞失效。立方體模制流動方向旋轉(zhuǎn)點熔體壓力傳感器 熔體壓力傳感器(a) (b) (c)圖8：注射期間發(fā)生不同情況下示意圖，(a) 沒有失敗; (b) 玩去破壞; (c) 剪切失敗.在注射過程中抗彎失敗觀察到絕大多數(shù)失敗的情況是在彎曲應(yīng)力上。出現(xiàn)彎曲故障時注射壓力克服了工具的抗彎強度,致使繞軸點旋轉(zhuǎn),最終導致斷裂(圖8(b)。如果注射壓力超出了快速成型模具工具的抗彎強度這種情況可能會出現(xiàn),但通?？箯澥∈怯捎谑褂么螖?shù)過多 (圖9)。表1記錄了快速成型模具立方體的抗彎強度的相關(guān)理論計算。ZYX軸方向的彎曲應(yīng)力XahYY 中性軸塑性流動圖9立方體壓力參量和迎風氣流示意圖表 1快速成型模具立方體彎曲應(yīng)力 慣性矩 力矩 彎曲應(yīng)力 40 1攝氏度撓曲強度 （m4) (N m) (Mpa) (Mpa) 立方體1108 x 1012 1.687 46.85 65.0 然而,在實踐當中,產(chǎn)生了數(shù)以百計的快速成型模具工具零件失效情況,過高地估計理論模型的彎曲應(yīng)力。這兩個理由，第一，最小寬高比為10時彎曲應(yīng)力方可承擔,而實驗當中高寬比為四。第二, 在注射過程中注射壓力施加應(yīng)該在在立方體的前面,但是現(xiàn)實中這種壓力施加在熔壓方塊的后面。疲勞裂紋擴展 圖10是一幅拍攝在實際故障發(fā)生前的制模斷面圖，圖中顯示的是在后續(xù)注射制模時真實的逆裂紋方向，也就是裂紋產(chǎn)生的相反方向。圖11顯示了一個簡單的立方體的抗彎失敗圖,而圖10是經(jīng)過大量的鏡頭拍攝得到的。在快速成型模具工具在設(shè)置應(yīng)力集中時發(fā)生裂紋萌生,如尖銳的角度和階梯(此為快速成型模具工具零件固有性質(zhì))。圖10：制模過程失敗前產(chǎn)生的多余的裂紋圖11：抗彎失敗后裂紋擴展圖裂縫破壞的跡象如圖12所示,能看到在破裂面條紋形式排列,每條裂紋都代表裂紋擴展狀態(tài)。圖12 掃描式電子顯微鏡下觀察到的斷裂面上的真實條紋剪切破壞剪切破壞在熔體流動的方向剪切時出現(xiàn)。圖13展示了快速成型模具立方體的剪切斷面圖。值得注意的是,快速成形模具立方體是通過塑料流動堆積而成的表2記錄了剪切應(yīng)力的計算結(jié)果, 在操作期間產(chǎn)生快速成型工具的最大剪切應(yīng)力，均低于快速成型工具工具的抗剪強度。此外, 在表2最后一列所示注射溫度超過401攝氏度時快速成型工具可以被制做成功。圖14,描繪立方體各點最大剪切應(yīng)力的剪切應(yīng)力與平均剪切應(yīng)力比較，以及最大剪切應(yīng)力各點拋物曲線情形。表 2快速成型模具立方體個點剪切應(yīng)力剪切面積 AS (mm2)剪切力 V (N)剪切應(yīng)力 tave (Mpa)剪切強度（40 1攝氏度） (Mpa)最高溫度 (1C)立方體136421.6411.7124.365.3立方體2 230421.6414.0524.361.5立方體3 324421.6417.5724.355.9立方體418421.6423.4224.346.4 N.A.圖14：最大立方體底部剪切壓力分布圖結(jié)論該技術(shù)成功的關(guān)鍵是快速成形工具必須有極低的導熱系數(shù)和較短的注射時間 (圖15)。這兩個因素是快速成型注塑模具成功的關(guān)鍵, 可大多情況下都被忽略了。圖15：注射期間壓力與溫度相關(guān)分布圖工作的結(jié)果可歸納如下:使用環(huán)氧樹脂過以生產(chǎn)超500個零件，并且使用外間空氣冷卻型腔到451攝氏度。在注射過程中工具的失效歸因于塑料溫度。在注射過程中在工具韌性不好,或在工具溫度過高時可能會出現(xiàn)失敗。經(jīng)驗和理論計算確認,在注射過程中大多是由于抗彎曲應(yīng)力失效而失敗。減少了長寬比的特征會降低工具抗彎曲失敗的現(xiàn)象。在注射過程中很少可能由于彎曲破壞而導致剪切應(yīng)力失效，由于快速成形工具要求特定條件，溫度超過401攝氏度才能注射。參考文獻1. 1 D. 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