化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ).doc

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( × ) 4. 依據(jù)彈性失效理論,容器上一處的最大應(yīng)力達(dá)到材料在設(shè)計(jì)溫度下的屈服5. 點(diǎn)σs(t)時(shí),即宣告該容器已經(jīng)”失效”. ( √ ) 6. 安全系數(shù)是一個(gè)不7. 斷發(fā)展變化的數(shù)據(jù),按照科學(xué)技術(shù)發(fā)展的總趨勢(shì),安全系數(shù)將逐漸變小. ( √ ) 8. 當(dāng)焊接接頭結(jié)構(gòu)形式一定時(shí),焊接接頭系數(shù)隨著監(jiān)測(cè)比率的增加而9. 減小. ( × ) 10. 由于材料的強(qiáng)度指11. 標(biāo)12. σb和σs(σ0.2)是通過對(duì)試件作單向拉伸試驗(yàn)而13. 側(cè)得,對(duì)于二向或三向應(yīng)力狀態(tài),在建立強(qiáng)度條件時(shí),必須借助于強(qiáng)度理論將其轉(zhuǎn)換成相當(dāng)于單向拉伸應(yīng)力狀態(tài)的相當(dāng)應(yīng)力. ( √ ） 4 工程應(yīng)用題 A組： 1、 有一DN2000mm的內(nèi)壓薄壁圓筒,壁厚Sn=22mm,承受的最大氣體工作壓力pw=2MPa,容器上裝有安全閥,焊接接頭系數(shù)φ=0.85,厚度附加量為C=2mm,試求筒體的最大工作應(yīng)力. 【解】（1）確定參數(shù)：pw =2MPa; pc=1.1pw =2.2MPa（裝有安全閥）; Di= DN=2000mm( 鋼板卷制); Sn =22mm; Se = Sn -C=20mm φ=0.85（題中給定）; C=2mm（題中給定）. （2）最大工作應(yīng)力： 2、 某球形內(nèi)壓薄壁容器,內(nèi)徑為Di=10m,厚度為Sn=22mm,若令焊接接頭系數(shù)φ=1.0,厚度附加量為C=2mm,試計(jì)算該球形容器的最大允許工作壓力.已知鋼材的許用應(yīng)力[σ]t=147MPa. 【解】（1）確定參數(shù)：Di =10m; Sn =22mm; φ=1.0; C=2mm; [σ]t =147MPa. Se = Sn -C=20mm. （2）最大工作壓力：球形容器. 3、 某化工廠反應(yīng)釜,內(nèi)徑為1600mm,工作溫度為5℃~105℃,工作壓力為1.6MPa,釜體材料選用0Cr18Ni9Ti。采用雙面焊對(duì)接接頭,局部無損探傷,凸形封頭上裝有安全閥,試設(shè)計(jì)釜體厚度。 【解】 （1）確定參數(shù)：Di =1600mm; tw=5~105℃; pw=1.6MPa; pc =1.1 pw =1.76MPa（裝有安全閥） φ=0.85（雙面焊對(duì)接接頭, 局部探傷） C2=0（對(duì)不銹鋼，當(dāng)介質(zhì)腐蝕性輕微時(shí)） 材質(zhì)：0Cr18Ni9Ti [σ]t =112.9MPa（按教材附錄9表16-2，內(nèi)插法取值） [σ] =137MPa （2）計(jì)算厚度： C1=0.8mm（按教材表4-9取值，GB4237-92《不銹鋼熱軋鋼板》）, C=C1+C2=0.8mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=14.8+0.8=15.6mm. 圓整后，Sn =16mm. 11 水壓試驗(yàn)校核 有效壁厚 Se = Sn -C=16-0.8=15.2mm 試驗(yàn)壓力 計(jì)算應(yīng)力 應(yīng)力校核 ∴ 水壓試驗(yàn)強(qiáng)度足夠 4、 有一圓筒形乙烯罐,內(nèi)徑Di=1600mm,壁厚Sn=16mm,計(jì)算壓力為pc=2.5MPa,工作溫度為-3.5℃，5、 材質(zhì)為16MnR,采用雙面焊對(duì)接接頭,局部無損探傷,厚度附加量C=3mm,試校核貯罐強(qiáng)度。 【解】（1）確定參數(shù)：Di =1600mm; Sn =16mm; tw=-3.5℃; pc=2.5MPa. φ=0.85（雙面焊對(duì)接接頭, 局部探傷） 16MnR： 常溫下的許用應(yīng)力 [s] = 170 MPa 設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力 [s]t = 170 MPa 常溫度下的屈服點(diǎn) ss = 345 MPa 有效壁厚：Se = Sn － C = 16 － 3 = 13 mm （2）強(qiáng)度校核 最大允許工作壓力[Pw ] ∵ Pc＞[Pw ] ∴ 該貯罐強(qiáng)度不足 9、 設(shè)計(jì)容器筒體和封頭厚度。已知內(nèi)徑Di=1400mm,計(jì)算壓力pc=1.8MPa,設(shè)計(jì)溫度為40℃,材質(zhì)為15MnVR,介質(zhì)無大腐蝕性.雙面焊對(duì)接接頭,100%探傷。封頭按半球形、標(biāo)10、 準(zhǔn)橢圓形和標(biāo)11、 準(zhǔn)碟形三種形式算出其所需厚度,最后根據(jù)各有關(guān)因素進(jìn)行分析,確定一最佳方案。 【解】（1）確定參數(shù)：Di=1400mm; pc=1.8MPa; t=40℃; φ=1.0（雙面焊對(duì)接接頭,100%探傷）；C2=1mm.（介質(zhì)無大腐蝕性） 15MnVR：假設(shè)鋼板厚度: 6~16mm ，則： [σ]t =177MPa ， [σ] =177MPa ，ss = 390 MPa （2）筒體壁厚設(shè)計(jì)： C1=0.25mm（按教材表4-9取值，GB6654-94《壓力容器用鋼板》） C=C1+C2=1.25mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=7.16+1.25=8.41mm. 圓整后，Sn =9mm. （3） 筒體水壓試驗(yàn)校核 有效壁厚 Se = Sn -C=9-1.25=7.75mm 試驗(yàn)壓力 計(jì)算應(yīng)力 應(yīng)力校核 ∴ 筒體水壓試驗(yàn)強(qiáng)度足夠 （4）封頭厚度設(shè)計(jì) 半球形封頭： C1=0.25mm（按教材表4-9取值，GB6654-94《壓力容器用鋼板》） C=C1+C2=1.25mm. 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=3.57+1.25=4.82mm. 圓整后，Sn =5mm. 標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭： 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=7.1+1.25=8.35mm. 圓整后，Sn =9mm. 標(biāo)準(zhǔn)碟形封頭： 名義壁厚：Sn=S+C+圓整， S+C=9.4+1.25=10.65mm. 圓整后，Sn =11mm. 從計(jì)算結(jié)果看，最佳方案是選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭。 《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》習(xí)題解答 第五章 外壓圓筒與封頭的設(shè)計(jì) 3 判斷是非題（對(duì)者畫√， 錯(cuò)者畫X） 1． 假定外壓長(zhǎng)圓筒和短圓筒的材質(zhì)絕對(duì)理想，2． 制造的精度絕對(duì)保證，3． 則在任何大的外壓下也不4． 會(huì)發(fā)生彈性失穩(wěn)。 （ X ） 5． 18MnMoNbR鋼板的屈服6． 點(diǎn)比Q235-AR鋼板的屈服7． 點(diǎn)高108%，8． 因此，9． 用18MnMoNbR鋼板制造的外壓容器，10． 要比用Q235-AR鋼板制造的同11． 一設(shè)計(jì)條件下的外壓容器節(jié)省許多鋼材。 （ X ） 12． 設(shè)計(jì)某一鋼制外壓短圓筒時(shí)，13． 發(fā)現(xiàn)采用20g鋼板算得的臨界壓力比設(shè)計(jì)要求低10%，14． 后改用屈服15． 點(diǎn)比20g高35%的16MnR鋼板，16． 即可滿足設(shè)計(jì)要求。 （ X ） 17． 幾何形狀和尺寸完全相同18． 的三個(gè)不同19． 材料制造的外壓圓筒，20． 其臨界失穩(wěn)壓力大小依次為：Pcr不21． 銹鋼 > Pcr鋁 > Pcr銅。 （ X ） 22． 外壓容器采用的加強(qiáng)圈愈多，23． 殼壁所需厚度就愈薄，24． 則容器的總重量就愈輕。（ X ） 4 填空題 a) 受外壓的長(zhǎng)圓筒，b) 側(cè)向失穩(wěn)時(shí)波形數(shù)n=（2）；短圓筒側(cè)向失穩(wěn)時(shí)波形數(shù)為n>（2）的整數(shù)。 c) 直徑與壁厚分別為D，d) S的薄壁圓筒殼，e) 承受均勻側(cè)向外壓p作用時(shí)，f) 其環(huán)向應(yīng)力σθ=（PD/2S），g) 經(jīng)向應(yīng)力σm（PD/4S），h) 它們均是（壓）應(yīng)力，i) 且與圓筒的長(zhǎng)度L（無）關(guān)。 j) 外壓容器的焊接接頭系數(shù)均取為Φ=（1）；設(shè)計(jì)外壓圓筒現(xiàn)行的穩(wěn)定安全系數(shù)為m=（3）。 k) 外壓圓筒的加強(qiáng)圈，l) 其作用是將（長(zhǎng)）圓筒轉(zhuǎn)化成為（短）圓筒，m) 以提高臨界失穩(wěn)壓力，n) 減薄筒體壁厚。加強(qiáng)圈的慣性矩應(yīng)計(jì)及（加強(qiáng)圈）和（加強(qiáng)圈和圓筒有效段組合截面）。 o) 外壓圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈后，p) 對(duì)靠近加強(qiáng)圈的兩側(cè)部分長(zhǎng)度的筒體也起到加強(qiáng)作用，q) 該部分長(zhǎng)度的范圍為（加強(qiáng)圈中心線兩側(cè)各為0.55的殼體）。 5 工程應(yīng)用題 A組： 1、圖5-21中A，B，C點(diǎn)表示三個(gè)受外壓的鋼制圓筒，材質(zhì)為碳素鋼，σs=216MPa，E=206GPa。試回答： （1）A，B，C三個(gè)圓筒各屬于哪一類圓筒？它們失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)n等于（或大于）幾？ （2）如果將圓筒改為鋁合金制造（σs=108MPa，E=68.7GPa），它的許用外壓力有何變化？變化的幅度大概是多少？（用比值[P]鋁/[P]銅=？表示） 解：（1）A—長(zhǎng)圓筒，L/D0值較大，臨界壓力Pcr僅與Se/D0有關(guān)，而與L/D0無關(guān)，失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)n=2。 B—短圓筒，臨界壓力Pcr不僅與Se/D0有關(guān)，而且與L/D0有關(guān)，失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)為n＞2的整數(shù)。 C—臨界圓筒（長(zhǎng)、 短圓筒拐點(diǎn)處），長(zhǎng)度等于臨界長(zhǎng)度，發(fā)生失穩(wěn)時(shí)的波形數(shù)為n≥2。 （2）在圓筒幾何尺寸一定情況下，[P]只與E有關(guān)。所以，改用鋁合金后： [P]鋁/[P]銅=Pcr鋁/Pcr銅=E鋁/E鋼=68.7/206=0.333 許用外壓力下降了66.7%。 2、有一臺(tái)聚乙烯聚合釜，其外徑為D0=1580mm，高L=7060mm（切線間長(zhǎng)度），有效厚度Se=11mm，材質(zhì)為0Cr18Ni9Ti，試確定釜體的最大允許外壓力。（設(shè)計(jì)溫度為200℃） 【解】查表得Et=1.84×105MPa ∵ ∴該聚合釜屬于短圓筒 其臨界壓力 取m=3，[P]=Pcr/m=0.42/3=0.14MPa ∴聚合釜的最大允許外壓力為0.14MPa 4、試設(shè)計(jì)一臺(tái)氨合成塔內(nèi)筒的厚度，已知內(nèi)筒外徑為D0=410mm，筒長(zhǎng)L=4000mm，材質(zhì)為0Cr18Ni9Ti，內(nèi)筒壁溫最高可達(dá)450℃，合成塔內(nèi)系統(tǒng)的總壓力降為0.5MPa。 解：已知D0=410mm, L=4000mm, Et=1.64×105MPa, 計(jì)算外壓Pc=0.5MPa （1）假設(shè)塔內(nèi)筒名義厚度Sn=8mm，取壁厚附加量C=2mm Se=Sn-C=8-2=6mm L/D0=9.76 D0/Se=68.3 （2）求A值 查圖5-5 得A= 0.0026 （3）求B值 查圖5-12 得B=88MPa Pc=0.5MPa, Pc＜＜[P]，說明假設(shè)的Sn=8mm偏大。 （1）重新假設(shè) Sn=6mm Se=Sn-C=6-2=4mm L/D0=9.76 D0/Se=102.5 （2）求A值 查圖5-5 得A= 0.0014 （3）求B值 查圖5-12 得B=78MPa Pc=0.5MPa, Pc＜[P]，且較接近，故取Sn=6mm合適 該內(nèi)筒采用Sn=6mm的0Cr18Ni9Ti制作，能夠滿足穩(wěn)定性要求。 17 有一臺(tái)液氮罐，直徑為Di=800mm，切線間長(zhǎng)度L=1500mm，有效厚度Se=2mm，材質(zhì)為0Cr18Ni9Ti，由于其密閉性能要求較高，故須進(jìn)行真空試漏，試驗(yàn)條件為絕對(duì)壓力10-3mmHg，問不設(shè)置加強(qiáng)圈能否被抽癟？如果需要加強(qiáng)圈，則需要幾個(gè)？ 解：確定計(jì)算外壓力： ∵ 真空度=大氣壓-絕壓=760-10-3=759.99 mmHg ∴ 查表得：Et=1.95×105MPa 4 取壁厚附加量C=2mm，有效厚度Se=2mm，則名義厚度Sn= Se+C=2+2=4mm D0= Di+2Sn=800+8=808mm L/D0=1.86 D0/Se=404 （2）求A值 查圖5-5 得A= 0.000085 （3）求B值 查圖5-12 A點(diǎn)落在曲線左側(cè)，計(jì)算B值： ∵ Pc>[P] ∴不設(shè)置加強(qiáng)圈會(huì)被抽癟 （4）設(shè)置加強(qiáng)圈 所需加強(qiáng)圈最大間距 加強(qiáng)圈個(gè)數(shù)： 取整，n=3 需設(shè)三個(gè)加強(qiáng)圈 （5）驗(yàn)算 設(shè)三個(gè)加強(qiáng)圈，則：Le=L/4=1500/4=375mm Le/D0=0.464 D0/Se=404 查圖5-5 得A=0.00035， 查圖5-12，得B=45MPa 因?yàn)镻c＜[P]，且十分接近，故至少需設(shè)三個(gè)加強(qiáng)圈。 《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》習(xí)題解答 第六章 容器零部件（重點(diǎn)） 二、填空題： A組： 1 法蘭聯(lián)接結(jié)構(gòu)，一般是由（聯(lián)接）件，（被聯(lián)接）件和（密封元）件三部分組成。 2 在法蘭密封所需要的預(yù)緊力一定時(shí)，采取適當(dāng)減小螺栓（直徑）和增加螺栓（個(gè)數(shù)）的辦法，對(duì)密封是有利的。 3 提高法蘭剛度的有效途徑是1（增加法蘭厚度） 2（減小螺栓作用力臂） 3（增加法蘭盤外徑）。 4 制定法蘭標(biāo)準(zhǔn)尺寸系列時(shí)，是以（16MnR）材料，在（200）℃時(shí)的力學(xué)性能為基礎(chǔ)的 5 法蘭公稱壓力的確定與法蘭的最大（操作壓力），（操作溫度）和（法蘭材料）三個(gè)因素有關(guān)。 6 臥式容器雙鞍座的設(shè)計(jì)中，容器的計(jì)算長(zhǎng)度等于（筒體）長(zhǎng)度加上兩端凸形封頭曲面深度的（2/3）。 7 配有雙按時(shí)制作的臥室容器，其筒體的危險(xiǎn)截面可能出現(xiàn)在（支座）處和（跨距中間）處。 8 臥式容器雙鞍座的設(shè)計(jì)中，筒體的最大軸向總應(yīng)力的驗(yàn)算條件是： 軸向應(yīng)力應(yīng)為（拉 ≤t） 軸向壓力應(yīng)為（壓 ≤t）和（軸向許用壓縮應(yīng)力ac的較小值） B組： 1 采用雙鞍座時(shí)，為了充分利用封頭對(duì)筒體臨近部分的加強(qiáng)作用，應(yīng)盡可能將支座設(shè)計(jì)的靠近封頭，即A≤(0.25)D0,且A不大于（0.2）L 2 在鞍坐標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的鞍座包角有θ=（120°） 和θ=（150°）兩種。 3 采用補(bǔ)強(qiáng)板對(duì)開孔進(jìn)行等面積補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，其補(bǔ)強(qiáng)范圍是： 有效補(bǔ)強(qiáng)寬度是（） 外側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度是（min { }） 內(nèi)側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度是（min { }） 4 根據(jù)等面積補(bǔ)強(qiáng)原則，必須使開孔削弱的截面積A≤Ae=(殼體有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積)A1+(接管有效厚度減去計(jì)算厚度之外的多余面積)A2+(焊縫金屬截面積)A3。 5 采用等面積補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，當(dāng)筒體徑Di≤1500mm時(shí)，須使開孔最大直徑d≤(1/2)Di,且不得超過（520）mm.當(dāng)筒體直徑Di,>1500mm時(shí)，，須使開孔最大直徑d≤( 1/3)Di,,且不得超過（1000）。 6 現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的圓形人孔公稱直徑有DN(400)mm, DN(450)mm, DN(500)mm, DN(600)mm等四種。 7 現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定，橢圓形人孔的尺寸為（400）（250）mm與（380）（280）mm。 8 現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)手孔的公稱直徑有DN(150mm)和DN(250mm)兩種。 三、是非判斷題 1 法蘭密封中，法蘭的剛度與強(qiáng)度具有同等重要的意義。(×) 2 在法蘭設(shè)計(jì)中，如欲減薄法蘭的厚度t，則應(yīng)加大法蘭盤外徑D0,加大法蘭長(zhǎng)徑部分尺寸和加大臂長(zhǎng)度。(×) 3 金屬墊片材料一般并不要求強(qiáng)度高，為要求其軟韌，金屬墊片主要用于中高溫和中高壓的法蘭聯(lián)接密封。(√) 4 法蘭連接中，預(yù)緊密封比壓大，則工作時(shí)可有較大的工作密封比壓，有利于保證密封。所以預(yù)密封比壓越大越好。(×) 5 正壓操作的盛裝氣體（在設(shè)計(jì)溫度下不冷凝）的圓筒形處貯罐，采用雙鞍式支座支承時(shí)，可以不必驗(yàn)算其軸向的拉應(yīng)力。(×) 四、工程應(yīng)用題 A 組：2.選擇設(shè)備法蘭密封面型式及墊片 介質(zhì) 公稱壓力PN 介質(zhì)溫度 適宜密封面型式 墊片名稱及材料 （MPa） ℃ 丙 烷 1.0 150 平形 耐油橡膠石棉墊/耐油橡膠石棉板 蒸 汽 1.6 200 平形 石棉橡膠墊/中壓石棉橡膠板 液 氨 2.5 ≤50 凹凸或榫槽 石棉橡膠墊圈/中壓石棉橡膠板 氫 氣 4.0 200 凹凸 纏繞式墊圈/08(15)鋼帶-石棉帶 5) 試為一精餾塔配塔節(jié)與封頭的聯(lián)接法蘭及出料口接管法蘭。已知條件為：塔體內(nèi)徑800mm,接管公稱直徑100mm，操作溫度300℃，操作壓力0.25MPa,材質(zhì)Q 235-AR。繪出法蘭結(jié)構(gòu)圖并注明尺寸。 解：塔節(jié)與封頭的聯(lián)接法蘭——容器法蘭 根據(jù)該塔的工藝條件：溫度、壓力及塔徑，塔節(jié)與封頭聯(lián)接的法蘭應(yīng)該選用甲型平焊法蘭。根據(jù)操作溫度、設(shè)計(jì)壓力和使用材料，由表6-4可知應(yīng)按法蘭的公稱壓力為0.6MPa來選擇尺寸。由附錄十四表32查得法蘭各部尺寸，并繪注于圖1中。由表6-1可采用平面密封面，墊片材料為石棉橡膠板，寬度從表6-3中查得值為20mm。聯(lián)接螺栓為Ｍ20，共24個(gè)，材料由表6-6查得為35。螺母材料為Ｑ235-Ａ。 （2）出料口接管法蘭——管法蘭 根據(jù)計(jì)算壓力、法蘭材質(zhì)和工作溫度查附錄十五表34，確定接管法蘭的公稱壓力為0.25 MPa；根據(jù)公稱壓力、公稱直徑按表6-10確定法蘭類型和密封面型式為突面板式平焊管法蘭，法蘭標(biāo)記：HG20592 法蘭 PL100-0.25 RF Q235-A。根據(jù)公稱壓力、工作溫度由附錄十五表35查得墊片選用石棉橡膠墊圈，螺栓、螺柱材質(zhì)為35。由表36得法蘭各部尺寸及螺栓、螺柱規(guī)格，并繪于圖2中。 圖 1甲型平焊法蘭（容器法蘭）（法蘭-RF 800-0.6 JB4702-92） 圖 2突面板式平焊管法蘭（HG20592 法蘭 PL100-0.25 RF Q235-A） 6．有一臥式圓筒形容器，DN=3000mm，最大重量為100噸，材質(zhì)為16MnR，選擇雙鞍式支座標(biāo)準(zhǔn)。 【解】每個(gè)支座上的載荷 根據(jù)承受載荷與公稱直徑查附錄十六，應(yīng)選用輕型（A型）120°包角帶墊板鞍座。 JB/4712-92 鞍座 A3000-F JB/4712-92 鞍座 A3000-S 鞍座材料 Q235-AF 墊板材料16MnR 允許載荷Q=786KN 鞍座高度： 腹板: 底版： 筋板： 墊板： 9．有一Ф89×6的接管，焊接于內(nèi)徑為1400mm，壁厚為16mm的筒體上，接管材質(zhì)為10號(hào)無縫鋼管，筒體材料16MnR，容器的設(shè)計(jì)壓力1.8Mpa，設(shè)計(jì)溫度為250℃，腐蝕裕量2mm，開孔未與筒體焊縫相交，接管周圍20mm內(nèi)無其他接管，試確定此開孔是否需要補(bǔ)強(qiáng)？如需要，其補(bǔ)強(qiáng)圈的厚度應(yīng)為多少？畫出補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)圖。 解：由表16-1查得16MnR（厚度６～１６）在250℃下的=１５６MＰa， 10號(hào)鋼管在250℃下=92MＰa， 取φ=1 殼體計(jì)算壁厚： 接管計(jì)算壁厚： 殼體與接管的壁厚附加量取C=２mm 則開孔直徑： 殼體的名義壁厚： 殼體的有效壁厚： 接管的名義壁厚： 接管的有效壁厚： 接管有效補(bǔ)強(qiáng)寬度： 接管外側(cè)、內(nèi)側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度： 強(qiáng)度削弱系數(shù)：　 需要補(bǔ)強(qiáng)金屬面積： 可作為補(bǔ)強(qiáng)的金屬面積： 焊縫按R=8計(jì)算，則 　　　　可作為有效補(bǔ)強(qiáng)的金屬截面積： 　　　　 因?yàn)锳e＜A，所以需要另加補(bǔ)強(qiáng)。 另加補(bǔ)強(qiáng)面積： 用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)，補(bǔ)強(qiáng)材料與殼體材料相同為16MnR，厚度與筒體壁厚相同為16mm。 第三篇: 典型化工設(shè)備的機(jī)械設(shè)計(jì) 第七章 管殼式換熱器的機(jī)械設(shè)計(jì) 2 衡量換熱器好壞的標(biāo)準(zhǔn)大致有哪些？ 答：傳熱效率高，流體阻力小，強(qiáng)度足夠，結(jié)構(gòu)可靠，節(jié)省材料；成本低；制造、安裝、檢修方便。 3 列管式換熱器主要有哪幾種？各有何優(yōu)缺點(diǎn)？ 答：如下表1所示： 表 1 列管式換熱器 種類 優(yōu) 點(diǎn) 缺 點(diǎn) 固定管板式 結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，造價(jià)較低，相對(duì)其它列管式換熱器其管板最薄。 管外清洗困難； 管殼間有溫差應(yīng)力存在； 當(dāng)兩種介質(zhì)溫差較大時(shí)必須 設(shè)置膨脹節(jié)。 浮頭式 一端管板固定，另一端管板可在殼體內(nèi)移動(dòng)；管殼間不產(chǎn)生溫差應(yīng)力；管束可抽出，便于清洗。 結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，金屬耗量較大； 浮頭處發(fā)生內(nèi)漏時(shí)不便檢查； 管束與管體間隙較大，影響傳熱。 填料函式 管束一端可自由膨脹；造價(jià)比浮頭式低；檢修、清洗容易；填函處泄漏能及時(shí)發(fā)現(xiàn)。 殼程內(nèi)介質(zhì)有外漏的可能； 殼程中不宜處理易揮發(fā)、易燃、 易爆、有毒的介質(zhì)。 U型管式 只有一個(gè)管板；管程至少為兩程； 管束可以抽出清洗；管子可自由膨脹。 管內(nèi)不便清洗； 管板上布管少，結(jié)構(gòu)不緊湊， 管外介質(zhì)易短路，影響傳熱效果； 內(nèi)層管子損壞后不易更換。 4 列管式換熱器機(jī)械設(shè)計(jì)包括哪些內(nèi)容？ 答：①殼體直徑的決定和殼體壁厚的計(jì)算； ②換熱器封頭選擇，壓力容器法蘭選擇； ③管板尺寸確定； ④管子拉脫力的計(jì)算； ⑤折流板的選擇與計(jì)算； ⑥溫差應(yīng)力計(jì)算。 此外還應(yīng)考慮接管、接管法蘭選擇及開孔補(bǔ)強(qiáng)等。 5 我國(guó)常用于列管式換熱器的無縫鋼管規(guī)格有哪些？通常規(guī)定換熱管的長(zhǎng)度有哪些？ 答：我國(guó)管殼式換熱器常用無縫鋼管規(guī)格（外徑壁厚），如下表2所示。換熱管長(zhǎng)度規(guī)定為：1500mm, 2000mm, 2500mm, 3000mm, 4500mm, 5000mm, 6000mm, 7500mm, 9000mm, 12000mm。換熱器的換熱管長(zhǎng)度與公稱直徑之比，一般在4~25之間，常用的為6~10。立式換熱器，其比值多為4~6。 表 2 換 熱 管 規(guī) 格（mm） 碳鋼低合金鋼 ￠192 ￠252.5 ￠323 ￠383 不 銹 鋼 ￠192 ￠252 ￠322.5 ￠382.5 6 換熱管在管板上有哪幾種固定方式？各適用范圍如何？ 答：固定方式有三種：脹接、焊接、脹焊結(jié)合。 脹接：一般用在換熱管為碳素鋼，管板為碳素鋼或低合金鋼，設(shè)計(jì)壓力不超過 4.0MPa，設(shè)計(jì)溫度在350℃以下，且無特殊要求的場(chǎng)合。 焊接：一般用在溫度壓強(qiáng)都較高的情況下，并且對(duì)管板孔加工要求不高時(shí)。 脹焊結(jié)合：適用于高溫高壓下，連接接頭在反復(fù)的熱沖擊、熱變形、熱腐蝕及介質(zhì)壓力作用，工作環(huán)境極其苛刻，容易發(fā)生破壞，無法克服焊接的“間隙腐蝕” 和“應(yīng)力腐蝕”的情況下。 7 換熱管脹接于管板上時(shí)應(yīng)注意什么？脹接長(zhǎng)度如何確定？ 答：采用脹接時(shí)，管板硬度應(yīng)比管端硬度高，以保證脹接質(zhì)量。這樣可避免在脹接時(shí)管板產(chǎn)生塑性變形，影響脹接的緊密性。如達(dá)不到這個(gè)要求時(shí)，可將管端進(jìn)行退火處理，降低硬度后再進(jìn)行脹接。另外，對(duì)于管板及換熱器材料的線膨脹系數(shù)和操作溫度與室溫的溫差△t，必須符合表3的規(guī)定。 表 3 線 膨 脹 系 數(shù) 和 溫 度 10%≤△α/α≤30% △t≤155℃ 30%≤△α/α≤50% △t≤128℃ △α/α＞50% △t≤72℃ 表中：α=1/2（α1+α2），α1，α2分別為管板與換熱管材料的線膨脹系數(shù)，1/℃。 △α=∣α1-α2∣，1/℃。 △t等于操作溫度減去室溫（20℃）。 8 換熱管與管板的焊接連接法有何優(yōu)缺點(diǎn)？焊接接頭的形式有哪些？ 答：焊接連接比脹接連接有更大的優(yōu)越性：在高溫高壓條件下，焊接連接能保持連接的緊密性；管板孔加工要求低，可節(jié)省孔的加工工時(shí)；焊接工藝比脹接工藝簡(jiǎn)單；在壓力不太高時(shí)可使用較薄的管板。 焊接連接的缺點(diǎn)是：由于在焊接接頭處產(chǎn)生的熱應(yīng)力可能造成應(yīng)力腐蝕和破裂；同時(shí)管子與管板間存在間隙，這些間隙內(nèi)的流體不流動(dòng)，很容易造成“間隙腐蝕”。 焊接接頭的形式有：①管板孔上不開坡口； ②管板孔端開60坡口； ③管子頭部不突出管板； ④孔四周開溝槽。 9 換熱管采用脹焊結(jié)合方法固定于管板上有何優(yōu)點(diǎn)？主要方法有哪些？ 答：脹焊結(jié)合方法的優(yōu)點(diǎn)：由于焊接連接產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕及間隙腐蝕，尤其在高溫高壓下，連接接頭在反復(fù)的熱沖擊、熱變形、熱腐蝕及介質(zhì)壓力作用下，工作環(huán)境極其苛刻，容易發(fā)生破壞，無論采用脹接或焊接均難以滿足要求。而脹焊結(jié)合法能提高連接處的抗疲勞性能，消除應(yīng)力腐蝕和間隙腐蝕，提高使用壽命。 主要方法有：先強(qiáng)度焊后貼脹、先強(qiáng)度焊后強(qiáng)度脹、先強(qiáng)度脹后密封焊等多種。 11 管子在管板上排列的標(biāo)準(zhǔn)形式有哪些？各適用于什么場(chǎng)合？ 答：排列的標(biāo)準(zhǔn)形式有：（1）正三角形和轉(zhuǎn)角正三角形排列，適用于殼程介質(zhì)污垢少，且不需要進(jìn)行機(jī)械清洗的場(chǎng)合。 （2）正方形和轉(zhuǎn)角正方形排列，一般可用于管束可抽出清洗管間的場(chǎng)合。 10．《鋼制管殼式換熱器設(shè)計(jì)規(guī)定》中換熱器管板設(shè)計(jì)方法的基本思想是什么？ 答：其基本思想是：將管束當(dāng)作彈性支承，而管板則作為放置于這一彈性基礎(chǔ)上的圓平板，然后根據(jù)載荷大小、管束的剛度及周邊支撐情況來確定管板的彎曲應(yīng)力。由于它比較全面地考慮了管束的支承和溫差的影響，因而計(jì)算比較精確。但計(jì)算公式較多，計(jì)算過程也較繁雜。但應(yīng)用計(jì)算機(jī)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，是一種有效的設(shè)計(jì)方法。 11． 換熱管分程原因是什么？一般有幾種分程方法？應(yīng)滿足什么條件？其相應(yīng)兩側(cè)的管箱隔板形式如何？ 答：分程原因：當(dāng)換熱器所需的換熱面積較大，而管子做得太長(zhǎng)時(shí)，就得增大殼體直徑，排列較多的管子。此時(shí)為了增加管程流速，提高傳熱效果，須將管束分程，使流體依次流過各程管子。 分程方法：為了把換熱器做成多管程，可在流道室（管箱）中安裝與管子中心線相平行的分程隔板。管程數(shù)一般有1，2，4，6，8，10，12等七種。 滿足條件：①各程換熱管數(shù)應(yīng)大致相等；②相鄰程間平均壁溫差一般不應(yīng)超過28℃；③各程間的密封長(zhǎng)度應(yīng)最短；④分程隔板的形式應(yīng)簡(jiǎn)單。 管箱隔板形式有：?jiǎn)螌雍碗p層兩種。 12．折流板的作用如何？常用有哪些形式？如何定位？ 答：在對(duì)流傳熱的換熱器中，為了提高殼程內(nèi)流體的流速和加強(qiáng)湍流強(qiáng)度，以提高傳熱效率，在殼程內(nèi)裝置折流板。折流板還起支撐換熱管的作用。 常用形式有：弓形、圓盤-圓環(huán)形和帶扇形切口三種。 折流板的固定是通過拉桿和定距管來實(shí)現(xiàn)的。拉桿是一根兩端皆有螺紋的長(zhǎng)桿，一端擰入管板，折流板就穿在拉桿上，各板之間則以套在拉桿上的定距管來保持板間距離。最后一塊折流板可用螺母擰在拉桿上予以緊固。 13．固定管板式換熱器中溫差應(yīng)力是如何產(chǎn)生的？有哪些補(bǔ)償溫差應(yīng)力的措施？ 答：當(dāng)操作時(shí)，殼體和管子溫度都升高，