泵前蓋(泵殼體)加工工藝及其夾具設(shè)計【鏜上頂面孔(液壓)】【鉆3-φ11孔】【說明書+CAD】

購買設(shè)計請充值后下載，資源目錄下的文件所見即所得，都可以點開預(yù)覽，資料完整，充值下載可得到資源目錄里的所有文件?！咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙，doc,docx為WORD文檔，原稿無水印，可編輯。具體請見文件預(yù)覽，有不明白之處，可咨詢QQ:12401814 文摘為探討金剛石砂輪的磨削特點和磨損行為對磨削光學連接器箍研究了有限元分析(FEA)和磨損試驗。有限元分析金剛石砂輪和套圈節(jié)目之間的聯(lián)系地下?lián)p傷區(qū)域的套圈是13m磨料顆粒和基體的界面。磨料的影響粒子在界面應(yīng)力狀態(tài)的影響。建立二維有限元模型計算在接口溫度應(yīng)力的分布。作為有限元分析的結(jié)果,影響磨料條件是關(guān)心的比率關(guān)鍵突出;粒度之比約為0.6。有限元模型建立的影響進行調(diào)查鉆石砂輪濃度。有限元分析結(jié)果表明,低濃度有較大的磨損體積小壓力傳播。1。介紹與綁定磨料磨具磨削已廣泛在形成和完成的組件使用許多材料1 - 5。相關(guān)的零件的需求與先進的光學技術(shù)正在增加，由于經(jīng)濟增長和光學的擴張行業(yè)。特別是,超精密光學部分與之相關(guān),NT和BT antideviation要求高完成超精密加工。陶瓷材料的磨損特性刀具是控制精度的重要因素的產(chǎn)品,廣泛研究了許多研究人員:如材料去除機制磨陶瓷6、7,8 -氮化硅的磨削10),與磨削(11 - 14)能源問題, 有關(guān)磨削力和能量不同參數(shù)與芯片不變形幾何的理解(15、16)。2。理論背景2.1切削點間距連續(xù)切割點間距和接觸創(chuàng)建有限元弧長是必要的模型通過考慮濃度。首先,接觸弧長、lc是運動學的制定表面磨削,情商所示。(1)。v:工件速度:車輪速度(rpm)v:切削深度(rpm),d:工件直徑(毫米)(m),D:車輪直徑(毫米)。理論連續(xù)切削點間距,計算了等式。(2)dg是一個當量直徑(毫米)，磨料假定為球形,Vg的比率磨料粒子。2.2為單身磨料磨削力 商的理論被用來評估比磨削能創(chuàng)建一個磨料有限元模型的微元素磨輪。磨料的影響是主要的影響切向磨削力。切向的價值磨削力是2.31身手N。尤其這個值是有限元模型的加載條件。2.3在磨料磨削作用力21Shaw模型用于這項研究。應(yīng)用Shaw模型有限元模型,鉆石形狀粒子被轉(zhuǎn)化成的球體徑20m和摩擦力是被忽視的。切向磨削力被認為是直接與研磨劑的影響之間的關(guān)系。2.4具體的磨損率和磨削比穿的砂輪的磨削量有關(guān)。逆值的具體磨損率是研磨比,G,Eq。(3)所示。 T是材料的磨損量,和年代輪的磨損體積。參數(shù)G進行了評價作為一個標準的經(jīng)濟效率金剛石砂輪。3。材料的特點3.1氧化鋯箍的特性TZP(四方氧化鋯多晶體)中使用本研究測試材料。它已經(jīng)被使用在廣泛的行業(yè),因為卓越硬度,強度/重量比,熱穩(wěn)定性,耐蝕性。 3.2金剛石砂輪的特性表1顯示了鉆石的材料特性和樹脂,這是鉆石的規(guī)范輪。在加工套圈,鉆石輪是由酚醛樹脂;使用它相對較高的彈性,但低磨阻。酚醛樹脂可以帶來革命,很高的磨削量由于適當?shù)膭h除flash和規(guī)模。通常使用酚醛樹脂但纖維增強酚醛樹脂也用于特殊需求。金剛石砂輪的彈性模量應(yīng)用有限元模擬46 GPa的決心彈性模量的N個年級。表1。材料特性和規(guī)格的鉆石輪。4。有限元分析4.1輪之間的聯(lián)系分析和套圈4.1.1有限元模型磨削的表面相互作用,面積每分鐘除以4-node矩形平面應(yīng)變的元素,是生成最準確的梯度在這個區(qū)域的壓力很大。被形容為車輪的運動模型和套圈相對旋轉(zhuǎn)和套圈輸入。在這個分析,切削深度被設(shè)置為十分之一的實際切削深度分析立即聯(lián)系。時間設(shè)置為1在0.4毫秒,毫秒箍感動前面的金剛石砂輪,在在另一個0.3 毫秒,研磨處理。其余的時間, 磨削過程已經(jīng)結(jié)束。在這個分析, 粘滑運動摩擦模型的接口使用車輪和套圈。4.1.2有限元分析的結(jié)果圖1顯示了界面應(yīng)力的變化車輪和套圈之間的深度接觸點。箍應(yīng)力超過自己的彎曲力量,1 GPa,接觸后持續(xù)時間為0.1毫秒。這一刻后,研磨過程發(fā)展迅速的裂縫延伸套圈。圖2顯示了馮米塞斯的分布輪和套圈的深度之間的壓力從接觸點。最大的振幅在接觸點生成,減少壓力從接觸的增加其深度點。壓力下的撓曲強度達到100年m接觸點的深度。壓力在大約63m深度下的區(qū)域,從表面上看, 已經(jīng)超過1 GPa的撓曲強度。估計地下?lián)p失約為13m除了50m的切削深度。 4.2砂和樹脂之間的界面分析 4.2.1有限元模型準備法向力和摩擦力是生成的相對運動的磨料和套圈。這些部隊將產(chǎn)生接觸壓力磨料和樹脂之間的界面。這種狀態(tài)壓力是由負載和穿的磨料5。半無限矩陣模型創(chuàng)建,比實際大600倍金剛石磨料。被選中的粘滑運動條件接觸界面的邊界條件。 4.2.2有限元模型的磨損機制四種類型的假設(shè)模型被用作在這個分析磨損機制。沒有穿,對稱穿,對稱前戴鉆石粒子分離;非對稱穿它只發(fā)生在一側(cè)的樹脂鉆石粒子和另一邊仍然;粒子穿它的磨料量是相對的高于樹脂。 4.2.3 .有限元分析的結(jié)果圖3顯示了所有模型的應(yīng)力分布。圖3(b)和(d)顯示了一個時刻之前的狀態(tài)磨料的分離。的應(yīng)力集中發(fā)生在角落的粒子。應(yīng)力集中具有最大的價值,特別是粒子的根源。的應(yīng)力集中增加粒子的根源為穿什么進展在兩個穿的情況下,對稱和不對稱。壓力界面的樹脂和粒子的壓力高于粒子提示,直接應(yīng)用于磨削力。比發(fā)現(xiàn),導(dǎo)致部分覆蓋分離的磨料約為0.6,它對應(yīng)與其他論文5。圖4顯示界面的應(yīng)力分布9例粒子穿。特點列出了每個樣本的測試之前和之后在表2中。應(yīng)力幅值是三到四次比對稱和非對稱磨損。磨料之間的接口的較小的壓力和樹脂,因此,估計的根源磨料。在這種情況下,它可以估計車輪必須執(zhí)行著裝過程。 4.3分析砂輪濃度 4.3.1有限元模型金剛石濃度作為一個參數(shù)的評估。砂輪由磨料、樹脂和空白?？仗撌鞘占淖饔眯酒?主要影響放電的芯片。表2顯示了連續(xù)切削點的間距的三個不同的濃度Eq。(2),比例的磨料的濃度。在每種情況下,金剛石濃度磨料粒子的數(shù)量75% 4; 100%的有5個,有6 125%。接觸弧長, 計算了情商。(1),是374年m和應(yīng)用該模型。有兩個約束條件x方向的兩側(cè)邊緣,另一個是y方向模型的底部。 4.3.2有限元分析的結(jié)果100%的等效應(yīng)變分布鉆石圖5所示。分布應(yīng)變的分布是相似的的壓力除了磨料磨具。拉伸的一面矩陣,磨削力和應(yīng)用側(cè)邊,有更大的壓力。這是所造成的應(yīng)力集中在側(cè)邊。越大濃度的鉆石,更大的壓力發(fā)生。 在75%濃度的情況下,邊界的壓力粒子的第一個比第二個大的最小值應(yīng)變分布密切。100%濃度的現(xiàn)象,類似125%,75%濃度的正相反。在低濃度的情況下,空間中粒子相互遠非這樣的影響在粒子幾乎不存在。因此, 的第一個粒子相對較大, 廣泛分布由于磨削作用力第一個金剛石粒子是比任何其他的人。100%的濃度,交互第一和第二之間粒子不是可以忽略不計，由于粒子之間的空間接近于75%。由于磨料粒子之間的影響,應(yīng)變增加了增加的性質(zhì)。 5。磨損試驗5.1磨損試驗的結(jié)果釘住閥瓣類型的磨損試驗對鉆石車輪不同濃度。進氣壓力溫度、氣氛都是否定的潤滑。摩擦系數(shù)在范圍內(nèi)0.44到0.46,所有測試條件。換句話說,它可以驗證不穩(wěn)定磨損行為沒有在測試期間發(fā)生。圖6顯示了條形圖的磨損量套圈和金剛石砂輪。磨損量箍成為大10倍左右,而不是的輪。磨損體積濃度的75% 是最小的一個。金剛石濃度越高小輪的磨損發(fā)生。在100%濃度的情況下,箍的最大的磨損體積。它看起來像自動發(fā)生的,但玻璃或加載幾乎不發(fā)生。圖7顯示了每個測試集的磨削比。100%的情況下,磨削率最高。在75%的情況下,另一方面,它有最低的磨削比。在125%的情況下,這是估計的有研磨率由于最高最小的磨損體積。5.2顯微觀察磨損表面，圖8顯示了截面的掃描電鏡照片認為,75%濃度的金剛石砂輪。一個空白,許多粒子脫落的樹脂,可以視為V標志。實線表示的一個接口金剛石砂輪的表面和部分?？梢杂^察到顆粒分離的痕跡。在125%濃度的情況下,的痕跡金剛石(標記為D)的分離所無法企及的觀察,磨面有一個平坦的表面。如果平面磨削的臉變得像, 磨削阻力將會增加。然后,面對箍和穿發(fā)生在處理輪。因此面對箍地面的質(zhì)量成為一個低水平。 6。結(jié)論 的結(jié)果分析表明,該地區(qū)的聯(lián)系時的深度成了13m地下?lián)p傷削減50m。界面分析表明,磨料的結(jié)果分離條件的比例是至關(guān)重要的突出;磨料顆粒的分離0.6。有限元分析的結(jié)果,根據(jù)濃度比率, 較低的金剛石濃度比率越高應(yīng)力集中,由于較低的互動在磨料粒子。磨料分離, 因此,速度和金剛石砂輪的磨損迅速傳播。這些結(jié)果很一致與磨損試驗也證實了由掃描電鏡觀察。金剛石濃度的最優(yōu)條件比例是100%,這是最糟糕的情況75%。 應(yīng)答本研究支持的項目研究生在區(qū)域創(chuàng)新的培訓，這是由韓國工業(yè)技術(shù)基金會和商務(wù)部工業(yè)和能源朝鮮政府。 參考文獻1彼得布萊克,托馬斯Bifano托馬斯陶氏Ronald O大肆揮霍的人,陶瓷材料的精密加工,67年美國陶瓷協(xié)會公告(6)(1988)1038 - 1041。2s馬爾金和je里特對陶瓷磨削機理和強度退化,工業(yè)工程學報,(1989)167 - 174。3s馬爾金,磨削技術(shù)理論和應(yīng)用程序與精密機械加工,Ch。我,埃利斯Horwood,奇切斯特(1989)9-17。4jlMertzger超級磨料研磨,Ch。1、巴特沃斯,牛津(1986)3-11。周5y . p . d . Funkenbusch奎斯奈爾djAbrasives-matrix界面的應(yīng)力分布在綁定磨料磨削刀具磨損-有限元分析,穿209(1997)247 - 1997。6Bi。張,豪斯和d特雷弗在磨削陶瓷材料去除機制,CIRP年報- 43(1)制造技術(shù)(1994）7馬爾金和tw黃磨機制陶瓷、安。CIRP,45(2)(1996)569 - 580。8tw黃cj埃文斯和s馬爾金,尺寸效應(yīng)對特定的能源在氮化硅研磨,穿225 - 229(第二部分)(1999)862 - 867。9tw黃cj埃文斯,e . p . Whitenton和年代。馬爾金,高速磨削與電鍍金剛石氮化硅的輪子,第1部分:磨損和輪生活,制造科學與工程學報,交易的ASME 122(1)(2000)32-41。10tw黃cj埃文斯和s馬爾金高速磨削與電鍍金剛石氮化硅的輪子,第2部分:車輪地形和研磨機制,制造科學與工程學報,交易的ASME 122(1)(2000)42-50。11馬爾金和n .約瑟,最低能量在研磨過程中,穿32(1),(1975)15 - 23。12tw黃和s馬爾金上界分析特定能量在陶瓷磨削,穿231(2)(1999)161 - 171。13s馬爾金,固體顆粒侵蝕的金屬之間的相關(guān)性及其能量融化,穿68(3)(1981)391 - 396。14g . n .沙ac貝爾和s馬爾金定量表征磨料表面使用新的剖面測量系統(tǒng),穿41(2)(1977)315 - 32515c . Chen y榮格和i . Inasaki表面,圓柱和內(nèi)部先進陶瓷的磨削,磨削原理和應(yīng)用程序,PED-Vol。39歲的ASME(1989)201 - 211。16tw黃和s馬爾金研磨機制和能量平衡為陶瓷、ASME J。Manuf?？茖W。Eng。,121,(1999)623 - 631。17d米勒和a .球孕鑲金剛石鉆頭鉆穿的鉆石,穿141(1991)311 - 1991。18y Uao和s . y .羅穿燒結(jié)金剛石復(fù)合的特點在圓形的搖擺,穿157(1992)325 - 1992。19x田,田,孕鑲金剛石的磨損機制,穿177(1994)81 - 1994。20w康尼錫和a . Neises穿ultrahard機制,于穿162/164(1993)12日至21日非金屬切割材料舉行21m . c . Shaw磨削的新理論,本月Eng歐斯特。工作。化學。反式MC8 Eng(1)(1972)73 - 78。Chang-Min書釘收到了他的學士和碩士學位從釜山國家大學機械工程在1964年和1968年分別獲得了1981年東京大學博士學位。他現(xiàn)在是慶北國立大學教授。他擔任機械工程系的慶北國立大學客座教授在加州大學伯克利分校材料科學與工程研究所的一頭慶Nat將會大學工程設(shè)計技術(shù),以及技術(shù)創(chuàng)新中心指定的工商部門。