風(fēng)管道閥門體折彎?rùn)C(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū).doc

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哈爾濱華德學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 題 目 風(fēng)管道閥門體折彎?rùn)C(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 號(hào) 1110211109 學(xué) 生 潘煒 指 導(dǎo) 教 師 段鐵群 答 辯 日 期 2014年12月 摘要 風(fēng)管道閥門體折彎?rùn)C(jī)是風(fēng)閥體加工自動(dòng)生產(chǎn)線上的一臺(tái)專業(yè)設(shè)備。風(fēng)閥體板料大都是由薄壁板料加工而成，為了增加板料剛度需要進(jìn)行折彎處理。本彎邊機(jī)采用輥壓成形對(duì)板料進(jìn)行折彎處理。 本設(shè)計(jì)的任務(wù)是完成一臺(tái)板料彎邊機(jī)的總體設(shè)計(jì)和部件設(shè)計(jì)，側(cè)重點(diǎn)在動(dòng)力箱的設(shè)計(jì)。在熟悉板料彎曲拉伸理論的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)出板料折彎?rùn)C(jī)的工作原理，計(jì)算出相關(guān)參數(shù)，并確定部件及零件的型號(hào)、尺寸和動(dòng)力參數(shù)。繪制彎邊機(jī)聯(lián)系尺寸圖、動(dòng)力箱的部裝圖及箱體零件圖，并對(duì)主要零部件進(jìn)行相關(guān)的校核計(jì)算。 板帶材產(chǎn)品薄而寬的斷面決定了板帶材產(chǎn)品在生產(chǎn)和應(yīng)用上有其特有的優(yōu)勢(shì)條件。本設(shè)備具有結(jié)構(gòu)相對(duì)緊湊、性能可靠、生產(chǎn)成本相對(duì)便宜、工作效率高等特點(diǎn)。 關(guān)鍵詞 風(fēng)閥體;板料;折彎?rùn)C(jī);傳動(dòng)裝置 Abstract The wind pipe valve body bending machine is specialized equipment,automatic production line wind valve developed by processing of a enterprise.Wind valve plate material is composed of material processing thin plate and plate material,in order to increase stiffness the need for bending processing.The bending machine by using the rolling forming of sheet metal bending processing. This design task is to complete a platen material bending machine design and the components design,design in the power box focus.Based on familiar sheet metal bending tensile theory,design principle of plate bending machine,calculate the relevant parameters,and determine the components and parts of the type,size and dynamic parameters.Drawing bending machine contact size map,the power box part assembly drawing and box part drawing,and the main parts are related to checking calculation. Plate and strip products thin and wide section determines the product has unique advantages in the production and application conditions.The device has a relatively compact structure and reliable performance,relative to the cost of production is relatively cheap,work efficiency. Keywords wild valve; sheet metal; bending machine; transmission device 目 錄 摘要 I Abstract II 第一章 緒論 1 1.1 課題背景 1 1.2 課題研究的意義 2 1.3 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 2 1.3.1 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 2 1.3.2 國(guó)外研究現(xiàn)狀 5 1.4 課題的技術(shù)要求與主要內(nèi)容 6 第二章 工藝流程及總體方案設(shè)計(jì) 7 2.1 毛坯料的計(jì)算 7 2.1.1 計(jì)算板材的尺寸 7 2.1.2 最小彎曲半徑 8 2.2 咬入條件計(jì)算 8 2.3 方案的最終確認(rèn) 12 2.4 總體方案設(shè)計(jì) 12 2.4.1 總體布局 13 2.4.2 結(jié)構(gòu)及構(gòu)件選擇 14 2.4.3 工作原理 15 2.4.4 結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 15 2.5 本章小結(jié) 16 第三章 傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 17 3.1 電機(jī)的選擇 17 3.2 動(dòng)力箱的傳動(dòng)方案 17 3.3 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 18 3.3.1 傳動(dòng)比分配 18 3.3.2 各軸的轉(zhuǎn)矩計(jì)算 19 3.3.3 軸徑的初步確定 20 3.4 主要部件 22 3.4.1 箱體的選擇 22 3.4.2 水平軋制裝置設(shè)計(jì) 22 3.4.3 垂直裝置設(shè)計(jì) 24 3.5 本章小結(jié) 25 第四章 運(yùn)動(dòng)部件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核 26 4.1 帶輪計(jì)算 26 4.2 蝸桿蝸輪設(shè)計(jì) 28 4.3 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 32 4.3.1 第一對(duì)齒輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì) 32 4.3.2 第二對(duì)齒輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì) 36 4.4 軸的校核計(jì)算 40 4.5 本章小結(jié) 43 結(jié)論 44 致謝 45 參考文獻(xiàn) 46 附錄 1 47 附錄 2 54 第一章 緒論 1.1 課題背景 在現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)中，由于金屬板材生產(chǎn)效率高，重量輕，且能制出復(fù)雜剖面形狀等優(yōu)點(diǎn)，金屬板材成為應(yīng)用最廣泛的型材，同時(shí)折邊機(jī)是最重要的金屬板材成型加工設(shè)備之一，因此風(fēng)閥閥體輥壓折邊機(jī)的設(shè)計(jì)也充分體現(xiàn)了此課題研究的重要性。 目前，國(guó)內(nèi)外金屬板料成型裝備正朝著高精度、數(shù)控等方向不斷發(fā)展。因其本身的重要性，所以其技術(shù)水平很大程度決定了制件的質(zhì)量和成本。 金屬板料成型設(shè)備在20世紀(jì)已經(jīng)得到了全面的發(fā)展。形成了較完備的體系并達(dá)到了較高的技術(shù)水平?，F(xiàn)今板料成型設(shè)備技術(shù)持續(xù)發(fā)展，并形成了許多新種類產(chǎn)品，如高精密壓力機(jī)、彎邊機(jī)、數(shù)控回轉(zhuǎn)頭壓力機(jī)以及無(wú)模成型壓力機(jī)等。 中央空調(diào)的通風(fēng)口大部分都是由薄壁板材加工而成。為了增加剛度需要彎邊，采用沖壓加工比較困難，因?yàn)榘宀妮^長(zhǎng)，一般都長(zhǎng)一米多，因此模具的加工困難。而用手工加工不但精度差而且效率低。沒(méi)法滿足高效的自動(dòng)化的大批量的現(xiàn)代化生產(chǎn)要求。采用輥壓成形能很好地解決以上問(wèn)題。本成形彎邊機(jī)是專為通風(fēng)口滾邊而設(shè)計(jì)的，所加工的材料厚度約為2.0~4.0mm。材料為延展性較強(qiáng)的鋼板或類似的金屬材料，軋輥轉(zhuǎn)速可調(diào)，工作臺(tái)可以上下升降、前后調(diào)節(jié)。工件最終的形狀為“U”型。 輥壓成品的制作步驟：按照所需規(guī)格將一定寬度的金屬板片經(jīng)輸入裝置水平勻速地送人成型輥壓機(jī)，金屬板片經(jīng)過(guò)串聯(lián)的12對(duì)主軋輥和11對(duì)輔助軋輥的輥壓加工，逐漸變形成為所需的“U”形槽形狀。最后經(jīng)輸出裝置送走進(jìn)入下一走加工裝置。 1.2 課題研究的意義 風(fēng)閥體是風(fēng)閥的重要組成部分，而風(fēng)閥在中央空調(diào)、通風(fēng)系統(tǒng)中起著重要作用。隨著人民生活水平的提高，生活質(zhì)量的改善，空調(diào)的需求量日益增大，使得風(fēng)閥的使用量越來(lái)越大。風(fēng)閥大都是由冷軋板加工而成。為了增加剛度需要彎邊，采用沖壓加工比較困難，因?yàn)榘宀妮^長(zhǎng)，一般都長(zhǎng)一米多，因此模具的加工困難，而用手工加工不但精度差而且效率低，沒(méi)辦法滿足高效、自動(dòng)化、大批量的現(xiàn)代化生產(chǎn)要求[1]。 1.3 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 1.3.1 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀 板料折彎?rùn)C(jī)可以對(duì)金屬板料進(jìn)行各種角度的彎曲加工，具有成本低、生產(chǎn)效率高、使用簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)，因此被廣泛應(yīng)用。在汽車、儀表、電器等行業(yè)有80%以上的結(jié)構(gòu)件都是通過(guò)金屬板材成型加工獲得，金屬板材加工機(jī)床中折彎?rùn)C(jī)、剪切機(jī)、壓力機(jī)的應(yīng)用最為普遍，下面介紹一下國(guó)內(nèi)板料加工機(jī)床的發(fā)展現(xiàn)狀[2]。 國(guó)內(nèi)生產(chǎn)板料折彎?rùn)C(jī)的企業(yè)主要有上海沖剪機(jī)床廠、江蘇富力數(shù)控機(jī)床有限公司、湖北三環(huán)鍛壓機(jī)床公司、江蘇金方圓數(shù)控機(jī)床公司泰安聯(lián)達(dá)鍛壓設(shè)備制造公司、靖江三力鍛壓機(jī)床制造公司等，如圖1-1所示 [3]。 江蘇富力數(shù)控機(jī)床有限公生產(chǎn)的EB3512型全電伺服數(shù)控折彎?rùn)C(jī)是通過(guò)伺服電機(jī)帶動(dòng)滾珠絲杠驅(qū)動(dòng)滑塊完成折彎加工，光柵尺精確檢測(cè)滑塊的位置并反饋到數(shù)控系統(tǒng)，由數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)左右伺服電機(jī)進(jìn)行同步控制，從而達(dá)到精確、節(jié)能、靜音折彎加工。MB8-500*6400型雙機(jī)聯(lián)動(dòng)型數(shù)控折彎?rùn)C(jī)工作臺(tái)長(zhǎng)度達(dá)到6400mm，能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)長(zhǎng)板料的折彎。 湖北三環(huán)鍛壓機(jī)床公司生產(chǎn)的W67K．100／3200型數(shù)控折彎?rùn)C(jī)，采用美國(guó)Autobend數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)兩軸數(shù)控，工作臺(tái)裝有機(jī)械式撓度補(bǔ)償裝置，采用LVD公司的機(jī)械伺服閥控制油缸的同步性，機(jī)械擋塊控制油缸行程的結(jié)構(gòu)[4]。 上海沖剪機(jī)床廠研發(fā)的WS67K．160／3200型折彎?rùn)C(jī)，采用Cybelec公司的Press Cad900數(shù)控系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)了7軸數(shù)控(X1、X2、YI、Y2、Z1、Z2、R) [5]。 北京鍛壓機(jī)床廠研發(fā)的W67K．63／2500型折彎?rùn)C(jī)，使用DelemDA．24數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)兩軸數(shù)控，主機(jī)采用扭軸機(jī)械擋塊式結(jié)構(gòu)控制滑塊行程[6]。 a） 江蘇亞威機(jī)床公司 b） 湖北三環(huán)鍛壓機(jī)床公司 d） 無(wú)錫金立鍛壓機(jī)床公司 c） 江蘇楊力集團(tuán) 圖1-1 國(guó)內(nèi)先進(jìn)板料折彎?rùn)C(jī) 輥彎成型過(guò)程是一涉及動(dòng)力學(xué)、幾何學(xué)和運(yùn)動(dòng)學(xué)等多學(xué)科問(wèn)題的復(fù)雜成型過(guò)程[7]。它的變形包含縱向、橫向的彎曲、伸縮等附加變形，而不僅只是單一某個(gè)方向上的變形。由于輥彎成型的復(fù)雜性，現(xiàn)在還沒(méi)有推導(dǎo)出完善的成型理論，對(duì)輥彎成型中軋輥的設(shè)計(jì)還是以經(jīng)驗(yàn)法為主，通過(guò)生產(chǎn)實(shí)踐調(diào)整工藝工序，在不斷的試錯(cuò)中設(shè)計(jì)出合適的軋輥，這樣大大浪費(fèi)了有限的資源，降低了工作效率。隨著有限元技術(shù)的發(fā)展，可以對(duì)輥彎成型進(jìn)行仿真，驗(yàn)證折彎?rùn)C(jī)設(shè)計(jì)是否合理，并且獲取合理的工藝工序，指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)踐[8]。下面介紹一下國(guó)內(nèi)應(yīng)用有限元法對(duì)折彎?rùn)C(jī)的研究。 國(guó)內(nèi)，王春新[9]應(yīng)用有限元方法模擬了內(nèi)半徑為零的輥彎成型，并對(duì)冷彎工藝中內(nèi)彎曲半徑為零的軋輥進(jìn)行了優(yōu)化。夏雁賓通過(guò)應(yīng)用有限元理論分析了預(yù)沖孔板料的輥彎成型過(guò)程，通過(guò)仿真分析對(duì)軋輥進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。 重慶大學(xué)黃世琦教授[10]對(duì)2450大型軋機(jī)整機(jī)做了光彈分析，并且對(duì)其中板軋機(jī)做了有限元分析，分析結(jié)果顯示壓下螺母孔乘壓面上和上梁與立柱間轉(zhuǎn)角內(nèi)側(cè)的應(yīng)力值最大。 重慶大學(xué)余欽義教授[11]對(duì)冷軋機(jī)機(jī)架做了有限元計(jì)算。方法是截取橫梁的一半，然后網(wǎng)格劃分、施加約束和載荷，進(jìn)行有限元分析，并把三維分析結(jié)果與二維分析結(jié)果對(duì)比，對(duì)比結(jié)果顯示三維分析的精確度遠(yuǎn)高于二維分析。同時(shí)可以看出轉(zhuǎn)角處應(yīng)力集中較大，并不是橫梁應(yīng)力集中最大的位置。 劉安中和李友榮[12]兩人利用有限元分析軟件ANSYS系統(tǒng)地對(duì)1000mm粗軋機(jī)機(jī)架進(jìn)行三維建模和有限元分析，分析結(jié)果顯示有限元計(jì)算的結(jié)果和實(shí)測(cè)值是高度符合的，并且準(zhǔn)確的反映機(jī)架各零部件、尤其是應(yīng)力集中地方的變形趨勢(shì)和應(yīng)力分布：出現(xiàn)應(yīng)力集中的位置是壓下螺母孔承壓面圓角附近，所以它是機(jī)架強(qiáng)度最不充足的地方。 梁興復(fù)和曲慶章兩人利用光彈性實(shí)驗(yàn)法和有限元法對(duì)四輥液壓機(jī)機(jī)架的剛度和強(qiáng)度做了分析，結(jié)果顯示：光彈性試驗(yàn)和有限元分析的結(jié)論極其相近，并且利用有限元法，求解應(yīng)力集中區(qū)域的應(yīng)力值更加精準(zhǔn)。半閉口式軋機(jī)機(jī)架的有限元計(jì)算結(jié)果是：建立半閉口式機(jī)架接觸應(yīng)力問(wèn)題的三維模型，并對(duì)模型處理，從而力學(xué)模型符更加符合實(shí)際情況。按照這個(gè)模型分析的好處是可以消除了由于簡(jiǎn)化和接觸應(yīng)力計(jì)算所造成的變形和應(yīng)力誤差，從而提高了計(jì)算精度，同時(shí)實(shí)例分析結(jié)果說(shuō)明該計(jì)算方法的計(jì)算結(jié)果合理，相符實(shí)際。 王俊領(lǐng)同志用SAP5程序?qū)?200mm軋機(jī)機(jī)架做了有限元分析，用了7種方案對(duì)螺母孔處的圓角半徑進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算結(jié)果是：機(jī)架對(duì)稱平面和壓下螺母孔過(guò)渡圓角相交點(diǎn)是機(jī)架的危險(xiǎn)點(diǎn)。 1.3.2 國(guó)外研究現(xiàn)狀 國(guó)外生產(chǎn)板料折彎?rùn)C(jī)的著名廠家有很多，如比利時(shí)LVD、瑞典薩耀(sajo)、日本天田株式會(huì)社(Amada)、日本小松產(chǎn)機(jī)株式會(huì)社(Komatsu)、日本村田機(jī)械株式會(huì)社(Murata)、瑞士海莫樂(lè)公司(Hammerle)、德國(guó)FASTI公司(FASTI)等公司，如圖1-2所示。 b）德國(guó) EHT a）瑞士Bystronic c）比利時(shí)LVD d）日本Komatsu 圖1-2 國(guó)外先進(jìn)板料折彎?rùn)C(jī) 比利時(shí)LVD公司[13]生產(chǎn)的PPI系列折彎?rùn)C(jī)有同步誤差檢測(cè)系統(tǒng)，能予以保護(hù)和糾正在機(jī)床斷電重新啟動(dòng)時(shí)，如果滑塊沒(méi)歸零產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)誤差。PPEB系列折彎?rùn)C(jī)除了具有PPI系列的功能之外，還具有精度達(dá)到0.01mm的板料厚度自動(dòng)檢測(cè)裝置，它對(duì)板料厚度實(shí)際尺寸與名義尺寸比較，對(duì)凸模進(jìn)入凹模的深度進(jìn)行修正，進(jìn)而補(bǔ)償板厚變化對(duì)折彎角度的影響。 日本小松產(chǎn)機(jī)株式會(huì)社(Komatsu)生產(chǎn)的一種新型無(wú)痕下模折彎?rùn)C(jī)。下模兩端裝有兩塊可以回轉(zhuǎn)的模板，折彎?rùn)C(jī)折彎時(shí)下模模板隨著折彎角度的變化而回轉(zhuǎn)，使模板與板料間沒(méi)有相對(duì)運(yùn)動(dòng)。這樣就不會(huì)在凹模開(kāi)口處形成的擦痕。 瑞士海莫樂(lè)公司(Hammerle) 70年代開(kāi)發(fā)出結(jié)構(gòu)獨(dú)立的三點(diǎn)式折彎?rùn)C(jī)。 1996年，G．NEFUSSI等人應(yīng)用彈塑性理論對(duì)軋輥彎曲成型進(jìn)行模擬，模型中板定義為殼單元，隨后應(yīng)用上述建模方法，建立了圓管輥彎成型模型。 2001年，韓國(guó)的M．Kiuchi等人[14]應(yīng)用有限元方法研究了成型長(zhǎng)度與輥彎成型之間的關(guān)系，得出影響預(yù)變形板料成型長(zhǎng)度的主要因素是加工硬化。 1.4 課題的技術(shù)要求與主要內(nèi)容 技術(shù)要求：生產(chǎn)批量：3萬(wàn)件/年；截面形狀：呈U字型（詳見(jiàn)參考圖樣）；技術(shù)參數(shù)：加工材料Q235，縱向長(zhǎng)度為1424mm，板厚2.0~4.0mm。 主要內(nèi)容： 1、調(diào)研開(kāi)題：調(diào)查研究、收集資料，完成開(kāi)題報(bào)告1份。 2、總體設(shè)計(jì)：確定設(shè)計(jì)方案，確定主要技術(shù)參數(shù)，進(jìn)行初步技術(shù)，選擇主要部件，繪制閥門體折彎?rùn)C(jī)總裝圖1張。 3、部件設(shè)計(jì)：以總體設(shè)計(jì)為依據(jù)，完成必要的計(jì)算與校核，繪制閥門體折彎?rùn)C(jī)傳動(dòng)裝置裝配圖1張。 4、零件設(shè)計(jì)：繪制閥門體折彎?rùn)C(jī)傳動(dòng)裝置零件圖3張。 5、文檔設(shè)計(jì)：撰寫(xiě)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)（10000字以上）1份。 第二章 工藝流程及總體方案設(shè)計(jì) 中央空調(diào)的通風(fēng)口大部分都是由薄壁板材加工而成。為了增加剛度需要彎邊，采用沖壓加工比較困難，因?yàn)榘宀妮^長(zhǎng)，一般都長(zhǎng)一米多，因此模具的加工困難。而用手工加工不但精度差而且效率低。沒(méi)法滿足高效的自動(dòng)化的大批量的現(xiàn)代化生產(chǎn)要求。采用輥制成型能形成各種形狀的彎曲板材，具有重量輕，生產(chǎn)率高的特點(diǎn)，適用于大批量生產(chǎn)各種復(fù)雜剖面形狀的制件。同時(shí)各種金屬板材成型加工設(shè)備是汽車、電子信息、家用電器、和儀表等行業(yè)最重要的工藝裝備之一。因此風(fēng)閥閥體輥壓折邊機(jī)軋制裝置的設(shè)計(jì)也充分體現(xiàn)了此課題研究的重要性。 2.1 毛坯料的計(jì)算 2.1.1 計(jì)算板材的尺寸 風(fēng)閥體板料縱向長(zhǎng)度為1424mm，材料許用應(yīng)力，彈性模量。軋制后截面幾何形狀及尺寸見(jiàn)圖2-1[15]。 M 圖2-1 板材截面幾何形狀及尺寸 板料拉伸后彎角處中性層長(zhǎng)度可表示為 () (2-1) 式中 ，。 由于，可得。 ，r。 ，mm。 將數(shù)值代入式(2-1)， 因?yàn)樗膫€(gè)彎角相同，所以板料中性層總寬度為 L=285.72mm。 2.1.2 最小彎曲半徑 最大和最小半徑是影響板材性能的兩個(gè)重要參數(shù)，因此有必要對(duì)其進(jìn)行計(jì)算。 由關(guān)系式 （2-2） 式中 。由手冊(cè)，查得C為0.5。因此，。 本設(shè)計(jì)的。 2.2 咬入條件計(jì)算 本設(shè)計(jì)要求兩個(gè)軋彎90度。初定每個(gè)90度分6道，共12道。第一道軋角為0度，起導(dǎo)向及定位作用。最后一道為90度起定型及出料作用。板厚為2mm的金屬板料每道最大彎角為25度，因此定為第一次彎90度的第一道0度，第二道20度，第三道40度，第四道60度，第五道80度，第六道90度。第二次彎90度的定為第七道20度，第八道40度，第九道60度，第十道80度，第十一道90度，第十二道也為90度。最后的一道是為了終定型及板料出料。 考慮每道彎角為20度，板料進(jìn)入軋輥因難，因此在每道軋輥之間加一道輔助軋輥，對(duì)板材進(jìn)行一次預(yù)彎。金屬板材厚2mm的每道輔助彎角最大為15度，因此定為每道10度，第一道不預(yù)彎，為0度。只起進(jìn)一走定向作用。能使軋制精度提高。在12道主軋輥之間共加11道輔助軋輥。第一道0度，第二道30度，第三道50度，第四道70度，第五道90度，第六道94度（考慮到回彈的作用），第七道30度，第八道50度，第九道70度，第十道90度，第十一道94度（考慮到回彈）。 1．對(duì)每道軋制力進(jìn)行計(jì)算 由手冊(cè)得，可得。軋制的受力幾何圖見(jiàn)圖2-2。 圖2-2 軋制的受力幾何圖 根據(jù)公式 （2-3） 代入（2-3），可得 mm 即R要大于65mm，初定軋輥半徑為70mm 2．第二道的受力分析 （本設(shè)計(jì)取軋制速度為15m/min）。如圖2-2可得到彎曲梁高度為 （2-4） 代入（2-4），可得 =18.772 mm 因此，可得到彎曲力矩的計(jì)算式 (2-5) 彎曲中心層半徑為 mm 代入（2-5），可得 N.mm 又由彎曲力的計(jì)算式為 (2-6) 代入 (2-6) ，可得 mm 代入(2-6) ，可得 N 又由阻力矩的計(jì)算式 (2-7) 其中 mm 代入(2-7)，得到 N.mm 摩擦力 N 得到力矩 N.mm。 則總力矩為 N.mm 根據(jù)上述的計(jì)算過(guò)程，可以得到各道次軋制力見(jiàn)表2-1 表2-1 各道次軋制力計(jì)算 名稱 彎曲角度 (mm) 咬入高度 (mm) 軋輥半徑R (mm) 軋輥徑向力(N) 軋輥圓周力 (N) 彎矩 (N.mm) 第一道 軋輥 0 0 70 0 0 0 第二道 軋輥 20 1.282 70 2140 310 42565 第三道 軋輥 40 1.128 70 1828.7 274.3 35330 第四道 軋輥 60 0.838 70 1341.5 201.23 24294.9 第五道 軋輥 80 0.446 70 765.6 114.84 12303.2 第六道 軋輥 90 0.057 70 469.22 70.383 5863.84 第七道 軋輥 20 1.282 70 2140 310 42565 第八道 扎輥 40 1.128 70 1828.7 274.3 35330 第九道 軋輥 60 0.838 70 1341.5 201.23 24294.9 第十道 軋輥 80 0.446 70 765.6 114.84 12303.2 第十一道軋輥 90 0.057 70 469.22 70.383 5863.84 第十二道軋輥 90 0.057 70 469.22 70.383 5863.84 2.3 方案的最終確認(rèn) 本設(shè)計(jì)采用12對(duì)主軋輥，11對(duì)輔助軋輥，第一對(duì)主軋輥為0度，（1～6）為軋第一個(gè)型，（7～12）為第二個(gè)型。 六對(duì)主扎輥角度分別為0度、20度、40度、60度、80度、90度。 各道彎角所受的彎矩見(jiàn)表2-2。根據(jù)計(jì)算，采用R=70mm的軋輥（以中心距為準(zhǔn)，即中心距為140mm）。 表2-2 第一個(gè)彎角所受的彎矩 彎角 彎矩 0度 0 20度 M=42565N.mm 40度 M=35330N.mm 60度 M=24294.9N.mm 80度 M=12303.2N.mm 90度 M=5863.84N.mm 十一個(gè)輔助軋輥分別為0度、30度、50度、70度、90度、94度。30度、50度、70度、90度、94度。第六道、十一道輔助軋輥為94度是為了考慮金屬板材的回彈。 2.4 總體方案設(shè)計(jì) 機(jī)床設(shè)計(jì)和其他產(chǎn)品設(shè)計(jì)一樣，都是根據(jù)市場(chǎng)的需求、現(xiàn)有制造條件和可能采用的新工藝以及有關(guān)科學(xué)技術(shù)知識(shí)進(jìn)行的一種創(chuàng)造性勞動(dòng)。 隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，機(jī)床設(shè)計(jì)工作已經(jīng)由單純類比發(fā)展到分析計(jì)算；由單純靜力分析發(fā)展到包括靜態(tài)、動(dòng)態(tài)以及熱變形、熱應(yīng)力等的分析；由定性分析發(fā)展到定量分析，使機(jī)床產(chǎn)品在設(shè)計(jì)階段就能預(yù)測(cè)其性能，提高了一次成功率。特別是在計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)的發(fā)展和應(yīng)用以及生產(chǎn)社會(huì)化的有利條件下的今天，不僅能提高機(jī)床設(shè)計(jì)的效率，縮短設(shè)計(jì)周期，而且許多零部件均可外購(gòu)，縮短了產(chǎn)品的制造周期，可更好地滿足市場(chǎng)的需求。 本板料彎邊機(jī)的總體設(shè)計(jì)也是符合上述要求的其設(shè)計(jì)的流程見(jiàn)圖2-3。 圖2-3 彎邊機(jī)的設(shè)計(jì)流程圖 2.4.1 總體布局 風(fēng)閥體板料彎邊機(jī)現(xiàn)在主要有兩種形式，即立式與臥式。 立式結(jié)構(gòu)雖然占用空間小，但在實(shí)際流水線生產(chǎn)過(guò)程中存在連續(xù)性差，生產(chǎn)效率低，且結(jié)構(gòu)復(fù)雜、工藝性差、成本高等缺點(diǎn)。 臥室結(jié)構(gòu)雖然占用空間較大，但在實(shí)際流水線作業(yè)中連續(xù)性好，生產(chǎn)效率高，而且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造容易、安裝方便且傳動(dòng)鏈易于控制等優(yōu)點(diǎn)。 綜合對(duì)比以上兩種結(jié)構(gòu)形式，顯然臥式結(jié)構(gòu)最適合風(fēng)閥體生產(chǎn)廠家的實(shí)際情況，所以本設(shè)計(jì)選用臥式結(jié)構(gòu)。 2.4.2 結(jié)構(gòu)及構(gòu)件選擇 本設(shè)備主要是由電機(jī)、帶傳動(dòng)、蝸桿傳動(dòng)、齒輪傳動(dòng)、輥輪傳動(dòng)系統(tǒng)以及輸入輸出裝置組成見(jiàn)圖2-4。 圖2-4 彎邊機(jī)總體圖 由于本設(shè)備的整個(gè)工作臺(tái)可以上下、前后調(diào)整位置，電機(jī)與減速箱的距離是可變的，因此采用了帶傳動(dòng)，并且可以通過(guò)調(diào)節(jié)電機(jī)座上的螺桿來(lái)改變皮帶的松緊。另外帶傳動(dòng)還具有緩沖、吸振、運(yùn)行平穩(wěn)等特點(diǎn)。采用蝸桿傳動(dòng)是因?yàn)樗哂袀鲃?dòng)比大、結(jié)構(gòu)緊湊、工作平穩(wěn)的特點(diǎn)。由于要做成一個(gè)大的動(dòng)力箱的話蝸桿軸很長(zhǎng)強(qiáng)度不好，所以把動(dòng)力箱分成6個(gè)，每個(gè)動(dòng)力箱帶動(dòng)2對(duì)主軋輥，每個(gè)之間再用聯(lián)軸器串聯(lián)聯(lián)接，這樣能滿足蝸桿的撓度要求。同時(shí)蝸輪扭矩較大，能夠滿足與蝸輪同軸的大齒輪同時(shí)帶動(dòng)兩組齒輪工作的要求。采用齒輪傳動(dòng)，主要是其瞬間傳動(dòng)比恒定，從而使軋輥轉(zhuǎn)速恒定。在電機(jī)的選擇上，因?yàn)橐筌堓伒霓D(zhuǎn)速可調(diào)，所以采用了變頻調(diào)速器來(lái)實(shí)現(xiàn)電機(jī)的無(wú)級(jí)變速。 2.4.3 工作原理 如圖2-4所示，成型輥壓機(jī)工作原理為：電機(jī)通電后，通過(guò)帶傳動(dòng)把動(dòng)力傳到6根串聯(lián)的蝸桿上。6根蝸桿分置在6個(gè)減速箱內(nèi)，箱體間通過(guò)聯(lián)軸器連接。每根蝸桿帶動(dòng)一根蝸輪軸旋轉(zhuǎn)。大齒輪與蝸輪同軸，每個(gè)大齒輪分別與其左右兩側(cè)的兩個(gè)大齒輪相嚙合，每個(gè)與大齒輪同軸的小齒輪又和它上方的小齒輪嚙合，這樣一個(gè)大齒輪就能帶動(dòng)四個(gè)小齒輪旋轉(zhuǎn)。小齒輪的尺寸是一樣的，每個(gè)小齒輪軸作為減速器的輸出軸。減速器共有上下兩排24個(gè)輸出軸。這12對(duì)輸出軸經(jīng)過(guò)萬(wàn)向聯(lián)軸器接到12對(duì)主軋輥軸上，經(jīng)過(guò)調(diào)速電機(jī)，使軋輥獲得所需的轉(zhuǎn)速，來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)工件的漸進(jìn)加工，11對(duì)輔助軋輥對(duì)工件的加工起輔助作用。 2.4.4 結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 由于最終形成的“U”型槽變形較大，所以在輥壓系統(tǒng)中共采用了12對(duì)主軋輥和11對(duì)輔助軋輥對(duì)金屬板料進(jìn)行漸變加工，這樣可以提高加工精度。為了使各個(gè)軋輥與加工工件接觸處的線速度方向相同，采用一個(gè)大齒輪帶動(dòng)其左右兩側(cè)的兩個(gè)相同尺寸的大齒輪，每個(gè)與大齒輪同軸的小齒輪再帶動(dòng)其上方的一個(gè)小齒輪的方法，來(lái)得到我們所需的轉(zhuǎn)向關(guān)系。而且各個(gè)小齒輪的尺寸完全一致，每根軋輥軸有相同的角速度。為了調(diào)整工作臺(tái)的高度，以適應(yīng)自動(dòng)化生產(chǎn)線中下一道工序?qū)ぜ叨鹊囊?，在本設(shè)備中采用了蝸桿傳動(dòng)和螺旋傳動(dòng)相結(jié)合的方法。通過(guò)蝸桿傳動(dòng)以及蝸輪軸孔和螺桿的螺旋傳動(dòng)，把蝸桿的水平旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換成螺桿的垂直運(yùn)動(dòng)，以此改變工作臺(tái)的高度。這相對(duì)于用墊鐵來(lái)改變高度，既減輕了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，又提高了精度。 2.5 本章小結(jié) 本章完成了風(fēng)閥閥體輥壓折邊機(jī)的工藝性分析和風(fēng)閥閥體輥壓折邊機(jī)的整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，通過(guò)對(duì)毛坯料進(jìn)行咬入條件計(jì)算和軋制力計(jì)算，得到合理的軋制工藝工序。 第三章 傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 3.1 電機(jī)的選擇 前六道的力矩為0、42565N.mm、35330N.mm、24294.9N.mm、12303.2N.mm、5863.84N.mm可見(jiàn)力矩是減小的。取最大力矩T=42565，可計(jì)算出電機(jī)的功率P及轉(zhuǎn)速n為 (3-1) 其中，v=0.25m/s (3-2) 代入（3-2），得 取 取最大的力矩來(lái)計(jì)算即M=42565 N.mm。共12道主軋輥，11道輔助軋輥。 N.mm KW 考慮到經(jīng)過(guò)多重傳送，且打算采用蝸輪蝸桿傳動(dòng)，設(shè)備精度不高，而且為了設(shè)備以后升級(jí)，可軋更厚的板材和提高軋制速度，取功率為5.5KW的Y132W—4型同步轉(zhuǎn)速電機(jī)，轉(zhuǎn)速為1500r/min。 3.2 動(dòng)力箱的傳動(dòng)方案 本設(shè)計(jì)所采用5.5KW（Y132W—4）型同步轉(zhuǎn)速電機(jī)，由上可知轉(zhuǎn)速為1500r/min。軋制速度初定為10m/min=0.167m/s。則有 動(dòng)力箱的傳動(dòng)示意圖見(jiàn)圖3-1。先經(jīng)過(guò)帶輪減速后再傳到動(dòng)力箱，動(dòng)力箱采用二級(jí)傳動(dòng),第一級(jí)為蝸桿傳動(dòng),第二級(jí)為齒輪傳動(dòng)。 1．電機(jī) 2.皮帶3.聯(lián)軸器 4.渦桿軸 5.蝸桿 6.大齒輪 7.萬(wàn)向聯(lián)軸器 8.小齒輪 9.聯(lián)軸器 10.小齒輪 圖3-1 傳動(dòng)方案 3.3 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 3.3.1 傳動(dòng)比分配 考慮到蝸輪蝸桿的傳動(dòng)能力較大，為進(jìn)一步簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)，方便零件的生產(chǎn)和加工，增強(qiáng)機(jī)構(gòu)的通用性，在第一級(jí)蝸輪蝸桿傳動(dòng)時(shí)，傳動(dòng)比稍大些，而第二級(jí)齒輪傳動(dòng)采用等轉(zhuǎn)速傳動(dòng)?，F(xiàn)分配如下。 1）分配傳動(dòng)比，初定帶傳動(dòng)； 2）變速器第一級(jí)； 3）變速器第二級(jí)； 所以總傳動(dòng)比。 3.3.2 各軸的轉(zhuǎn)矩計(jì)算 0軸，即為電機(jī)軸，其轉(zhuǎn)矩計(jì)算如下。 kw， r/min N.m (3-3) Ⅰ軸，即為減速器高速軸(蝸桿軸), 查得帶傳動(dòng)的效率為0.95,則可得 kw r/min N.m Ⅱ軸，即為減速器蝸輪軸,共有6根,功率按平分計(jì)算。查得蝸桿傳動(dòng)的效率為0.80,滾動(dòng)軸承的效率為0.98,則可得 kw r/min N.m Ⅲ軸，即為下軋輥軸, 查得齒輪傳動(dòng)的效率為0.97,滾動(dòng)軸承的效率0.98,則可得 kw r/min N.m Ⅳ軸，即為上軋輥軸，查得齒輪傳動(dòng)效率為0.97，滾動(dòng)軸承的效率為0.98，則可得 kw r/min N.m 由上述計(jì)算，可得到各軸的傳動(dòng)參數(shù)見(jiàn)表3-1 表3-1 各軸傳動(dòng)參數(shù) 軸序號(hào) 功率(kw) 轉(zhuǎn)速(r/min) 轉(zhuǎn)矩(N．m) 傳動(dòng)比i 效率 0 5．5 1500 35.02 1 Ⅰ 5.225 909 54.89 1．65 0．95 Ⅱ 0．68 22.75 285.45 40 0．75 Ⅲ 0．6464 22.75 269.9 1 0．95 Ⅳ 0．6145 22.75 257.8 1 0．95 3.3.3 軸徑的初步確定 1．Ⅰ軸 蝸桿軸由關(guān)系式 (3-4) 采用45鋼，，代入（3-4），得到 即最小直徑應(yīng)大于21mm。 2．Ⅱ軸 蝸輪軸由關(guān)系式 (3-4) 其中，，采用45鋼，取。代入（3-4），得到 即最小直徑應(yīng)大于35mm。 3．Ⅲ軸 即為下軋輥軸由關(guān)系式 (3-4) 其中，，采用45鋼，取，代入（3-4），得到 即最小直徑應(yīng)大于35mm。 4．Ⅳ軸 蝸輪軸由關(guān)系式 (3-4) 其中，，采用45鋼，取。代入（3-4），得到 即最小直徑應(yīng)大于34mm。 由上述計(jì)算，可得各軸的最小半徑見(jiàn)表3-2。 表3-2 各軸的最小半徑 軸號(hào) 最小半徑(mm) Ⅰ 21 Ⅱ 35 Ⅲ 35 Ⅳ 34 3.4 主要部件 3.4.1 箱體的選擇 焊接結(jié)構(gòu)較之鑄造結(jié)構(gòu)具有強(qiáng)度和剛度高、重量輕、生產(chǎn)周期短以及施工簡(jiǎn)便等優(yōu)點(diǎn)。如表3-2所示，對(duì)鑄造與焊接的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行比較。 表3-2 鑄造焊接比較 項(xiàng)目 鑄鐵機(jī)架 焊接機(jī)架 機(jī)架重量 較重 鋼板焊接毛坯比鑄造毛坯輕30%，比鑄鋼毛坯輕20% 強(qiáng)度、剛度及抗震性 鑄造機(jī)架的強(qiáng)度與剛度較低，但內(nèi)摩擦大，阻尼作 用大，故抗震性好 強(qiáng)度高、剛度大，對(duì)同一結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度為鑄鐵2.5倍，鋼的疲勞強(qiáng)度為鑄鐵的三倍 材料價(jià)格 鑄鐵材料來(lái)源方便、廉價(jià) 價(jià)格高 生產(chǎn)周期 生產(chǎn)周期長(zhǎng)，資金周轉(zhuǎn)慢，成本高 生產(chǎn)周期短、能適應(yīng)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的需要 設(shè)計(jì)條件 由于技術(shù)上的限制，鑄件壁厚不能相差過(guò)大。而為了取出芯砂、設(shè)計(jì)時(shí)只能用開(kāi)口式結(jié)構(gòu)，影響厚度 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)靈活、壁厚可以相差很大，并且可以根據(jù)工況需要，不同部位選用不同性能材料 用途 大批量生產(chǎn)的中小型機(jī)架 單件小批量生產(chǎn)大、中型機(jī)架，如大型水壓機(jī)衡梁，底座機(jī)立柱，大的軋鋼機(jī)機(jī)架等 綜上類比，最后選擇焊接箱體，選擇板材為25mm的Q235。 3.4.2 水平軋制裝置設(shè)計(jì) 由于風(fēng)閥體的U型槽較大，所以應(yīng)用軋輥對(duì)冷軋板進(jìn)行漸變加工，以保證加工精度。軋輥系統(tǒng)包含了12對(duì)水平軋輥和11對(duì)垂直軋輥。軋輥成形原理是由多對(duì)成形軋輥軸順次對(duì)板料變形并向前送進(jìn)的滾壓成形。滾壓成形是從板料的兩邊開(kāi)始彎曲成形，再順次成形到中間，最后成型為U型槽。 1、軋輥支架；2、端悶蓋；3、軋輥支撐體；4、調(diào)心軸承；5、端透蓋 6、密封圈；7、下軋輥；8、平鍵；9、上軋輥；10、半圓壓環(huán)； 11、壓緊絲杠；12、螺釘；13、法蘭螺母；14、螺母 圖3-3 水平軋制裝置簡(jiǎn)圖 由于軋制的風(fēng)閥體板料厚度是從2mm-4mm，所以要求水平軋制裝置的上、下軋輥之間的距離是可調(diào)的，而下排軋輥安裝時(shí)要求保持水平且受到的力較大，因此下排軋輥軸是固定不動(dòng)的。由于上、下兩個(gè)軋輥都與支架槽型連接，當(dāng)調(diào)整上軋輥軸承座時(shí)，需要旋轉(zhuǎn)壓緊絲杠，使壓緊絲杠帶動(dòng)上軋輥軸承座向上移動(dòng)，從而改變兩個(gè)軋輥的相對(duì)高度以實(shí)現(xiàn)調(diào)整上下軋輥間的間隙。水平軋制裝置的結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖如圖3-3所示。其余的12軋制裝置結(jié)構(gòu)大體相似，只是上下軋輥不同。 3.4.3 垂直裝置設(shè)計(jì) 在12道水平軋輥之間共加11道垂直軋輥。第一道0度，第二道24度，第三道67度，第四道85度，第五道92度，第六道90度，第七道24度，第八道67度，第九道85度，第十道92度，第十一道90度。 11道垂直軋輥的作用：a，對(duì)板料起定向作用；b，對(duì)板料起定型作用，且垂直軸都采用一樣的軸。第一道垂直輥，板材平整無(wú)彎曲。 由上述垂直輥?zhàn)饔每芍?，垂直輥的左右上下都可以取中心?duì)稱，且垂直輥軸中心上下處都需要安裝軸承，為保證軸承在固定位置。則需要在垂直輥的中心位置設(shè)計(jì)為凸臺(tái)形狀，且上下面用螺釘固定垂直輥端蓋。 垂直輥外框尺寸設(shè)計(jì)只須依據(jù)板料彎曲形狀來(lái)確定尺寸。取垂直輥外部臺(tái)階高b1=10mm，板料頂端與垂直輥接觸處間距L=106mm，板料上下接觸與垂直輥外框相距L1=9m。由于板材厚度為2mm，則取垂直輥間距b=2.1mm。 由此尺寸設(shè)計(jì)，可畫(huà)第一道垂直裝置簡(jiǎn)圖如圖3-4所示。 1、導(dǎo)輥?zhàn)?、導(dǎo)支板；3、扁螺母；4、導(dǎo)輥軸；5、導(dǎo)輥端蓋； 6、錐滾軸承；7、垂直輥；8、軸套；9、扁螺母 圖3-4 第一道垂直輥簡(jiǎn)圖 3.5 本章小結(jié) 根據(jù)工序要求，制訂傳動(dòng)方案、分配各軸的傳動(dòng)比進(jìn)行動(dòng)力分析。并對(duì)比不同形成的箱體，確定箱體方案，同時(shí)設(shè)計(jì)水平軋制裝置和水平軋制裝置，確定每道軋制工藝的軋輥、水平輥的結(jié)構(gòu)。 第四章 運(yùn)動(dòng)部件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核 4.1 帶輪計(jì)算 由上一章可知，電動(dòng)機(jī)為Y132W-4，功率P=5.5KW，轉(zhuǎn)速n=1440r/min。則帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核具體如下。 1．定V帶型號(hào)和帶輪直徑 工作情況系數(shù)Ka，可查得Ka=1.3 功率 Pc=Ka.P=1.35.5=7.15 KW 選帶型號(hào)，由功率Pc可知，取B型 小帶輪直徑，可取D1=100mm 大帶輪直徑，由D2==170 mm （設(shè)） 大帶輪轉(zhuǎn)速，=838.5 r/min 2．計(jì)算帶長(zhǎng) =135 mm =35 mm 初定中心距a=600mm。 則帶長(zhǎng) (4-1) 代入 (4-1)，可得=1636.04 mm 基準(zhǔn)長(zhǎng)度取 mm。 3．求中心距和包角 中心距 (4-2) 代入(4-2)可得 =687 mm 小輪包角 =173.52。 4．求帶根數(shù) 帶速 =7.536 m/s 傳動(dòng)比 =1.26 帶根數(shù) 可查得P0=1.27KW，Ka=0.74， 取KL=0.92，得到 (4-3) 代入（4-3），可得=5根 5．計(jì)算軸上載荷 張緊力 (4-4) 代入(4-4)，可得 =235.3N 軸上載荷 (4-5) 代入(4-5)，可得 =2350N 4.2 蝸桿蝸輪設(shè)計(jì) 蝸桿采用45鋼，表面硬度>45HRC。蝸輪材料采用ZCuSn10P1，砂型鑄造。具體計(jì)算如下。 1．初選當(dāng)量摩擦系數(shù)， 取大值，選值，在i=40線上中間區(qū)域選一點(diǎn)，有 。 2．中心距計(jì)算 蝸輪轉(zhuǎn)矩 =347637N.mm 使用系數(shù)取 轉(zhuǎn)速系數(shù)， =1.08 彈性系數(shù)，根據(jù)蝸輪副材料查得 壽命系數(shù)， =1.13<1.6 接觸系數(shù)，可查得 接觸疲勞極限，可查得 接觸疲勞最小安全系數(shù)，自定，選 中心距， (4-6) 代入(4-6),可得 ，取a=190mm。 3．傳動(dòng)基本尺寸 蝸桿頭數(shù) 查得 蝸輪齒數(shù)=40 模數(shù) 取 蝸桿分度圓直徑 取mm。 蝸輪分度圓直徑， =280 mm 蝸桿導(dǎo)程角，，查得 蝸輪寬度， 取。 蝸桿圓周速度，=4.995m/s 相對(duì)滑動(dòng)速度，=5.02m/s 當(dāng)量摩擦系數(shù)，可查得 ， 4．齒面接觸疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算 許用接觸應(yīng)力， =202.3 MPa 最大接觸應(yīng)力， =171.6<202.3MPa合格。 5．輪齒彎曲疲勞驗(yàn)算 齒根彎曲疲勞極限 可查得 彎曲疲勞最小安全系數(shù)，自取， 許用彎曲疲勞應(yīng)力， =82MPa 輪齒最大彎曲應(yīng)力， =27.6<82 MPa合格。 6．蝸桿軸撓度驗(yàn)算 軸慣性矩， =5.96106mm4 允許蝸桿撓度,得 蝸桿撓度， (4-7) 代入(4-7)，可得 =0.027mm合格 7．溫度計(jì)算 傳動(dòng)嚙合效率， =0.807 攪油效率，自定， 軸承效率，自定， 總效率 =0.79 散熱面積估算,=1.467m2 箱體工作溫度 (4-8) 代入(4-8)，可得 =52.6＜70合格 4.3 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 4.3.1 第一對(duì)齒輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì) 齒輪用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度229HB~286HB，平均取240HB。計(jì)算步驟如下。 1．齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 （1）初步計(jì)算 轉(zhuǎn)矩，=288808N.m 齒寬系數(shù)，取 接觸疲勞極限，取 初步計(jì)算的許用接觸應(yīng)力， ，可查得 初步計(jì)算的小齒輪直徑， (4-9) 代入(4-9)，可得 取d1=180mm。 初步齒寬，=57.6，取mm。 （2）校核計(jì)算 圓周速度，=0.214 m/s 精度等級(jí)選8級(jí) 齒數(shù)Z和模數(shù)m，取齒數(shù) 使用系數(shù)，可查得 動(dòng)栽系數(shù)，可查得 齒間載荷分配系數(shù)，先求 N 由此得， 齒向載荷分布系數(shù) (4-10) 代入(4-10)，可得 =1.502 載荷系數(shù)， 彈性系數(shù)，可查得= 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)，可查得=2.5 接觸最小安全系數(shù)，可查得=1.05 總工作時(shí)間， 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，= 接觸壽命系數(shù)，可查得 接觸應(yīng)力，MPa MPa 驗(yàn)算，< 計(jì)算結(jié)果表明，接觸疲勞強(qiáng)度較為合適，齒輪尺寸無(wú)需調(diào)整。 （3）確定傳動(dòng)主要尺寸和實(shí)際分度圓直徑 模數(shù)取標(biāo)準(zhǔn)值m=6，齒數(shù)為Z=30。對(duì)分度圓進(jìn)行圓整，即 mm mm 中心距a a=mm 齒寬b =mm mm 2．齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算 驗(yàn)算如下, 重合度系數(shù)，= 齒間載荷分配系數(shù)， 齒向載荷分配系數(shù)，=取=1.21。 載荷系數(shù)， 齒型系數(shù)，可查得=2.34，=2.34 應(yīng)力修正系數(shù)，可查得=1.72，=1.72 彎曲疲勞極限，可查得=600MPa，=450MPa 彎曲最小安全系數(shù)，可查得=1.2 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，， 彎曲壽命系數(shù)，可查得=0.95，=0.97 尺寸系數(shù)，=1.0 許用彎曲應(yīng)力 MPa MPa 驗(yàn)算 (4-11) 代入(4-11)，可得 MPa MPa 〈，〈 傳動(dòng)無(wú)嚴(yán)重過(guò)載，故不作靜強(qiáng)度校核。 4.3.2 第二對(duì)齒輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì) 齒輪用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度229HB~286HB，平均取240HB。計(jì)算過(guò)程如下。 1．齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 （1）初步計(jì)算 轉(zhuǎn)矩 T3