CA6140普通車床設計

《CA6140普通車床設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《CA6140普通車床設計（35頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

CHANGZHOU INSTITUTE OF TECHNOLOGY 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 題目 CA6140 普通車床設計 二級學院 直屬學部 專業(yè) 班級 學生姓名 學號 指導教師姓名 職稱 評閱教師姓名 職稱 2014 年 11 月 常州工學院畢業(yè)設計 摘 要 近 20 年來 我國數(shù)控技術和數(shù)控機床走過了引進技術 消化吸收和實現(xiàn)產(chǎn)業(yè)化的 歷程 目前 數(shù)控機床己經(jīng)成為機床行業(yè)的新的經(jīng)濟增長點 發(fā)展迅速 正方興未艾 應用數(shù)控技術對 CA6140 普通車床進行自動化和精密化的改裝 改裝技術主要為 在車床上附加數(shù)控裝置和執(zhí)行元件 選擇合適的機床伺服系統(tǒng)和計算機系統(tǒng)等 結果表 明 經(jīng)改造后的機床完全能實現(xiàn)加工外圓 錐度 螺紋 端面等的自動控制 提高了原 機床的生產(chǎn)效率 降低了勞動強度采用數(shù)控技術改造的有效途徑 術對企業(yè)原有機床進 行改造 即發(fā)展經(jīng)濟型的數(shù)控機床是當前工礦企業(yè)的成功之路 關鍵詞 CA6140 車床 數(shù)控技術 技術改造 CA6140 普通車床設計 目 錄 1 緒論 1 1 1 引言 1 1 2 機床數(shù)控改造的目的 2 1 3 數(shù)控系統(tǒng)的產(chǎn)生和發(fā)展 2 1 3 1 數(shù)控系統(tǒng)的出現(xiàn)和發(fā)展 2 1 3 2 數(shù)控系統(tǒng)的發(fā)展趨勢 2 1 4 數(shù)控改造的必要性 3 1 5 數(shù)控機床改造的優(yōu)點 4 1 6 數(shù)控機床改造的設計步驟 4 1 7 CA6140 的數(shù)控改造 5 1 7 1 數(shù)控系統(tǒng)的選擇 5 1 7 2 CPU 和存儲器 6 1 7 3 I O 接口電路 7 1 7 4 其它部件的選擇 7 2 數(shù)據(jù)參數(shù)的選擇及其計算 9 2 1 縱向進給系統(tǒng)得設計計算 裝配圖 2 9 2 1 1 選擇脈沖當量 9 2 1 2 計算切削力 9 2 1 3 滾珠絲杠螺母副的計算和選型 10 2 1 4 齒輪及轉(zhuǎn)距的有關計算 11 2 2 橫向進給系統(tǒng)的設計計算 13 2 2 1 切削力計算 14 2 2 2 滾珠絲杠設計計算 14 2 2 3 齒輪及設計的有關計算 15 2 2 3 步進電機的選擇 16 2 3 自動刀架的設計 18 2 3 1 刀架的抬起 18 2 3 2 刀架的回轉(zhuǎn)和選位 19 2 3 2 刀架的下降定位和壓緊 19 2 3 3 減速機構的設計計算 20 2 3 3 蝸桿傳動的設計計算 23 2 3 4 螺旋升降裝置得設計計算 26 致 謝 31 參考文獻 32 常州工學院畢業(yè)設計 1 1 緒論 1 1 引言 提高數(shù)控車床的可靠性已成為當前數(shù)控車床制造企業(yè)自身生存和發(fā)展的關鍵 在 市場競爭日趨激烈的情況下 只有那些可靠性高的數(shù)控車床才能受到用戶的青睞 數(shù)控 車床是否可靠成為廣大用戶選購數(shù)控車床的重要標準 我國數(shù)控機床近年來在生產(chǎn)和 應用領域都有較快的發(fā)展 但與工業(yè)發(fā)達國家相比 仍存在較大差距 數(shù)控技術是現(xiàn)代制 造技術中最關鍵的環(huán)節(jié)之一 我國數(shù)控技術的研究應用水平還很低 嚴重制約著我國制 造水平的提高 發(fā)展民族數(shù)控事業(yè)是迫在眉睫的大事 隨著社會生產(chǎn)和科學技術的迅速發(fā)展 機械產(chǎn)品的性能和質(zhì)量不斷提高 產(chǎn)品的 更新?lián)Q代也不斷加速 因此對機床不僅要求具有較高的精度和生產(chǎn)率 而且應能迅速 地適應產(chǎn)品零件的變換 生產(chǎn)的需要促使了數(shù)控機床的產(chǎn)生 隨著電子技術 特別是 計算機技術的發(fā)展 數(shù)控機床迅速的發(fā)展起來 從第一臺數(shù)控機床 1952 年 美國 問世至今 機床的數(shù)控化率在不斷的提高 世 界各工業(yè)國家已普遍生產(chǎn)和應用 日本生產(chǎn)機床的數(shù)控化率在 1988 年就已達到 70 我國從開放搞活以來 加快了數(shù)控機床技術的引進 促使我國的機床數(shù)控技術的 普及和發(fā)展 當前普遍應用的微型計算機數(shù)控機床 它綜合了電子技術 計算機技術 自動化技術 測量技術和機械制造等方面的最新成果 是一種靈活高效的自動化機床 是機電一體化的典型產(chǎn)品之一 各大企業(yè)不斷設置數(shù)控機床擴大再生產(chǎn)和替換陳舊設 備 數(shù)控機床的普及率不斷提高 這種情況下 普通機床的數(shù)控改造是否必要可從以 下幾點說明 數(shù)控機床可以較好地解決形狀復雜 精密 小批多變零件的加工問題 能夠 穩(wěn)定的加工質(zhì)量和提高生產(chǎn)效率 但是應用數(shù)控機床還是受到其他條件的限制 數(shù)控機床價格昂貴 一次性投資巨大 對中小企業(yè)常是力不從心 目前各企業(yè)都有大量的普通機床 完全用數(shù)控機床替換根本不可能 而且 替代的機床閑置起來又造成浪費 國內(nèi)訂購新數(shù)控機床的交貨周期一般較長 往往不能滿足生產(chǎn)需要 通過數(shù)控機床對具體生產(chǎn)有多余功能 要較好地解決上述問題 應走普通車床數(shù)控改造之路 從一些工業(yè)化國的經(jīng)驗者 機床的數(shù)控改造也必不可少 數(shù)控改造機床占有較大比例 如 日本的大企業(yè)中有近 30 的機床經(jīng)過數(shù)控改造 中小企業(yè)則是 70 以上 在美國有許多數(shù)控專業(yè)化公司為世 界各地提供機床數(shù)控改造服務 我國作為機床大國 為了提高機床的數(shù)控化率對普通機 床進行數(shù)控改造不失為一種良策 一些發(fā)達國家如德國 美國 日本等就非常重視對 舊機床的改造 而且已形成了一個完善的產(chǎn)學研結合的改造體系 由于技術的不斷 進步 機床改造已成為一個永恒的課題 我國應在這方面加大宣傳力度 走出一條 適合我國國情的機床的數(shù)控改造之路 機床數(shù)控改造節(jié)省資金 同購置新機床相比一 般可節(jié)省 60 80 的費用 大型及特殊設備尤為明顯 一般大型機床改造只需花新機 床購置費的 1 3 即使將原機床的結構進行徹底改造升級 也只需花費購買新機床 60 的費用 并可以利用現(xiàn)有地基 性能穩(wěn)定可靠 因原機床各基礎件經(jīng)過長期時 CA6140 普通車床設計 2 效 幾乎不會產(chǎn)生應力變形而影響精度 機床經(jīng)數(shù)控改造后 即可實現(xiàn)加工的自動化 效率可比傳統(tǒng)機床提高 3 7 倍 對復雜零件而言 難度越高 功效提高得越多 且 可以不用或少用工裝 不僅節(jié)約了費用 而且可以縮短生產(chǎn)準備周期 因此 普通機 床的數(shù)控不但存在的必要 而且大有可為 尤其對一些中小企業(yè)更是如此 1 2 機床數(shù)控改造的目的 設備是企業(yè)發(fā)展生產(chǎn)技術和實現(xiàn)經(jīng)營目標的物質(zhì)基礎 設備的技術性能 和技術狀態(tài)不但直接影響產(chǎn)品質(zhì)量 還關系工時 材料和能源的有效利用 同時 對企業(yè)的經(jīng)濟效益也會產(chǎn)生深遠影響 設備的技術改造和更新直接影響企業(yè)的技術進 步 產(chǎn)品開發(fā)和市場開拓 因此 從企業(yè)產(chǎn)品更新替代 發(fā)展品種 提高質(zhì)量 降低 能耗 提高勞動生產(chǎn)率和經(jīng)濟效益的實際出發(fā) 進行充分的技術分析 有針對性的用 新技術改造和更新現(xiàn)有設備 是提高企業(yè)素質(zhì)和市場競爭力的一種有效方法 據(jù)全國工業(yè)普查的統(tǒng)計資料介紹 截止到 2000 年底 數(shù)量較多涉及面較寬的金屬 加工機床的擁有量約為 384 萬臺 其中役齡在 6 15 年約為 153 2 萬臺 約占 39 9 役齡在 16a 以上約為 133 7 萬臺 約占 34 8 這表明我國工業(yè)制造業(yè)的裝備 乃至各行各業(yè)的設備仍有相當大數(shù)量比較落后 有待改造或更新 鑒于此 采用數(shù)控 技術對普通機床進行數(shù)控改造 尤其適合我國機床擁有量大 生產(chǎn)規(guī)模小的具體國情 1 3 數(shù)控系統(tǒng)的產(chǎn)生和發(fā)展 1 3 1 數(shù)控系統(tǒng)的出現(xiàn)和發(fā)展 第二次世界大戰(zhàn)后 美國為革新飛機制造業(yè)中用于仿形機床的靠模和樣件的加工 設備 開始研制新型機床 1952 年 美國帕森斯公司 Parsons Co 與麻省理工學院 伺服機構實驗室 Serve Mechanics Laboratory of TheMassachusetts Institute of Technology 合作 研制成功第一代數(shù)控系統(tǒng) 用于三坐標立式銑床 其插補裝置采用 脈沖乘法器 整個控制裝置由真空管組成 1959 年 晶體管元件問世 數(shù)控系統(tǒng)中廣 泛采用晶體管和印制板電路 從此數(shù)控系統(tǒng)進入第二代 1965 年 出現(xiàn)了小規(guī)模集成 電路 由于其體積較小 功耗低 抗干擾能力較強 使數(shù)控系統(tǒng)的可靠性得到進一步 提高 數(shù)控系統(tǒng)發(fā)展到第三代 上述三代數(shù)控系統(tǒng)均為硬接線數(shù)控系統(tǒng) 稱為普通數(shù) 控系統(tǒng) NC o 隨著計算機技術的發(fā)展 出現(xiàn)了以小型計算機替代專用硬接線裝置 以控制軟件實現(xiàn)數(shù)控功能的計算機數(shù)控系統(tǒng) CNC 使數(shù)控系統(tǒng)進入第四代 1970 年前后 美國英特爾 Intel 公司首先開發(fā)和使用了四位微處理器 1974 年美 日等 國首先研制出以微處理器為核心的數(shù)控系統(tǒng) 由于中 大規(guī)模集成電路的集成度和可 靠性高 價格低廉 所以微處理器數(shù)控系統(tǒng)得到了廣泛應用 這就是微機數(shù)控系統(tǒng) 從而使數(shù)控系統(tǒng)進入了第五代 現(xiàn)代數(shù)控系統(tǒng)為了進一步擴展功能 增強實時控制能 力和可靠性 常采用多微處理器結構 如 SIEMENS 公司的 SINUMERIK 840D 和日本 FANUC 公司 FANUC of 系列等 由多個微處理器構成功能模塊 各功能模塊之間的互 連與通信 或采用共享總線結構 或采用共享存貯器結構 1 3 2 數(shù)控系統(tǒng)的發(fā)展趨勢 1 向高速度 高精度發(fā)展 常州工學院畢業(yè)設計 3 現(xiàn)代機床數(shù)控系統(tǒng)多采用 32 位 CPU 和多 CPU 并行技術 使運算速度得了很大的 提高 與高性能數(shù)控系統(tǒng)相配合 現(xiàn)代數(shù)控機床采用了交流數(shù)字伺服系統(tǒng) 伺服電機 的位置 速度和電流環(huán)都實現(xiàn)了數(shù)字化 數(shù)控系統(tǒng)的聯(lián)動軸數(shù)多達 9 個 使機床可以 加工較復雜的空間線型或型面 2 可靠性的提高 由于現(xiàn)代數(shù)控系統(tǒng)的模塊化 通用化和標準化 便于組織批量生產(chǎn) 故可保證產(chǎn) 品質(zhì)量 現(xiàn)代數(shù)控系統(tǒng)大量采用大規(guī)模集成電路 采用專用芯片及混合式集成電路 提高了集成度 減少了元器件數(shù)量 提高了可靠性 3 采用自動程序編制技術 現(xiàn)代數(shù)控系統(tǒng)利用其自身很強的存貯及運算能力 如 SINUMERIK 840DCPU 采 用 Pent iumIII 處理器 把很多自動編程功能植入數(shù)控系統(tǒng) 在一些新型的數(shù)控系統(tǒng)中 還裝入了小型工藝數(shù)據(jù)庫 使得數(shù)控系統(tǒng)不僅具有在線零件程序編制功能 而且可以 在零件程序編制過程中 根據(jù)機床性能 工件材料及零件加工要求 自動選擇最佳刀 具及切削用量 4 具有更高的通信功能 為了適應自動技術的進一步發(fā)展 適應工廠自動化的規(guī)模越來越大的要求 為了 滿足不同廠家不同類型數(shù)控系統(tǒng)的聯(lián)網(wǎng)需要 現(xiàn)代機床數(shù)控系統(tǒng)的通信功能不斷加強 不少系統(tǒng)具有遠程診斷功能和 Ethernet interface 接口 實現(xiàn)遠程通訊功能 美國通用汽 車公司在 1983 年提出的制造自動化協(xié)議 MAP Manufacture Automation Protocol 是眾多通信標準中發(fā)展最快的一個 MAP 的主要特點是提供以開放性為基礎的局部網(wǎng) 絡 使來自許多廠房的設備可以通過相同的通信協(xié)議而相互連接 由于 MAP 的出現(xiàn) 推動了通信標準化的進程 1 4 數(shù)控改造的必要性 數(shù)控機床可以較好地解決形狀復雜 精密 小批及多變零件的加工問題 能夠穩(wěn) 定加工和提高生產(chǎn)率 但是數(shù)控機床的應用也受到其他條件的限制 1 數(shù)控機床價格昂貴 一次性投資巨大 對中小企業(yè)常是心有余而力不足 2 目前 個企業(yè)都是大量的普通機床 完全用數(shù)控機床替換根本不可能 而且替 代下的機床閑置起來有會造成浪費 3 在國內(nèi) 訂購新數(shù)控機床的交貨周期一般較長 往往不能滿足生產(chǎn)急需 4 通用數(shù)控機床對具體生產(chǎn)有多余功能 要較好地解決上述問題 應走普通車床數(shù)控改造之路 在國外已發(fā)展成為一個新 興的工業(yè)部門 早在 60 年代已經(jīng)開始迅速發(fā)展 并有專門企業(yè)經(jīng)營這們業(yè)務 從美國 日本等工業(yè)化國家的經(jīng)驗看 機床的數(shù)控改造也必不可少 數(shù)控改造機床占有較大比 例 如日本的大企業(yè)中有 26 的機床經(jīng)過數(shù)控改造 中小企業(yè)則是 74 在美國有許 多數(shù)控專業(yè)化公司為世界各地提供數(shù)控改造業(yè)務 我國是擁有 300 萬臺機床的國家 而這些機床又大量是多年累計生產(chǎn)的通用機床 自動化程度低 要想在近幾年內(nèi)用自 動化和精密設備更新現(xiàn)有機床 不論是資金還是我國機床制造廠的能力都是辦不到的 CA6140 普通車床設計 4 因此 普通機床的數(shù)控改造 大有可為 它適合我國的經(jīng)濟水平 教育水平和生產(chǎn)水 平 已成為我國設備技術改造主要方向之一 1 5 數(shù)控機床改造的優(yōu)點 數(shù)控機床改造一般是指對普通機床某些部位做一定的改造 配上數(shù)控裝置 從而 使機床具有數(shù)控加工能力 其改造的優(yōu)點有 1 從提高資本效率出發(fā) 改造閑置設備 能發(fā)揮機床的原有功能和改造后的新增 功能 提高機床的使用價值 2 適應多品種 小批量零件生產(chǎn) 3 自動化程度高 專業(yè)性強 加工精度高 生產(chǎn)效率高 4 降低對工人技術水平的要求 5 數(shù)控改造費用低 經(jīng)濟性好 6 數(shù)控改造的周期短 可滿足生產(chǎn)急需 1 6 數(shù)控機床改造的設計步驟 將普通機床改造為數(shù)控機床 是一項技術性很強的工作 必須根據(jù)加工對象的要 求和工廠實際情況 確定切實可行的技術改造方案 搞好機床的改造設計 其改造設 計的一般工程如下 1 對加工對象進行工藝分析 確定工藝方案 被加工工件既是機床改造的依據(jù) 又是機床改造后加工的對象 不同形狀 不同技術要求工件 其加工方法就不同 對 機床的要求也不相同 例如 對于圓柱形狀的零件可用車削 外圓磨等方法加工 而 平面則一般用銑削 平面磨等方法加工 對精度 表面粗糙度要求一般的外圓柱表面 常用車削加工 而精度高和表面粗糙度要求低時則要在外圓磨床上加工 在工藝分析 基礎上 繪制工序圖 初步選定切削用量 刀具運動路線 計算生產(chǎn)率 然后計算切 削力及切削功率 從而計算出進給系統(tǒng)需要的功率和力矩等 這是選擇方案及驅(qū)動部 件的依據(jù) 目前多用類比法或測定法完成 2 分析被改造機床 確定被改造機床類型 改造機床和設計機床是不同的 機 床設計是根據(jù)設計任務書 對機床的整機進行設計 然后將機床的各組成零 部件逐 一地制造 最后裝成機床 而機床改造則是圍繞某臺機床進行工作 不僅要考慮機床 本身結構的改造 還要考慮工藝系統(tǒng)中的刀具 夾具及其它輔具的改進 以滿足生產(chǎn) 的需要 在制定機床改造方案時 可先根據(jù)指定的工藝方案 初步選定被改造機床的 類型 然后對被選定的機床進行認真分析 了解被改造機床的技術規(guī)格 技術狀況 各部聯(lián)系尺寸等 分析機床強度和剛度 分析被改造機床能否適應改造要求以及經(jīng)濟 性等 最后確定被改造機床的型號 3 擬定技術措施 制定改造方案 根據(jù)加工對象的要求和被改造機床的實際情況 擬定應采取的措施 指定出機床的改造方案 選用外購件時 一定要保證質(zhì)量 在擬 定技術措施 指定改造方案的過程中 應充分進行技術經(jīng)濟分析 力求改造的機床不 僅能滿足技術性能的要求 還要獲得最佳的經(jīng)濟效益 使技術的先進性與經(jīng)濟性較好 地統(tǒng)一起來 常州工學院畢業(yè)設計 5 4 設計或選用數(shù)控裝置 在滿足加工零件要求的同時 盡量使設計的數(shù)控裝置功 能強 穩(wěn)定可靠 通用性好 價格低 或選用國內(nèi)生產(chǎn)較好的專用數(shù)控裝置 5 進行機床改造的技術設計 6 繪制機床改造的工作圖 7 整機安裝調(diào)試 數(shù)控機床在機械制造業(yè)中發(fā)揮著巨大的作用 但數(shù)控機床一次性投資較大 對機床進 行數(shù)控化改造不失為一良策 闡述了 CA6140 普通數(shù)控車床的主軸系統(tǒng)的改進及機床 控制系統(tǒng)的改造 主要介紹了對 CA6 14 0 車床進行經(jīng)濟型數(shù)控改造 主要包括縱向 橫向進給系統(tǒng)及刀架的改造 CA6 14 0 車床主軸轉(zhuǎn)速部分保留原車床的手動變速功能 改造簡單易行 可降低勞動強度 提高生產(chǎn)效率 1 7 CA6140 的數(shù)控改造 本設計任務是對 CA6140 普通車床進行數(shù)控改造 利用微機數(shù)控系統(tǒng)改造縱 橫 向進給系統(tǒng) 進行開環(huán)控制 縱向脈沖當量 0 01mm 脈沖 橫向為 0 005mm 脈沖 驅(qū) 動元件采用直流步進電機 傳動系統(tǒng)采用滾珠絲杠 1 7 1 數(shù)控系統(tǒng)的選擇 數(shù)控系統(tǒng)是機床的核心 在選擇時 要對其性能 經(jīng)濟性及維修服務等進行綜 合考慮 盡量選用名牌產(chǎn)品 根據(jù)被改機床的結構 性能及被加工零件的精度來選 擇數(shù)控系統(tǒng) 既要功能相匹配 又要盡量減少過剩的數(shù)控功能 這樣一方面可避免 資金浪費 另一方面也可避免因數(shù)控系統(tǒng)復雜而增加的故障率 目前數(shù)控系統(tǒng)主要有三種類型 步進電機拖動的開環(huán)系統(tǒng) 異步電機或直流電機 拖動光柵測量反饋的閉環(huán)數(shù)控系統(tǒng) 交 直流伺服電機拖動編碼器反饋的半閉環(huán)數(shù)控 系統(tǒng) 其中步進電機拖動的開環(huán)系統(tǒng) 其伺服驅(qū)動裝置主要是步進電機 功率步進 電機 電液脈沖馬達等 該系統(tǒng)位移精度較低 但結構簡單 調(diào)試維修方便 質(zhì)量 穩(wěn)定可靠 成本低 抗干擾性能強 對環(huán)境室溫要求不高 易改裝成功 適用于精 度要求一般的中小型機床的改造 也是目前數(shù)控改造中應用最為廣泛的一種 異步電 機或直流電機拖動光柵測量反饋的閉環(huán)數(shù)控系統(tǒng)控制精度高 但在結構上比開環(huán)進給 系統(tǒng)復雜 工作量大 成本也高 調(diào)試困難 一般不采用 交 直流伺服電機拖 動編碼器反饋的半閉環(huán)數(shù)控系統(tǒng) 其精度介于前二者之間 結構與調(diào)試都較閉環(huán)系統(tǒng) 簡單 適用于控制精度要求較高的大 中型機床的改造 總體方案確定為用一個完全緩沖的 8088 微處理器對數(shù)據(jù)進行計算處理 由 I O 接 口輸出步進脈沖 經(jīng)一級齒輪減速 帶動滾珠絲杠轉(zhuǎn)動 從而實現(xiàn)縱橫向進給運動 示意圖如圖 1 所示 CA6140 普通車床設計 6 圖 1 1 總體方案 在一個大的系統(tǒng)中 總線必須經(jīng)過緩沖 這是因為 8086 8088 微處理器只能驅(qū)動 10 個負載 而大系統(tǒng)常常有更多的負載 由于設計的是經(jīng)濟型車床的改造 所以在考 慮具體的方案時 其本原則是在滿足需要的前提下 對于機床盡可能減少改動量 以 降低成本 8088 微處理器在數(shù)控改造應用較普通 各種應用軟件較多 系統(tǒng)開發(fā)較容易 且 其價格低廉 抗干擾性強 可靠性高 速度快 指令系統(tǒng)的效率高 體積小 最適宜 用來開發(fā)簡易和小型專用的數(shù)控裝置 1 7 2 CPU 和存儲器 由于 8088 微處理器是無片內(nèi)程序存儲器 需要擴展外部程序存儲器 同時 8088 微處 理器內(nèi)部只有 128 字節(jié)的數(shù)據(jù)存儲器 也不能滿足控制系統(tǒng)的要求 故擴展了兩片 2764 的程序存儲器和一片 6264 數(shù)據(jù)存儲器 8088 微處理器的 A0 A19 和 D0 D7 用來傳送 外部存儲器的地址和數(shù)據(jù) 一個經(jīng)過完全緩沖的 8088 微處理器 有 8 個地址引腳 A15 A8 使用的是 74LS244 八緩沖器 8 個數(shù)據(jù)總線引腳 D7 D0 使用的是 74LS245 雙向 總線緩沖器 控制總線信號 IO M RD WR 使用的是 74LS244 緩沖器 一個經(jīng)過完 全緩沖的 8088 系統(tǒng) 需要兩片 74LS244 一片 74LS245 和兩片 74LS373 74LS245 的 方向由 DT R 信號控制 由 DEN 信號允許和禁止 8088 微處理器的 A8 A15 和 74LS373 送出的八位地址共同組成 16 位地址 2764 和 6264 芯片都是 8KB 需要 13 根地 址線 A0 A12 接 8088 微處理器的 13 根地址總線 系統(tǒng)采用全地址譯碼 兩片 2764 芯片 片選信號 CE 分別接 74LS138 譯碼器的 Y0 和 Y1 系統(tǒng)復位后程序從 0000H 開始執(zhí)行 6264 的片選信號 CE 也接 74LS138 譯碼器的 Y2 8088 微處理器控制信號 M IO 接 2764 的 OE 引腳 讀寫控制信號 WR 和 RD 分別接 6264 芯片的 WE 和 OE 以實現(xiàn)外部數(shù) 據(jù)存儲器的讀寫 常州工學院畢業(yè)設計 7 1 7 3 I O 接口電路 由于 8088 微處理器的 I O 接口使用不能滿足輸入輸出口的需求 因而系統(tǒng)擴展了 兩片 8155 可編程輸入輸出接口電路 8155 的片選信號 CE 分別接 74LS138 的 Y3 和 Y4 74LS138 譯碼器的三個輸入端 A B C 分別接到 8088 微處理器的 A13 A14 A15 I O 接口與外設的聯(lián)接是這樣安排的 8155 1 芯片的 PA0 PA5 為 面板上的選擇開關 PB0 PB7 是各種運行的點動控制 PC0 PC3 發(fā)出刀位信號 控制刀架 電機回轉(zhuǎn) 到達指定的刀位 刀架夾緊之后 發(fā)出換刀回答信號 經(jīng) 8155 1 的 PB5 輸入 計算機 控制刀架開始進給 8155 2 芯片的 PA0 PA7 為 Z X 向電機輸出驅(qū)動脈沖 PB0 PB3 是鍵盤掃描輸入 PB4 PB7 的輸出是 X Y 向的限位控制 PC0 PC5 是顯示器的 位選信號 顯示器的段選信號由 8088 微處理器的 D0 D7 控制 1 7 4 其它部件的選擇 直流步進電動機參照 金屬切削機床設計簡明手冊 選取 滾珠絲杠選取 FC 系列 江漢機床廠的產(chǎn)品樣本 為內(nèi)循環(huán)雙螺母墊片預進 其優(yōu)點是結構簡單 裝卸方便 剛度高 縱向進給機構的改造 拆除原機床的進給箱和溜板箱 在原機床進給箱處安裝齒 輪箱體 滾珠絲杠仍安裝在原絲杠位置 采用原固定方式 橫向進給機構改造 拆除原手動機構 用于微進給和機床刀具對零件操作 原有 的支承結構也保留 步進電機 齒輪箱體安裝在機床后側(cè) 縱橫向進給機構都采用了一級齒輪 調(diào)隙齒輪傳動 減速 調(diào)隙齒輪 可調(diào)拉彈 簧式 用于消除齒輪傳動中的間隙 以提高數(shù)控機床進給系統(tǒng)的驅(qū)動精度 在原溜板箱處安裝縱 橫向快速進給按鈕和急停按鈕 以適應機床調(diào)整時的操作 需要和遇到意外情況時的緊急處理需要 CA6140 數(shù)控改造的總體方案示意圖 CA6140 普通車床設計 8 加 工 工 件 圖 紙 數(shù) 控 程 序 的 編 制手 工 輸 入 計 算 機磁 帶控 制 計 算 機功 率 放 大 器步 進 電 機 變 速 箱 步 進 電 機 變 速 箱車 床 尾 座工 件 或 圖 1 2 普通車床數(shù)控改造的總體方案 常州工學院畢業(yè)設計 9 2 數(shù)據(jù)參數(shù)的選擇及其計算 2 1 縱向進給系統(tǒng)得設計計算 裝配圖 2 工作臺重量 80kg 時間常數(shù) T 25ms 滾珠絲杠導程 S 6mm 行程 L 1200 mm 脈沖當量 0 018mm step 步距角 0 75 step 快速進給速度 2m minmaxV 加工最大直徑 400 mm 加工最大長度 1000 mm 溜板及力架重力 800N 刀架快段速度 2 4 m min 最大進給速度 0 6 m min 主電機功率 7 5KW 起動加速時間 30 ms 機床定位精度 0 015 mm 2 1 1 選擇脈沖當量 根據(jù)機床精度要求確定 縱向 0 01mm 步 2 1 2 計算切削力 縱車外圓 由文獻可知切削功率 N k 式中 cN N 電動機功率 7 5KW 主動系統(tǒng)總功率一般為 0 6 0 7 取 0 65 K 進給系統(tǒng)功率系數(shù) 取 0 96 N K 7 5 0 65 0 96 4 68Kwc 又因 有 61206120VFzzVNc 式中 V 切削速度取 100m min 主切削力 6120 4 68 100 286 416kgf 2806 88Nz 由參考文獻三可知 主切削力 ZZFYxpFz KfaC 查表 188kgf mm XFz 1 YFZ 0 75 KTfz 1 則可計算如下表 pa mm 2 2 2 3 3 3 CA6140 普通車床設計 10 F mm 0 2 0 3 0 4 0 2 0 3 0 4 Fz kgf 112 5 152 4 189 1 168 7 228 7 283 7 當 283 7 kgf 時 切削深度 3mm 走刀量 f 0 4 mm 此參數(shù)作為下邊計算z pa 用 由參考文獻三得一般外圓車削時 0 1 0 6 0 15 0 7 xzFy zF 0 5 0 5 286 416 143 208 kgf 1403 44 N Fz 0 6 0 6 286 416 171 8496 kgf 1684 1 Ny 橫切端面 主切削力 kgf 可取縱切的 1 2z 1 2 143 208 kgf 1403 44 Nz 取 0 6 0 6 143 208 85 9248 kgf 842 06 NxFz 0 5 0 5 143 208 71 604 kgf 701 72 Ny 2 1 3 滾珠絲杠螺母副的計算和選型 縱向進給絲杠 計算進給率引力 N mF 縱向進給為綜合導軌 K f G xz 式中 K 考慮顛覆力矩影響的實驗系數(shù)綜合導軌取 K 1 15 f 滑動導軌摩擦系數(shù) 0 15 0 18 取 0 16 G 溜板及力架重力 800 N K f G 1 15 1403 44 0 16 2806 88 800 2191 06 NmFxzF 計算最大的負載 C C fw L1 3 其中 106nTl 01lvs 其中 L0 滾珠絲杠導軌 初選 L0 6 mm Vs 最大切削力 F 的進給速度可取最高進給速度的 1 2 1 3 此外 Vs 0 6m min T 使用壽命 按 15000h 運轉(zhuǎn)系數(shù) 按一般運轉(zhuǎn)取 f w 1 2 1 5 wf L 壽命以 106 轉(zhuǎn)為 1 單位 N 1000Vs L0 1000 0 6 0 5 6 50r min L 60nT 10 60 50 15000 10 45 Q Fm fw L1 3 451 3 1 2 2191 06 9352 04 N 滾珠絲杠螺母副的選型 常州工學院畢業(yè)設計 11 根據(jù)最大動負荷 Q 的值 可選擇滾珠絲杠的型號 例如 滾珠絲杠參照江漢 機床廠的產(chǎn)品樣本選取 系列 滾珠絲杠直徑選為 30mm 型號為BFC1 其額定動載荷是 10689N 所以強度足夠用 2154 0EBFC 傳動效率計算 螺旋升角 2 44 tan 0 94 104ta n 剛度計算 滾珠絲杠受工作負載 Fx 引起的導程 L0 的變化量 L1 Fm Fm E F 其中 在工作負載 Fx 作用下引起每一導程的變化量 mm 1L 工作負載即進給率引力 NmF 滾珠絲杠的導程 mm 0 E 材料彈性模數(shù)對鋼 E 為 20 6 104 N mm 2 S 滾珠絲杠截面積 內(nèi)徑 mm 2 S d 2 2 d d0 2e 2Rs 36 3789 S d 2 2 36 379 2 2 3 14 10 38mm 其中 0 51 0 56 1 836SRwP e 0 707 0 025WD 故 L 2191 06 0 6 20 6 106 10 38 6 1428 10 6cmEFm0 滾珠絲杠受扭轉(zhuǎn)引起的導程變化量 很小 忽略不計 所2L 2 0L 以 L 1 21 100 0 6 6 1428 10 6 10 238 m0L 查表知 E 紋精度絲杠允許誤差 15 m 10 238 m 15 m 剛度夠 穩(wěn)定性校核 滾珠絲杠兩端用推力球軸承 支承基本不變 穩(wěn)定性不存在問題 2 1 4 齒輪及轉(zhuǎn)距的有關計算 設計計算公式均來自參考文獻三 縱向傳動有關齒輪計算 傳動比 i CA6140 普通車床設計 12 0 75 6 360 0 01 1 25pLi 360 滾珠絲杠導程 步距角 脈沖當量P 故取 32 40 m 2mm b 18 20 m 64mm1Z2 1dZ mZ2 80mm 2ha 68mm 84mmd1d2 d1 2hf 59mm 75mm d 2 72mm1f 2f 1 轉(zhuǎn)動慣量的計算 工作臺質(zhì)量折算到電機軸上的轉(zhuǎn)動慣量 180 p 2 W 180 0 001 3 14 0 75 2 80 0 468kgf cm21J 絲杠轉(zhuǎn)動慣量 7 8 10 4 4 04 150 0 29 95kg cm22 齒輪的轉(zhuǎn)動慣量 7 8 10 4 6 44 1 8 2 355kg cm23J 7 8 10 4 8 04 1 8 5 75kg cm24 電機轉(zhuǎn)動慣量很小可以忽略 總的轉(zhuǎn)動慣量為 J J 1 22 J2 J4 J1 J3 1 1 25 2 29 95 5 75 2 355 0 468 22 586kg cm 2 3 所需轉(zhuǎn)動力矩計算 快速空載啟動時所需力矩 M 起 起MmaxF0 最大切削負載時所需力矩 M at0t 快速進給時所需力矩 M Mf 0 式中 空載啟動時折算到電機軸上的加速度力矩max 折算到電機軸上的摩擦力力矩FM 由于絲杠預緊所引起 折算到電機軸上的附加摩擦力力矩0 切削時折算到電機軸上的加速度力矩at 折算到電機軸上的切削負載力矩t J n 9 6T 10 4N ma 當 n 時 mxnaMax 2000 1 25 6 416 7r mina0Liv 常州工學院畢業(yè)設計 13 22 586 416 7 9 6 0 025 10 4 40 0138kgf cmmaxM 當 n 時 s 導程 6mmtnat 1000 100 0 4 1 25 3 14 80 6 33 17r min0lfit主 22 58 33 17 9 6 0 025 10 4 0 3112N m 3 175kgf cmat iWLfiFf 20 0 當 0 8 f 0 16 時 0 16 80 0 6 2 3 14 0 8 25 1 223kgf cmfM 1 2200 iLP 0 9 預加載荷 則0 xF3 143 208 0 6 1 0 9 2 6 3 14 0 8 1 25 0 866kgf cmiFx6 20 143 208 0 6 2 3 14 0 8 1 25 13 68kgf cmLMxt 所以 快速空載啟動所需力矩 M 40 0138 1 223 0 866 42 10kgf cmmaxf0M 切削時所需力矩 M 3 175 1 223 0 866 13 68 18 95kgf cmatf0t 快速進給時所需力矩 M 1 223 0 866 2 089kgf cmf0 從以上數(shù)據(jù)分析 所需最大力矩 Mmax 發(fā)生在快速啟動時 cmNckgfM 0421 1 42max 2 2 橫向進給系統(tǒng)的設計計算 由于橫向進給系統(tǒng)的設計計算與縱向類似 所用的公式不在詳細說明 工作臺重量 30kg 時間常數(shù) T 25ms 滾珠絲杠導程 S 6mm 行程 L 226mm 脈沖當量 p 0 005mm step 步距角 0 75 step 快速進給速度 1m minmaxV CA6140 普通車床設計 14 加工最大直徑 210mm 刀架快移速度 1 2m min 最大進給速度 0 3m min 主電機功率 7 5kw 2 2 1 切削力計算 橫向進給量為縱向的 1 3 1 2 取 1 2 則切削力約為縱向的 1 2 1 2 286 416kgf 143 208kgfzF 在切斷工件時 0 6 0 6 143 208 85 925kgfYz 0 5 0 5 143 208 71 604kgfx 2 2 2 滾珠絲杠設計計算 強度計算 對于燕尾型導軌 P k f W 2 xFzYF 取 k 1 4 f 0 2 則 Fm 1 4 71 604 0 2 143 2 30 2 85 925 169 26kgf n 1000 30r min0LVcs X 壽命值 L 60ntT 10 6 則 L 60 n T 106 60 30 15000 106 27 Q 271 3 1 2 169 26 609 33 5971 4N 根據(jù)最大動負荷 Q 的值 可選擇滾珠絲杠的型號 例如 滾珠絲杠參照江漢 機床廠的產(chǎn)品樣本選取 系列 滾珠絲杠直徑選為 25mm 型號為BFC1 左 其額定動載荷是 7596N 所以強度足夠用 2154 EBFC 效率計算 螺旋開角 r 3 39 摩擦角 10 tgr tg r tg3 39 tg 3 39 10 0 956 剛度驗算 橫向絲杠支撐方式如下圖 4 最大牽引力為 169 25kgf 支撐間距 L 450mm 常州工學院畢業(yè)設計 15 圖 2 1 橫向絲杠支撐圖 滾珠絲杠受工作負載 P 引起的導程 L0 的變化量為 d 2e 2 25 2 0 02 0 6 5 0 707 2 0 52 0 6 5 21 96mm0dsR 其中 L0 5mm E 20 6 106N cm2EFL1 F d 2 2 3 79cm2 169 25 9 8 0 5 20 6 106 3 79 10 62 10 61 滾珠絲杠受扭距引起的導稱變化量很小 可以忽略 故 21 3 m m1L 三級精度絲杠允許誤差為 15 m 所以剛度不夠 滾珠絲杠直徑亦不加大 采用貼塑導軌減小摩擦力 從而減小牽引力 則 Q 1 4 71 6 0 04 143 208 30 2 85 925 114 5kgf L 114 05 9 8 0 5 20 6 10 6 3 79 7 16 10 6 7 16 10 6 0 5 14 32 m m 此時剛度夠用 穩(wěn)定性計算 由于選用的絲杠直徑和以前機床的絲杠的直徑相同 所以穩(wěn)定性不存在問題 2 2 3 齒輪及設計的有關計算 傳動比 i s 360 0 005 0 75 5 360 0 005 2 08 取 Z1 24 Z2 50 m 2mm b 20mm 20 d1 48mm d2 100mm d1 52mm d2 104mm df1 43mm df1 95mm d 74mm 1 轉(zhuǎn)動慣量計算 工作臺質(zhì)量折算到電機軸上的轉(zhuǎn)動慣量 180 0 005 3 14 0 75 2 30 0 0438kgf cm22J 絲杠轉(zhuǎn)動慣量 CA6140 普通車床設計 16 7 8 4 2 54 45 1 37kg cm2SJ 齒輪的轉(zhuǎn)動慣量 7 8 4 4 84 2 0 828 kg cm21z 7 8 4 104 2 15 6 kg cm22J 電動機轉(zhuǎn)動慣量忽略 總轉(zhuǎn)動慣量 J 1 22 JS JZ2 JZ1 JS 1 2 082 1 371 15 6 0 8281 0 0438 4 79kg cm2 2 所需轉(zhuǎn)動力矩計算 1000 2 08 5 416r minmaxn5iv 4 79 416 10 4 9 6 0 025 0 83N m 8 47kgf cmMTJ6 9ax 1000 100 0 15 2 08 3 14 80 5 24 84 r min0Lftt主 01DVfi 4 79 24 84 10 4 9 6 0 025 0 0495 N m 0 506 kgf cmat F WS 2 i 0 2 30 0 5 2 3 14 0 8 2 08 0 287 kgf cmfiF 20 85 925 0 5 1 0 9 2 2 3 14 0 8 2 08 0 781 kgf cm 1 6200 LMY 85 925 0 5 2 3 14 0 8 2 08 4 111 kgf cmiyt 快速空載起動所需轉(zhuǎn)矩 8 47 0 287 0 781 9 538 kgf cm啟 maxf0 切削時所需轉(zhuǎn)矩 M 0 506 0 287 0 781 4 111 5 685 kgf cm切Mat0tM 快速進給時所需轉(zhuǎn)矩 0 287 0 781 1 068kgf cm快 0f 從以上計算可知 最大轉(zhuǎn)矩發(fā)生在快速啟動時 9 538kgf cm 95 38N cmmax 2 2 3 步進電機的選擇 一 步進電機選用的基本原則 合理選用步進電機是比較復雜的問題 需要根據(jù)電機在整個系統(tǒng)中的實際工作 情況 經(jīng)過分析才能正確選擇 現(xiàn)僅就選用步進電機最基本的原則介紹如下 常州工學院畢業(yè)設計 17 1 步距角 a 步距角應滿足 imn 式中 i 傳動比 系統(tǒng)對步進電機所驅(qū)動部件的最小轉(zhuǎn)角 mn 2 精度 步進電機的精度可用步距誤差或積累誤差衡量 積累誤差是指轉(zhuǎn)子從任 意位置開始 經(jīng)過任意步后 轉(zhuǎn)子的實際轉(zhuǎn)角與理論轉(zhuǎn)角之差的最大值 用積累誤差 衡量精度比較實用 所選用的步進電機應滿足 iQm 式中 步進電機的積累誤差 系統(tǒng)對步進電機驅(qū)動部分允許的角度誤差 s 3 轉(zhuǎn)距 為了使步進電機正常運行 不失步 不越步 正常啟動并滿足對轉(zhuǎn)速 度的要求 必須考慮 1 啟動力矩 一般啟動力矩選取為 5 03 lqM 式中 電動機啟動力矩 電動機靜負載力矩 0L 根據(jù)步進電機的相數(shù)和拍數(shù) 啟動力矩選取如表 7 2 所示 為步進電機的最大imM 靜轉(zhuǎn)距 是步進電機技術數(shù)據(jù)中給出的 如表 7 3 表 7 4 表 7 5 所示 表在參考文 獻三 347P 2 在要求的運行頻率范圍內(nèi) 電動機運行力矩應大于電動機的靜栽力矩與電 動機轉(zhuǎn)動慣量 包括負載的轉(zhuǎn)動慣量 引起的慣性距之和 4 啟動頻率 由于步進電機的啟動頻率隨著負載力矩和轉(zhuǎn)動慣量的增大而降低 因此相應負載力矩和轉(zhuǎn)動慣量的極限啟動頻率應滿足 optf 式中 極限啟動頻率 t 要求步進電機最高啟動頻率 mpf 0 二 步進電機的選擇 1 CA6140 縱向進給系統(tǒng)步進電機的確定 cmNMIq 125684 0 527 0 CA6140 普通車床設計 18 為滿足最小步距要求 電動機選用三相六拍工作方式 查表知 0 866 所以 步進電機最大靜轉(zhuǎn)距 為 imqM imM cNim 147986 025 步進電機最高工作頻率 Hzvfp3 axa 綜合考慮 查表選用 110BF003 型直流步進電機 能滿足使用要求 2 CA6140 橫向進給系統(tǒng)步進電機的確定 cmNMLq 82564 0132 電動機仍選用三相六拍工作方式 查表知 86 imq 所以 步進電機最大靜轉(zhuǎn)距 為 im cNMqi 01768 256 0 步進電機最高工作頻率 HZvfp3 5 maxa 為了便于設計和采購 仍然選用 110BF003 型直流步進電機 能滿足使用要求 2 3 自動刀架的設計 經(jīng)濟型數(shù)控車床一般都配有四工位自動回轉(zhuǎn)刀架 它是據(jù)微機數(shù)控系統(tǒng)改造傳統(tǒng)機 床設備的需要 同時兼顧刀架機床上能夠獨立控制的需要而設計的 現(xiàn)有自動回轉(zhuǎn)刀 其 結構主要有插銷式和端齒盤式 由于刀架生產(chǎn)廠家無一標準 因此 結構 尺寸各異 由 于目前使用較多的是端齒盤式四工位自動刀架 所以就選用端齒盤式四工位自動刀架 從自動轉(zhuǎn)位刀架的工作原理可知 這類刀架由控制系統(tǒng)直接控制 刀架能自動完 成抬起 回轉(zhuǎn) 選位 下降定位和壓緊這樣一系列的動作 下面依次討論刀架要完成 上述過程的設計原理 2 3 1 刀架的抬起 利用螺紋傳動將旋轉(zhuǎn)運動變成軸向直線運動 從而達到抬起刀架的目的 在這種 情況下完成這一功能的絲杠要豎直安放 在刀架的抬起過程中要防止刀架轉(zhuǎn)動這可通 過設計一個帶有斜面的粗定位銷和定位銷槽的配合來完成 并使斜面間摩擦力產(chǎn)生的 阻力矩 大于上述轉(zhuǎn)動摩擦力矩 常州工學院畢業(yè)設計 19 2 3 2 刀架的回轉(zhuǎn)和選位 刀架由一個微電機通過傳動系統(tǒng)來帶動刀架的轉(zhuǎn)動 軸線是豎直的而轉(zhuǎn)速比起微 電機來要慢的多 由于電機空間條件限制必須臥式安裝 因此兩者的轉(zhuǎn)動軸線互相垂 直或異面垂直 蝸輪蝸桿傳動比較適合于這場合刀架從抬起變成轉(zhuǎn)動的動作原理是 當?shù)都芴鸬教囟ㄎ恢脮r由一個正在旋轉(zhuǎn)的撥塊帶動刀架轉(zhuǎn)動 因此刀架的抬起運動 和轉(zhuǎn)動由同一傳動系統(tǒng)來先后完成 刀架轉(zhuǎn)過一定角度后要選位看一看轉(zhuǎn)到這個位置的刀具是否符合加工要求 這一 切是由于微機程序來實現(xiàn)具體的說當?shù)都苻D(zhuǎn)動此位置時程序自動地將改位置的編碼與 所需刀具編碼加以比較 若相同 該刀具就選定此位 否則再移動 重復上述過程 每次轉(zhuǎn)過的角度大小 由刀架的面體數(shù)量來確定由于設計的四工位刀架 每次轉(zhuǎn) 360 4 90 對于五方刀架 每次轉(zhuǎn) 360 5 72 對于六方刀架 每次轉(zhuǎn) 360 6 60 度 刀 架編碼位數(shù)也各不相同 對于四方刀架 由兩位二進制數(shù)即可表示完全 四個刀位編 碼分別為 00 01 10 11 對于五方刀架 必須由三位二進制數(shù)表示 即 000 001 011 110 111 六方刀架編碼為 000 001 011 100 110 111 刀架編 碼信號的發(fā)出 是由于裝在隨刀架一起轉(zhuǎn)動的微機電源開關來實現(xiàn)的 微機開關的觸 頭朝外 它的開頭狀態(tài)由一個內(nèi)表面凸輪來控制 凸輪實際上是只有一定半徑差的兩 個內(nèi)圈弧表面 微動開關觸頭與小半徑差的兩個內(nèi)圓弧表面接觸 開關便接通 與大 半徑內(nèi)圓弧表面接觸 開關便中斷與此對應的信號分別是 0 和 1 所需要的微動開關數(shù) 目 等于編碼的位數(shù) 即四方刀架有兩個微動開關 五方和六方刀架各有三個微動開 關 另外 刀架編碼信號并非刀架轉(zhuǎn)到此位置時才發(fā)出 而是提前發(fā)出的 刀具的選 位位置由一個粗定位開關來控制的 當?shù)都苻D(zhuǎn)到某個刀位時 粗定位開關發(fā)信號 停 轉(zhuǎn) 微機進行編碼比較 根據(jù)比較結果 或刀架選定此位 或繼續(xù)轉(zhuǎn)動 粗定位開關 的通斷控制也是由一個類似于表面凸輪的定位槽來完成 2 3 2 刀架的下降定位和壓緊 刀架選定位置后 斜面插入斜面槽中 使之粗定位 然后微機控制使微電機反轉(zhuǎn) 由于斜面銷的棘輪作用 刀架不跟隨轉(zhuǎn) 只是下降 再由精定位元件來精定位 精定位元件有若干中 常采用錐形定位銷定位 但是 如果只用一個定位銷定位 那么刀架的定位精度和定位剛度都不滿足 若用多個定位銷定位 定位銷孔的位置精 度要求極高 加工難度較大 相比之下 端面齒盤定位的優(yōu)點較為明顯 端面齒盤來 精定位齒盤齒廓部分的形狀精度可以從工藝上嚴加控制 再經(jīng)過反復對研 即可得到 很高的精度 由于端面齒盤定位位多齒接觸 接觸面積大 因此它還有接觸剛度好 定位尺寸穩(wěn)定性好和壽命長等特點 此外 這種元件允許刀架下降時有一定角度誤差 因此 轉(zhuǎn)位刀架的精確定位最常用的是端齒盤結構方式 定位完畢 需要壓緊刀架 才能安全可靠地工作 壓緊力是由刀架下降到底后 微電機繼續(xù)轉(zhuǎn)動產(chǎn)生 壓緊力大小應是切削力大小兩倍以上 而且應能調(diào)整 當壓緊 力達到調(diào)整數(shù)值時 使微電機停轉(zhuǎn) 且始終能保持這一壓力直到下一動作循環(huán)的開始 CA6140 普通車床設計 20 2 3 3 減速機構的設計計算 本減速機構設計成一級齒輪傳動的一級直齒圓柱齒輪減速器 由 經(jīng)濟型機床數(shù) 控系統(tǒng)設計 張新義主編 北京 機械工業(yè)出版社 1994 7 第六章 P335 表 6 32 和 表 6 33 已知電機功率為 120w 電機轉(zhuǎn)速為 1400r min 工作可靠 30000 次取為 40000 次換刀時間 270 為 3 9s 設傳動比為 i 4 6 1 選擇材料 刀架為一般工作器 選常用材料及熱處理 40cr 表面淬火齒面硬度 48 55HRC 取 中間值 52HRC 計算許用應力 選用齒面精度等級為 5 級精度 GB10095 58 初選小齒輪齒數(shù) Z1 19 大齒輪 齒數(shù) Z2 i Z1 4 6 19 87 4 取 Z2 88 實際齒數(shù)比 Z2 Z1 88 19 4 632 齒數(shù)比誤差為 M 理 M 實 M 理 4 632 4 6 4 6 0 007 在允許范圍內(nèi) 2 按齒面接觸疲勞強度設計 計算公式按式 6 6 d1t 2kT1 d u 1 u Ze Zh Z H 1 確定計算參數(shù) T1 9 55 10 P1 n1 9 55 10 0 16 1400N mm 1 09 10 N mm 按齒數(shù) z1 19 z2 88 查表 6 15 得 1 0 741 2 0 845 則 1 2 0 741 0 845 1 586 因是直齒輪 0 故 1 586 查表 6 7 假設 KaFt b 100N mm 取 K 1 3 據(jù)表 6 6 因為載荷穩(wěn)定電機驅(qū)動 Ka 1 0 據(jù)表 6 9 懸臂布置 取齒寬系數(shù) d 0 5 據(jù)圖 6 11 查得 K 1 26 試選 Kvt 1 05 下標 t 表示試選 由式 6 2 K 1 1 05 1 26 1 3 1 72AVK 由表 6 8 查得 189 8MpaeZ 由表 6 10 查得齒輪接觸疲勞強度極限 大小齒輪硬度相同 1500Mpalimh 計算應力循環(huán)次數(shù) 1400 60 4000 4 4 4 1 10 1N 4 1 10 4 632 8 9 10 2 由圖 6 32 查得 1 6 不允許出現(xiàn)點蝕 1 6 不允許出現(xiàn)點蝕 1nZ2nZ 常州工學院畢業(yè)設計 21 由 6 11 取安全系數(shù) 1 50hS 由圖 6 24 工作硬化系數(shù) 1 0wZ 許用接觸應力 1500 1 6 1 1 5 1600mpa1 H lim1nhS 1500 1 6 1 1 5 1600mpa2li2Zw 因為 6 16 1600Mpa 所以 1600Mpa1 H H 由圖 6 16 查得 Z 0 89 2 計算 d1t 2kT1 d u 1 u Ze Zh Z H 13 61 重新校核 動載荷系數(shù) 齒輪速度 V 13 41 1400 60 1000 0 98m s10 6nd VZ1 100 0 98 19 100 0 1562m s 查圖 6 8 得 Kr 1 01 與假設相差較大 修正 d1 Kv Kvt d1t 1 01 1 05 13 41 13 24mm 模數(shù) m d1 Z 13 24 19 0 7mm 按表 6 3 取標準模數(shù) m 1mm 因此求得 m 1 19 19mm1dz m 1 88 88mm2Z b d d1 0 5 19 9 5 圓整取大齒輪寬度 b2 13mm 小齒輪寬度 b1 10mm 校核原設計 KA Ft b 100N mm 查表 6 7 Ft 2T1 d 2 10 9 10 19 1 15 10 N KA Ft b 1 0 115 13 38 3N m 100N mm 符合原設計 3 校核齒根彎曲疲勞強度 計算公式 F 2KT1 bd1m YF2 YS2 Y F CA6140 普通車床設計 22 查表 6 20 19 得齒形系數(shù) YF 1 2 85 YF 2 2 22 查圖 6 21 20 得應力修正系數(shù) 1 54 1 781SaY2Sa 查圖 6 10 21 得彎曲疲勞強度極限 大小齒輪硬度相同 1000mpalimF 取 2 表 6 11 22 S Yx 1 由圖 6 26 23 因 M 5 查圖 6 25 24 2 521NY 1000 2 5 1 2 1250MPa1 F limFXS 1250Mpa2 比較 2 55 1 548 1250 0 0041 FY1 2 22 1 78 1250 0 00322 小齒輪較軟應該按小齒輪校核彎曲疲勞強度查圖 6 22 26 得重合度系數(shù) 0 71 Y 2 1 7199 10 914 10 10 19 1 2 22 1 782 F 1mTbdK2FaYS 0 71 55 43Mpa 1250Mpa1 F 所以彎曲疲勞強度足夠 4 幾何尺寸計算 按 金屬切削機床設計簡明手冊 1 分度圓直徑 m 1 19 19mmd1z m 1 88 88mm22 2 齒頂高 M 1 1 1mmah 3 齒根高 M 1 25 1 1 25mmf ac 4 齒高 h 1 1 25 2 25mmaf 5 齒頂圓半徑 常州工學院畢業(yè)設計 23 2 19 2 21mm1adah 2 88 2 1 90mm 6 齒根圓半徑 2 19 2 1 25 16 5mm1fdfh 2 88 2 1 25 85 5mm2ff 7 中心距 a 1 2 1 2 16 5 85 5 51mm1d2 8 齒寬 13 152b1 2 3 3 蝸桿傳動的設計計算 已知電動功率為 120w 所設計的減速器齒輪的齒面精度為 5 級 傳動效率為 98 5 以上取 99 蝸桿的應力循環(huán)系數(shù)為 601N 1 選擇材料 蝸桿用 40Cr 表面淬火 硬度 45 55HRC 蝸輪用鑄錫青銅 ZCUSN10P1 砂模鑄造 2 確定蝸桿頭數(shù) 及蝸桿齒數(shù) i1Z i 30 取 1 則 i 1 30 30Z2 3 按蝸桿齒面接觸疲勞強度進行設計計算 1 確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)距 按第三節(jié)推薦值 取 0 72T 9 55 106 2T2 P 9 55 106 0 16 0 7 0 99 30 4 6 69074N mm 2 確定載荷系數(shù) K 在定載荷下工作未定載荷下工作有沖擊 取 K 1 設蝸輪圓周速度為 3m s 取 1 05 2VV K 1 1 05 1 05 3 確定許用應力 查表 7 5 H 基本許用應力 200Mpa 應力循環(huán)次數(shù) N 60n2tN V 設此蝸輪蝸桿每日工作 8 小時工作壽命 10 年 每年工作 260 天 則 N 60 1400 138 8 260 10 1 26 10 7 壽命系數(shù) 10 7 N 107 1 26 10 7 0 93nZ CA6140 普通車床設計 24 許用接觸應力 ZH OH 0 97 200 194MpaH 4 計算模數(shù) m 以及蝸桿分度圓直徑 1d 鑄錫青銅與蝸桿配對時 ZE 160 MPA 由式 7 9 得 m d1 9KT2 ZE Z2 H 9 1 05 7907