塔吊基礎 專項施工方案

《塔吊基礎 專項施工方案》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《塔吊基礎 專項施工方案（22頁珍藏版）》請在裝配圖網上搜索。

1、 專項施工方案 工程名稱：慶隆御府 專項名稱:塔吊基礎專項施工方案 江蘇省華建建設股份有限公司 二〇一八年十月 會 簽 頁 工程名稱 慶隆御府 方案名稱 塔吊基礎專項施工方案 編制單位會簽 (章） 編 制 人 年 月 日 技術負責人 年 月 日 項目負責人 年 月 日 審批單位會簽 (章） 技術處審核 年 月 日 安全處審核 年 月 日 總工室審批 年 月 日 企業(yè)技術負責人 年 月 日 目錄 第一章 編制依據(jù)

2、 3 第二章 工程概況 3 2。1、總體概況 3 2.2、建筑高度概況 4 第三章 工程地質條件 4 第四章 塔吊平面布置及基礎設計 11 4.1 塔吊平面布置 11 4。2 塔吊基礎 11 第五章 塔吊參數(shù)信息及基礎計算 13 5。1 塔吊參數(shù)信息 13 5。2 塔吊基礎計算書 13 第六章 塔吊基礎施工 13 第七章 附件:塔吊基礎計算書及塔吊平面布置圖 14 7.1 塔吊基礎計算書 14 7。8 塔吊平面布置圖 24 塔吊基礎專項施工方案 第一章 編制依據(jù) 1、

3、《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》JGJ196-2010 2、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187—2009 3、《建筑機械安全使用技術規(guī)程》JGJ33—2012 4、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011 5、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010 6、《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94—2008 7、慶隆御府工程建筑、結構施工圖及現(xiàn)場踏勘情況 8、《QTZ6015塔式起重機使用說明書》(廣西建工集團建筑機械制造有限責任公司)。 第二章 工程概況 2.1、總體概況 工程名稱 慶隆御府 工程地點 珠海市金灣區(qū)紅旗鎮(zhèn),珠海大

4、道與廣安路交匯處西南側 建設單位 珠海聯(lián)恒貿易有限公司 設計單位 深圳市博萬建筑設計事務所（普通合伙） 監(jiān)理單位 廣東明正項目管理有限公司 施工單位 江蘇省華建建設股份有限公司 質量監(jiān)督 珠海市金灣區(qū)建設工程質量監(jiān)督檢測站 安全監(jiān)督 珠海市金灣區(qū)建設工程安全監(jiān)督管理站 2。2、建筑高度概況 棟號 層數(shù) 層高（m） 建筑高度(m） 地下 地上 地下 地上 1#塔樓 2 28 3。6m/ 4.6m 首層4。3m,二層4。0，3～25層3.0m,26層3.15m,27～28層3。3m. 89.2 2＃塔樓 2 29 3.6m/ 4。

5、6m 首層4。3m，二層4。0，3~26層3.0m，27層3。15m，28～29層3。3m。 93。75 商業(yè)服務網點 2 2 3.6m/ 4.6m 首層4。5m，二層4m. 8.9 本方案的編制主要針對慶隆御府工程塔吊的基礎設計。本工程擬裝1臺塔吊：塔吊為QTZ6015臂長60m，最大初裝高度44m，塔吊形式為附著式，擬裝5道附墻。塔吊基礎頂絕對標高為—4.8m,地基為三條灌注樁 + 借用附近地下室承臺3條管樁基礎，塔吊基礎尺寸為5。2m＊5。2m＊1。45m。 第三章 工程地質條件 依據(jù)2017年7月廣東省珠海工程勘察院提供的珠海市金灣區(qū)廣安路珠海聯(lián)恒貿易有限公

6、司“慶隆御府"工程場地巖土工程勘察報告（詳細勘察階段）,場地地質概況如下： 3。1地形地貌 擬建場地位于珠海市金灣區(qū)紅旗鎮(zhèn)，珠海大道與廣安路交匯處西南側，交通十分便利.場地地貌為濱海平原地貌,勘探期間場地各鉆孔標高為2。06～3。06m。場地局部有臨時建筑，于勘察期間同步拆除，地形總體較平坦、開闊。 3。2氣候水文 珠海瀕臨南海，地處低緯，冬夏季風交替明顯，終年氣溫較高，偶有陣寒，但無嚴寒，夏不酷熱，年、日溫差小,屬南亞熱帶海洋性季風氣候。 珠海地區(qū)年均日照時數(shù)為1991.8小時，太陽輻射年總量為4651。6MJ/m2.年平均氣溫為22.4℃，最熱月（7月）平均氣溫為28。6℃，極端

7、最高溫度38。5℃，日溫高于35℃全年只有2天；最冷月(1月)平均氣溫14。5℃，歷年極端最低溫度也出現(xiàn)在此段時間，極端最低氣溫2.5℃。 珠海地區(qū)降雨量豐富，介于1700～2200毫米之間，但降雨在年內分配不均，主要集中在雨季的4~9月，占年總降雨量的84％，日降雨強度平均在11.7～20.2毫米之間，暴雨集中在雨季；10月到翌年3月為旱季，雨量只有308.1毫米，僅占年降雨量的16%。 珠海地區(qū)風速較大，年平均風速為3。3米/秒，累年最大風速超過12級,有40米/秒以上的記錄，最大風速出現(xiàn)在8~10月,均是臺風影響的結果。珠海位于珠江口段的中心，屬臺風多登陸地段，平均每年受影響4。1次

8、,其中從本區(qū)登陸的臺風，年平均1。4次，并伴隨有暴雨、暴潮和巨浪，每年的7～10月是臺風的盛季.常年盛行風向為東南風和東北風，頻率均在10%，較多風向集中在N-E-SE,最少風向為NW—WSW。珠海金灣區(qū)重現(xiàn)期10年、50年、100年的基本風壓分別為0.50 kN/m2、0.85kN/m2、1.00kN/m2。 3.3巖土特征 1、巖土單元（層）劃分依據(jù)及劃分結果 按地質年代和成因類型來劃分，本次鉆探揭露巖土層分為人工填土層（Q4ml)、海陸交互相沉積層（Q4mc)、殘積層(Qel）和燕山期花崗巖層（γ52—3),詳見表2。 表2 　　　 場地巖土層一覽表 分 類 成因類型 地

9、層代號 分層代號 巖 性 土層 人工填土 Q4ml ① 雜填土 海陸交互相沉積 Q4mc ② 淤泥 ③ 粉質粘土 ④ 礫砂 殘積層 Qel ⑤ 砂質粘性土 巖層 燕山期侵入巖 γ52—3 ⑥ 全風化花崗巖 ⑦ 強風化花崗巖 ⑧ 微風化花崗巖 2、各巖土單元（層）性質和產狀 （1）、雜填土 層號 ① 灰褐色，由石英砂巖風化土，花崗巖碎塊石及少量淤泥質土堆填而成。濕～飽和，局部花崗巖塊石含量較高。欠壓實.填土時間為8年以上。 該層于場地內分布普遍,本次勘察各鉆孔有揭露，厚度2.80～8.60m，平均厚度4。76m.層底標

10、高—6.34~0.32m。 （2)、淤泥 層號 ② 灰黑色，質較純，手拈滑膩,具腐臭味，含少量石英砂及貝殼碎屑，局部貝殼碎屑富集,飽和，流塑. 該層于場地內分布普遍，本次勘察各鉆孔均有揭露，厚度8。60～21。00m，平均厚度12.90m.層底標高—21.71～—12。74m。 (3）、粉質粘土 層號 ③ 土灰黃、青灰等色,主要由粘性土組成，含少量石英砂，刀切面較光滑,稍有光澤,飽和，可塑。 該層于場地內分布較普遍，本次勘察除ZK26鉆孔缺失外，其余各鉆孔均有揭露，厚度2.50～14.80m，平均厚度7.19m。層底標高-29。46～—17。09m。 （4）礫砂

11、 層號 ④ 土灰白色，礦物成分主要為石英砂，其中礫石含量約37%，粗砂含量約24%,中砂含量約10％,細砂含量約10%，其余為粉砂.砂礫呈次棱角狀,分選性差，飽和,稍密為主，底部局部中密狀. 該層于場地內零星分布，本次勘察共8個鉆孔有揭露，厚度0。80～7。80m，平均厚度4。54m.層底標高—28。01～-20。00m. （5）砂質粘性土 層號 ⑤ 褐紅色，為花崗巖風化殘積土，原巖結構已破壞，長石已風化為粘土，礫石含量約13％，巖芯泥柱狀,很濕，可塑～硬塑. 該層主要分布于場地南側，本次勘察共9個鉆孔有揭露，厚度1.80～19.00m，平均厚度8。73m。層底標高-45。

12、34～-23.89m. （6）、 全風化花崗巖 層號 ⑥ 淺肉紅、土黃等色,巖芯土柱狀，原巖結構可辨,組分主要為粘土、石英及少量長石碎屑,礫石含量約17％，很濕，硬塑～堅硬。巖石堅硬程度為極軟巖，巖體完整程度極破碎,巖體基本質量等級為Ⅴ類。 該層于場地內分布較普遍，本次勘察共20個鉆孔有揭露,厚度0。50～12。70m，平均厚度4.70m。層頂標高—45。34～-17。09m，層底標高—55。58~-19.29m。 （7） 強風化花崗巖 層號 ⑦ 淺肉紅色,巖芯半巖半土狀，風化裂隙很發(fā)育,手捏易散，原巖結構清晰，組分主要為石英、長石及少量粘土，干鉆難鉆進。巖石堅硬程度

13、為軟巖，巖體完整程度破碎，巖體質量等級為Ⅴ類。 該層于場地內分布較普遍,本次勘察共26個鉆孔有揭露，厚度0.80～6.40m，平均揭露厚度2.71m;層頂標高為：-55。58～-20。00m。 （8) 微風化花崗巖 層號 ⑧ 淺肉紅、青灰色，礦物成分主要為石英、長石及云母，中粗粒結構，巖芯碎塊狀，錘擊聲脆。巖石堅硬程度為較硬巖，巖體完整程度較完整，巖體基本質量等級為Ⅲ類. 該層于場地內分布普遍，本次勘察各鉆孔均有揭露，厚度均未揭穿，揭露厚度1。40～5。80m,平均揭露厚度3。41m；層頂標高為：—61.98~—19。29m。 各土（巖)層的分布和巖土特征詳見工程地質剖面圖、

14、鉆孔柱狀圖和巖層等高線圖. 3、各巖土物理力學性質指標統(tǒng)計分析 （1）常規(guī)土工試驗與標貫試驗 本次共采取41件原狀土樣及7件擾動砂土樣進行室內常規(guī)物理力學指標試驗，鉆探過程中共進行174點次的標貫試驗。巖土性質指標的統(tǒng)計依據(jù)《巖土工程勘察報告編制標準》(DB21/T1214—2005）分層進行,試樣數(shù)量超過6個分別統(tǒng)計指標的最小值、最大值、平均值、標準差和變異系數(shù),少于6個僅統(tǒng)計指標的最小值、最大值和平均值。統(tǒng)計前先根據(jù)樣品情況對試驗數(shù)據(jù)進行粗差分析以進行取舍。經統(tǒng)計分析后各土、巖層的主要巖土性質指標詳見表5. （2）淤泥層固結快剪及三軸剪切試驗 本次勘察對淤泥層②進行固結快剪及三軸

15、剪切試驗，其中三軸試驗方法為不固結不排水剪及固結不排水剪，試驗結果統(tǒng)計見表3。 表3、 土的固結快剪及三軸剪切試驗抗剪強度試驗指標統(tǒng)計表 巖 土 編 號 巖 土 名 稱 統(tǒng) 計 項 目 固結快剪 三軸剪切試驗 粘 聚 力 Cq（kPa） 內 摩 擦 角 jq （°) 粘聚力 Cuu (kPa） (不固結 不排水剪) 內摩擦角 φuu （度) (不固結 不排水剪) 粘聚力 Ccu （kPa) （固結 不排水剪) 內摩擦角 φcu（度) （固結 不排水剪) 有效 粘聚力 c’（kPa） (固結 不排水剪

16、） 有效內 摩擦角 φ’（度) (固結 不排水剪） ② 淤泥 統(tǒng)計個數(shù) 3 3 3 3 3 3 3 3 最大值 7.5 16.4 6。8 0。7 7.2 12。2 7.7 14。0 最小值 6。5 14。2 5.6 0.4 5。8 9。6 6。6 10。9 平均值 7.00 15。26 6。36 0.56 6。46 10。66 7。20 12.23 （3）巖石抗壓強度試驗 本次勘察選取微風化花崗巖樣6件進行飽和單軸抗壓強度試驗.試驗結果統(tǒng)計見表4. 表4 巖石飽和單軸抗壓強度指標統(tǒng)計表 巖土

17、 名稱 統(tǒng)計 個數(shù) 最大值(MPa） 最小值 (MPa） 平均值 (MPa) 標準差 變異 系數(shù) 標準值 (MPa) 中小均值 (MPa） 微風化 花崗巖 6 62。00 41.90 50.55 7。507 0。149 44.35 46。22 3.4水文地質 1、 水文地質概況 勘察期間測得場地地下水初見水位埋深為1。20~2。10m;穩(wěn)定水位埋深1。10～2.10m,平均1。52m，穩(wěn)定水位相應標高0。60~2。26m。地下水主要賦存于海陸交互相沉積的礫砂層④中，為孔隙承壓水，具弱承壓性.此外,填土中的上層滯水不可忽視;另外，場地花崗巖風

18、化裂隙帶中還賦存基巖網狀風化裂隙水,微具承壓性.礫砂層④屬強透水層，厚度0。80~7。80m，平均厚度4.54m,但于場地不連續(xù)分布,富水性一般。場地其余各土（巖）層均屬微～弱透水層，富水性均較差.地下水主要補給來源為大氣降水及臨近水體的越流補給,并以垂直蒸發(fā)和潛流的形式向外側低洼處排泄。根據(jù)地區(qū)經驗，場地地下水位年變化幅度在0。80~1.50米之間。 2、 地下水對建筑材料的腐蝕性評價 （1)場地地下水環(huán)境類型 根據(jù)本次勘察鉆探揭露結果,按照國家標準《巖土工程勘察規(guī)范》（GB 50021-2001，2009年版）附錄G：“場地環(huán)境類型”的規(guī)定，判定勘察場地地下水的環(huán)境類別為Ⅱ類（濕潤區(qū)

19、直接臨水）。 （2)地下水對建筑材料腐蝕性評價 據(jù)本次勘察ZK4和ZK26兩個鉆孔所取水樣水質分析報告，該處地下水為常溫咸水。根據(jù)地下水有關離子含量與《工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范》(GB50046-2008）和《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001，2009年版）標準對比詳見表6。根據(jù)表6對照結果:場地地下水按環(huán)境類型（Ⅱ類環(huán)境）判定對混凝土結構具微腐蝕;按地層滲透性(B）判定對混凝土結構具微腐蝕；在長期浸水條件下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕；在干濕交替條件下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具中等腐蝕。設計時須按不同使用環(huán)境,按相關規(guī)范采取相應的防腐措施。防腐措施可按《工業(yè)建筑防腐設計規(guī)范

20、》進行。對鋼筋混凝土結構中鋼筋的防護，主要對鋼筋混凝土結構進行合理的結構設計，控制混凝土的等級，并提高混凝土結構的抗?jié)B能力，具體措施應按有關設計規(guī)范條款執(zhí)行。 表6 地下水對建筑材料的腐蝕性評價對照表 建筑 材料 類別 腐蝕等級 腐蝕介質 對比項 微 弱 中 強 混 凝 土 結 構 按環(huán)境類型（Ⅱ類環(huán)境） SO42—含量(mg/l) 規(guī)范值 ＜300 300～1500 1500～3000 ＞3000 本場地值 196.92～223。34 Mg2+含量 （mg/l） 規(guī)范值 ＜2000 2000～3000 3000～4

21、000 ＞4000 本場地值 73.51～82。01 總礦化度（mg/l） 規(guī)范值 ＜20000 20000~50000 50000~60000 ＞60000 本場地值 3173。00～3945。00 NH4+含量 （mg/l) 規(guī)范值 ＜500 500～800 800~1000 ＞1000 場地值 未檢出 按地層滲透性（B） pH值 規(guī)范值 ＞5。0 5。0～4。0 4。0～3.5 ＜3。5 本場地值 7。16～7。23 侵蝕性CO2 (mg/l） 規(guī)范值 ＜30 30~60 60～100 — 本場地值 12.65～

22、19.03 HCO3- (mmol/l) 規(guī)范值 — - - — 本場地值 - 鋼筋砼結構中鋼筋 長期 浸水 地下水中Cl- 含量（mg/l) 規(guī)范值 ＜10000 10000～20000 ―― ―― 場地值 1409。26～1781。51 干濕 交替 規(guī)范值 ＜100 100～500 500～5000 ＞5000 本場地值 1409.26～1781。51 9 塔吊基礎專項施工方案 第四章 塔吊平面布置及基礎設計 4。1 塔吊平面布置 根據(jù)本工程的工程量及工期進度需要，結合施工現(xiàn)場水文地質條件和總平面布置情況，現(xiàn)

23、場設置1臺塔吊，位于2#塔樓地下室區(qū)域，本工程塔吊基礎混凝土強度等級為C35/P6。 塔吊中心點位置：2#塔樓2—1軸向東南2。84m，2-B軸向西南4。78m，距外墻面3.88m; 4。2 塔吊基礎 由于本工程塔吊基礎所在土層為淤泥層,淤泥層地基承載力無法滿足塔吊基礎所需地基承載力的要求,確定塔吊基礎采用矩形板式樁基礎。 經計算，地基為三條灌注樁 + 借用附近地下室承臺（CT15a）3條管樁基礎，灌注樁成樁質量及要求同工程樁,灌注樁單樁豎向抗壓承載力特征值為4100KN，單樁豎向抗拔承載力特征值900KN，樁端持力層為微風化花崗巖,樁端進入持力層深度1m;管樁單樁豎向抗壓承載力特征值

24、為2000KN,單樁豎向抗拔承載力特征值300KN，樁端持力層為強風化花崗巖，樁端進入持力層深度0.75m。塔吊基礎面標高與地下室底板面相同，塔吊基礎和附近地下室承臺同時澆筑，塔吊基礎面及地下室承臺面絕對標高均為—4.8m。 塔吊基礎先于地下室底板施工;為防止施工縫滲水，施工時塔吊基礎與承臺周邊設置300寬3mm厚止水鋼板，周邊采用收口網處理.底板鋼筋根據(jù)底板圖紙位置預留,預留長度不小于500mm。由于塔吊基礎在地下室范圍內,基礎施工時采用與設計一致的防水材料在基礎底板及周邊進行施工,以便整個基礎防水連成整體。 塔吊基礎施工時，在塔吊基礎承臺外側挖1000＊1000＊800的集水坑,以滿足

25、塔吊基礎排水要求。 因塔吊基礎位于地下室基坑以內，塔身需穿過地下室頂板，塔身寬度為1.8m，施工時在地下室頂板上留設2。4＊2.4m洞口，四周鋼筋預留,預留長度為500mm,1000mm.搭接率不大于50％，板中設—3*300止水鋼板焊接，收口網處理。洞口四周設止水坎,洞口四周設防護欄桿。為保證結構安全,洞口周邊1/3跨范圍模板支撐不予拆除。 第五章 塔吊參數(shù)信息及基礎計算 5。1 塔吊QTZ6015參數(shù)信息 塔吊型號 QTZ6015—廣西建工集團 最大起重力矩 1000kN.m 預埋螺栓固定式最大起升高度 44m 附著最大起升高度 176m 工作狀態(tài)基礎水平力

26、 29kN 工作狀態(tài)基礎垂直力 573kN 工作狀態(tài)基礎傾覆力力矩 1617 kN.m 非工作狀態(tài)基礎水平力 71KN 非工作狀態(tài)基礎垂直力 556kN 非工作狀態(tài)基礎傾覆力力矩 1726kN。m 5.2 塔吊基礎計算書 塔基礎計算書詳附件。 第六章 塔吊基礎施工 施工流程：測量放線→土方開挖→墊層施工→磚模砌筑→防水施工→底面雙向鋼筋網→扎撐腳→上層雙向鋼筋網→預埋螺栓安裝→混凝土澆筑 (1）進行測量放線，定出塔吊基礎位置，同時在基礎附近已有建筑上定出控制標高點； （2)采用挖土機進行開挖,按1：0.5放坡，預留20cm以上人工清土，基坑底部的開挖每邊均

27、寬于塔吊基礎承臺0。5m，以便于磚胎模施工；在基坑外側挖1000*1000＊800的集水坑，及時進行積水的抽除；基槽開挖后及時通知監(jiān)理單位和相關人員進行驗收，認可后按標高澆筑100mm厚C15墊層，墊層達到一定強度后方可進行承臺磚胎模砌筑; （3)承臺模采用240厚磚模，內側抹10厚水泥砂漿，內側施工3mm厚改性瀝青自粘膠防水卷材； (4）鋼筋綁扎先鋪底網片的長向鋼筋，后鋪下層網片上面的短向鋼筋,鋼筋采用扎絲滿扎，不得跳扎。承面鋼筋綁扎時上φ16@500的馬凳支撐，鋼筋間距按設計圖紙要求進行,鋼筋間距布置均勻,綁扎牢固，鋼筋保護層厚度為5cm。 (5）地腳螺栓采用高強螺栓，預埋時采用廠家

28、提供的基礎座，地腳螺栓懸掛在基礎座上，用水準儀將預埋基礎座校平，四組地腳螺栓（16 根）相對位置必須準確，組裝后必須保證地腳螺栓孔的對角線誤差不大于 2mm,確保固定基節(jié)的安裝，與綁扎好的鋼筋連接成整體.將螺栓頭部用塑料面等物包住，以防粘上水泥等物. (6)混凝土澆筑前，模板、鋼筋、預埋件及防雷接地等全部安裝完畢，磚模內的雜物和鋼筋油污等要清理干凈。完成鋼筋、模板的隱檢、預檢工作。 基礎混凝土采用商品混凝土，強度等級C35，混凝土澆筑時分層澆筑，分層振搗密實，振搗時，要快插慢拔,插入深度各層均為350mm，即上面兩層均須插入其下面一層50mm。振搗點之間間距為450mm，梅花型布置，振搗時

29、逐點移動，順序進行，不得漏振.每一插點要掌握好振搗時間,以混凝土表面泛漿，不大量泛氣泡，不再顯著下沉,表面浮出灰漿為準. 混凝土澆筑完畢要進行二次搓平,保證混凝土表面不產生裂紋，混凝土抹平完畢后立即覆蓋養(yǎng)護,養(yǎng)護時間不得少于15天，并按要求制作標準養(yǎng)護砼試塊。 第七章：矩形板式樁基礎（管樁)計算書 計算依據(jù)： 1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010—2010 3、《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94—2008 4、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—2011 一、塔機

30、屬性 塔機型號 QTZ6015—廣西建工 塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m） 44 塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m) 47 塔身桁架結構 角鋼 塔身桁架結構寬度B（m) 1.8 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值 工作狀態(tài) 塔機自重標準值Fk1(kN） 573 起重荷載標準值Fqk(kN) 60 豎向荷載標準值Fk（kN) 633 水平荷載標準值Fvk（kN) 29 傾覆力矩標準值Mk(kN·m) 1617 非工作狀態(tài) 豎向荷載標準值Fk'(kN） 573 水平荷載標準值Fvk'(kN) 71 傾覆力矩標準值Mk'（kN

31、·m) 1726 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值 工作狀態(tài) 塔機自重設計值F1(kN) 1。35Fk1＝1.35×573＝773.55 起重荷載設計值FQ(kN) 1。35Fqk＝1.35×60＝81 豎向荷載設計值F（kN） 773。55+81＝854。55 水平荷載設計值Fv（kN) 1.35Fvk＝1.35×29＝39.15 傾覆力矩設計值M(kN·m） 1.35Mk＝1。35×1617＝2182。95 非工作狀態(tài) 豎向荷載設計值F'（kN） 1.35Fk’＝1.35×573＝773。55 水平荷載設計值Fv’（kN) 1.35Fvk'＝1。35×

32、71＝95.85 傾覆力矩設計值M'（kN·m） 1。35Mk＝1。35×1726＝2330。1 三、樁頂作用效應計算 承臺布置 樁數(shù)n 4 承臺高度h(m) 1.45 承臺長l(m) 5.2 承臺寬b（m） 5.2 承臺長向樁心距al（m) 3。6 承臺寬向樁心距ab（m) 3。6 承臺參數(shù) 承臺混凝土等級 C35/P6 承臺混凝土自重γC(kN/m3） 25 承臺上部覆土厚度h’(m） 0 承臺上部覆土的重度γ’(kN/m3） 19 承臺混凝土保護層厚度δ(mm） 50 配置暗梁 否 承臺底標高d1(m) -6。25 基礎布

33、置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值: Gk=bl（hγc+h’γ’）=5.2×5。2×（1。45×25+0×19）=980。2kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×980.2=1176。24kN 樁對角線距離：L=（ab2+al2）0。5=(3。62+3。62）0.5=5.091m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=（573+980.2)/4=388。3kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk）/n+(Mk+FVkh)/L

34、=(573+980.2）/4+(1726+71×1.45）/5。091=747。54kN Qkmin=（Fk+Gk）/n—（Mk+FVkh)/L =(573+980。2)/4-(1726+71×1.45)/5。091=29.06kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G）/n+(M+Fvh）/L =(773.55+1176。24)/4+(2330。1+95。85×1.45）/5。091=972.421kN Qmin=(F+G)/n—（M+Fvh）/L =(773。5

35、5+1176。24)/4-（2330。1+95.85×1。45)/5.091=2.474kN 四、樁承載力驗算 樁參數(shù) 樁類型 預應力管樁 預應力管樁外徑d（mm） 500 預應力管樁壁厚t（mm） 125 樁混凝土強度等級 C80 樁基成樁工藝系數(shù)ψC 0.75 樁混凝土自重γz（kN/m3） 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35 樁底標高d2（m) —28。73 樁有效長度lt（m) 22。48 樁端進入持力層深度hb(m) 0.75 樁配筋 樁身預應力鋼筋配筋 650 13Φ10。7 樁身承載力設計值 7089。221 樁裂縫

36、計算 樁裂縫計算 鋼筋彈性模量Es(N/mm2) 200000 法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0（kN） 100 預應力鋼筋相對粘結特性系數(shù)V 0.8 最大裂縫寬度ωlim（mm) 0.2 裂縫控制等級 三級 地基屬性 地下水位至地表的距離hz（m） 3。2 自然地面標高d(m） 1.96 是否考慮承臺效應 是 承臺效應系數(shù)ηc 0。1 土名稱 土層厚度li（m） 側阻力特征值qsia(kPa） 端阻力特征值qpa（kPa） 抗拔系數(shù) 承載力特征值fak(kPa） 素填土 4.76 10 0 0。6 0 淤泥 12.9 8

37、 0 0。6 0 粉質粘土 7。19 20 0 0.6 0 礫砂 4.54 25 0 0。5 0 砂質粘土 7。19 45 2600 0。6 0 全風化巖 4。7 100 4800 0。6 0 強風化巖 2。7 0 6000 0.6 0 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=πd=3.14×0。5=1.571m hb/d=0.75×1000/500=1.5<5 λp=0.16hb/d=0.16×1.5=0.24 空心管樁樁端凈面積:Aj=π[d2-（d-2t）2]/4=3。14×

38、[0。52—(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管樁敞口面積：Ap1=π(d-2t）2/4=3.14×（0。5—2×0.125）2/4=0.049m2 承載力計算深度：min(b/2,5）=min（5。2/2,5)=2。6m fak=()/2.6=0/2。6=0kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=（5.2×5。2-4×(0.147+0。049)）/4=6。564m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=0.8×1。571×（

39、9。45×8+7。19×20+4.54×25+1。3×45）+2600×(0。147+0.24×0.049）+0。1×0×6。564=905。36kN Qk=388。3kN≤Ra=905。36kN Qkmax=747.54kN≤1.2Ra=1.2×905.36=1086。432kN 滿足要求! 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=29。06kN≥0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算! 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=13×3。142×10.72/4=1169mm2 （1)、軸

40、心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=972.421kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=7089。221kN Q=972.421kN≤7089。221kN 滿足要求! (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=29。06kN≥0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算! 4、裂縫控制計算 Qkmin=29。06kN≥0 不需要進行裂縫控制計算！ 五、承臺計算 承臺配筋 承臺底部長向配筋 HRB400 Φ25＠200 承臺底部短向配筋 HRB400 Φ25

41、＠200 承臺頂部長向配筋 HRB400 Φ25@200 承臺頂部短向配筋 HRB400 Φ25＠200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1450—50—25/2=1388mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(972。421+(2.474))×5。091/2=2481.678kN·m X方向：Mx=Mab/L=2481.678×3.6/5.091=1754.811kN·m Y方向:My=Mal/L=2481.678×3。6/5。091=1754。811kN·m 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=773.55/4 +

42、2330。1/5。091=651。062kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù):βhs=(800/1388）1/4=0.871 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離:a1b=(ab—B-d)/2=（3。6-1.8—0。5）/2=0。65m a1l=(al-B—d）/2=(3。6-1。8—0.5）/2=0。65m 剪跨比：λb’=a1b/h0=650/1388=0.468，取λb=0。468； λl'= a1l/h0=650/1388=0。468，取λl=0.468；

43、 承臺剪切系數(shù)：αb=1。75/（λb+1）=1.75/（0。468+1)=1。192 αl=1.75/(λl+1)=1。75/(0.468+1)=1.192 βhsαbftbh0=0.871×1.192×1。57×103×5.2×1.388=11767.682kN βhsαlftlh0=0。871×1.192×1。57×103×5。2×1.388=11767.682kN V=651。062kN≤min（βhsαbftbh0， βhsαlftlh0）=11767.682kN 滿足要求！ 3、受沖切計算

44、 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1。8+2×1.388=4。576m ab=3.6m≤B+2h0=4。576m，al=3.6m≤B+2h0=4。576m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 （1）、承臺底面長向配筋面積 αS1= My/(α1fcbh02)=1754。811×106/(1.03×16.7×5200×13882)=0。01 ζ1=1-(1—2αS1）0。5=1-(1—2×0。01）0。5=0。01 γS1=1—ζ1/2=1-0。01/2=0。995 AS1=My/

45、（γS1h0fy1)=1754.811×106/（0。995×1388×360)=3530mm2 最小配筋率:ρ=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0）=max（3530,0。0015×5200×1388）=10827mm2 承臺底長向實際配筋：AS1’=13254mm2≥A1=10827mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 αS2= Mx/（α2fcbh02）=1754。811×106/(1.03×16。7×5200×13882)=0.01 ζ2=1—（1-2αS2）0.5=1—（1-2

46、×0。01)0。5=0.01 γS2=1—ζ2/2=1-0.01/2=0。995 AS2=Mx/(γS2h0fy1）=1754。811×106/(0。995×1388×360)=3530mm2 最小配筋率：ρ=0。15％ 承臺底需要配筋：A2=max（3530， ρlh0)=max（3530,0.0015×5200×1388)=10827mm2 承臺底短向實際配筋：AS2’=13254mm2≥A2=10827mm2 滿足要求！ （3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3’=13254mm2≥0。5AS

47、1'=0.5×13254=6627mm2 滿足要求! (4）、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4’=13254mm2≥0.5AS2’=0.5×13254=6627mm2 滿足要求！ （5）、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向Φ10@500。 六、配筋示意圖 承臺配筋圖 樁配筋圖 基礎立面圖 7。2 塔吊平面布置圖 塔吊基礎專項施工方案 21 塔吊基礎專項施工方案