畢 業(yè) 設(shè) 計課 題： 電源盒注射模設(shè)計專 業(yè)： 班 級： 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)老師： 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 1 頁計 算 內(nèi) 容 說 明目 錄一、塑件分析及注塑機選定……………………………2二、模具設(shè)計1、主流道設(shè)計…………………………………………62、定模設(shè)計 ………………………………………… 73、支撐板設(shè)計…………………………………………104、排溢系統(tǒng)設(shè)計………………………………………115、推出機構(gòu)設(shè)計………………………………………126、合模機構(gòu)導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計………………………… 147、內(nèi)型腔設(shè)計計算……………………………………158、推桿設(shè)計…………………………………………… 219、溫控系統(tǒng)設(shè)計……………………………………… 2210、設(shè)計小結(jié)………………………………………………2411、參考資料 …………………………………………… 25 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 2 頁計 算 內(nèi) 容 說 明電源盒注射模設(shè)計塑件圖如下 ：一、 根據(jù)塑件工藝確定設(shè)計思路1、 塑件材料 ABS，其特點有a 無定性，流動性等b 吸濕性強，必須充分干燥，表面要求光澤的塑件必須長時間干燥c 成型時宜取高料溫，高模溫，但料溫過高易分解（≥250℃）對精度要求較高的塑件，模溫宜取 50~60℃，對光澤而熱塑件模溫取 60~80℃，用柱塞式注射機成型時， 料溫180~230℃注射機壓力（1000~1400 ）×10 5P 參見《塑料·橡膠成型模具設(shè)計手冊》表1-2-2 P16畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 3 頁計 算 內(nèi) 容 說 明2、 塑件體積V=38×38×9—36×36×8—π×2 2×4+0.5×15×17=2610.07材料 ABS δ 1=0.100% δ 2=0.200%∴δ=0.15% 比 重： 1.03~1.07拉伸強度： 27.6~55.2剛 度： 1.38~3.45擴 展 率： 0.27 m3/s導(dǎo)熱系數(shù)： 0.293 w/ mk比 熱 容： C=1.047 J/ kgk密 度： ρ=1050 kg/ m 2 塑件質(zhì)量： m=ρv=1050×10 3×2610.07×1/10-9=2.791 g3、模具用鋼選用 45# 熱處理正火 規(guī)格 φ25［δ b］≤600 ［σ s］≤355HRC［ HB］ (149~127) E=204000熱導(dǎo)入率 1949.8 w/m.k參見《塑料成型工藝與模具設(shè)計》表3-1 P55畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 4 頁計 算 內(nèi) 容 說 明4、 塑料冷卻時間水冷：40℃ φ=9.285、 型腔確定塑料為熱塑性，為了使模具簡單，采用推板+頂針+推出，為提高效率采用一模四腔非平衡式布排6、注射機確定，假設(shè)工廠具有此設(shè)備，根據(jù)所需注射量采用XS—ZS—22 型柱塞式注射機參數(shù)如下：額定注射量： 200 cm3柱塞 直徑： 20×2 mm注射 壓力： 117MPa注射 行程： 130 mm注射 時間： 0.5s合 模 力： 250KN鎖 模 力： 250KN最大成型面積： 90 cm2最大開模行程： 160 mm模具最大厚度： 150 mm注射機型號參見《塑料成型工藝與模具設(shè)計》表4-1P100畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 5 頁計 算 內(nèi) 容 說 明模具最小厚度： 60 mm動定模固定板尺寸： 250×250 mm拉料 空間： 235合模 方式： 液壓7、模具厚度確定Hmin＜H＜H max繪制圖 校核 H=155 符合8、開模距確定Smax≥S=H 1+H2+5~10=35+9=50 mm畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明二 模具設(shè)計1、主流道設(shè)計澆注系統(tǒng)一般由主流道、分流道、澆口和冷料穴等四部分組成。澆注系統(tǒng)的設(shè)計應(yīng)保證塑件熔體的流動平穩(wěn)、流程應(yīng)盡量短、防止型芯變形、整修應(yīng)方便、防止制品變形和翹曲、應(yīng)與塑件材料品種相適用、冷料穴設(shè)計合理、盡量減少塑料的消耗。根據(jù)塑件的形狀采用推桿推出。由于采用復(fù)式點澆口，雙分型面，分流道采用半圓形截面，分流道開設(shè)在中間板上，在定模固定板上采用澆口套, 不設(shè)置冷料穴和拉料桿。圖 0.2AA2x0.5 0.2sr2038 424??25共 25 頁 第 6 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明W=（117.9×38 4/32.2×0.4×106×0.2） 1/3=4.814 mm型腔冷卻計算：A=GΔ i/［3600φ（1000v） 0.8/d0.2（TW—TG） （ m2） ］水管直徑為 φ10 長： 180 mm查表 φ 值： 10.05熱 焰： 300000 J/kg模具溫度： 60℃冷卻水溫取天然火： 20℃流速為： 5×10-5 m/s冷卻水總熱面積： A=0.75㎡所需 水管長度：L=GΔ i/3600πφ（1000vd） 0.8（TW×TQ ）m1、 定模設(shè)計a 確定型腔數(shù)考慮效率初步采用一模四腔確定鎖模力，成型面積校核塑件整件表面積：4×S=4×38×38 mm2x 面積：S`=S+S 流 =4×100+5768=6168 mm2共 25 頁 第 7 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明取 6200 mm2 小于 90 cm2又注射量校核單個塑件體積： V=2610.07 cm3V1=4×2610.07=10440.14V= V1rV 流 =4×100×2+10440.14+π×4×35=11810.1＜20 cm 3 故可取b、確定定模厚度條件：1、 制件壁厚在滿足結(jié)構(gòu)和成型工藝條件下要求均勻一致2、 結(jié)構(gòu)，強度適當(dāng)3、 脫模強度4、 承受沖擊力均勻分布5、 防止金屬嵌件裂紋6、 孔嵌件出現(xiàn)焊接處能得到加強7、 防止薄壁處的熔接痕8、 防止壁厚處縮孔9、 防止刃口狀部位以及薄壁處的充填不足共 25 頁 第 8 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明c、強度計算W=（DL 4/32EZ8） 1/3B—板厚 L—內(nèi)寬 P—壓力D—腔深 E—模量 Z—變形W—側(cè)壁厚度動模板采用： 180×180 mm 符合溫度校核水管長： 0.18 m20180180 235351659090R2436A-B-AABB 84071技 術(shù) 要 求 ：動 模 板 1.表 面 粗 糙 度 要 求 為 32未 注 明 圓 角 為 R審 核 數(shù) 量 圖 號 A材 料 比 例 ：206.53制 圖 滕 勇 湖 南 大 學(xué) 衡 陽 分 校級 模 一 班 號 共 25 頁 第 9 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明20180 1556180 20706x?104x?122、 支撐板設(shè)計1、 板厚校核：W= （5PBD 4/32E7Z） 1/3B= 36㎜ P= 117MpB= 45＃（204000） T= 180㎜D= 120 Z= 0.1㎜共 25 頁 第 10 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明得： W= 15.447㎜取 20㎜ （見上頁標(biāo)意圖）3、 排溢系統(tǒng)設(shè)計1） 、利用配合間隙排氣，其間隙均為：0.03~0.05㎜2） 、分流道端部開設(shè)冷料穴來容納前鋒冷料以保證塑料件質(zhì)量3） 、由于強行脫模，本模具不開設(shè)拉料桿4、 推出機構(gòu)設(shè)計為了擴大同壓面積，采用推板推出推板上開有導(dǎo)柱孔，銷孔，型芯裝配孔和排氣系統(tǒng)機構(gòu)1、 推板開在動模側(cè)2、 采用平板使其受力均勻3、 設(shè)計四根推桿將推板推出，推桿分布均勻，使其受力均勻 4、 合模由推板復(fù)位，正確復(fù)位脫模力計算ΣFx=0共 25 頁 第 11 頁畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 12 頁計 算 內(nèi) 容 說 明Ft+FbSinα=FCosαFb——塑件對型芯的包緊力；F——脫模時型芯所受的摩擦力Ft——脫模力；Α——型芯的脫模斜度。又 F=F bμ于是 F t=Ap（μCosα—Sinα）而包緊力為包容型芯的面積與單位面積上包緊力之積，即： F b=Ap由此 可得： F t=Ap(μcosα-sinα)式中：μ——為塑料對鋼的摩擦系數(shù)，約為 0.1~0.3；A——為塑件包容型芯的總面積；P——為塑件對型芯的單位面積上的包緊力，在一般情況下，模外冷卻的塑件 p 取2.4~3.9×107Pa;模內(nèi)冷卻的塑件 p 約取0.8~1.2×107Pa。所以:經(jīng)計算，A=0.75㎡ ,μ 取 0.2,p 取 2.5×107Pa,取 α=45 ′ 。Ft=7500×10-6×2.5×107(0.2×cos45′ -sin45′ )=605.176×107Pa 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 13 頁計 算 內(nèi) 容 說 明、 3218018075±0.2?0?10 ?10?125936A-B-BBAAR2 推 板 S136技 術(shù) 要 求 ：.材 料 的 淬 火 硬 度 為 HRC45-0審 核 數(shù) 量 圖 號 A材 料 比 例 ：206.5制 圖 滕 勇 湖 南 大 學(xué) 衡 陽 分 校級 模 一 班 號(推板) 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 14 頁計 算 內(nèi) 容 說 明6、 合模導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計導(dǎo)柱導(dǎo)向機構(gòu)是保證動定?；蛏舷履：夏r，正確定位和導(dǎo)向的零件。一、 導(dǎo)柱導(dǎo)向機構(gòu)的作用：1、 定位件用：模具閉合后，保證動定?；蛏舷履Ｎ恢谜_，保證型腔的形狀和尺寸精確，在模具的裝配過程中也起定位作用，便于裝配和調(diào)整。2、 導(dǎo)向作用：合模時，首先是導(dǎo)向零件接觸，引導(dǎo)動定?；蛏舷履?zhǔn)確閉合，避免型芯先進(jìn)入型腔造成成型零件損壞。3、 承受一定的側(cè)向壓力。二、 導(dǎo)柱導(dǎo)套的選擇：一般在注射模中，動、定模之間的導(dǎo)柱既可設(shè)置在動模一側(cè)，也可設(shè)置在定模一側(cè)，視具體情況而定，通常設(shè)置在型芯凸出分型面最長的那一側(cè)。而雙分型的注射模，為了中間板在工作過程中的支承和導(dǎo)向，所以在定模一側(cè)一定要設(shè)置導(dǎo)柱。導(dǎo)柱、導(dǎo)套盡量采用標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)定位采用定位銷 φ10 導(dǎo)柱：采用 φ10 φ12如下圖示：畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 15 頁計 算 內(nèi) 容 說 明0.425R210106240287、 內(nèi)型腔設(shè)計計算1、產(chǎn)生偏差的原因：①．塑料的成型收縮 成型收縮引起制品產(chǎn)生尺寸偏差的原因有：預(yù)定收縮率（設(shè)計算成型零部件工作尺寸所用的收縮率）與制品實際收縮率之間的誤差；成型過程中，收縮率可能在其最大值和最小值之間發(fā)生的波動。σ s=(Smax-Smin)×制品尺寸σ s——成型收縮率波動引起的制品的尺寸偏差。Smax、S min —分別是制品的最大收縮率和最小收縮率。 ②．成型零部件的制造偏差 工作尺寸的制造偏差包括加工偏差和裝配偏差。③．成型零部件的磨損畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 16 頁計 算 內(nèi) 容 說 明取 X=0.5 δ z=Δ/3ABS 收縮率 δ 1=0.20% δ 2=0.10%∴δ=0.150%Lm+δ z=[（1+ ˉs） （s-x Δ）ˉ ] 0+δzLM1=[（1+0.15%）×36—0.5Δ] 0+δz=36.2460+0.17LM0-δz =[（1+0.15%）×38+0.5×Δ] 0-δzHM0+δz =[（1+0.15%）×8 – 0.5×Δ] 0+δz=8.400+0.17HM0-δz =[（1+0.15%）×9+0.5×Δ] 0-δz=9.41750-0.17Cm±δ z/2 =（1+0.15%）×24±δ z/2=24.13±0.085Cm±δ z/2 =（1+0.15%）×15±δ z/2=14.245±0.085收縮率見《塑料成型工藝與模具設(shè)計》附錄 B計算參考《塑料成型工藝與模具設(shè)計》第五章第三節(jié) P151畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 17 頁計 算 內(nèi) 容 說 明BA ?12915B?12?17,581575383815208025（動模）畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 18 頁計 算 內(nèi) 容 說 明ABS 屬中粘度塑料 δ≤0.05塑料尺寸 38 屬于 10~50 中 δ=40/[3（1+Δi）]取中等δ=0.2613（1+0.26 ）=0.069取 0.070.5 -0220-.17 0-.236 0-.73 0-.250,5?4R2241 4畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 19 頁計 算 內(nèi) 容 說 明2、成型零件的強度、剛度計算注射模在其工作過程需要承受多種外力，如注射壓力、保壓力、合模力和脫模力等。如果外力過大，注射模及其成型零部件將會產(chǎn)生塑性變形或斷裂破壞，或產(chǎn)生較大的彈性彎曲變形，引起成型零部件在它們的對接面或貼合面處出現(xiàn)較大的間隙，由此而發(fā)生溢料及飛邊現(xiàn)象，從而導(dǎo)致整個模具失效或無法達(dá)到技術(shù)質(zhì)量要求。因此，在模具設(shè)計時，成型零部件的強度和剛度計算和校核是必不可少的。一般來說，凹模型腔的側(cè)壁厚度和底部的厚度可以利用強度計算決定，但凸模和型芯通常都是由制品內(nèi)形或制品上的孔型決定，設(shè)計時只能對它們進(jìn)行強度校核。因在設(shè)計時采用的是鑲嵌式圓形型腔。因此，計算參考公式如下：側(cè)壁：按強度計算：按剛度計算： 計算參考《塑料成型工藝與模具設(shè)計》第五章第三節(jié) P153)12(??mpcrt?pmh rPt?43??畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 20 頁計 算 內(nèi) 容 說 明按剛度計算：凸模、型芯計算公式：按強度計算：按剛度計算：由公式分別計算出相應(yīng)的值為：按強度計算得：t c=19.43mm th=34.23mm r=32.68mm按剛度計算得：tc=4.53mm th=21.45mm r=19.32mm參數(shù)符號的意義和單位：Pm 模腔壓力（MPa）取值范圍 50~70；E 材料的彈性模量（MPa）查得 2.06×105；σ p 材料的許用應(yīng)力（MPa）查得 176.5；u 材料的泊松比 查表得 0.025；)1((????urPEtmpc?pmPLr??2?34pmEr???畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 21 頁計 算 內(nèi) 容 說 明δ p 成型零部件的許用變形量（mm）查得 0.05；采用材料為 3Gr2W8V，淬火中溫回火，≥ 46HRC。8、推桿設(shè)計采用 4 根 φ12 推桿（如下圖）畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 22 頁計 算 內(nèi) 容 說 明9、溫控系統(tǒng)設(shè)計 基本原則：熔體熱量 95%由冷卻介質(zhì)（水）帶走，冷卻時間占成型周期的 2/3。注射模冷卻系統(tǒng)設(shè)計原則：1.冷卻水道應(yīng)盡量多、截面尺寸應(yīng)盡量大 型腔表面的溫度與冷卻水道的數(shù)量、截面尺寸及冷卻水的溫度有關(guān)。2．冷卻水道至型腔表面距離應(yīng)盡量相等 當(dāng)塑件壁厚均勻時，冷卻水道到型腔表面最好距離相等，但是當(dāng)塑件不均勻時，厚的地方冷卻水道到型腔表面的距離應(yīng)近一些，間距也可適當(dāng)小一些。一般水道孔邊至型腔表面的距離應(yīng)大于 10mm，常用 12~15mm.3．澆口處加強冷卻 塑料熔體充填型腔時，澆口附近溫度最高，距澆口越遠(yuǎn)溫度就越低，因此澆口附近應(yīng)加強冷卻，通常將冷卻水道的入口處設(shè)置在澆口附近，使?jié)部诟浇哪＞咴谳^低溫度下冷卻，而遠(yuǎn)離澆口部分的模具在經(jīng)過一定程度熱交換后的溫水作用下冷卻。4．冷卻水道出、入口溫差應(yīng)盡量小 如果冷卻水道較長，則冷卻水出、入口的溫差就比較大，易使模溫不均勻，所以在設(shè)計時應(yīng)引起注意。冷卻水道的總長度的計算可公式： Lw=Aw/π參考《塑料成型工藝與模具設(shè)計》第五章第七節(jié) P226畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 23 頁計 算 內(nèi) 容 說 明Lw 冷卻水道總長度 Aw 熱傳導(dǎo)面積 Dw 冷卻水道直徑根據(jù)模具結(jié)構(gòu)要求，冷卻水道長度5．冷卻水道應(yīng)沿著塑料收縮的方向設(shè)置 聚乙烯的收縮率大，水道應(yīng)盡量沿著收縮方向設(shè)置。冷卻水道的設(shè)計必須盡量避免接近塑件的熔接部位，以免產(chǎn)生熔接痕，降低塑件強度；冷卻水道要易于加工清理一般水道孔徑為10mm 左右，不小于 8mm。根據(jù)此套模具結(jié)構(gòu)，采用孔徑為 8mm的冷卻水道。冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計：中等深度的塑件，采用點澆口進(jìn)料的中等深度的殼形塑件，在凹模底部附近采用與型腔表面等距離鉆孔的形式。畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 24 頁計 算 內(nèi) 容 說 明10、設(shè)計小結(jié)通過這次系統(tǒng)的注射模的設(shè)計，我更進(jìn)一步的了解了注射模的結(jié)構(gòu)及各工作零部件的設(shè)計原則和設(shè)計要點，了解了注射模具設(shè)計的一般程序。進(jìn)行塑料產(chǎn)品的模具設(shè)計首先要對成型制品進(jìn)行分析，再考慮澆注系統(tǒng)、型腔的分布、導(dǎo)向推出機構(gòu)等后續(xù)工作。通過制品的零件圖就可以了解制品的設(shè)計要求。對形態(tài)復(fù)雜和精度要求較高的制品，有必要了解制品的使用目的、外觀及裝配要求，以便從塑料品種的流動性、收縮率，透明性和制品的機械強度、尺寸公差、表面粗糙度、嵌件形式等各方面考慮注射成型工藝的可行性和經(jīng)濟性。模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計要求經(jīng)濟合理，認(rèn)真掌握各種注射模具的設(shè)計的普遍的規(guī)律，可以縮短模具設(shè)計周期，提高模具設(shè)計的水平。畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 25 頁計 算 內(nèi) 容 說 明參考資料：1. 屈華昌主編.塑料成型工藝與模具設(shè)計.北京：機械工業(yè)出版社，19952. 黃毅宏、李明輝主編模具制造工藝.北京：機械工業(yè)出版社，1999.6 3. 《塑料模設(shè)計手冊》編寫組編著.塑料模設(shè)計手冊.北京：機械工業(yè)出版社，2002.74. 李紹林，馬長福主編.實用模具技術(shù)手冊.上海：上海科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社，2000.65. 王樹勛主編.注塑模具設(shè)計與制造實用技術(shù).廣州：華南理工大學(xué)出版社，1996.16. 李紹林主編.塑料·橡膠成型模具設(shè)計手冊. 北京：機械工業(yè)出版社，2000.9 畢 業(yè) 設(shè) 計課 題： 電源盒注射模設(shè)計專 業(yè)： 班 級： 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)老師： 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 1 頁計 算 內(nèi) 容 說 明目 錄一、塑件分析及注塑機選定……………………………2二、模具設(shè)計1、主流道設(shè)計…………………………………………62、定模設(shè)計 ………………………………………… 73、支撐板設(shè)計…………………………………………104、排溢系統(tǒng)設(shè)計………………………………………115、推出機構(gòu)設(shè)計………………………………………126、合模機構(gòu)導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計………………………… 147、內(nèi)型腔設(shè)計計算……………………………………158、推桿設(shè)計…………………………………………… 219、溫控系統(tǒng)設(shè)計……………………………………… 2210、設(shè)計小結(jié)………………………………………………2411、參考資料 …………………………………………… 25 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 2 頁計 算 內(nèi) 容 說 明電源盒注射模設(shè)計塑件圖如下 ：一、 根據(jù)塑件工藝確定設(shè)計思路1、 塑件材料 ABS，其特點有a 無定性，流動性等b 吸濕性強，必須充分干燥，表面要求光澤的塑件必須長時間干燥c 成型時宜取高料溫，高模溫，但料溫過高易分解（≥250℃）對精度要求較高的塑件，模溫宜取 50~60℃，對光澤而熱塑件模溫取 60~80℃，用柱塞式注射機成型時， 料溫180~230℃注射機壓力（1000~1400 ）×10 5P 參見《塑料·橡膠成型模具設(shè)計手冊》表1-2-2 P16畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 3 頁計 算 內(nèi) 容 說 明2、 塑件體積V=38×38×9—36×36×8—π×2 2×4+0.5×15×17=2610.07材料 ABS δ 1=0.100% δ 2=0.200%∴δ=0.15% 比 重： 1.03~1.07拉伸強度： 27.6~55.2剛 度： 1.38~3.45擴 展 率： 0.27 m3/s導(dǎo)熱系數(shù)： 0.293 w/ mk比 熱 容： C=1.047 J/ kgk密 度： ρ=1050 kg/ m 2 塑件質(zhì)量： m=ρv=1050×10 3×2610.07×1/10-9=2.791 g3、模具用鋼選用 45# 熱處理正火 規(guī)格 φ25［δ b］≤600 ［σ s］≤355HRC［ HB］ (149~127) E=204000熱導(dǎo)入率 1949.8 w/m.k參見《塑料成型工藝與模具設(shè)計》表3-1 P55畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 4 頁計 算 內(nèi) 容 說 明4、 塑料冷卻時間水冷：40℃ φ=9.285、 型腔確定塑料為熱塑性，為了使模具簡單，采用推板+頂針+推出，為提高效率采用一模四腔非平衡式布排6、注射機確定，假設(shè)工廠具有此設(shè)備，根據(jù)所需注射量采用XS—ZS—22 型柱塞式注射機參數(shù)如下：額定注射量： 200 cm3柱塞 直徑： 20×2 mm注射 壓力： 117MPa注射 行程： 130 mm注射 時間： 0.5s合 模 力： 250KN鎖 模 力： 250KN最大成型面積： 90 cm2最大開模行程： 160 mm模具最大厚度： 150 mm注射機型號參見《塑料成型工藝與模具設(shè)計》表4-1P100畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 5 頁計 算 內(nèi) 容 說 明模具最小厚度： 60 mm動定模固定板尺寸： 250×250 mm拉料 空間： 235合模 方式： 液壓7、模具厚度確定Hmin＜H＜H max繪制圖 校核 H=155 符合8、開模距確定Smax≥S=H 1+H2+5~10=35+9=50 mm畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明二 模具設(shè)計1、主流道設(shè)計澆注系統(tǒng)一般由主流道、分流道、澆口和冷料穴等四部分組成。澆注系統(tǒng)的設(shè)計應(yīng)保證塑件熔體的流動平穩(wěn)、流程應(yīng)盡量短、防止型芯變形、整修應(yīng)方便、防止制品變形和翹曲、應(yīng)與塑件材料品種相適用、冷料穴設(shè)計合理、盡量減少塑料的消耗。根據(jù)塑件的形狀采用推桿推出。由于采用復(fù)式點澆口，雙分型面，分流道采用半圓形截面，分流道開設(shè)在中間板上，在定模固定板上采用澆口套, 不設(shè)置冷料穴和拉料桿。圖 0.2AA2x0.5 0.2sr2038 424??25共 25 頁 第 6 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明W=（117.9×38 4/32.2×0.4×106×0.2） 1/3=4.814 mm型腔冷卻計算：A=GΔ i/［3600φ（1000v） 0.8/d0.2（TW—TG） （ m2） ］水管直徑為 φ10 長： 180 mm查表 φ 值： 10.05熱 焰： 300000 J/kg模具溫度： 60℃冷卻水溫取天然火： 20℃流速為： 5×10-5 m/s冷卻水總熱面積： A=0.75㎡所需 水管長度：L=GΔ i/3600πφ（1000vd） 0.8（TW×TQ ）m1、 定模設(shè)計a 確定型腔數(shù)考慮效率初步采用一模四腔確定鎖模力，成型面積校核塑件整件表面積：4×S=4×38×38 mm2x 面積：S`=S+S 流 =4×100+5768=6168 mm2共 25 頁 第 7 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明取 6200 mm2 小于 90 cm2又注射量校核單個塑件體積： V=2610.07 cm3V1=4×2610.07=10440.14V= V1rV 流 =4×100×2+10440.14+π×4×35=11810.1＜20 cm 3 故可取b、確定定模厚度條件：1、 制件壁厚在滿足結(jié)構(gòu)和成型工藝條件下要求均勻一致2、 結(jié)構(gòu)，強度適當(dāng)3、 脫模強度4、 承受沖擊力均勻分布5、 防止金屬嵌件裂紋6、 孔嵌件出現(xiàn)焊接處能得到加強7、 防止薄壁處的熔接痕8、 防止壁厚處縮孔9、 防止刃口狀部位以及薄壁處的充填不足共 25 頁 第 8 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明c、強度計算W=（DL 4/32EZ8） 1/3B—板厚 L—內(nèi)寬 P—壓力D—腔深 E—模量 Z—變形W—側(cè)壁厚度動模板采用： 180×180 mm 符合溫度校核水管長： 0.18 m20180180 235351659090R2436A-B-AABB 84071技 術(shù) 要 求 ：動 模 板 1.表 面 粗 糙 度 要 求 為 32未 注 明 圓 角 為 R審 核 數(shù) 量 圖 號 A材 料 比 例 ：206.53制 圖 滕 勇 湖 南 大 學(xué) 衡 陽 分 校級 模 一 班 號 共 25 頁 第 9 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明20180 1556180 20706x?104x?122、 支撐板設(shè)計1、 板厚校核：W= （5PBD 4/32E7Z） 1/3B= 36㎜ P= 117MpB= 45＃（204000） T= 180㎜D= 120 Z= 0.1㎜共 25 頁 第 10 頁畢業(yè)設(shè)計計 算 內(nèi) 容 說 明得： W= 15.447㎜取 20㎜ （見上頁標(biāo)意圖）3、 排溢系統(tǒng)設(shè)計1） 、利用配合間隙排氣，其間隙均為：0.03~0.05㎜2） 、分流道端部開設(shè)冷料穴來容納前鋒冷料以保證塑料件質(zhì)量3） 、由于強行脫模，本模具不開設(shè)拉料桿4、 推出機構(gòu)設(shè)計為了擴大同壓面積，采用推板推出推板上開有導(dǎo)柱孔，銷孔，型芯裝配孔和排氣系統(tǒng)機構(gòu)1、 推板開在動模側(cè)2、 采用平板使其受力均勻3、 設(shè)計四根推桿將推板推出，推桿分布均勻，使其受力均勻 4、 合模由推板復(fù)位，正確復(fù)位脫模力計算ΣFx=0共 25 頁 第 11 頁畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 12 頁計 算 內(nèi) 容 說 明Ft+FbSinα=FCosαFb——塑件對型芯的包緊力；F——脫模時型芯所受的摩擦力Ft——脫模力；Α——型芯的脫模斜度。又 F=F bμ于是 F t=Ap（μCosα—Sinα）而包緊力為包容型芯的面積與單位面積上包緊力之積，即： F b=Ap由此 可得： F t=Ap(μcosα-sinα)式中：μ——為塑料對鋼的摩擦系數(shù)，約為 0.1~0.3；A——為塑件包容型芯的總面積；P——為塑件對型芯的單位面積上的包緊力，在一般情況下，模外冷卻的塑件 p 取2.4~3.9×107Pa;模內(nèi)冷卻的塑件 p 約取0.8~1.2×107Pa。所以:經(jīng)計算，A=0.75㎡ ,μ 取 0.2,p 取 2.5×107Pa,取 α=45 ′ 。Ft=7500×10-6×2.5×107(0.2×cos45′ -sin45′ )=605.176×107Pa 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 13 頁計 算 內(nèi) 容 說 明、 3218018075±0.2?0?10 ?10?125936A-B-BBAAR2 推 板 S136技 術(shù) 要 求 ：.材 料 的 淬 火 硬 度 為 HRC45-0審 核 數(shù) 量 圖 號 A材 料 比 例 ：206.5制 圖 滕 勇 湖 南 大 學(xué) 衡 陽 分 校級 模 一 班 號(推板) 畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 14 頁計 算 內(nèi) 容 說 明6、 合模導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計導(dǎo)柱導(dǎo)向機構(gòu)是保證動定?；蛏舷履：夏r，正確定位和導(dǎo)向的零件。一、 導(dǎo)柱導(dǎo)向機構(gòu)的作用：1、 定位件用：模具閉合后，保證動定?；蛏舷履Ｎ恢谜_，保證型腔的形狀和尺寸精確，在模具的裝配過程中也起定位作用，便于裝配和調(diào)整。2、 導(dǎo)向作用：合模時，首先是導(dǎo)向零件接觸，引導(dǎo)動定?；蛏舷履?zhǔn)確閉合，避免型芯先進(jìn)入型腔造成成型零件損壞。3、 承受一定的側(cè)向壓力。二、 導(dǎo)柱導(dǎo)套的選擇：一般在注射模中，動、定模之間的導(dǎo)柱既可設(shè)置在動模一側(cè)，也可設(shè)置在定模一側(cè)，視具體情況而定，通常設(shè)置在型芯凸出分型面最長的那一側(cè)。而雙分型的注射模，為了中間板在工作過程中的支承和導(dǎo)向，所以在定模一側(cè)一定要設(shè)置導(dǎo)柱。導(dǎo)柱、導(dǎo)套盡量采用標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)定位采用定位銷 φ10 導(dǎo)柱：采用 φ10 φ12如下圖示：畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 15 頁計 算 內(nèi) 容 說 明0.425R210106240287、 內(nèi)型腔設(shè)計計算1、產(chǎn)生偏差的原因：①．塑料的成型收縮 成型收縮引起制品產(chǎn)生尺寸偏差的原因有：預(yù)定收縮率（設(shè)計算成型零部件工作尺寸所用的收縮率）與制品實際收縮率之間的誤差；成型過程中，收縮率可能在其最大值和最小值之間發(fā)生的波動。σ s=(Smax-Smin)×制品尺寸σ s——成型收縮率波動引起的制品的尺寸偏差。Smax、S min —分別是制品的最大收縮率和最小收縮率。 ②．成型零部件的制造偏差 工作尺寸的制造偏差包括加工偏差和裝配偏差。③．成型零部件的磨損畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 16 頁計 算 內(nèi) 容 說 明取 X=0.5 δ z=Δ/3ABS 收縮率 δ 1=0.20% δ 2=0.10%∴δ=0.150%Lm+δ z=[（1+ ˉs） （s-x Δ）ˉ ] 0+δzLM1=[（1+0.15%）×36—0.5Δ] 0+δz=36.2460+0.17LM0-δz =[（1+0.15%）×38+0.5×Δ] 0-δzHM0+δz =[（1+0.15%）×8 – 0.5×Δ] 0+δz=8.400+0.17HM0-δz =[（1+0.15%）×9+0.5×Δ] 0-δz=9.41750-0.17Cm±δ z/2 =（1+0.15%）×24±δ z/2=24.13±0.085Cm±δ z/2 =（1+0.15%）×15±δ z/2=14.245±0.085收縮率見《塑料成型工藝與模具設(shè)計》附錄 B計算參考《塑料成型工藝與模具設(shè)計》第五章第三節(jié) P151畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 17 頁計 算 內(nèi) 容 說 明BA ?12915B?12?17,581575383815208025（動模）畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 18 頁計 算 內(nèi) 容 說 明ABS 屬中粘度塑料 δ≤0.05塑料尺寸 38 屬于 10~50 中 δ=40/[3（1+Δi）]取中等δ=0.2613（1+0.26 ）=0.069取 0.070.5 -0220-.17 0-.236 0-.73 0-.250,5?4R2241 4畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 19 頁計 算 內(nèi) 容 說 明2、成型零件的強度、剛度計算注射模在其工作過程需要承受多種外力，如注射壓力、保壓力、合模力和脫模力等。如果外力過大，注射模及其成型零部件將會產(chǎn)生塑性變形或斷裂破壞，或產(chǎn)生較大的彈性彎曲變形，引起成型零部件在它們的對接面或貼合面處出現(xiàn)較大的間隙，由此而發(fā)生溢料及飛邊現(xiàn)象，從而導(dǎo)致整個模具失效或無法達(dá)到技術(shù)質(zhì)量要求。因此，在模具設(shè)計時，成型零部件的強度和剛度計算和校核是必不可少的。一般來說，凹模型腔的側(cè)壁厚度和底部的厚度可以利用強度計算決定，但凸模和型芯通常都是由制品內(nèi)形或制品上的孔型決定，設(shè)計時只能對它們進(jìn)行強度校核。因在設(shè)計時采用的是鑲嵌式圓形型腔。因此，計算參考公式如下：側(cè)壁：按強度計算：按剛度計算： 計算參考《塑料成型工藝與模具設(shè)計》第五章第三節(jié) P153)12(??mpcrt?pmh rPt?43??畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 20 頁計 算 內(nèi) 容 說 明按剛度計算：凸模、型芯計算公式：按強度計算：按剛度計算：由公式分別計算出相應(yīng)的值為：按強度計算得：t c=19.43mm th=34.23mm r=32.68mm按剛度計算得：tc=4.53mm th=21.45mm r=19.32mm參數(shù)符號的意義和單位：Pm 模腔壓力（MPa）取值范圍 50~70；E 材料的彈性模量（MPa）查得 2.06×105；σ p 材料的許用應(yīng)力（MPa）查得 176.5；u 材料的泊松比 查表得 0.025；)1((????urPEtmpc?pmPLr??2?34pmEr???畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 21 頁計 算 內(nèi) 容 說 明δ p 成型零部件的許用變形量（mm）查得 0.05；采用材料為 3Gr2W8V，淬火中溫回火，≥ 46HRC。8、推桿設(shè)計采用 4 根 φ12 推桿（如下圖）畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 22 頁計 算 內(nèi) 容 說 明9、溫控系統(tǒng)設(shè)計 基本原則：熔體熱量 95%由冷卻介質(zhì)（水）帶走，冷卻時間占成型周期的 2/3。注射模冷卻系統(tǒng)設(shè)計原則：1.冷卻水道應(yīng)盡量多、截面尺寸應(yīng)盡量大 型腔表面的溫度與冷卻水道的數(shù)量、截面尺寸及冷卻水的溫度有關(guān)。2．冷卻水道至型腔表面距離應(yīng)盡量相等 當(dāng)塑件壁厚均勻時，冷卻水道到型腔表面最好距離相等，但是當(dāng)塑件不均勻時，厚的地方冷卻水道到型腔表面的距離應(yīng)近一些，間距也可適當(dāng)小一些。一般水道孔邊至型腔表面的距離應(yīng)大于 10mm，常用 12~15mm.3．澆口處加強冷卻 塑料熔體充填型腔時，澆口附近溫度最高，距澆口越遠(yuǎn)溫度就越低，因此澆口附近應(yīng)加強冷卻，通常將冷卻水道的入口處設(shè)置在澆口附近，使?jié)部诟浇哪＞咴谳^低溫度下冷卻，而遠(yuǎn)離澆口部分的模具在經(jīng)過一定程度熱交換后的溫水作用下冷卻。4．冷卻水道出、入口溫差應(yīng)盡量小 如果冷卻水道較長，則冷卻水出、入口的溫差就比較大，易使模溫不均勻，所以在設(shè)計時應(yīng)引起注意。冷卻水道的總長度的計算可公式： Lw=Aw/π參考《塑料成型工藝與模具設(shè)計》第五章第七節(jié) P226畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 23 頁計 算 內(nèi) 容 說 明Lw 冷卻水道總長度 Aw 熱傳導(dǎo)面積 Dw 冷卻水道直徑根據(jù)模具結(jié)構(gòu)要求，冷卻水道長度5．冷卻水道應(yīng)沿著塑料收縮的方向設(shè)置 聚乙烯的收縮率大，水道應(yīng)盡量沿著收縮方向設(shè)置。冷卻水道的設(shè)計必須盡量避免接近塑件的熔接部位，以免產(chǎn)生熔接痕，降低塑件強度；冷卻水道要易于加工清理一般水道孔徑為10mm 左右，不小于 8mm。根據(jù)此套模具結(jié)構(gòu)，采用孔徑為 8mm的冷卻水道。冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計：中等深度的塑件，采用點澆口進(jìn)料的中等深度的殼形塑件，在凹模底部附近采用與型腔表面等距離鉆孔的形式。畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 24 頁計 算 內(nèi) 容 說 明10、設(shè)計小結(jié)通過這次系統(tǒng)的注射模的設(shè)計，我更進(jìn)一步的了解了注射模的結(jié)構(gòu)及各工作零部件的設(shè)計原則和設(shè)計要點，了解了注射模具設(shè)計的一般程序。進(jìn)行塑料產(chǎn)品的模具設(shè)計首先要對成型制品進(jìn)行分析，再考慮澆注系統(tǒng)、型腔的分布、導(dǎo)向推出機構(gòu)等后續(xù)工作。通過制品的零件圖就可以了解制品的設(shè)計要求。對形態(tài)復(fù)雜和精度要求較高的制品，有必要了解制品的使用目的、外觀及裝配要求，以便從塑料品種的流動性、收縮率，透明性和制品的機械強度、尺寸公差、表面粗糙度、嵌件形式等各方面考慮注射成型工藝的可行性和經(jīng)濟性。模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計要求經(jīng)濟合理，認(rèn)真掌握各種注射模具的設(shè)計的普遍的規(guī)律，可以縮短模具設(shè)計周期，提高模具設(shè)計的水平。畢業(yè)設(shè)計共 25 頁 第 25 頁計 算 內(nèi) 容 說 明參考資料：1. 屈華昌主編.塑料成型工藝與模具設(shè)計.北京：機械工業(yè)出版社，19952. 黃毅宏、李明輝主編模具制造工藝.北京：機械工業(yè)出版社，1999.6 3. 《塑料模設(shè)計手冊》編寫組編著.塑料模設(shè)計手冊.北京：機械工業(yè)出版社，2002.74. 李紹林，馬長福主編.實用模具技術(shù)手冊.上海：上?？茖W(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社，2000.65. 王樹勛主編.注塑模具設(shè)計與制造實用技術(shù).廣州：華南理工大學(xué)出版社，1996.16. 李紹林主編.塑料·橡膠成型模具設(shè)計手冊. 北京：機械工業(yè)出版社，2000.9