數(shù)控銑床縱向進(jìn)給軸設(shè)_計(jì)
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數(shù)控銑床縱向進(jìn)給軸設(shè)_計(jì)
數(shù)控機(jī)床 課程設(shè)計(jì) 題 目: 數(shù) 控 銑 床 縱 向 進(jìn) 給 軸 設(shè) 計(jì) 指導(dǎo)教師 : 師 班 級(jí): 學(xué) 號(hào): 姓 名: 二零 一零 年七月 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 2 目 錄 課程設(shè)計(jì)任務(wù)要求 3 設(shè) 計(jì)計(jì)算 4 工作臺(tái)部件的裝配圖設(shè)計(jì) 10 滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗(yàn) 12 計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度 14 驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的選型與計(jì)算 16 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài) 析 21 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的誤差計(jì)算與分析 22 確定滾珠絲杠螺母副的精度等級(jí)和規(guī)格型號(hào) 22 設(shè)計(jì)總結(jié) 23 參考文獻(xiàn) 23 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 3 課程設(shè)計(jì)任務(wù)要求 工作臺(tái)、工作和夾具的總質(zhì)量 m=920所受的重力W=10888N ),其中,工作臺(tái)的質(zhì)量 20所受的重力047N);工作臺(tái)最大行程 90作臺(tái)快速移動(dòng)速度5000mm/作臺(tái)采用滾動(dòng)直線導(dǎo)軌,導(dǎo)軌的動(dòng)、靜摩擦系數(shù)均為 作臺(tái)的定位精度為 25 m,重復(fù)定位精度為 8 m;機(jī)床的工作壽 命為 20000h(即工作時(shí)間為 10 年)。 機(jī)床采用主軸伺服電動(dòng)機(jī),額定功率 床采用端面銑刀進(jìn)行強(qiáng)力切削,銑刀直徑 D=125軸轉(zhuǎn)速 n=320r/削狀況如下表所示: 切削方式 進(jìn)給速度( m/ 時(shí)間比例( %) 備 注 強(qiáng)力切削 0 主電動(dòng)機(jī)滿功率條件下切削 一般切削 0 粗加工 精加工切削 1 50 精加工 快速進(jìn)給 15 10 空載條件下工作臺(tái)快速進(jìn)給 為了滿足以上技術(shù)要求,采用以下技術(shù)方案。 ( 1)工作臺(tái)工作面尺寸(寬度 ×長度 )確定為 4001200 ( 2)工作臺(tái)導(dǎo)軌采用滾動(dòng)直線導(dǎo)軌。 ( 3)對(duì)滾珠絲杠螺母副進(jìn)行預(yù)緊。 ( 4)采用伺服電 動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。 ( 5)采用錐環(huán)套筒聯(lián)軸器將伺服電動(dòng)機(jī)與滾珠絲杠直連。 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 4 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 設(shè)計(jì)計(jì)算 1主切削力及其切削分力計(jì)算 ( 1)計(jì)算主切削力 根據(jù)已知條件,采用端面銑刀在主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速下進(jìn)行強(qiáng)力切削(銑刀直徑 D=125主軸具有最大扭矩并能傳遞主電動(dòng)機(jī)的全部功率,此時(shí)銑刀的切削速度為:V=60 1000= 3 1 2 5 2 2 06 0 1 0 0 0m/s=s 若機(jī)械效率 m=可以計(jì)算主切削力 103= 4 103N= 2)計(jì)算各切削分力。 工作臺(tái)縱向切削力 向切削力 c=v=( 1)在切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力 此時(shí)導(dǎo)軌摩擦系數(shù) =得導(dǎo)軌緊固力 5N,則 ( W+c+ =(9016+75+= 刀 的 切 削 速度: V=s 主切削力: 向切削力 向切削力 直切削力 軌摩擦 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 5 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 2)計(jì)算在不切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力 和導(dǎo)軌靜摩擦力 =( W+=(9016+75)N=0=( 1)計(jì)算最大軸向負(fù)載力 l +(= 2)計(jì)算最小軸向負(fù)載力 =1)確定滾珠絲杠的導(dǎo)程 據(jù)已知條件,取電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速 000 4000r/: L0= 150001 2000 )計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速和平均載荷 ( 1)估算在各種切削方式下滾珠絲杠的軸向載荷,見下表: 立式加工中心滾 珠絲杠的計(jì)算 切削方式 軸向載荷 /N 進(jìn)給速度 /( m/ 時(shí)間比例 ( %) 備注 強(qiáng)力切削 0 般切削(粗加工) 0 0%細(xì)切削(精加工) 50 %移和鉆鏜定位 15 10 軌摩擦力 =軌靜摩擦力 大軸向負(fù)載力小軸向負(fù)載力 珠絲杠的導(dǎo)程 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 6 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 2)計(jì)算滾珠絲杠螺母副在各種切削方式下的轉(zhuǎn)速 0 0 r/0r/0 0 r/07/ r/0 0 r/33r/0 0 r/000r/ 3)計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速 121 . 0 1 0 0 1 0 01 0 3 0 5 0 1 0( 8 0 1 0 7 1 3 3 2 0 0 0 ) / m i 0 1 0 0 1 0 0 1 0 03 0 6 / m i n ( 4)計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均載荷 3333 3 31 1 1 21223 3 3 33 3 3 3· · · + 0 1 0 0 1 0 08 0 1 0 1 0 7 3 0 1 3 3 5 0 2 0 0 0 1 01 3 5 8 . 2 1 3 6 2 . 5 5 1 5 8 . 8 2 9 0 . 9 13 0 6 1 0 0 3 0 6 1 0 0 3 0 6 1 0 0 3 0 6 1 0 01 3 5 8 . 2 1 0 . 0 2 6 3 6 2 . 5 5 0 . 1 0 4 1 5 8 . 8 2 0 . 2 1 7 9 0 . 9 1 0 . 6 5 44 1 4 . 9 7q n Fn n 3)確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動(dòng)載荷 1)由預(yù)定工作時(shí)間計(jì) 算。根據(jù)載荷性質(zhì),有輕微沖擊,取載荷系數(shù) 據(jù)初步選擇滾珠絲杠的精度等級(jí)為 2 級(jí)精度,取精度系數(shù) ;一般情況下可靠性應(yīng)達(dá)到 97%,故可靠性系數(shù) 強(qiáng)力切削時(shí): 0r/般切削時(shí): 07 r/細(xì)切削時(shí): 33r/移和鉆鏜定位時(shí): 000r/珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速 : 06r/珠絲杠螺母 副 的 平 均 載荷 : : 載 荷 系 數(shù)度系數(shù) 可靠性系數(shù) 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 7 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 60 1003 4 1 4 . 9 7 1 . 46 0 3 0 6 2 0 0 0 0 1 0 0 1 0 . 4 4 N =)因?qū)L珠絲杠螺母副將實(shí)施預(yù)緊,所以可以估算最大軸向載荷。按預(yù)載選取預(yù)加載荷系數(shù) 3)確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動(dòng)載荷 取以上兩種結(jié)果的最大值,即 4)按精度要求確定允 許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 1)估算允許的滾珠絲杠的最大軸向變形。 已知工作臺(tái)的定位精度為 25 m,重復(fù)定位精度為8 m,根據(jù)公式及定位精度和重復(fù)定位精度的要求得 ( 1/31/2) 18 m =( 69) m ( 1/51/4) 25 m=( 5 m 取上述計(jì)算結(jié)果的較小值,即5 m ( 2)估算允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 本工作臺(tái)( 縱向進(jìn)給軸)滾 珠絲杠螺母副的安裝方式擬采用一端固定、一端游動(dòng)的支承方式,滾珠絲杠螺母副的兩個(gè)固定支承之間的距離為 L=行程 +安全行程 +2 余程 +螺母長度 +支承長度 ( 程 +( 2530) 定動(dòng)載荷 大軸向載荷 定 額 定 動(dòng) 載荷,取兩者最大值 大軸向變形:5 m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 8 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 取: L=行程 +30( 590+30 051 0=m a . 9 1 1 0 5 10 . 0 7 8 0 . 0 7 85 )初步確定滾珠絲 杠 螺母 副的規(guī)格型號(hào) 根據(jù)計(jì)算所行的 步選擇南京工藝裝備公司生產(chǎn)的 內(nèi)循環(huán)墊片預(yù)緊螺母式滾珠絲杠螺母副,型號(hào)為: 公稱直徑 本導(dǎo)程 定動(dòng)載荷 00a=30000N>滿足要求。 6)確定滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力 : 33 )確定滾珠絲杠螺母副支承用軸承的規(guī)格型號(hào) ( 1)計(jì)算軸承所承受的最大軸向載荷 個(gè)固定支承之間的距離: L=1051小螺紋底 稱直徑 : 0本導(dǎo)程 : 0定動(dòng)載荷 : 0000N 絲杠底徑 : 緊力 : 大軸向載荷 : 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 9 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 2)計(jì)算軸承的預(yù)緊力 33 3)計(jì)算軸承的當(dāng)量軸向載荷 m=( N= 4)計(jì)算軸承的基本額定動(dòng)載荷 C。 已知軸承的工作轉(zhuǎn)速與滾珠絲杠的當(dāng)量轉(zhuǎn)速 同,取 n=06r/承的基本額定壽命 L=20000h,軸承所承受的軸向載荷 承的徑向載荷 a=為 得 徑向系數(shù) X、軸向系數(shù) Y 分別為 X=Y= 故 P=( N =3 60100 31 2 3 1 . 9 9 6 0 3 0 6 2 0 0 0 0100 N =承的預(yù)緊力 : 量軸向載荷 : 向載荷 向載荷 向系數(shù) X=向系數(shù) Y=量動(dòng)載荷: P=定動(dòng)載荷: C=控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 10 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 5)確定軸承的規(guī)格型號(hào)。 因?yàn)闈L珠絲杠螺母副擬采用一端固定、一端游動(dòng)的支承方式,所以將在固定端選用 60º角接觸球軸承組背對(duì)背安裝,以承受兩個(gè)方向的軸向力。由于滾珠絲杠的螺紋底徑 以選擇軸承的內(nèi)徑 0滿足滾珠絲杠結(jié)構(gòu)的需要。 選擇國產(chǎn) 60º角接觸球軸承兩件一組背對(duì)背安裝,型號(hào)為 7602064寸(內(nèi)徑 外徑 寬度)為 306216用油脂潤滑。該軸承的預(yù)載荷能力 1450N,大于計(jì)算所得的軸承預(yù)緊力 油脂潤滑狀態(tài)下的極限轉(zhuǎn)速為 2200r/于本機(jī)床滾珠絲杠的最高轉(zhuǎn)速 000r/滿足要求。該軸承的額定 動(dòng)載荷為 C´=26000N,而該軸承在 20000h 工作壽命下的基本額定動(dòng)載荷 C=也滿足要求。 工作臺(tái)部件的裝配圖設(shè)計(jì) 將以上計(jì)算結(jié)果用于工作臺(tái)( X 軸)部件的裝配圖設(shè)計(jì),其計(jì)算簡圖見附 圖 。 軸承的規(guī)格型號(hào) : 7602064寸: 內(nèi)徑 外徑 寬度 306216圖 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 11 滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗(yàn) 根據(jù) 數(shù)控銑床工 作臺(tái)計(jì)算簡圖得滾珠絲杠螺母副的最大受壓長度 27杠水平安裝時(shí), ,查得 ,則得: 1 522110 =13 2 4 0927 =工作臺(tái)滾珠絲杠螺母副的最大軸向壓縮載荷小于其臨界壓縮載荷 值,故滿足要求。 由 數(shù)控銑床 工作臺(tái)計(jì)算簡圖得滾珠絲杠螺母副臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算長度 44彈性模量 E=105知材料密度 = 1g 105N/重力加速度g=103mm/全系數(shù) 表得與支承有關(guān)的系數(shù) = 滾珠絲杠的最小慣性矩為: I= 4264d=7909珠絲杠的最小載面積為: A= 224d= 以得: 臨界壓縮載荷: 大軸向壓縮載荷: 滿足要求 最小慣性矩: I=67909小載面積: A=控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 12 21 22602=2 5 3256 0 3 . 9 2 7 2 . 1 1 0 6 7 9 0 9 9 . 8 1 02 3 . 1 4 9 4 4 7 . 8 1 0 9 2 3 . 5 4 r/5826r/工作臺(tái)滾珠絲杠螺母副的最高轉(zhuǎn)速為 2000r/小于其臨界轉(zhuǎn)速,故滿足要求。 查表得滾珠絲杠的額定動(dòng)載荷 0000N,軸向載荷 轉(zhuǎn)條件系數(shù)珠絲杠的轉(zhuǎn)速n=2000r/ 則得: L=3() 106=330000()1 3 5 8 1 106r=109r 0060 2000h=153416h 一般來講,在設(shè)計(jì)數(shù)控機(jī)床時(shí),應(yīng)保證滾珠絲杠螺母副的總工作壽命 20000h,故滿足要求。 臨界轉(zhuǎn)速: 826r/高轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速: 000r/滿足要求 額定壽命: 53416h 總工作壽命: 20000h 故滿足要求 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 13 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度 ( 1)計(jì)算滾珠絲杠的拉壓剛度 本機(jī)床工作臺(tái)的絲杠支承方式為一端固定、一端游動(dòng),由 數(shù)控銑床 工作臺(tái)計(jì)算簡圖可知,滾珠絲杠的螺母中心至固定端支承中心的距離 a=珠絲杠具有最小拉壓剛度 224 10102 22102 m = m 當(dāng) a=01,滾珠絲杠螺母副具有最大拉壓剛度 224 10102 22102 m = m 最小拉壓剛度 m 最大拉壓剛度 m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 14 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 2)計(jì)算滾珠絲杠螺母副支承軸承的剛度 已知軸承接觸角 =60º,滾動(dòng)體直徑 動(dòng) 體 個(gè) 數(shù) Z=17 , 軸 承 的 最 大 軸 向 工 作 載 荷表得: 2 253m a x s i F =2 3 257 . 1 4 4 1 7 1 3 5 8 . 2 1 s i n 6 0 N/ m =m ( 3)計(jì)算滾珠與滾道的接觸剛度 查表得滾珠絲杠的剛度 K=973N/ m,額定動(dòng)載荷0000N,滾珠絲杠上所承受的最大軸向載荷 1()73 131 3 5 8 ()0 0 0 0 0N/ m= m ( 4)計(jì)算進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)的 綜合拉壓剛度 K。 進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最大值為 11 17N/ m。 進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最小值 為 11 25N/ m。 支承軸承的剛度 m 接觸剛度: m 綜合拉壓剛度的最大值: 33N/ m 綜合拉壓剛度的最小值25N/ m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 15 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 由 數(shù)控銑床工 作臺(tái)計(jì)算簡圖可知,扭矩作用點(diǎn)之間的距離 268切模量 G=104珠絲杠的底徑 故得 42232 = 3 4 4 633 . 1 4 ( 3 4 . 3 1 0 ) 8 . 1 1 0 1 03 2 1 2 6 8 1 0 N· m/m/動(dòng)電動(dòng)機(jī)的選型與計(jì)算 ( 1)計(jì)算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 已知滾珠絲杠的密度 =10 故得 10L=10 4 4 88+34 9) 轉(zhuǎn)剛度: m/動(dòng)慣量: 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 16 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 2)計(jì)算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 10L =10( 64 3)計(jì)算坐標(biāo)軸折算到電動(dòng)機(jī)軸上的移動(dòng)部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 已知機(jī)床執(zhí)行部件(即工作臺(tái)、工件和夾具)的總質(zhì)量 m=920動(dòng)機(jī)每轉(zhuǎn)一圈機(jī)床執(zhí)行部件在軸向移動(dòng)的距離 L=7.5 m m=m 則: JL=m 2()2L=920 2 4)計(jì)算加在電動(dòng)機(jī)軸上總的負(fù)載轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 r+L =( ( 1)計(jì)算切削負(fù)載力矩 切 削 狀 態(tài) 下 坐 標(biāo) 軸 的 軸 向 負(fù) 載 力動(dòng)機(jī)每轉(zhuǎn)一圈,機(jī)床執(zhí)行部件在軸 向移動(dòng)的距離 L=m = 給傳動(dòng)系統(tǒng)的總效率 = = 1 3 5 8 0 7 52 3 0 N· m=m 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量: 動(dòng)部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量: 載轉(zhuǎn)動(dòng)慣量: 削負(fù)載力矩: m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 17 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 2)計(jì)算摩擦負(fù)載力矩 在不切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的 軸向負(fù)載力(即為空載時(shí)的導(dǎo)軌摩擦力) = 02= 9 0 0 7 52 3 0 N· m=m ( 3)計(jì)算由滾珠絲杠的預(yù)緊而產(chǎn)生的附加負(fù)載力矩 滾動(dòng)絲杠螺母副的預(yù)力 ,滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程 .5 m m=m m,滾珠絲杠螺母副的效率 0= 0 20(1 )2 = 24 5 2 . 7 4 0 . 0 0 7 5 ( 1 0 . 9 4 )2 3 . 1 4 0 . 9 N· m=m ( 1)計(jì)算線性加速力矩 已知機(jī)床執(zhí)行部件以最快速度運(yùn)動(dòng)時(shí)電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速 000r/動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 2標(biāo)軸的負(fù)載慣量 進(jìn)給伺服系統(tǒng)的位置環(huán)增益 0加速時(shí)間 320s= 故: 80an t ( d) (1 ) = 2 3 2 0 0 06 0 9 8 0 0 ( 62+ 20 )e m 摩 擦 負(fù) 載 力矩: m 附加負(fù)載力矩: m 線性加速力矩: m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 18 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 2)計(jì)算階躍加速力矩 加速時(shí)間 120s= 故: 80an t ( d) = 2 3 2 0 0 06 0 9 8 0 0 ( 62+39. 35) m ( 3)計(jì)算坐標(biāo)軸所需的折算到電 動(dòng)機(jī)軸上的各種力矩。 計(jì)算線性加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩 =( N· m=· m 計(jì)算階躍加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩 =( N· m=m 計(jì)算空載時(shí)的快進(jìn)力矩 + N· m=m 計(jì)算切削時(shí)的工進(jìn)力矩 C+ N· m=m 加速時(shí)間: 躍加速力矩: m 空載啟動(dòng)力矩: m 空載啟動(dòng)力矩: m 空載快進(jìn)力矩: m 切削時(shí)的工進(jìn)力矩: m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 19 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ( 1)選擇驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的型號(hào)。 根據(jù)以上計(jì)算和查表,選擇日本 司生產(chǎn)的 12/3000i 型交流伺服電動(dòng)機(jī)為驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)。其主要技術(shù)參數(shù)如下:額定功率, 3高轉(zhuǎn)速, 3000r/定力矩, 12N· m; 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量, 62量, 18 交流伺服電動(dòng)機(jī)的加速力矩一般為額定力矩的 510倍,若按 5 倍計(jì)算,該電動(dòng)機(jī)的加速力矩為 60N· m,均大于本機(jī)床工作臺(tái)線性加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩m 或階躍加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩 m,所以不管采用何種加速方式,本電動(dòng)機(jī)均滿足加速力矩要求。 該電動(dòng)機(jī)的額定力矩為 12N· m,均大于本機(jī)床工作臺(tái)的快進(jìn)力矩 m 或工進(jìn)力矩 m。因此,不管是快進(jìn)還是工進(jìn),本電機(jī)均滿足驅(qū)動(dòng)要求。 ( 2)慣量匹配驗(yàn)算 為了使機(jī)械 傳動(dòng)系統(tǒng)的慣量達(dá)到較合理的匹配,系統(tǒng)的負(fù)載慣量 1 在本次設(shè)計(jì)計(jì)算中,0. 63 1,故滿足慣量匹配要求。 電動(dòng)機(jī)的型號(hào): 12/3000i 型交流伺服電動(dòng)機(jī) 足匹配要求 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 20 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)分析 工作臺(tái)縱向振動(dòng)系統(tǒng)的最低固有頻率 知 滾 珠 絲 械 螺 母 副 的 綜 合 拉 壓 剛 度25 106N/m,滾珠絲杠螺母副和機(jī)床執(zhí)行部件的等效質(zhì)量為 md=m+13中 m、 知 m=920 42 10md=m+13111+13 06125 s=368s 算到滾珠絲杠軸上的系統(tǒng)總當(dāng)量轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 r+(絲杠的扭轉(zhuǎn)剛度 =m/ s=1827s 由以上計(jì)算可知,絲杠 最低固有頻率 68s、扭轉(zhuǎn)振動(dòng)系統(tǒng)的最低固有頻率 828s 都比較高。一般按 n=300s 的要求來設(shè)計(jì)機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度,故滿足要求。 最低固有頻率: 68s 最低固有頻率: 827s 條件滿足要求 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 21 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的誤差計(jì)算與分析 1計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的反向死區(qū) 已知 進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng) 的綜合拉壓剛 度的最 小25 610 N/m,導(dǎo)軌的靜摩擦力 : 30 6m i 9 0 . 9 12 1 0 3 1 . 4 5 1 01 2 5 1 0F m m m 即 =m<m,故滿足要求。 2計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)由綜合拉壓剛度變化引起的定位誤差 3m a x 0 11 10m i n m a K 366119 0 . 9 1 1 01 2 5 1 0 2 3 3 1 0 =10 m<4 m,故滿足要求。 3計(jì)算滾珠絲桿因扭轉(zhuǎn)變形產(chǎn)生的誤差 ( 1)計(jì)算由扭矩引起的滾珠絲桿螺母副的變形量 負(fù)載力矩 T=90 N· 2=1268桿底徑 2224421 9 0 1 2 6 87 . 2 1 1 0 7 . 2 1 1 0 0 . 0 1 2 73 4 . 3 ( 2)由該扭轉(zhuǎn)變形量 引起的 軸向移動(dòng)滯后量將影響工作臺(tái)的定位精度。 0 0 . 0 1 2 77 . 5 0 . 0 0 0 2 6 0 . 2 63 6 0 3 6 0L m m m m m 反向死區(qū): =m <m 故滿足要求 定位誤差 : 104 m 故滿足要求 螺母副的變形量 : =動(dòng)滯后量 : =m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 22 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 確定滾珠絲杠螺母副的精 度等級(jí)和規(guī)格型號(hào) ( 1)確定滾珠絲杠螺母副的精度等級(jí) 本機(jī)床工作臺(tái)采用半閉環(huán)控制系統(tǒng), 滿足下列要求: (定位精度 - =(26) =m (定位精度 - =m 滾珠絲杠螺母副擬采用的精度等級(jí)為 2 級(jí),查表得 m<15. 52 m;當(dāng)螺紋長度為 1000, 5 m<m,故滿足設(shè)計(jì)要求。 ( 2)確定滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號(hào) 滾 珠 絲 杠 螺 母 副 的 規(guī) 格 型 號(hào) 為337 1000,其具體參數(shù)如下。公稱直徑與導(dǎo)程: 4010紋長度: 1000杠長度:1337型與精度: P 類, 2 級(jí)精度。 300程內(nèi)允許行程變動(dòng)量:15. 52 m 有效行程 15. 52m 滿足 設(shè)計(jì)要求 滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號(hào)為: 1337 1000 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 23 參考文獻(xiàn): 1范超毅數(shù)控技術(shù)課程設(shè)計(jì)華中科技大學(xué)出版社 2006 2李福生實(shí)用數(shù)控機(jī)床技術(shù)手冊(cè)北京出版社 1993 3王愛玲現(xiàn)代數(shù)控機(jī)床國防工業(yè)出版社 2003