履式爬壁機器人設計-履帶吸盤式爬壁機器人

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爬壁機器人必須具有兩個基本功能：吸附功能和移動功能，而為了實現(xiàn)爬壁機器人的特定功能只需在機器人本體上耦合或車載相應的功能執(zhí)行部件即可，因此國內(nèi)外爬壁機器人技術(shù)的研究與探討大致是圍繞如何實現(xiàn)它的兩個基本功能展開的。 根據(jù)較為公認的爬壁機器人技術(shù)劃分方法壁面吸附功能的實現(xiàn)有三種方式即真空吸附、磁吸附和推力吸附。真空吸附較為常用的是吸盤吸附法，利用大氣壓力使機器人吸附在壁面上，這種方法多用于爬行于玻璃壁面的機器人，真空吸附法又分為單吸盤和多吸盤兩種結(jié)構(gòu)形式。當壁面比較粗糙時，真空吸附方式的機器人容易產(chǎn)生漏氣的現(xiàn)象，因此多改為使用磁吸附的方式，磁吸附法可分為電磁體和永磁體兩種，磁吸附方式對壁面的凸凹適應性強，但磁吸附式機器人僅適用于導磁材料壁面。推力吸附的方式即利用機器人自身產(chǎn)生的推力使其吸附于壁面上，這種方式結(jié)構(gòu)較為復雜且工作可靠性較低。 爬壁機器人移動功能的實現(xiàn)方式主要是足式、車輪式和履帶式。足式機器人能跨越較小的障礙，但移動速度慢；車輪式移動速度快、控制靈活，但維持一定的吸附力較困難，車輪的直徑會使機器人相對于壁面的扭矩增大，使機器人運行的穩(wěn)定型和安全性相應降低；履帶式對壁面適應性強，著地面積大，機器人運行平穩(wěn)，但其不易轉(zhuǎn)彎。這三種移動方式的跨越障礙能力都很弱。 2．2幾種爬壁機器人結(jié)構(gòu)原理分析與對比 現(xiàn)在爬壁機器人技術(shù)仍處于研究與試驗階段，國內(nèi)外一些知名的研究所和高校的科研人員都提出了自己的爬壁機器人的結(jié)構(gòu)方案，這些結(jié)構(gòu)方案在原理和結(jié)構(gòu)布局上有著較大的不同。下面列出三種較為典型同時也是與履帶吸盤式爬壁機器人的研究相關(guān)的結(jié)構(gòu)原理科研實例，通過分析這些設計實例的優(yōu)缺點可以引出在爬壁機器人結(jié)構(gòu)原理設計時需要注意與注重的問題。 2.2.1車輪式磁吸附爬壁機器人 日本應用技術(shù)研究所研制出的車輪式磁吸附爬壁機器，結(jié)構(gòu)原理如右圖所示。機器人靠磁性車輪對壁面產(chǎn)生吸附力吸附在各種大型構(gòu)造物如油罐、球形煤氣罐、船舶等的壁面，代替人進行檢查或修理等作業(yè)。 主要特征是：行走穩(wěn)定、速度快 車輪式磁吸附爬壁機器人 最大速度可達9m/min，適用各種形狀的壁面，且不損壞壁面的油漆。但是該機器人有自己的缺點：磁吸附使它僅適用于導磁材料壁面，即這種原理有其使用局限性；車輪式的行走方式使維持一定的吸附力較困難，車輪的直徑會使機器人相對于壁面的扭矩增大，使機器人運行的穩(wěn)定型和安全性相應降低；車輪的行走軌跡是連續(xù)的，這不利于機器人跨越壁面的凹凸不平處，使機器人對壁面的平整質(zhì)量要求提高。 2.2.2多吸盤單鏈爬壁機器人Cleanbot – IV 香港城市大學智能設計、制造及控制中心(CIDAM) 和內(nèi)地大學合作設計的Cleanbot – I 能夠在地面和垂直的玻璃幕墻等工作面上爬行，主要由行走及轉(zhuǎn)向機構(gòu)、吸附機構(gòu)、吸盤組導向和提升裝置以及控制系統(tǒng)組成。行走機構(gòu)模仿坦克履帶結(jié)構(gòu)，采用單履帶模式。吸附機構(gòu) 多吸盤單鏈爬壁機器人Cleanbot – IV 由安裝在鏈條上的13組吸盤及真空發(fā)生器等組成。該機器人的特點是采用單鏈和多吸盤相配合的結(jié)構(gòu)可以可靠解決轉(zhuǎn)向的問題；采用彈性機構(gòu)，使該機器人具有跨越一定障礙的能力；旋轉(zhuǎn)接頭供氣方式夠給每一個吸盤供氣而避免通氣管纏繞。該爬壁機器人的缺點為結(jié)構(gòu)復雜，其可靠性相應降低；單履帶的模式使機器人工作時受到吸附力不均勻，吸盤受到較大扭曲力，從而降低了爬壁機器人的工作壽命。 2.2.3 履帶式磁吸附爬壁機器人 國家教委博士點基金資助項目履帶式磁吸附爬壁機器是將永磁體片離散的裝在爬壁機器人的履帶上，采用雙履帶方式，主動輪安裝在一端，前后雙輪。電動機帶動主動輪轉(zhuǎn)動進而帶動爬壁機在壁面上行進。 該機器人的特點是：在機器人設計中采取加長履帶、浮動支撐、載荷分散機構(gòu)、柔性履帶等措施，以提高爬壁機器人的壁面適應能力， 實現(xiàn)其在壁面的安全爬行。 履帶式磁吸附爬壁機器人 其缺點是，履帶是用鉸鏈聯(lián)接的，不能將垂直于履帶方向的載荷分布到各個永磁體上，也就是說履帶在垂直于拉力方向上沒有剛性，這對于爬壁機器人工作的安全性極其有害；主動輪偏置，使履帶受力不均勻?qū)β膸p害較大。 2.3履帶吸盤式爬壁機器人結(jié)構(gòu)原理 本文所研究與開發(fā)的履帶吸盤式爬壁機器人的結(jié)構(gòu)原理是將吸盤的真空吸附方式和履帶式移動方式相結(jié)合，真空吸盤固定在柔性的履帶上，采用雙履帶對稱結(jié)構(gòu)。固定式配氣盤結(jié)構(gòu)作為16組吸盤和真空泵抽進氣系統(tǒng)相連接的媒介。主動輪置中，兩側(cè)各有一從動輪，主、從動輪和履帶銜接均是模擬齒輪齒條嚙合。壁面清潔組件、傳遞救援物資組件通過功能組件耦合處與機器人機體相連以完成相應能。 履帶吸盤式爬壁機的外形簡圖如圖所示，上面為俯視圖，下面為左視圖 3、履帶吸盤式爬壁機器人結(jié)構(gòu)方案 3.1爬壁機器人的主要設計參數(shù) 本課題研究的爬壁機器人主要應用于高層建筑壁面清潔和救援物質(zhì)傳遞，由其工作性質(zhì)決定爬壁機工作必須穩(wěn)定可靠，工作效率高。 本課題對機器人的設計要求如下： 根據(jù)玻璃壁面特點和清洗機器人爬行、清洗作業(yè)要求，機器人需要達到如下性能： ①壁面移動速度：11~15 m/ min ； ②越障高度：50 mm； ③本體重量：30 Kg ； ④負載能力：15 Kg ； ⑤作業(yè)高度：0～100 m； ⑥作業(yè)功能：可進行8 mm 以上厚度的玻璃幕墻的清洗作業(yè)； ⑦吸附方式：真空吸附方式； ⑧控制方式：用PLC可編程控制器，完成順序控制，地面遙控操作。 研制滿足以上技術(shù)要求的機器人存在的主要技術(shù)難點如下: ①吸附和密封技術(shù)：要求吸附機構(gòu)能產(chǎn)生一定的吸附力，確保機器人工作過程中能安全可靠地吸附在工作壁面上。 ②爬行技術(shù)：爬行機構(gòu)要簡單、高效、小型。使機器人能夠?qū)崿F(xiàn)直線移動，能夠?qū)崿F(xiàn)自動轉(zhuǎn)向。保證機器人能夠按照地面操作人員的遙控進行工作。 ③配氣技術(shù)：吸盤和履帶輪均是旋轉(zhuǎn)的，為防止配氣管相互纏繞，應有效解決配氣問題。 ④控制技術(shù)：使機器人可以在地面操作人員的控制下準確工作，機器人自身各部分密切配合；有簡潔、方便的人機界面，便于操作人員控制 3.2爬壁機器人移動機構(gòu)方案設計 爬壁機器人通常采用的移動方式有足式、履帶式和車輪式。足式能較好的跨越障礙，但結(jié)構(gòu)復雜且移動速度慢，控制系統(tǒng)也比較復雜；履帶式著地面積大，可提供足夠的吸附力，壁面適應性好，但其結(jié)構(gòu)不容易轉(zhuǎn)彎；車輪式移動速度快、轉(zhuǎn)彎靈活，但是很難保證提供足夠大的吸附力，車輪式重心距壁面較遠，對吸盤的扭矩較大，影響吸盤的工作壽命。 本課題研究的爬壁機器人在高層建筑的垂直壁面上行走并完成清潔及傳遞救援物質(zhì)工作，為了防止機器人從垂直壁面上滑落，機器人必須與壁面間保持足夠的吸附力，并具有一定的抗傾覆能力。履帶吸盤式的機構(gòu)能夠提供較大的吸附力，吸盤距壁面近可防止傾覆；吸盤在履帶上離散布置使機器人對壁面凹凸不平適應性強。具有結(jié)構(gòu)簡單，控制方便，運動速度快等優(yōu)點。綜合考慮各方面因素，本課題中爬壁機器人的移動機構(gòu)選用履帶吸盤式結(jié)構(gòu)。 3.2.1 履帶的結(jié)構(gòu)形式 如下圖所示為三種常見的履帶形狀。圖a）中驅(qū)動輪及導向輪兼作支撐輪，因此增大了支撐面積，改善了穩(wěn)定性。圖 b）所示為不作支撐輪的驅(qū)動輪與導向輪位置高于地面，鏈條引入時的角度達50度，其好處是適合于穿越障礙。圖c）中驅(qū)動輪（主動輪）置中，導向輪（從動輪）對稱分布，驅(qū)動輪及導向輪兼做支撐輪，可增大接觸面積且使履帶上受力集中處遠離履帶彎曲處，減少了對履帶的損害。 由于爬壁機器人的工作壁面一般比較平整，可能的障礙僅有玻璃的連接處窄溝凸起等，壁面凹凸起伏不大，履帶吸盤式的結(jié)構(gòu)具有逾越較小障礙的功能；同時，考慮到機器人運行的平穩(wěn)性和履帶的使用壽命，因此采用圖c）所示的結(jié)構(gòu)形式。 a）雙履帶輪平行履帶 b）多履帶輪梯形履帶 c）三履帶輪平行履帶 三種常見的履帶形狀 3.2.2 履帶與履帶輪的聯(lián)結(jié) 履帶與履帶輪（包括主動輪和從動輪）的聯(lián)結(jié)模擬了齒輪與齒條的嚙合，兩者齒的模數(shù)等參數(shù)是相同的。為了保證在運動時履帶與履帶輪不會咬死，把履帶上的齒的厚度做的相對薄一點，保證有足夠的嚙合空間。為了防止吸盤的尾部與履帶輪發(fā)生碰撞干涉，履帶輪中間部位有深45mm的槽；履帶上的孔用于裝配吸盤組件和導氣管通過，履帶上的凸起部分與配氣盤相聯(lián)結(jié)用以為吸盤供氣。 圖a）為履帶與履帶輪嚙合的原理圖，二者嚙合可以看作齒輪與齒條聯(lián)結(jié)的變形，這種聯(lián)結(jié)運行可靠平穩(wěn)，傳遞力矩均勻。圖 b）為研究課題開發(fā)的機器人三維造型圖的履帶與履帶輪嚙合部分。 a）履帶與履帶輪嚙合原理圖 b）履帶與履帶輪嚙合三維造型圖 履帶與履帶輪的嚙合 3.2.3 履帶吸盤式爬壁機器人壁面適應能力分析 機器人主要由真空吸附、履帶行走、支撐車體、背倉及清潔機構(gòu)組成。真空吸附機構(gòu)包括氣動回路、真空泵和吸盤系統(tǒng)。吸盤系統(tǒng)由16組吸盤及配氣盤裝置組成。當真空泵運行，處于工作狀態(tài)的4組吸盤平整貼近壁面時，在配氣盤裝置作用下，吸盤內(nèi)產(chǎn)生真空負壓，機器人吸附于壁面，在保證機器人自身能夠牢固吸附于壁面的同時還足以維持清洗刷高速旋轉(zhuǎn)時對壁面的抽打力。在機器人自下往上移動清洗過程中，因吸盤與壁面間有相對滑動，所以吸附力并不是越大越好，因為吸附力過大，機器人就不能順利上下滑移動；但吸附力過小，在吸盤遭遇壁面凹縫氣體過量泄漏時，機器人就不能可靠吸附于壁面，壁面適應能力變差。此外，在作業(yè)過程中，清潔頭在壁面上的清洗力靠吸盤的吸附力維持，若作用在壁面的清洗壓力過小，清洗質(zhì)量就得不到保證；但清洗壓力過大，壁面對機器人反作用力也大，吸附力就需要增加，否則機器人容易脫離壁面。 圖所示是機器人工作時的靜力學，因而有： G < Σ = = (3-1) Σ = μ 式中：G 為機器人總重量，該重量包括機器人自身的重量、清潔組件質(zhì)量、背倉傳遞物質(zhì)質(zhì)量；μ為壁面摩擦系數(shù)；Σ為壁面總摩擦力； 分別為壁面對4工作狀態(tài)吸盤反作用力；為4個處于工作狀態(tài)吸盤的等效吸附力；為吸盤等效吸附面積；為吸盤內(nèi)負壓。此外，防止繞下機器人下支撐點O 傾覆的條件為 / G > / (3-2) 式中： 是機器人重心到壁面的距離； 是 作用點到點O 的距離。為保證機器人能在驅(qū)動力的作用下在壁面穩(wěn)定移動，由式(3-1) 、(3-2) 得到的臨界條件為： Max < (3-3) 可見, 必須穩(wěn)定在式(3-3) 所示的區(qū)間內(nèi),實際值由機器人移動速度確定，當機器人的移動速度為一變化值時，則實際值由機器人當前移動速度確定。 機器人工作時的靜力學分析 3.3 爬壁機器人吸附機構(gòu)方案設計 爬壁機器人實現(xiàn)對壁面的吸附有三種方式即真空吸附、磁吸附和推力吸附。真空吸附較為常用的是吸盤吸附法，利用大氣壓力使機器人吸附在壁面上，這種方法多用于爬行于玻璃壁面的機器人上，真空吸附法又分為單吸盤和多吸盤兩種結(jié)構(gòu)形式。當壁面比較粗糙時，真空吸附方式的機器人容易產(chǎn)生漏氣的現(xiàn)象，因此多改為使用磁吸附的方式，磁吸附法可分為電磁體和永磁體兩種，磁吸附方式對壁面的凸凹適應性強，但磁吸附式機器人僅適用于導磁材料壁面。推力吸附的方式即利用機器人自身產(chǎn)生的推力使其吸附于壁面上，這種方式結(jié)構(gòu)較為復雜且工作可靠性較低。 本課題要求機器人有足夠的吸附力，以保證工作安全可靠，高層建筑壁面凹凸不平不太明顯，玻璃壁面為非導磁材料，綜合考慮以上問題，在本設計中選擇吸盤式真空吸附的方式，多吸盤的結(jié)構(gòu)形式。在開發(fā)的爬壁機器人中共有16組吸盤，吸盤組件通過吸盤固定裝置固定在履帶上，隨履帶實現(xiàn)移動；真空泵通過供氣回路、配氣盤完成對吸盤吸附、脫離的控制。 3.3.1 吸盤式吸附機構(gòu)方案設計 吸盤吸附材料采用軟橡膠。機器人的工作狀況與吸盤的吸力大小有關(guān)，如圖所示為機器人靜止吸附在壁面時的受力。 機器人靜止吸附在壁面時的受力情況 機器人能維持吸附的條件為: （設） （3-4） 式中： F 為摩擦力，為摩擦系數(shù)，為單個吸盤的吸力，G 為機器人自重與其附件重量之和，n 為吸盤的個數(shù)。由于機器人重心離壁面距離為h， 與F 形成的力矩將影響到重心上半部分對壁面的有效壓力，同時，考慮到由于地面有縫隙而減少真正吸附壁面的吸盤個數(shù)，引入安全系數(shù)，則單個吸盤的吸附力為： （3-5） 值的大小取決于壁面灰塵、空隙大小、凹凸平度以及行走中遇到障礙物如電線、導氣管等因素，一般取2~3。 3.3.2 吸盤機構(gòu)設計 如圖所示為單個吸盤的結(jié)構(gòu)圖，它是由鋼球1、手動調(diào)速閥2、橡皮圈3、彈簧4、彈簧5、導氣管6組成。 在忽略氣體摩擦和位置時，由伯努利方程得： 即 (3-6) 　 　 單個吸盤的結(jié)構(gòu)圖 式中：V 為氣體的速度，K 為氣壓壓縮系數(shù)，P 為壓力，為密度，C 為常數(shù)。機器人工作前，可根據(jù)工作壁面的性質(zhì)和載重量通過手動調(diào)節(jié)閥設定氣流通過導氣管的速度；在機器人工作時，當導氣管中的氣壓減小，同時有幾個吸盤（正常工作時有4組吸盤）已經(jīng)處于有效吸附的情況下，吸盤在大氣壓力的作用下吸附于壁面。而在縫隙上的吸盤將與大氣相通，因此V值將增大，氣體進入吸盤，吸盤即脫離壁面。 （3-7） 式中：為氣體密度，Q 為流量， 為氣體流速的改變量，g為重力加速度，k為彈簧屈強系數(shù)，為壓縮位移。則： （3-8） 3.3.3 吸盤式爬壁機器人吸附安全性研究 為了確定吸盤式爬壁機器人的負載能力和安全性能，必須對機器人所受的力進行分析。當機器人吸附在玻璃壁面上時，受力情況如圖，各符號意義如下: ———墻壁對第i組吸盤的法向支撐力(垂直于墻面) ，i = 1，…，4； ———作用在第i組吸盤上的真空吸力，i = 1，…，4 ； ———墻壁作用在第i吸盤上的摩擦力， i = 1，…，4 ； G ———作用在機器人上的重力(包括外設) ； p ———相鄰兩組吸盤之間的距離； d ———機器人的等效重心到玻璃壁面的距離； 爬壁機器人受力示意圖 機器人在工作時，當其在玻璃壁面上移動時有兩種危險的情況可能發(fā)生：一種情況是它從墻面上滑落；另一種情況是由于最上方接觸的吸盤由于受傾翻力矩太大脫離墻面，引起機器人的傾翻。設計中，機器人的吸附機構(gòu)受力應避免滑落和傾翻兩種情況發(fā)生，為了簡化分析計算，這里只考慮了靜態(tài)吸附情況。 (1)避免機器人從墻面上滑落。根據(jù)摩擦力的特性，同樣工況下，最大靜摩擦力要大于滑動摩擦力，所以有： G < min(，) = = Nμ (3-9) 式中：μ———最小摩擦因數(shù)； N ———兩接觸表面間的正壓力。 (2)避免機器人從玻璃幕墻上傾翻下來。在顛覆力矩的作用下，應該滿足： > 0 　( i = 1，…，4) (3-10) 假設作用在支撐輪上的力不加考慮，認為墻壁對機器人的反作用力只作用在與墻壁接觸的吸盤上，由此靜態(tài)下，機器人在x 、y 方向受力分別滿足： (3-11) (3-12) 所受的平衡力矩為(以O 點為參照點) ： (3-13) 并假定各個吸盤的真空度是均衡的，則作用在吸盤上的吸力為： V = = sv (3-14) 式中： s ———每組吸盤總的吸附面積； v ———工作吸盤內(nèi)的真空度。 為了方便計算 ，假設幾個約定條件，設作用于吸盤上的支撐力 ( i = 1…，5) 形成一對，并且從到比例增加，以上假設可用下式表示為： - = - ( i = 1，2) (3-15) 聯(lián)立解式(3-12)，(3-13) ，(3-14) ，得到 ( i = 1，…，4) 表示式： (3-16) 理論上，由式(2-16) 可知，只要滿足 > 0 ,則條件(2) 滿足條件，求得： (3-17) 根據(jù)式(3-9) 和(3-17) ，機器人牢靠吸附在工作面上(不從玻璃壁面上滑落或傾翻下來) 的條件應該滿足: G < min(，) (3-18) 理論上： = 5μV 　 (3-19) f c2 = (3-20) 在進行爬壁機開發(fā)和設計時，可以根據(jù)具體的尺寸p，d確定，的大小，根據(jù)計算式(10)來計算設計是否滿足爬壁機不滑落不傾翻的條件。（在計算時基于安全考慮，玻璃與吸盤間的典型摩擦因數(shù)按最小計μ = 0. 11 。） 根據(jù)計算分析出最可能發(fā)生危險的情形是（1）或（2）。在保證次危險安全的情況下，保證最危險的情況不會發(fā)生，由此才能保證爬壁機器人安全地工作?？紤]到機器人在越障時第一組吸盤可能發(fā)生泄漏以及壁面的凹凸不平引起的泄露，應當另外增加安全系數(shù)，在設計時,考慮只有下面4 組吸盤組工作時機器人仍能夠安全吸附。因此，保證機器人的安全，要確保： (3-21) 或表示為： (3-22) 式中：G ———機器人和負載總的質(zhì)量； 　 ———作用在機器人吸盤上吸力的總和，= 4V ； 　　　λ = 1/ μ； 　　　 n ———安全系數(shù)。 3.4爬壁機器人行走機構(gòu)的設計 履帶吸盤式爬壁機器人的行走機構(gòu)主要由：吸盤組件、履帶、履帶輪、動力源、傳動系統(tǒng)、控制系統(tǒng)等構(gòu)成。履帶采用橡膠履帶，橡膠履帶是由橡膠主體、芯金、簾線骨架材料，通過模壓硫化而制成。橡膠履帶具有接地比壓小、牽引力大、振動小、噪音低、濕田通過性能好、不損傷路面、速度快的優(yōu)點。履帶輪采用的材料為聚碳酸酯注塑而成。履帶和履帶輪聯(lián)結(jié)模擬齒輪齒條嚙合，相嚙合齒的模數(shù)為2。 表格3-1所示為橡膠履帶基質(zhì)天然橡膠和順丁橡膠的主要性能，表格3-2為履帶輪材料聚碳酸酯的主要。 表3-1 天然橡膠和順丁橡膠的主要性能 品種 抗拉強度 （MPa） 伸長率 （%） 使用溫度 （<（）） 天然橡膠 25~35 650~900 120 順丁橡膠 18~25 450~800 120 表3-2 聚碳酸酯的主要性能 塑料名稱 密度 ( 透明性 抗拉強度 （MPa） 抗拉彈性模量 （ 熔點 （） 聚碳酸酯 （PC） 1.2 透 66~70 2.2~25 220~230 由表格3-1和表格3-2可以看出，履帶基質(zhì)天然橡膠和順丁橡膠的抗拉強度比履帶輪材料聚碳酸酯低。但是履帶是由橡膠主體、芯金、簾線骨架材料組成，碳素彈簧鋼絲（如直徑為0.08mm）抗拉強度為2059~2452MPa，因此履帶輪出現(xiàn)危險的可能性大，下面對履帶輪進行校核。圖為主動輪的三維造型圖。 主動輪的三維造型圖 履帶輪驅(qū)動履帶轉(zhuǎn)動時，根據(jù)功率的關(guān)系： (3-23) 式中各符號的意義為： P——驅(qū)動輪傳遞給履帶的功率，單位為W； ——主動輪驅(qū)動履帶的扭矩，單位為； ——為主動輪轉(zhuǎn)動的角速度，單位rad/s； ——安全系數(shù)，是為了保證有一定的功率裕量和功率損耗，一般取2~3； ——機器人的總質(zhì)量，單位為； ——重力加速度，單位為； ——機器人在壁面上運行的速度，單位。 設在主動輪工作中一個齒上的剪力為，則有： (3-24) 式中，A——主動輪齒底部的截面積，單位為； ——主動輪輪齒底部受到的切應力，單位為Pa； ——主動輪輪齒底部截面的長度，單位為； ——主動輪輪齒底部截面的寬度，單位為。 對主動輪中心取矩，由平衡方程，可得： (3-25) 式中，——主動輪工作中一個齒上的剪力為； ——主動輪的直徑，單位為mm； ——同時處于工作狀態(tài)的齒輪數(shù)； 對于主動輪的轉(zhuǎn)動有： (3-26) 式中，r——主動輪的半徑，單位m； 聯(lián)立式3-23，3-24，3-25，3-26可以得到，主動輪輪齒底部受到的切應力： (3-27) 式中，安全系數(shù)k取2.5，機器人的總重量m為45Kg，重力加速度g取9.8，機器人工作時同時處于工作狀態(tài)的輪齒數(shù)取2.3，主動輪輪齒底部寬l為30mm，主動輪輪齒底部長度b為4.86mm，將以上數(shù)據(jù)代入式（3-27），可以得到： (3-28) 對于主動輪的聚碳酸酯材料可以由其抗拉強度參考其抗切應力的強度，故有： (3-29) 由式3-29可知，爬壁機器人的主動輪強度滿足要求，綜合以上討論證明可知爬壁機器人的行走機構(gòu)滿足強度要求，能夠保證機器人安全可靠地完成工作任務。3.5爬壁機器人車體的設計 爬墻機器人的車體是支撐爬壁機器人所有部件的基礎(chǔ)，因此機器人車體的設計應盡量簡潔工作可靠。機器人的動力源、傳動系統(tǒng)、背倉等都是裝在車體內(nèi)部的，因此車體應當做成上下車體組裝的形式；為了擴大零部件安裝的空間車體設計成上下分層的結(jié)構(gòu)。 上下車體之間是用螺栓進行連接的，在機器人工作的過程中車體連接螺栓受到很大的剪切力，因此為保證機器人正常工作應當對螺栓的強度進行校核。 爬壁機器人車體長為900mm，寬為400mm，硬質(zhì)合金鑄件壁厚8mm，為提高車體強度，上下車體的內(nèi)側(cè)均有加強肋板。上下車體連接螺栓使用M16，共12個螺栓，均布在上下車體連接凸出面上。上車體上面凸出室分為兩個空間分別放置控制系統(tǒng)和供氣系統(tǒng)，上車體前端預留有兩個孔一個用于為汽油機加油，一個用于啟動汽油機。下車體后部有功能部件聯(lián)結(jié)口，功能部件由螺栓安裝在下車體上。 在機器人工作的過程中，上下車體連接螺栓承載上車體的重量以使上車體緊緊貼在下車體上并隨下車體一同沿壁面移動。因此，車體連接螺栓受到較大的剪。 在爬壁機器人工作時，螺栓在結(jié)合面除受剪還與被連接件即車體相互擠壓。聯(lián)結(jié)損壞可能的形式有：螺栓被剪斷，孔壁被壓潰等。為防止硬質(zhì)合金的車體螺栓孔壁被壓潰，在安裝螺栓時采用襯套，因此孔壁被壓潰的可能性相對于螺栓被剪斷低。在此，僅進行螺栓受剪強度的校核。 設螺栓所受的剪力為（聯(lián)結(jié)受橫向力，），如圖所示為上下車體聯(lián)結(jié)受剪螺栓受力圖，則螺栓受到的切應力為： （3-30） 式中，——螺栓受到的切應力； ——螺栓抗剪面直徑； ——螺栓抗剪面數(shù)目； ——螺栓所受的剪力為； 上下車體聯(lián)結(jié)受剪螺栓受力圖 在爬壁機器人工作時，因為其勻速移動，故可認為螺栓受到靜載荷，螺栓的許用切應力為： (3-31) 式中，[]——螺栓的許用切應力； ——螺栓的屈服強度； ——安全系數(shù)，取2.5； 選擇螺栓的材料為35鋼，螺栓的性能等級為5.6級則，螺栓的拉伸強度為： (3-32) 螺栓的屈服強度為： (3-33) 可得螺栓的許用切應力為： (3-34) 估算可得爬墻機器人工作時需有12枚螺栓承受的的質(zhì)量為m=11Kg，故有每枚螺栓所承受的切力為： (3-35) 螺栓抗剪面的直徑為16mm，螺栓抗剪面數(shù)目為1，代入公式（3-30）可得，螺栓受到的切應力為： (3-36) 由式（3-36）可知車體連接螺栓滿足剪切強度要求，能夠保證爬壁機器人安全地工作。 4、控制系統(tǒng)部件設計 履帶吸盤式爬壁機器人采用地面遙控的操作方式，這就要求控制系統(tǒng)包括兩部分，即遙控控制系統(tǒng)和動作控制系統(tǒng)。遙控控制系統(tǒng)包括地面遙控器和安裝于機器人上的信號接收器，它的作用分別是用于地面操作人員對機器人的操控和接收操控信號并將相應的命令轉(zhuǎn)化為控制信號傳給動作控制系統(tǒng)。動作控制系統(tǒng)由PLC，控制線路及其控制的執(zhí)行部件如電磁換向閥等組成，用以按照遙控控制系統(tǒng)傳給的控制信號完成相應的動作。 5.總結(jié) 履帶吸盤式爬壁機器人融合了真空吸盤吸附方式和履帶式行走方式的優(yōu)點，在越障、壁面適應性等方面具有突出的優(yōu)點?，F(xiàn)有爬壁機器人結(jié)構(gòu)具有較多不完善之處，但也各有其較為突出的優(yōu)點，如能將現(xiàn)有結(jié)構(gòu)原理的優(yōu)點進行適當?shù)娜诤蟽r值改革突破必將大大推動爬壁機器人的發(fā)展。本文對履帶吸盤式爬壁機人的研究與開發(fā)正是本著這樣的宗旨，因此本結(jié)構(gòu)原理的研究與探討嘗試對啟發(fā)引導相關(guān)設計人員注重將現(xiàn)有爬壁機器人結(jié)構(gòu)原理相互融合并在此基礎(chǔ)上對其進行推陳出新具有重要的作用。 同時，履帶吸盤式的結(jié)構(gòu)原理也有缺點，例如轉(zhuǎn)向能力差、吸盤吸附性能不夠穩(wěn)定、結(jié)構(gòu)復雜等。因此，為了進一步滿足市場對爬壁機器人的要求，應當對現(xiàn)有理論做進行更加深入地研究，完善現(xiàn)有設計。如果將履帶吸盤式爬壁機器人的結(jié)構(gòu)原理加以完善克服現(xiàn)有的一些缺點與不足，該結(jié)構(gòu)原理必將在爬壁機器人設計開發(fā)上得到廣泛的應用。 6、參考文獻 [1]孟憲超，王祖溫，包鋼，S K TSO，邵浩. 一種多吸盤爬壁機器人原型的研制. 機械設計，2003年8月。 [2] 仝建剛，馬培蓀，陳俊梅. 履帶式磁吸附爬壁機器人壁面適應能力的研究.上海交通大學學報，1999年7月。 [3] 何雪明，丁毅，朱明波. 真空吸附式爬壁機器人設計. 西北輕工業(yè)學院學報，1997年12月。 [4] 張俊強，張華，萬偉民. 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