刮板輸送機選型設(shè)計

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1、刮板輸送機選型設(shè)計1 刮板輸送機選型設(shè)計 (L =士* m ,B =*。 學(xué) 號： _ 班 級： _ 姓 名： _ 指導(dǎo)老師： _ 時 間： _ 1 、八 前言 刮板輸送機是綜采工作面配套設(shè)備的重要 組成部分, , 是煤炭裝運的第一個環(huán)節(jié)。因此，刮 板輸送機的輸送能力在很大程度上決定了采煤工 作面的生產(chǎn)能力和效率。然而，我國生產(chǎn)技術(shù)落 后，目前設(shè)計生產(chǎn)的刮板輸送機裝機功率小 , , 輸 送能力低, , 運輸距離短，耐久性差 , ,可靠性低，壽 命短。綜合分析我國刮板輸送機的使用現(xiàn)狀，設(shè) 計制造高性能的刮板輸送機迫在眉睫。本文首先 綜合比較了各種類型輸送機的特點，根據(jù)實際情 況選用了邊雙鏈型刮板

2、輸送機。而后，對邊雙鏈 型刮板輸送機進(jìn)行了總體結(jié)構(gòu)設(shè)計。對機頭傳動 裝置、過渡槽、中部槽、刮板鏈、刮板、鏈輪、 機尾等主要部件進(jìn)行了技術(shù)分析和結(jié)構(gòu)設(shè)計，完 成了邊雙鏈型刮板輸送機的整體設(shè)計。此次設(shè)計 的邊雙鏈型刮板輸送機左右兩側(cè)對稱，可以在兩 側(cè)壁上安裝減速器，以適應(yīng)左、右采煤工作面的 需要。另外，可以很容易將機尾改裝成機頭，而 適應(yīng)各種特殊情況。此次設(shè)計的邊雙鏈型刮板輸 送機的特點是過煤空間大，消2 耗能量小。其缺點 是水平彎曲時鏈條受力不均勻，溜槽磨損較大。 . 1. 3 1 概述 . 4 2 方案選定 . 4. 2.1 傳動系統(tǒng)方案設(shè)計 . 4 2.2 傳動鏈選擇 . 5. 3.1 任務(wù)

3、書要求 3.3 運輸能力核算 . 10. 3.4 運行阻力計算 . .11. 341 直線段的運行阻力 . .11. 3.4.2 繞經(jīng)曲線段的阻力 . 17. 3.4.3 牽引鏈的動負(fù)荷 . 22. 3.4.4 總運行阻力 . 28. 3.5 電動機功率 P 核算 . 28. 3.6 減速比核算及齒輪箱選型 . 29. 3.7 圓環(huán)鏈的選擇與核算 . 29. 3.8 刮板鏈的安全系數(shù) . 30. 4 選型設(shè)計匯總 . 31 參考文獻(xiàn) . 333 刮板輸送機的整體設(shè)計計算 . 8 .8. 3.2 初選型號 . 8 . 5 1 概述 以下內(nèi)容均由學(xué)生本人添加 1.1 刮板輸送機工作原理 1.2 刮

4、板輸送機組成 1.3 刮板輸送機應(yīng)用 2 方案選定 2.1 傳動系統(tǒng)方案設(shè)計 內(nèi)容自己再添加 刮板輸送機的傳動系統(tǒng)比較簡單， 其傳動方案 圖如圖 2 2- -1 1所示。 圖 4 4- -1 1 傳動原理方案圖 1 1- -電動機；2 2- -減速器；3 3- -機頭鏈輪；4 4- -機尾鏈輪5 2.2 傳動鏈選擇 刮板輸送機鏈條在溜槽內(nèi)布置方式，常用的 有中單鏈、中雙鏈及邊雙鏈。其特點分別是： (1)(1) . . 中單鏈。刮板在溜槽內(nèi)起導(dǎo)向作用， 一條鏈條位于刮板中心。其特點是結(jié)構(gòu)簡單，彎 曲性能好，鏈條受力均勻，溜槽磨損小。其缺點 是過煤空間小，機頭尺寸較大，能量消耗較大。 (2)(2)

5、 . . 邊雙鏈。鏈條和連接環(huán)起向?qū)ё饔茫?鏈條位于刮板兩端。其特點是過煤空間大，消耗 能量小。其缺點是水平彎曲時鏈條受力不均勻， 溜槽磨損較大。 (3)(3) . . 中雙鏈。刮板在溜槽內(nèi)起向?qū)ё饔茫?兩條鏈條在刮板中間， 其間距不小于槽寬的 20%20%， 其特點是鏈條受力均勻，溜槽磨損小，水平彎曲 性能好，機頭尺寸較小，單股鏈條斷時處理方便。 缺點是過煤空間小，能量消耗大。 綜上，邊雙鏈刮板輸送機的特點是過煤空間 大，消耗能量小。缺點是水平彎曲時鏈條受力不 均勻，溜槽磨損較大。邊雙鏈可彎曲刮板輸送機 系列適用于厚度在 0.8 0.8 米以上，傾角在 1515 之間的緩傾斜工作面，也可6

6、用于順槽及煤巷掘進(jìn) 面。本機主要適用于緩傾斜中厚煤層長壁式經(jīng)濟 綜采或高檔普采的回采工作面，在放頂煤回采工 作面應(yīng)用也越來越多，可與采煤機、液壓支架等 設(shè)備配套，以實現(xiàn)回采工作面的落煤、裝煤、運 煤、支護(hù)和工作面的連續(xù)作業(yè)等。又考慮到所設(shè) 計的刮板輸送機的運輸功率比較小和上述各種鏈 型的特點，選用邊雙鏈型刮板輸送機。 目前，刮板輸送機的機頭、機尾部采用螺栓 連接，而連接螺栓強度不足，容易斷裂，可靠性 不高，為此，本次設(shè)計機頭、機尾部采用焊接板 式，這樣可以減少螺栓連接不但可以提高可靠性， 而且可以減少孔和螺紋的加工而減少工序，降低 成本。另外，考慮設(shè)計的輸送機運輸量較低，功 率比較小， 因此，

7、 即使重載啟動需要的電動機轉(zhuǎn) 矩也不會太大，電動機和減速器用彈性聯(lián)軸器連 接就可以滿足要求， 這樣不使用液力耦合器，不 但可以減小機頭的體積和重量，也省掉了向工作 面輸送工作液等過程 , , 減少了材料消耗和對環(huán)境 的污染, , 沒有因密封漏油而失效的問題， 從而可 以降低成本，7 提高經(jīng)濟性。 刮板鏈的強度問題一直是困擾國產(chǎn)刮板輸 送機的大問題。由于磨損、疲勞、自身質(zhì)量差、 銹蝕等原因, , 使新鏈條在使用 3 3 個月后斷鏈?zhǔn)鹿?明顯增多。為此，鏈條將采用圓環(huán)鏈，既有利于 降低機身高度 , , 增大裝煤量 , ,又有足夠強度。 國產(chǎn)刮板輸送機的聯(lián)接螺栓可靠性普遍較 差, , 機頭、機尾推移

8、部上的聯(lián)接螺栓經(jīng)常出現(xiàn)拉 斷現(xiàn)象, , 造成推移困難，鏟煤板和刮板上的螺栓 經(jīng)常出現(xiàn)松動、脫落 , , 造成零件丟失 , , 影響鏟煤和 運煤效果，使中部頭強度不足。因此，中部槽采 用整體鑄造和軋制, ,盡量減少螺栓聯(lián)接，為了減 少空載功率消耗，中部槽采用封底結(jié)構(gòu)取消鏟、 擋板的聯(lián)接螺栓, ,提高工作可靠性。 3 刮板輸送機的整體設(shè)計計算 不一定要按以下過程進(jìn)行設(shè)計，按書上的簡化設(shè)計計算也可以 3.1 任務(wù)書要求 8 設(shè)計長度：L=80mL=80m 運輸能力：Q=80t/hQ=80t/h，鏈 速：V=0.85m/sV=0.85m/s。 3.2 初選型號 根據(jù)上面的設(shè)計參數(shù)，初選刮板輸送機的型號

9、為 SGB420/30SGB420/30 ，其具體參數(shù)如下表： 序號 1 1 名稱規(guī)格 SGB420/22(30)SGB420/22(30) 輸送量 (t/h)(t/h) 8080 輸送長度 8080 9 (m)(m) （要選擇）鏈 速（m/sm/s） 0.880.88 Li 動 機 （ 要 選 擇） 型號 TDSBTDSB- -22(30)22(30) 功率 (kw)(kw) 22(30)22(30) 轉(zhuǎn)速 (rpm)(rpm) 14701470 電壓（V V） 380380 刮 板 鏈 規(guī)格 (mm)(mm) 0 14 14 X 5050 （要設(shè)計）減 速器傳動比 i i 22.2422.

10、24 3.3 運輸能力核算 按連續(xù)運行的計算公式，其運輸能力為 Q 3.6F 10 （3 3- -1 1） 式中運行物料的斷面積 F F,與中部槽的規(guī)格 及其承載能力有關(guān)。中部槽運行物料斷面的上界 限呈曲線形,形狀與物料的性質(zhì)、 塊度情況有關(guān), 需經(jīng)實測確定,通常按等腰三角形計算, 其底角 取物料的堆積角，一般取 20203030計，按物料性 質(zhì)、塊度情況選定。 F F 按中部槽的尺寸由幾何關(guān) 系求得。由于刮板鏈占據(jù)一定空間，實際面積比 F F 小一些，計算時要乘以小于 1 1 的裝滿系數(shù) 。故 運輸能力按下式計算 Q 3.6F （3 3- -2 2） 式中Q刮板輸送機的運輸能力， t/h t

11、/h ； F 中部槽物料運行時的斷面11 裝滿系數(shù)； 物料的散碎密度，kg/m3 ； V 刮板鏈速，m/s。 由任務(wù)書知V=0=085m/s85m/s，刮板輸送機的運輸能 力 Q=80t/h Q=80t/h ;裝滿系數(shù)取 0.90.9，物料的散碎密度 取 900900kg/m3 根據(jù)所選鏈型，查刮板輸送機中部槽尺寸 系列得中部槽尺寸：1200 420 1501200 420 150。 3.4 運行阻力計算 刮板輸送機運行阻力按直線段和曲線段分 別計算。 3.4.1 直線段的運行阻力 沿傾斜運行的刮板輸送機的重段直線段。運 行時除了要克服煤和刮板鏈的運行阻力，還要克 服煤和刮板鏈的重力。通常將它

12、們一起計為總運 行阻力。作為牽引構(gòu)件的刮板鏈，在重段直線段 運行的總阻力為 W zk (q q1 1) Lg cos (q q1)Lg sin 由式（3 3- -2 2）可得F Q 3.6 0.0323m2 3.6 0.9 900 0.85 12 (3 3- -3 3) 刮板鏈在空段直線段的運行總阻力為 W k q1Lg( 1cos msin ) (3 3- -4 4) 式中 W zk 重段直線段的總阻力， N N； W k 空段直線段的總阻力， N N； q中部槽單位長度上的裝煤 量， kg/m； q1 - 刮板鏈單位長度的質(zhì)量， kg/ m ； L 刮板輸送機的長度， m m； 煤在槽內(nèi)運

13、行的阻力系數(shù)； i 刮板鏈在槽內(nèi)運行的阻力 系數(shù)； g 重力加速度， m/s2； 傾斜角度。 “+ +”“- -”號的選取，該段向上運行時取“+ +”， 向下取“ - -”。 13 阻力系數(shù)的數(shù)值，與煤的性質(zhì)、刮板鏈型式、 腫部槽型式、安裝條件等許多條件有關(guān)。準(zhǔn)確值 需由實驗得到，通常計算時，單鏈 w w 取 0.6 0.6 0.8 0.8 , w1=0.3w1=0.30.40.4。 當(dāng)機身在中部槽平面有彎曲段時， 如圖 3 3- -1 1。 在彎曲段， 刮板鏈沿槽幫滑行， 相當(dāng)于牽引鏈繞 固定的圓弧導(dǎo)向體。這種情況下應(yīng)按式（附 - -1 1 ） 式（附- -2 2 ）另計彎曲段的附加阻力。工

14、作面用可 彎曲刮板輸送機是在這種情況下運行。彎曲段的 中心角 可由幾何關(guān)系求出。14 如圖圖 3 3- -1 1 所示，圖 a a 為在工作面內(nèi)彎曲段 的相關(guān)尺寸；圖 b b 為刮板鏈的運行系統(tǒng)；圖 c c 為 彎曲段中線的幾何關(guān)系 由圖 d d 得 （3 3- -5 5） l R - 2sin 2 80 2 0.0323m 3.6 0.9 900 0.85 (3(3- -6 6) 由圖 C C 的COD得圖 3 3- -1 1 機身彎曲段及其幾何關(guān)系 l sin 2 2R Q 3.6 15 R2（占）2（R 2）2 1 標(biāo)準(zhǔn)中部槽長，m Rm R彎曲段的半徑，m m a 機身推移距離，m m

15、 L 彎曲段全長，m m 彎曲段中心角。 空段和重段兩個彎曲段的附加阻力，由式 (3 3- -7 7) (3 3- -8 8) 由ABE得 (3 3- -9 9) (3 3- -1010) 式中 最大折曲角； |_0 、4aR a2 sin 2 a 相鄰兩節(jié)中部槽間的 16 (附- -2 2 )得 2f W (2: 3) s3 s2 s2(e 1) (3 3- -11 11 ) 2f W (6: 7) s7 s6 s6(e 1) (3 3- -12 12 ) 式中 W (2: 3) 空段彎曲段的附加阻 力； W (6: 7) 重段彎曲段的附加阻 力； S2、S3、S6、 S7圖圖 3 3- -

16、1b1b 中各點的 張力； f 刮板鏈與槽幫間的摩擦系 數(shù)，可取為 0.4 0.4 ； e 自然對數(shù)的底。 由于按理論推導(dǎo)的公式計算麻煩，而且實際 情況多變，所以經(jīng)常按直線段阻力的 10%10%記為彎17 曲段的附加阻力Wfj。即 Wfj (Wk Wk) 10% (3(3- -1313) 中部槽單位長度的裝煤量 取 w=0.7,w1=0.35,w=0.7,w1=0.35,查圓環(huán)鏈表得 qi 12.5kg/m , L=80mL=80m 根據(jù)具體使用情況，取 10。由式(3 3- -3 3 )、( 3 3- -4 4)計算得 WK 5079N5079N Wzk 12189N 估算彎曲段的附加阻力為

17、 Wfy (Wzk Wk) 10% 0.1 (12189 5079) 1726.8 N 則直線段的運行總阻力 Wz 12189 1726.8 13465.8 N 342 繞經(jīng)曲線段的阻力 鏈條繞經(jīng)鏈輪的阻力，由以下三部分組成： a.a. 在鏈條與鏈輪的相遇點，當(dāng)它由直線變 成彎曲時，Q 3.6V 80 3.6 0.85 26.144kg / m 26kg / m 18 因鏈條的轉(zhuǎn)折所產(chǎn)生的阻力 b.b. 鏈輪轉(zhuǎn)軸上的摩擦阻力W ； c.c. 在鏈條饒出鏈輪的分離點，當(dāng)它由彎變 成直時，因鏈條的轉(zhuǎn)折所產(chǎn)生的阻力W 如圖 3 3- -2 2 示，設(shè)鏈條的張力，在與鏈輪的相 遇點為 S Sy；與鏈輪

18、的分離點為 S S。在相遇點由直 變彎繞進(jìn)鏈輪時，鏈軸上的摩擦阻力為 F i Sy f i （3 3- -1414） 式中 Fi相遇點鏈軸上的摩擦阻 力, N N Sy 鏈條在相遇點的張力，N N 仁一一鏈軸的摩擦系數(shù)。 19 圖 3 3- -2 2 鏈條繞經(jīng)鏈輪的阻力 把這個作用于鏈軸上的摩擦力Fi，變位 到鏈輪的節(jié)圓周上，即為鏈條轉(zhuǎn)折彎曲的摩 擦力給鏈輪旋轉(zhuǎn)增加的阻力W。按作功相等 的條件得 F琴W誇 （3 3- -1515） 將Fi以公式（1 1- -1717）代入，整理得 W Syf辛 （3 3- -1616） 式中W 鏈條由直變彎的阻力， 小 鏈軸直徑，mmmm 20 D - 鏈輪直

19、徑，mmmm 鏈條繞進(jìn)鏈輪時，相鄰 兩鏈節(jié)轉(zhuǎn)折的角度。21 同理可得，在分離點鏈條由彎變直，因鏈軸 上的摩擦給鏈輪旋轉(zhuǎn)增加的阻力為 (3(3- -1717) 式中：W 鏈條由彎變直的阻力，N;N; S S 鏈條在分離點的張力，NoNo 鏈輪轉(zhuǎn)軸上的摩擦阻力，當(dāng)鏈條的饒進(jìn)和繞 出兩股平行時 F 2 (Sy Si) f (3 3- -1818) 式中F2鏈輪轉(zhuǎn)軸上的摩擦阻力, N N； f鏈輪轉(zhuǎn)軸的摩擦系數(shù)。 把作用于鏈輪轉(zhuǎn)軸上的摩擦阻力F2， 變位到 鏈輪節(jié)圓周上，即為轉(zhuǎn)軸上的摩擦力給鏈輪旋轉(zhuǎn) 的阻力W。按力矩相等的條件得 d F22Sif di 22 （3 3- -1919） 將F F2以公式

20、（3 3- -1818）代入，整理得 W （S Sy S%S% （3 3- -2 20 0） 式中W鏈輪軸上的摩擦阻力，N; N; d 鏈輪轉(zhuǎn)軸的直徑，mmmm 由上分析得到，鏈條饒經(jīng)鏈輪的阻力W1為 Wl W W W (3(3- -2121) fidi fd D W i ki（Sy Si） （3 3- -2323） 由于公式計算復(fù)雜，使用中經(jīng)常根據(jù)經(jīng)驗按 直線段的運行總阻力的 10%10%己為繞經(jīng)曲線段的阻 力，即 Wl Wz 10% ki (3(3- -2222) 23 （3 3- -24 24 ） 則饒經(jīng)曲線段的阻力為 Wl 0.1 13465.8 1346.58N 則刮板輸送機運行總靜

21、負(fù)荷 Wj 為 Wj Wl Wz 1346.58 13465.8 14812.38N 3.4.3 牽引鏈的動負(fù)荷 鏈嚙合傳動，是驅(qū)動鏈輪通過輪齒與鏈節(jié)的 嚙合，將鏈輪旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)矩，變成直線牽引力給牽 引鏈。鏈條是由許多剛性鏈節(jié)組成，繞經(jīng)鏈輪時 呈多邊形圍繞，鏈條是間歇地隨相遇點輪齒運動。 當(dāng)鏈輪作等速圓周運動時，鏈條是變速直線運動， 并以鏈輪旋轉(zhuǎn)一個鏈節(jié)所對應(yīng)的中心角為周期。 這種運動特性，可由下述分析看出。 把鏈條當(dāng)作剛體，設(shè)鏈輪節(jié)圓的半徑為 R R， 鏈輪旋轉(zhuǎn)的角速度為 ，如圖圖 3 3- -3a 3a 所示， 為 相遇點輪齒的圓周速度與水平線的夾角，為鏈 條水平運動的瞬時速度，可以看出，

22、cos R cos 24 （3 3- -2525） 角的大小， 等于相遇點輪齒的半徑與鏈輪 縱軸線的夾角，這個夾角隨鏈輪的旋轉(zhuǎn)變化，從 在相遇點剛開始嚙合時的寧，逐漸減小到 0 0,再 逐漸增加到。鏈輪繼續(xù)旋轉(zhuǎn)時，另一個輪齒在 相遇點與鏈條嚙合，鏈條的速度就隨這個新的相 遇點輪齒的運動而變化。據(jù)此，式（3 3- -2525）中的 變化范圍為 _ 0 _ 0 2 2 式中。為一個鏈節(jié)所對應(yīng)的鏈輪的圓心角。 圖 3 3- -3 3 鏈傳動的速度分析 由此可知，即使鏈輪的角速度不變，鏈條的 瞬時速度也是變化的，其速度特性如公式(3 3- -2525) 所示，速度變化的周期為鏈輪旋轉(zhuǎn)一個。鏈條 速度變

23、化曲線日圖圖 3 3- -3b3b，鏈速的變化范25 圍 R述云 R 由于鏈速的變化，鏈條運動中就有加速度， 鏈條運動的加速度為 a dV R 2 sin dt (3(3- -2626) 鏈條運動的加速度也隨 角變化，其變化范 圍為 R si n 0 a R sin 0 2 2 加速度變化曲線見圖圖 3 3- -3b3b?？梢钥闯觯?條在相遇點嚙合開始時的加速度最大，隨鏈輪旋 轉(zhuǎn)，加速度逐漸減到 0 0,然后達(dá)到最大負(fù)值，到26 另一個鏈輪嚙合時，鏈條運行的加速度，由最大 負(fù)值突變到正最大值。加速度變化周期也是鏈輪 旋轉(zhuǎn)一個0角所需時間。最大加速度的絕對值為 (3(3- -2727) 由鏈輪

24、的幾何關(guān)系得 (3(3- -2828) 將式（3 3- -2828）代入式（3 3- -27 27 ）得 a max （3 3- -2929） 式中 /ax 鏈條最大加速度; 鏈輪旋轉(zhuǎn)的角速度; l 鏈節(jié)距； R鏈輪分度圓半徑。 amax 2 sin o 2 sin 2 丄 2R 27 有以上分析可知鏈條是作變加速運動的。有 加速度就有慣性力，因此，鏈條在運動中，不僅28 受靜負(fù)荷，還受有動負(fù)荷，并且是周期性動負(fù)荷。 加速度為正，慣性力的方向相反，動負(fù)荷使鏈條 的張力增加；加速度為負(fù)，慣性力的方向與運行 方向相同，動負(fù)荷使鏈條的張力減小。 由圖 3 3- -3b 3b 可以看到，后一個輪齒開始

25、嚙合 的瞬間，鏈條的加速度從-amax增到+ +amax，在這瞬 間的加速度為 2 2amax。如果參與這一加速度運動的 質(zhì)量為 M M 則鏈條所受的動負(fù)荷為 2M2Mmax。 由于這 一負(fù)荷是瞬間施加的，按力學(xué)原理，突加載荷在 鏈條中產(chǎn)生的應(yīng)力大一倍。這樣，鏈條所受的動 負(fù)荷應(yīng)按 4Mj4Mjmax計。考慮到這個變化瞬間，后一 個輪齒嚙合之前的加速度為 amax ，其慣性力與鏈條 運動方向相同，因此，鏈條實際所受的最大動負(fù) 荷按下式計算 3 3- -3030) 實際上，鏈條不是剛體，在張力作用下它有 變形。刮板輸送機用的圓環(huán)鏈，其剛度視不同規(guī) 格為（2 26 6）x io7N N。 作為彈性

26、體的鏈條，鏈輪傳給它的牽引力， 不能同時作用在整條鏈子上，而有一定的傳播速 度，也不是整條鏈子都是一個相同的加速度，參 與加速度運動的質(zhì)量也不是整條鏈子及所帶的Wd 2 2M amax ( M amax) 3M amax 29 負(fù) 載。因此，式（ 3 3- -30 30 ）只可用在鏈子很短的情況。 對于彈性鏈，只要不在共振條件下運行，鏈條所 受的最大動負(fù)荷，比用此式計算的要小。 輸送機的刮板鏈，在承載后被煤埋在槽內(nèi)， 沿槽底滑動運行，由于其工作條件復(fù)雜多變，雖 已進(jìn)行了許多研究，還不能準(zhǔn)確的計算出其動負(fù) 荷。所以目前近似的按靜負(fù)荷的 20%20%計算。 則動負(fù)荷為 Wd 0.2 Wj 0.2

27、14812.38 2962.48N 344 總運行阻力 綜上可得總運行阻力Wzong為 Wzong Wj Wd 14812.38 2962.48 17774.9 N N 3.5 電動機功率 P 核算 驅(qū)動軸上的功率P0為： P W：ongv 0 1000 (3(3- -31 31 ) 為傳動裝置效率，取 0.80.8 P0 17774.9 085 18.9kW 則計算得 30 1000 0.8 考慮到采區(qū)的電壓降以及難以準(zhǔn)確計算的 額外阻力，實際配備的電動機功率應(yīng)比P0增加 15%15% 20%20%勺備用量。 則電動機功率 P 1.2P 22.7KW 又考慮有時可能傾角大于 1010 度或其

28、他原因 使工作阻力偏大，固選擇電動機功率為 30KW30KW 與 初選型號的電機相比，符合要求。 3.6 減速比核算及齒輪箱選型 自己添加內(nèi)容 3.7 圓環(huán)鏈的選擇與核算 圓環(huán)鏈在工作時受拉伸和彎曲，環(huán)內(nèi)應(yīng)力狀 況復(fù)雜，理論計算較困難。因此，圓環(huán)鏈通常按 最大牽引力Fmax選擇，即： 單鏈牽引時 Fmax吝 K n （3 3- -3232） 31 雙鏈牽引時 Fmax Sd K n （3 3- -3333） 式中sd圓環(huán)鏈的最小破斷負(fù) 荷，N;N; 雙鏈牽引時的不均 勻系數(shù)， 一般取 0.85 ； Kn 安全系數(shù)，米煤機用32 的圓環(huán)鏈，可??；Kn 25:3.5 刮板輸送機用的圓環(huán)鏈，取 K

29、n 3.5 : 4.5。 由式（3 3- -3232）得 查表選擇圓環(huán)鏈為 14 50 B14 50 B 級 3.8 刮板鏈的安全系數(shù) 安全系數(shù)是鏈條破斷拉力與最大張力之比。 Sd Fmax K (3(3- -3434) 取 Kn 4.5 Sd F max K n 17774.9 4.5 2 0.85 47051N 33 則刮板鏈的安全系數(shù)為34 根據(jù)自己的選型設(shè)計計算結(jié)果，選擇合適的 廠家生產(chǎn)的刮板輸送機。如下例子。 刮板輸送機選型設(shè)計匯總?cè)缦卤硭? 序號 1 1 （3 3- -3535） 式中 n n 鏈條的安全系數(shù), 般 n3.5n3.5 查得 Sd 250KN n Sd 250 14

30、 3.5 Wzong 17.7749 符合要求 4 選型設(shè)計匯總 單鏈 n Sd Wzong 35 名稱規(guī)格 SGB420/22(30)SGB420/22(30) 輸送量 8080 36 (t/h)(t/h) 輸送長度 （m m） 8080 （要選擇）鏈 速（m/sm/s） 0.880.88 電 動 機 （ 要 選 擇） 型號 TDSBTDSB- -22(30)22(30) 功率 (kw)(kw) 22(30)22(30) 轉(zhuǎn)速 (rpm)(rpm) 14701470 電壓（V V） 380380 板 機 刮 規(guī)格 （mmmm） 0 14 14 X 5050 （要設(shè)計）減 速器傳動比 i i

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