XY工作臺課程設計

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1、 目錄 一、設計的目的 3 二、設計任務 3 三、設計主要步驟 4 1、確定設計總方案 4 ⑴、機械傳動部件的選擇 4 ①、絲杠螺母副的選擇 4 ②、導軌副的選用 4 ③、伺服電機的選用 4 ④、減速裝置的選用 5 ⑵、控制系統(tǒng)的設計 5 2、機械傳動部件的計算和選擇 5 ⑴、導軌上移動部件的重量估算 5 ⑵、計算切削力 5 ⑶、滾珠絲杠傳動設計計算及校驗 7 ①、最大工作載荷的計算 7 ②、最大計算動載荷的確定 7 ③、規(guī)格型號的初選 8 ④、傳動效率的計算 9 ⑤、剛度的驗算 9 ⑥、穩(wěn)定性的驗算 10 ⑦、臨界轉(zhuǎn)速的驗算 11 ⑧、滾珠絲

2、杠的選型及安裝連接尺寸的確定 12 ⑷、步進電機的傳動計算及電動機的選用 12 ①、傳動計算 12 ②、步進電動機的計算和選型 12 ①、步進電動機轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量的計算。 12 ②、步進電機軸上的等效負載轉(zhuǎn)矩M的計算 13 ③、步進電機的初選 15 ④、步進電機性能校核 17 3、滾動導軌的設計計算 18 ①、工作載荷的計算 18 ②、小時額定工作壽命的計算 18 ③、距離額定壽命計算 19 ④、額定動載荷計算 19 ⑤、產(chǎn)品選型 19 4、其余附件的選擇 20 ⑴、聯(lián)軸器的選擇 20 四、控制系統(tǒng)的設計 21 1、進給控制系統(tǒng)原理框圖 21 2、驅(qū)動電

3、路流程設計 21 3、驅(qū)動電源的選用，及驅(qū)動電源與控制器的接線方式 22 五、參考文獻 24 六、總結(jié)體會 25 一、設計的目的 《數(shù)控機床》課程設計是一個重要的時間性教學環(huán)節(jié)，要求學生綜合的運用所學的理論知識，獨立進行的設計訓練，主要目的： 1、 通過設計，使學生全面地、系統(tǒng)地了解和掌握數(shù)控機床的基本組成及其想怪知識，學習總體的方案擬定、分析與比較的方法。 2、 通過對機械系統(tǒng)的設計，掌握幾種典型傳動元件與導向元件的工作原理、設計計算及選用的方式 3、 通過對機械系統(tǒng)的設計，掌握常用伺服電機的工作原理、計算控制方法與控制驅(qū)動方式 4、 培養(yǎng)學生

4、獨立分析問題和解決問題的能力，學習并樹立“系統(tǒng)設計”的思想 5、 鍛煉提高學生應用手冊和標準、查閱文獻資料及撰寫科技論文的能力 二、設計任務 設計一套供立式數(shù)控銑床使用的X-Y數(shù)控工作臺，主要參數(shù)如下： 1、 立銑刀最大直徑的d=15mm，立銑刀齒數(shù)Z=3，最大銑削寬度=15mm 最大背吃刀量=8mm，加工材料為碳素鋼或有色金屬。 2、X、Z方向的定位精度均為0.02mm。 3、工作臺面尺寸為，加工范圍為; 4、工作臺空載進給最快移動速度：，工作臺進給最快移動速度:，加減速0.4s 三、設計主要步驟 1、確定設計總方案 ⑴、機械傳動部件的選擇 ①、絲杠螺母

5、副的選擇 根據(jù)設計任務要求,此立式數(shù)控銑床工作臺為小型工作臺,要求X、Y方向的定位精度均為，電動機的旋轉(zhuǎn)運動需要通過絲杠螺母副轉(zhuǎn)換成直線運動，需要滿足初選0.01mm脈沖當量，因為定位精度0.02mm，對于機械傳動要有一定的精度損失，大約是1/3-1/2的定位精度，現(xiàn)取為1/2，即是0.01mm和0.02mm的定位精度，精度要求較高，現(xiàn)選用滾珠絲桿副。滾珠絲桿副的傳動精度高、動態(tài)響應快、運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、壽命長、效率高、預緊后可消除反向間隙。 滾珠絲杠螺母副的結(jié)構(gòu)：根據(jù)條件要求,選用內(nèi)循環(huán)的形式，內(nèi)循環(huán)的回路短,滾珠數(shù)目少,流暢性好,摩擦損失小，傳動效率高，且徑向尺寸結(jié)構(gòu)緊湊，軸向剛度高,適用于各

6、種高靈敏、高剛度的精密進給定位系統(tǒng)。 滾珠絲杠螺母副的預緊：由于次立式工作臺有一定的定位精度要求，載荷不大，故選擇的調(diào)隙方式是墊片調(diào)隙式，這種調(diào)隙方式結(jié)構(gòu)簡單，尺寸緊湊，但調(diào)整不方便。 滾珠絲杠螺母副的支撐及軸端形式：由于絲杠為臥式安裝，工作臺行程不長，其最快的移動速度為，所需的轉(zhuǎn)速不高，且有一定的精度要求，故可以采用一端固定，一端游動的支承形式。 ②、導軌副的選用 要設計X-Y數(shù)控車床工作臺用來配套立式數(shù)控銑床，需要承受的載荷不大，行程短，而且脈沖當量小，定位精度適中，因此選用直線滾動導軌副，它具有運動靈敏度高，牽引力小，移動輕便；定位精度高，磨損小，無爬行現(xiàn)象，精度保持性好，潤滑系

7、統(tǒng)簡單，維修方便，。 ③、伺服電機的選用 設計要求工作臺的X、Y方向的定位精度均為，精度要求較高，現(xiàn)初選混合式步進電機作為伺服驅(qū)動電機。步進電機結(jié)構(gòu)簡單，維修方便，成本低，性價比高，可以滿足設計任務書的傳動要求。選用步進電機以后，可以選開環(huán)控制，也可選半閉環(huán)和閉環(huán)控制。由于開環(huán)控制系統(tǒng)可以達到的精度，且結(jié)構(gòu)簡單、工作穩(wěn)定、使用維修方便及成本低等優(yōu)點，可以滿足任務書精度要求，且開環(huán)控制能夠確保電動機在運動過程中不受切削負載和電網(wǎng)的影響而失步。 ④、減速裝置的選用 選擇了步進電動機和滾珠絲桿副以后，為了圓整脈沖當量，放大電動機的輸出轉(zhuǎn)矩，降低運動部件折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的轉(zhuǎn)動慣量，可能需要減

8、速裝置，且應有消間隙機構(gòu)，如果要選用減速裝置，則應選用無間隙齒輪傳動減速箱。 ⑵、控制系統(tǒng)的設計 ①、設計的X-Y工作臺準備用在數(shù)控銑床上，其控制系統(tǒng)應該具有輪廓控制，兩坐標直線插補與圓弧插補的基本功能，所以控制系統(tǒng)設計成連續(xù)控制型。 ②、對于步進電動機的開環(huán)控制系統(tǒng)，選用MCS-51系列的8位單片機AT89S52作為控制系統(tǒng)的CPU，能夠滿足任務書給定的相關(guān)指標。 ③、要設計一臺完整的控制系統(tǒng)，在選擇CPU之后，還要擴展程序存儲器，I/O接口電路，D/A轉(zhuǎn)換電路，串行接口電路等。 ④、選擇合適的驅(qū)動電源，與步進電動機配套使用。 2、機械傳動部件的計算和選擇 ⑴、導軌上移

9、動部件的重量估算 按照下導軌上面移動部件的重量來進行估算。包括工件、夾具、工作平臺、上層電動機、減速箱、滾珠絲杠副、直線滾動導軌副、導軌座等，估計重量約為800N。 ⑵、計算切削力 根據(jù)設計任務，加工材料為碳素鋼或有色金屬及如下參數(shù)： 立銑刀 ： 最大直徑d 立銑刀齒數(shù)Z 最大切削寬度 最大背吃刀量 15mm 3 15mm 8mm 零件的加工方式為立式銑削，采用硬質(zhì)合金立銑刀，工件的材料為碳鋼。則由由<金屬切削原理與刀具>中P166頁查得立銑切削力計算公式為： （1） 由【5】中P13頁的表中，

10、可知d=15mm的硬質(zhì)合金立銑刀最大的切削參數(shù)如下： 每齒進給量fz=0.12mm 則銑刀轉(zhuǎn)速n= 則由（1）式求的最大銑削力： 銑削功率 采用立銑刀進行圓柱銑削時，各銑削力之間的比值可由《金屬切削原理與刀具》表10-1查得，各銑削力之間的比值范圍如下： =(1.0~1.2) /=(0.2~0.3) /=（0.35~0.4） 1.1 0.25 0.38 考慮逆銑時的情況，可估算三個方向的銑削力分別為： 進給力：； 背向力：； 垂直進給力：。 考慮立銑，工作臺受到垂直方向的銑削力，受到水平方向的銑削力分別為和。今將水平方向較大的銑削力分

11、配給工作臺的縱向，則縱向銑削力，徑向銑削力為。 ⑶、滾珠絲杠傳動設計計算及校驗 滾珠絲杠的選擇包括其精度選擇、尺寸規(guī)格、支承方式等幾個方面的內(nèi)容。滾珠絲杠副的承載能力用額定動載荷和額定靜載荷來表示，在設計中一般按額定動載荷來確定它的尺寸規(guī)格。 ①、最大工作載荷的計算 如前所述，在立銑時，工作臺受到進給方向的載荷（與絲杠軸線平行）Fx=1736N,受到橫向載荷（與絲杠軸線垂直）Fy=395N，受到垂直方向的載荷（與工作臺面垂直）Fz=584N。 已知移動部件總重量G=800N，絲杠承受按滾動導軌計算，由《數(shù)控機床設計實踐指南》中P114頁，取動載荷系數(shù)K=1.1，滾動導軌上的摩擦系數(shù)查

12、《畢業(yè)設計寶典》中P34可知u=0.0025—0.005,現(xiàn)取u=0.005，求得滾珠絲杠副的最大工作載荷： =1.11736+0.005(395+584+800) =1918.5N ②、最大計算動載荷的確定 工作臺在承受最大銑削力時的最快進給速度v=400mm/min，初選絲杠導程P=5mm,則此時絲杠轉(zhuǎn)速=v/P=80r/min。 預計滾珠絲杠的工作五年,每天工作八小時，由此得使用壽命為T=5360 8=14400h，根據(jù)《數(shù)控機床設計實踐指南》中P114，公式4—13得： = 其中： T——使用壽命14400 h ；N——循環(huán)次數(shù)；——滾珠絲杠的當量轉(zhuǎn)速 80r/min

13、 求得：（） 查《數(shù)控機床設計實踐指南》中P114，表4-14、4-15得，受中等沖擊載荷取值范圍，現(xiàn)取，滾道硬度為60HRC時，硬度影響系數(shù)取值，由《數(shù)控機床設計實踐指南》中P114，式4-12 代入數(shù)據(jù)得： ③、規(guī)格型號的初選 根據(jù)計算出的最大動載荷和初選的絲杠導程，查《數(shù)控機床設計實踐指南》P150頁的表F-8，初選絲杠為內(nèi)循環(huán)、浮動反相器、螺母墊片預緊。型號為SFI2505-4的滾珠絲杠。其具體參數(shù)如下： 型號 d l Da D A B L W H X Y Z Q n Ca(kgf) Coa(kgf) K SFI2505-4

14、 25 5 3.175 40 63 11 51 51 46 5.5 9.5 5.5 M8 4 1280 3110 35 額定動載荷為1280kgf=12.8KN，大于最大計算動載荷=9.5KN，小于額定動載荷，滿足要求。 絲杠長度:絲杠螺紋部分長度 等于工作臺最大行程（250mm）加螺母長度（43mm）加兩端余程（28.5mm），即 精度等級的選擇：根據(jù)開環(huán)系統(tǒng)中使用的滾珠絲杠，任意300mm行程變動量V300p應小于目標設計定位精度的1/3-1/2，由于設計要求定位精度為0.02mm，查手冊《數(shù)控機床課程設計》P40頁表選擇精度等級為4級的精度。 ④、

15、傳動效率的計算 將公稱直徑,導程,代入，得絲杠螺旋升角。將摩擦角，代入,得傳動效率。 ⑤、剛度的驗算 絲杠拉壓剛度：它與絲杠螺母機構(gòu)的安裝形式有關(guān)。由于X-Y工作臺上下兩層滾珠絲杠副的支承均采用“一端固定，一端游動”的軸承配置形式。由《數(shù)控機床設計指南》P116找到： 式中：E——彈性模量（MPa），一般取E=2.1105MPa d2——滾珠絲杠的底徑（mm） a——滾珠絲杠的螺母中心到固定端支撐中心的距離（mm） 滾珠絲杠螺母副的軸向接觸剛度KN：由滾珠絲杠螺母副接觸變形可以計算出軸向接觸剛度。由于選用了標準的

16、滾珠絲杠，其值為 軸承的接觸剛度：角接觸球軸承的軸向剛度按下式計算 式中：z——滾動體個數(shù)，這里Z=15；a——接觸角，這里為60度 Db ——滾動體直徑，這里為9.25mm；FB ——軸向預緊力，這里為584N 故 系統(tǒng)總剛度K： ， 得 X-Y工作臺上下兩層滾珠絲杠副的支承均采用“單推-單推”的方式。絲杠的兩端各采用-對推力角接觸球軸承，面對面組配，左、右支承的中心距約為；鋼的彈性模量；查表得滾珠直徑Dw=3mm，絲杠底徑d2=21.9mm,絲杠截面積。查《機床實用設計手冊》算得絲杠在工作載荷作用下產(chǎn)生的拉/壓變形量 根據(jù)公式，求得單圈滾珠數(shù)

17、Z=19；該型號絲杠為單螺母，滾珠的圈數(shù)列數(shù)為，代入公式Z圈數(shù)列數(shù)，得滾珠總數(shù)量=114。絲杠預緊時，取軸向預緊力/3=639.5N。由下式求得滾珠與螺紋滾道間的接觸變形量 因為絲杠有預緊力，且為軸向負載的1/3，所以實際變形量可以減少一半，取=0.00425mm。 將以上算出的和代入，求得絲杠總變形量（對應跨度500mm）=0.01395mm=13.95。 本例中絲杠的有效行程為400mm，查表知4級精度滾珠絲杠有效行程在400~800mm時，行程偏差允許達到40，可見絲杠剛度足夠。 ⑥、穩(wěn)定性的驗算 根據(jù)《數(shù)控機床設計指南》中式4-18 ： 。 式中： ； ——

18、絲杠公稱直徑；——滾珠直徑； ——絲杠最大受壓長度 ——絲杠支承方式系數(shù)，在此由于為一端固定，一端游動，取=2.0 故 此計算值遠遠大于設計載荷，故可用。 由絲杠底徑d2=16.2mm求得截面慣性矩3380.88； 壓桿穩(wěn)定安全系數(shù)K取3（絲杠臥式水平安裝）； 滾動螺母至軸向固定處的距離L=a取最大值400mm。 代入公式，得P=14896kg.f=14896N大于=7533N，故不會失穩(wěn)，滿足使用要求。 ⑦、臨界轉(zhuǎn)速的驗算 對于絲杠有可能發(fā)生共振，需驗算其臨界轉(zhuǎn)速，不會發(fā)生共振的最高轉(zhuǎn)速為臨界轉(zhuǎn)速，由《數(shù)控機床設計實踐指南》中P115式4-19得：

19、其中 24-1.23.175=20.8mm 為臨界轉(zhuǎn)速計算長度 為絲杠支承方式系數(shù)=3.927（一端固定，一端游動） 代入數(shù)據(jù)得： 臨界轉(zhuǎn)速遠大于絲杠所需轉(zhuǎn)速，故不會發(fā)生共振。 ⑧、滾珠絲杠的選型及安裝連接尺寸的確定 絲杠長度:絲杠螺紋部分長度 等于工作臺最大行程（250mm）加螺母長度（43mm）加兩端余程（28.5mm），即 支撐跨距L1：略大于，取L1=400 ⑷、步進電機的傳動計算及電動機的選用 ①、傳動計算 因為該銑床的加工精度為0.02mm，考慮到機械傳動部分造成的精度損失，故選用銑床的脈沖當量為0.01mm/Hz， 初選步進電動

20、機的步距角α=0.72。由【1】中P121式5-18得： ②、步進電動機的計算和選型 ①、步進電動機轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量的計算。 總轉(zhuǎn)動慣量J主要包括電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量、滾珠絲杠上一級移動部件等折算到電動機軸上的轉(zhuǎn)動慣量。 ⅰ、滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動慣量J 由《數(shù)控機床設計實踐指南》中P119式5-2得： 式中： D為絲杠公稱直徑D=25mm ；L為絲杠長度L=350mm ； 代入數(shù)據(jù)，得：J=0.772056010=1.0510-4kg.㎡ ii、工作臺拆算到絲杠上的轉(zhuǎn)動慣量 由【《數(shù)控機床設計實踐指南》中P119式5-3得： 其中：

21、M為工作臺的（包括工件）的質(zhì)量M==81.6kg：P為絲杠螺距P=5mm 代入數(shù)據(jù)，得： iii、絲杠拆算到電機軸上的轉(zhuǎn)動慣量：根據(jù)《數(shù)控機床設計實踐指南》P120表5-2，根據(jù)絲杠的選擇類型，可知其轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量 所以 驗算慣量匹配，電動機軸向慣量比值應控制在一定的范圍內(nèi)，既不應太大也不應太小，即伺服系統(tǒng)的動態(tài)特性取決于負載特性。為使該系統(tǒng)慣量達到較合理的配合，一般比值控制在1/4——1之間， 由此可見:,符合慣量匹配要求。 ②、步進電機軸上的等效負載轉(zhuǎn)矩M的計算 a、承受的負載轉(zhuǎn)矩在不同工況下是不同的，考慮最大切削負載時電動機所需力

22、矩，由《數(shù)控機床設計指南》中P121式5-10得： 加速力矩 其中: 為折算到電動機軸上的總慣量 T系統(tǒng)時間常數(shù)，由任務書知為T=0.4S ；切削時的轉(zhuǎn)速為300r/min 得： Nm 摩擦力矩 其中： 為導軌摩擦力 ；； S為絲杠螺距S=5mm ；i為齒輪降速比，已計算出為1； η為傳動鏈總效率，η=0.7—0.85，取0.8 代入數(shù)據(jù) 得： Nm 附加摩擦力矩 其中 ：為最大軸向載荷，； 為滾珠絲杠未預緊時的效率，=0.958≥0.9 ； 其余數(shù)據(jù)同上 代入數(shù)據(jù) 得： Nm 切削

23、力矩 其中：進給方向的最大切削力，其余參數(shù)同上。 代入數(shù)據(jù)得： Nm 由此都得到等效負載轉(zhuǎn)矩 Nm b、快速空載時電動機所需力矩M 由《數(shù)控機床設計指南》中P121式5-9得： 加速力矩其中： 其余參數(shù)同上 帶入數(shù)據(jù)得： 力矩摩擦 其中：u為導軌副的摩擦因數(shù)，滾動導軌取 u=0.005， 代入數(shù)據(jù)得：Nm 附加摩擦力矩：；參數(shù)同上 代入數(shù)據(jù)得： 所以可知快速空載時點擊所需力矩： =0.0588+0.0668+0.044=0.1696 Nm 比較和，取其較大者，就是最大等效負載，即：==1

24、.584N.M ③、步進電機的初選 考慮到步進電機的驅(qū)動電源受電網(wǎng)的影響較大，當輸入電壓降低時，其輸入轉(zhuǎn)矩也會下降，可能會造成丟步，甚至堵轉(zhuǎn)，因此按最大等效負載M考慮一定的安全系數(shù)λ，取λ=3，則步進電機的最大靜轉(zhuǎn)矩應滿足： 由網(wǎng)上http://www.syn- 規(guī)格型號 相數(shù) 步距角 (O) 靜態(tài)相電流(A) 相電阻（） 保持轉(zhuǎn)矩（Nm） 定位轉(zhuǎn)矩（Nm） 空載啟動頻率（KHz） 重量（Kg） 轉(zhuǎn)動慣量（gcm2） 90BYG550C 5 0.72 3 1.6 6.0 1.0 2.4 4.6 8000 最大轉(zhuǎn)矩 可知滿足要求。

25、實體圖如下： ④、步進電機性能校核 a 、最快工進速度時電動機時輸出轉(zhuǎn)矩校核 任務書給定工作臺最快工進速度=400mm/min，脈沖當量/脈沖，求出電動機對應的運行頻率。從90BYG550C電動機的運行矩頻特性曲線圖可以看出在此頻率下，電動機的輸出轉(zhuǎn)矩4Nm，遠遠大于最大工作負載轉(zhuǎn)矩=1.584Nm，滿足要求。 b、最快空載移動時電動機輸出轉(zhuǎn)矩校核 任務書給定工作臺最快空載移動速度=3000mm/min，求出其對應運行頻。由圖查得，在此頻率下，電動機的輸出轉(zhuǎn)矩=3.5Nm，大于快速空載起動時的負載轉(zhuǎn)矩=0.1696Nm，滿足要求。 c、最快空載移動時電動機運行頻率校核

26、 與快速空載移動速度=3000mm/min對應的電動機運行頻率為。查圖3中相應表格，可知90BYG550C電動機的空載運行頻率可達50000，可見沒有超出上限。 d、起動頻率的計算 已知電動機轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量，電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量，電動機轉(zhuǎn)軸不帶任何負載時的空載起動頻率。由式可知步進電動機克服慣性負載的起動頻率為： 說明：要想保證步進電動機起動時不失步，任何時候的起動頻率都必須小于。實際上，在采用軟件升降頻時，起動頻率選得更低，通常只有。 綜上所述，本次設計中工作臺的進給傳動系統(tǒng)選用90BYG550C步進電動機，完全滿足設計要求。它的結(jié)構(gòu)尺寸如下圖： 3、滾動導軌的設計計算

27、 ①、工作載荷的計算 工作載荷是影響導軌副壽命的重要因素，對于水平布置的十字工作臺多采用雙導軌、四滑塊的支承形式?？紤]最不利的情況，即垂直于臺面的工作載荷全部由一個滑塊承擔，則單滑塊所承受的最大垂直方向載荷為： 其中，移動部件重量G=800N,外加載荷F==584N 代入上式，得： ②、小時額定工作壽命的計算 預期工作臺的工作壽命為5年，一年365天，取工作時間為360天，每天工作8小時，因此得到小時額定工作壽命 ③、距離額定壽命計算 由公式，從而得到 式中：為小時額定工作壽命；n為移動件每分鐘往復次數(shù)（4—6）取5 S為移動件行程長度，由加工范圍為2

28、50mm250mm取520mm 代入數(shù)據(jù) 得： ④、額定動載荷計算 由公式 ，從而得到： 式中：為額定動載荷；L為距離工作壽命，由上式可知為4493km F為滑塊的工作載荷，由上式可知為784N 代入數(shù)據(jù)得： ⑤、產(chǎn)品選型 根據(jù)額定動載荷，選擇滾動導軌，查滾動導軌生產(chǎn)廠家，選用南京工藝裝備制造有限公司的GGB B A四方向等載荷窄型滾動直線導軌副型號為GGB16BA，相關(guān)尺寸如下圖4所示，（參考網(wǎng)址： 可知其額定動載荷C=8.51KN，大于7.023KN，故可知滿足要求。 4、其余附件的選擇 ⑴、聯(lián)軸器的選擇 剛性聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)比較簡單，制造容易， 免維

29、護，超強抗油以及耐腐蝕，即使承受負載時也無任何回轉(zhuǎn)間隙，即便是有偏差產(chǎn)生負荷時，剛性聯(lián)軸器還是剛性傳遞扭矩。適用于安裝底座剛性好、對中精度較高、沖擊載荷不大、對減振要求不高的中小功率軸系傳動。根據(jù)選出的電機和絲杠的參數(shù)，選用沈陽光宇科技有限公司的韓國YHB剛性聯(lián)軸器,型號為P-58-20-20。（參考網(wǎng)址 型號 d1 d2 D L L1 PCD 螺紋螺栓 最大扭距kgfm 最大推力kgf 最高轉(zhuǎn)速rpm 螺栓鎖緊扭矩kgfm P-58-20-20 20 20 53 56 61 41 M6506 98.1 9.81 14500 17.7 四

30、、控制系統(tǒng)的設計 根據(jù)任務書的要求，設計控制系統(tǒng)的時主要考慮以下功能： （1） 接受操作面板的開關(guān)與按鈕信息； （2） 接受限位開關(guān)信號； （3） 控制X，Y向步進電動機的驅(qū)動器； （4） 與PC機的串行通信。 CPU選用MCS-51系列的8位單片機AT89S52，采用8279，和W27C512，6264芯片做為I/O和存儲器擴展芯片。W27C512用做程序存儲器，存放監(jiān)控程序；6264用來擴展AT89S52的RAM存儲器存放調(diào)試和運行的加工程序；8279用做鍵盤和LED顯示器借口，鍵盤主要是輸入工作臺方向，LED顯示器顯示當前工作臺坐標值；系統(tǒng)具有超程報警功能，并有越位開關(guān)和報

31、警燈；其他輔助電路有復位電路，時鐘電路，越位報警指示電路。 1、進給控制系統(tǒng)原理框圖 2、驅(qū)動電路流程設計 步進電機的速度控制比較容易實現(xiàn)，而且不需要反饋電路。設計時的脈沖當量為0.01mm，步進電機每走一步，工作臺直線行進給0.01mm。步進電機驅(qū)動電路中采用了光電偶合器，它具有較強的抗干擾性，而且具有保護CPU的作用，當功放電路出現(xiàn)故障時，不會將大的電壓加在CPU上使其燒壞。 步進電機驅(qū)動電路圖 該電路中的功放電路是一個單電壓功率放大電路，當A相得電時，電動機轉(zhuǎn)動一步。電路中與繞組并聯(lián)的二極管D起到續(xù)流作用，即在功放管截止是，使儲存在繞組中的能量通過二極管形成續(xù)流回路泄放

32、，從而保護功放管。與繞組W串聯(lián)的電阻為限流電阻，限制通過繞組的電流不至超過額定值，以免電動機發(fā)熱厲害被燒壞。 由于步進電機采用的是五相十拍的工作方式（五個線圈A、B、C、D、E），其正轉(zhuǎn)時通電順序為：A-AB-B-BC-C-CD-D-DE-E-EA-A……….其反轉(zhuǎn)的通電順序為：A-AE-E-ED-D-DC-C-CB-B-BA-A………。 3、驅(qū)動電源的選用，及驅(qū)動電源與控制器的接線方式 設計中X、Y向步進電動機均為90BYG550C型。查步進電動機的資料，選擇與之匹配的驅(qū)動電源為BD28Nb型，輸入電壓為80V AC，相電流為6A，分配方式為五相十拍。該驅(qū)動電機接線圖如下： ：

33、 五、參考文獻 【1】、文懷興、夏田 .《數(shù)控機床系統(tǒng)設計》 北京：北京化工出版社，2005. 【2】、韓榮第 .《金屬切削原理與刀具》 哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學出版社，2007. 【3】、李洪 .《機床設計手冊》北京：遼寧科學技術(shù)出版社，1999. 【4】、陳家芳.《金屬切削工藝手冊》 上海：上海科學技術(shù)出版社, 2005. 【5】、楊建明. 《數(shù)控加工工藝與編程》北京：北京理工大學出版社，2009. 【6】、張新義.《經(jīng)濟型數(shù)控機床系統(tǒng)設計》北京：機械工業(yè)出版社，2000 【7】、尹志強.《機電一體化系統(tǒng)課程設

34、計指導書》北京:機械工業(yè)出版社，2007. 【8】. 孫波.《畢業(yè)設計寶典》.西安電子科技大學出版社 【9】.文懷興.《數(shù)控機床設計實踐指南》.化學工業(yè)出版社.第一版 【10】.王愛玲.《現(xiàn)代數(shù)控機床伺服及檢測技術(shù)》.國防工業(yè)出版社第三版 六、總結(jié)體會 通過本次對X-Y數(shù)控工作臺的機電系統(tǒng)設計，由設計任務給定的工作尺寸，設計一種供應式數(shù)控銑床的X-Y數(shù)控工作臺。這是一個比較具有實際意義的設計演練，不光是針對畢業(yè)設計前的一次預演，更是進入社會前的一次實際生產(chǎn)設計。 在本次設計中讓我進一步的理解到機械與電子聯(lián)系的緊密性，初步掌握了機電一體化產(chǎn)品

35、的設計過程。就本次機電一體化產(chǎn)品設計來談談設計思路： 首先，確定總體設計方案：其中主要對導軌副、絲杠螺母副、檢測裝置的選用及控制系統(tǒng)的設計進行初步分析，再繪制總體方案圖。 其次，進行機械傳動部件的計算與選擇：主要進行導軌上移動部件的重量估算，銑削力的計算，直線滾動導軌副的計算與選型，滾珠絲杠螺母副的計算與選型，步進電機減速箱的選用，步進電動機的計算與選型。本部分作為此設計重點，進行了大量的分析、計算及驗算，最后得到了滿足任務規(guī)定尺寸的工作要求。 再次，選用檢測裝置。本設計中選用了增量式旋轉(zhuǎn)編碼器，確定電路為觀電隔離電路，以此來對工作臺的運動狀態(tài)進行檢測，從而在反饋后對工作臺進行實時調(diào)整。

36、 最后，控制系統(tǒng)的設計。此處主要通過進給傳動系統(tǒng)來對硬件電路進行設計，并繪制控制系統(tǒng)原理框圖；然后分析選用了步進電動機的驅(qū)動電源。 在老師的指導下和與同學的討論中，最后通過自己的努力終于完成了本次設計任務，盡管在本次設計中間遇到了不少問題，如滾珠絲杠螺母副的選擇與電動機的選擇過程中，在開始的設計中選擇的型號總是在驗算過程中被推翻，此時又不得不一次次重新開始，后來通過一次次的調(diào)整，最后終于得到了滿意的結(jié)果。通過這樣的一個過程，讓我們不僅鍛煉了自己的能力，檢驗了自己所學的知識，還讓我們認識到了自己的不足。有了這個經(jīng)驗對以后我們完善自己的不足是很具有指導意義的；另外，也會讓我們更快的適應以后的工作。 26