《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》課程設(shè)計(jì)某酒店設(shè)計(jì)計(jì)算書

各專業(yè)全套優(yōu)秀畢業(yè)設(shè)計(jì)圖紙混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 某酒店設(shè)計(jì)計(jì)算書學(xué) 院 建筑工程學(xué)院 班 級(jí) 12土木本一 組 長(zhǎng)：李戶曉 學(xué)號(hào)121612013 組 員：盛超 學(xué)號(hào)121612017 趙國(guó)政 學(xué)號(hào)121612016 鐘勵(lì)琢 學(xué)號(hào)121612009 陳建國(guó) 學(xué)號(hào)121612006馮珍 學(xué)號(hào)121612014 指導(dǎo)老師 劉良林 時(shí) 間 2014-12-222015-1-3 一、 梁柱截面尺寸及計(jì)算簡(jiǎn)圖 樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm。梁截面高度按梁跨的1/181/10估算，由此估算的梁截面尺寸見表如下，表中還給出了各成梁，柱和板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)。其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：C30（fc=14.3KN/ ,ft=1.43KN/）;C25(fc=11.9KN/，ft=1.27KN/)。梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí)層次混凝土強(qiáng)度等級(jí)橫梁（b h）縱梁(b h）AB跨，CD跨BC跨1,236C30C25300400300400300500300500300400300400柱截面尺寸可根據(jù)式（45）估算。由題可知,各層的重力荷載可近似取14kN/,可知邊柱及中柱的負(fù)載面積分別為3.31.5m和3.34.2m。第一層柱截面面積為邊柱： Ac1.2N/fc=1.2(1.253.31.51410006)/14.3=43615mm 中柱： Ac1.2N/fc=1.2(1.253.34.21410006)/14.3=122123mm如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面尺寸分別為209mm和350mm根據(jù)上述估算結(jié)果并綜合考慮其他因數(shù)，本設(shè)計(jì)柱截面尺寸取值為：一層450450,26層400mm400mm?；A(chǔ)選用條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深1.0m（自室外地坪算起）.取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，各層柱軸線重合；梁軸線取在地板處，26層柱計(jì)算高度即為層高，取3.0m,底層柱計(jì)算高度從基礎(chǔ)梁頂面取至一層板底，即h1=3.6+1.0=4.6橫向框架計(jì)算二、重力荷載和水平荷載計(jì)算1、重力荷載計(jì)算(1)屋面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值(不上人)：5.5KN/標(biāo)準(zhǔn)樓面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4.5 KN/（2）屋面及樓面的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5 KN/樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（房間）：2.0 KN/樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（走廊）：2.5 KN/屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值： s=s =0.41=0.4 KN/式中屋面積雪分布系數(shù)，取=1.0（3）梁、柱、墻、門、窗等重力荷載計(jì)算 梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料密度等計(jì)算出單位長(zhǎng)度的重力荷載，因計(jì)算樓、屋面的永久荷載是，已考慮板的自重，故在計(jì)算梁的自重時(shí)，應(yīng)從梁截面高度中減去板的厚度。 內(nèi)墻為250厚水泥空心磚（9.6 KN/）,兩側(cè)均為20厚抹灰，則墻面單位面積重力荷載為 9.60.25+170.022=3.08 KN/ 外墻亦為250水泥空心磚，外墻面貼瓷磚（0.5 KN/），內(nèi)墻面為20抹灰（0.34 KN/），則外墻墻面單位面積重力荷載為 9.60.25+0.5+0.34=3.24 KN/外墻窗尺寸為1.5m1.8m ，單位面積自重為0.4 KN/2、風(fēng)荷載計(jì)算基本風(fēng)壓=0.7KN,風(fēng)載體型系數(shù)=0.8(迎風(fēng)面)和=-0.5（背風(fēng)面）由題意可知=1.0。取一榀橫向框架計(jì)算，則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為: 第一層q(z)=3.60.8。第2-6層q（z）=3.00.8。計(jì)算結(jié)果見表1 沿框架結(jié)構(gòu)高度的分布見圖1,。內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算時(shí)，可按靜力等效原理分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)換為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如圖2所示，例如，第5層的集中荷載(每層層高范圍視為沿高度的均布荷載與三角形荷載之和)計(jì)算如下：=(2.114+1.321+2.269+1.418)3+3=11.057KN 表一圖一圖二2.豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析1. 計(jì)算單元及計(jì)算簡(jiǎn)圖仍取中間框架進(jìn)行計(jì)算。，由于樓面荷載均勻分布，所以可取兩軸線中線之間的長(zhǎng)度為計(jì)算單元寬度。 因梁板為整體現(xiàn)澆，且各區(qū)格為雙向板，故直接傳給橫梁的樓面荷載為梯形分布荷載（邊梁）或三角形分布荷載（走道梁），計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余荷載通過縱梁以集中荷載的形式傳給的框架柱。另外，縱梁軸線與柱軸線不重合，以及懸臂構(gòu)件在柱軸線上產(chǎn)生力矩等。所以作用在框架上的荷載還有集中力矩。框架橫梁自重以及直接作用在橫梁上的填充墻體自重則按均布荷載考慮。豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖圖三2. 荷載計(jì)算下面以2-5層的恒荷載計(jì)算，說明荷載計(jì)算方法。以及包括梁自重和填充墻自重， =9.95KN/m =2.85 KN/m 圖四：恒載作用下框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖五：活載作用下框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖為板自重傳給橫梁的梯形和三角形分布荷載峰值，由圖的計(jì)算單元可得 = 14.85 KN/mq= 24.3 KN/m 分別為通過縱梁傳給柱的板自重，縱梁自重，縱墻自重，外挑陽(yáng)臺(tái)自重所產(chǎn)生的集中荷載和集中力矩。外縱梁外側(cè)與柱外側(cè)齊平，內(nèi)縱梁一側(cè)與柱的走道側(cè)齊平。外挑陽(yáng)臺(tái)（包括欄桿）自重為 7.1KN，其合力點(diǎn)距柱軸線的距離為0.917m,則 = 42.94 KN/m =8.3 KN/m同理，亦可計(jì)算出，見表各層梁上的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值表二3. 梁，柱線剛度計(jì)算框架梁線剛度=E，因取中框架計(jì)算，故/l，其中為按b*h的矩形面梁計(jì)算所得的梁截面慣性矩，計(jì)算結(jié)果見表三 。柱線剛度=，計(jì)算結(jié)果見表四。 梁線剛度（Nmm）層次 (N/)bh(mm)l（mm）邊梁3-61,23.03004003004001.61.6300030002.9872.13走道梁3-61,23.03005003005003.1253.125540054003.2413.472表三 柱線剛度（Nmm） 層次層高（mm） bh(mm) (N/)I(mm)i=3-630004004002.131.988230004004003.02.132.13146004504503.03.4172.228表四4. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算因結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故取對(duì)稱軸一側(cè)的框架為計(jì)算對(duì)象，且中間跨梁取為豎向滑動(dòng)支座。另外，除底層和頂層的荷載數(shù)值略有不同外，其余各層荷載的分布和數(shù)值相同。為簡(jiǎn)化計(jì)算，沿豎向取5層框架計(jì)算，其中1,2層代表原結(jié)構(gòu)的底部?jī)蓪?，?層代表原結(jié)構(gòu)的37層，4,5層代表原結(jié)構(gòu)的頂部?jī)蓪?，如圖六：恒載作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩二次分配圖六 首先計(jì)算桿端彎矩分配系數(shù)。由于計(jì)算圖中的中間跨梁跨長(zhǎng)為原梁跨長(zhǎng)的一半，故其線剛度應(yīng)取表 所列值的2倍。下面以第一層兩個(gè)節(jié)點(diǎn)的桿端彎矩分配系數(shù)計(jì)算為例，說明計(jì)算方法，其中分別表示邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)各桿端的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度之和。 4(2.228+2.132.13+)10=25.95210Nmm/rads=4(2.228+2.132.13+)10+23.472 =32.896 Nmm/rad 其余各節(jié)點(diǎn)的桿端彎矩分配系數(shù)過程從略，計(jì)算結(jié)果見圖 。其次計(jì)算桿件固端彎矩。以在恒載作用下第一層的邊跨梁和中間跨梁為例說明計(jì)算方法。邊跨的固端彎矩為： =-14.42 KNm 中間跨梁的固端彎矩為： =-56.56 KNm 恒載作用下框架各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配以及桿端分配彎矩的傳遞過程在圖 中進(jìn)行，最后所得的桿端彎矩應(yīng)為固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩的代數(shù)和，不得計(jì)入節(jié)點(diǎn)力矩（因?yàn)楣?jié)點(diǎn)力矩是外部作用，不是截面內(nèi)力）。梁跨間最大彎矩根據(jù)梁兩端的桿端彎矩及作用于梁上的荷載，用平衡條件求得。圖 是恒載作用下的框架彎矩圖?；詈奢d作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩分配與傳遞過程從略，其彎矩圖見圖。 根據(jù)作用與梁上的荷載及梁端彎矩，用平衡條件可求得梁端剪力及梁跨中截面彎矩。將柱兩側(cè)的梁端剪力，節(jié)點(diǎn)集中力及柱軸力疊加，即得柱軸力。例如，在恒載作用下，第6層B柱上端的軸力為 =91.94 KN該層柱下端的軸力應(yīng)計(jì)入柱的自重，即 =103.94 KN 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算結(jié)果見表五。 表五風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)分析1. 框架結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度計(jì)算梁、柱線剛度分別見表。例如第二層邊柱和中柱的側(cè)向剛度計(jì)算如下：=1.502,=0.429,D=12184 N/mm=3.132, =0.610, =17324N/mm該層一榀橫向框架的總側(cè)向剛度為D2=59016 N/mm其余各層側(cè)向剛度計(jì)算過程從略，計(jì)算結(jié)果見表六。 各層柱側(cè)向剛度D 值（N/mm）層次邊柱中柱4-63211.5031.5561.5021.4360.4290.4380.4290.41811371116101218452813.1333.2443.1322.9950.6100.6170.6100.600161691635517324758155080559305901625724 表六2. 側(cè)移二階效應(yīng)的考慮首先須驗(yàn)算是否需考慮側(cè)移二階效應(yīng)的影響，式中的j可根據(jù)表中各層柱下端截面的軸力計(jì)算，且應(yīng)轉(zhuǎn)換為設(shè)計(jì)值，計(jì)算結(jié)果見表七如下。表七3. 框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需計(jì)算一根邊柱和一根中柱的內(nèi)力，計(jì)算過程見表八。表中的反彎點(diǎn)高度比y是按公式確定的，其中標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比yn查均布荷載作用下的相應(yīng)值；第3層柱考慮了修正值y1，第2層柱考慮了修正值y3，底層柱考慮了修正值y2，其余柱均無(wú)修正。表八：風(fēng)荷載作用下各層框架柱端彎矩計(jì)算層次層高(m)(KN)(N/mm)邊柱中柱yy63.05.77555080113711.1921.5030.3751.3412.235161691.6953.1330.452.2882.79753.016.83255080113713.4751.5030.4254.4315.994161694.9413.1330.4576.7748.04943.027.13355050113715.6011.5030.457.5619.242161697.9653.1330.511.94811.94833.036.75755930116107.6304.5560.47810.94111.9491635510.7483.2440.516.12216.12223.046.45659016121849.5911.5020.5014.38714.3871732413.6373.1320.520.45620.45614.660.99525724528112.5221.4360.60634.90622.695758117.9762.9950.5545.47937.21然后由平衡條件求出梁端剪力及柱端軸力，計(jì)算過程見下表九，在圖所示的風(fēng)荷載作用下，框架左側(cè)的邊柱軸力和中柱軸力均為拉力，右側(cè)的兩根柱軸力應(yīng)為壓力，總拉力和總壓力數(shù)值相等，符號(hào)相反。表九：風(fēng)荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力 LL邊柱中柱62.2351.34131.1921.4561.4565.40.541.1920.65257.3354.95834.0985.3795.3795.41.995.292.76413.6738.97937.5519.7439.7435.43.6112.8416.701319.5113.462310.99114.60814.6085.45.4123.83212.282225.32817.543314.2919.03519.0355.47.0538.12219.52137.08227.657321.5830.00930.0095.411.1159.70229.992框架彎矩圖如下圖七圖八風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖圖七：框架柱彎矩圖；圖八：架梁彎矩圖。內(nèi)力組合僅以第一層的梁、柱內(nèi)力組合和界面設(shè)計(jì)為例，其他層略。1梁控制截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值下表是第一層梁在恒載、活載和風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，柱軸線處及柱邊緣處（控制截面）的梁端彎矩值和剪力值，其中柱軸線處的彎矩值和剪力值取自上表和上圖；柱邊緣處的梁端彎矩值和剪力值按下述方法計(jì)算。在豎向荷載作用下：Mb=M-Vb/2,Vb=V-qb/2恒載作用下支座邊緣處的Mb和Vb分別為Mb=3.34 KN/mVb=16.49 KN在風(fēng)荷載作用下：Mb= M-Vb/2 ,Vb=V風(fēng)荷載作用下支座邊緣處的彎矩值和剪力值分別為Mb=32.22 KN/mVb=21.58 KN表十：第一層梁端控制界面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 截面 恒載內(nèi)力 活載內(nèi)力 風(fēng)載內(nèi)力柱軸線處柱邊緣處柱軸線處柱邊緣處柱軸線處柱邊緣處MVMVMVMVMVMVA7.5518.733.3416.490.53.99-0.103.9937.0821.5832.2221.58 BL29.5416.0025.9413.767.555.016.805.0127.6621.5822.8021.58 Br49.0453.2637.0651.0214.5310.1313.0110.1330.0111.1127.5111.112，梁控制截面內(nèi)力組合值 第一層梁控制截面內(nèi)力組合值見表十一如下。組合時(shí)，豎向荷載作用下的梁支座截面負(fù)彎矩乘了系數(shù)0.8，以考慮塑性內(nèi)力重分布，跨中截面彎矩相應(yīng)增大（由平衡條件確定）；當(dāng)風(fēng)荷載作用下支座截面為正彎矩且與永久荷載效應(yīng)組合時(shí)，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.0.表十一第一層梁控制截面組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值 截面1.2SGK1.0*1.4*SWK+0.7*1.4SQK或1.0SGK1.0*1.4*SWK+0.7*1.4SQK1.2SGK+1.0*1.4*SQK0.6*1.4SWK或1.0SGK+1.0*1.4*SQK0.6*1.4SWK1.35SGK+0.7*1.4*SQK M V V M V M V M V 支座 A43.94-11.17-48.2448.6624.502.07-37.8943.184.4148.27 Bl-62.1571.135.8412.00-51.6761.81-9.2220.7041.6819.03 Br-1.3357.35-84.2990.8721.1165.73-73.26103.8662.7860.82 跨中 AB47.7010.2724.53-37.8941.68 Bl-84.29-84.2921.1121.1162.78下面以第一層AB跨梁為例，說明各內(nèi)力組合值的確定方法。在左風(fēng)荷載（）作用下，由表的有關(guān)數(shù)據(jù)，并對(duì)豎向荷載作用下的梁端負(fù)彈性彎矩乘以系數(shù)0.8，可得A端及Bl端的彎矩組合值：MA=43.94 KNmM=-62.15 KNm梁兩端截面的剪力及胯間彎矩可根據(jù)梁平衡條件求得。其中作用于梁上的恒荷載和活荷載設(shè)計(jì)值分別為q0=11.94 KN/mq1=23.7 KN/m由于梁端彎矩系支座邊緣處的彎矩值，故計(jì)算時(shí)應(yīng)取凈跨: Ln=3.0-0.45=2.55m可得梁兩端的剪力值： VA=-11.17KN V=57.35KN同樣，可求得有右風(fēng)荷載（）作用時(shí)，梁端截面彎矩、剪力及跨中截面彎矩。在考慮風(fēng)荷載效應(yīng)的組合項(xiàng)中，BC跨梁跨跨中無(wú)最大正彎矩，此時(shí)取相應(yīng)的支座正彎矩作為跨中下部縱向受力鋼筋配筋計(jì)算的依據(jù)；在“1.35GK+0.71.4SQK”組合項(xiàng)中，BC跨梁跨中為負(fù)彎矩。3. 柱控制截面內(nèi)力組合值柱控制截面為其上，下端截面，其內(nèi)力組合值見表 。表中的柱端彎矩，以繞柱端截面反時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)為正；柱端剪力以繞柱端截面順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)為正。圖 是第一層左側(cè)A，B兩柱在恒載，活荷載，左風(fēng)及右風(fēng)作用下的彎矩圖以及相應(yīng)的軸力和剪力的實(shí)際方向，組合時(shí)應(yīng)根據(jù)此圖確定內(nèi)力值的正負(fù)號(hào)。 下面以第一層A柱上端截面在1.21.01.4SWK+0.71.4SQK或1.0SGK+1.01.4SWK+0.71.4SQK組合項(xiàng)時(shí)的內(nèi)力組合為例，說明組合方法。 在左風(fēng)荷載（）作用下 M=1.0（-0.85）+1.01.422.695+0.71.4(-0.14)=30.79KNm N=1.0337.54+1.01.4(-59.702)+0.71.457.18=309.99KN V=1.0(-0.278)+1.01.412.522+0.71.4(-0.045)=17.21KN 在右風(fēng)荷載（）作用下 M=1.2(-0.85)+1.01.4(-22.695)+0.71.4(-0.14)=32.93KNm N=1.0337.54+1.01.459.702+0.71.457.18=477.16KN V=1.2(-0.278)+1.01.4(-12.522)+0.71.4(-0.045)=17.91KN梁，柱截面設(shè)計(jì)1. 梁截面設(shè)計(jì)材料強(qiáng)度：C30(fc=14.3N/mm2,fc=1.43N/mm2);HRB400級(jí)鋼筋（fy=360N/mm2）;HPB300級(jí)鋼筋（fy=270N/mm2）。從表 中，找出第一層梁的跨中及支座截面的最不利內(nèi)力，即AB跨 跨中截面:M=47.70KNm 支座截面：MA=48.24KNm; MBL=-62.15KNm VA=48.66KN; VBL=71.13KNBC跨 跨中截面：M=-84.29; M=62.78 支座截面：M=-84.29; V=103.86表十二：第一層柱控制截面內(nèi)力組合值表（1） 梁正截面受彎承載力計(jì)算AB跨梁：先計(jì)算跨中截面。因梁板現(xiàn)澆，故跨中按T形截面計(jì)算。hf=120mm，h0=360mm，hf/h0=120/360>0.1,bf不受次限制；b+sn=3600mm，l0/3=3000/3=1000mm,故取bf=1000mm.1fcbfhf(h0-hf/2)=1.014.31000120(360-120/2) =514.8106Nmm>47.70KNm 故屬第一類T型截面s=0.0257 =1-=1-=0.026 AS=/360=371.8mm2因0.45ft/fy=0.451.43/360=0.00180.002 將跨中截面的 216 全部伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=402mm2），據(jù)此計(jì)算支座上部縱向受拉鋼筋的數(shù)量。 支座A M=-48.24KNm,=402mm2 =0.035=1-=0.0035<b=0.518且<=0.22AS=419mm2 實(shí)配鋼筋314（=462mm2）支座Bl M=-62.15KNm =402mm2 =540mm2實(shí)配鋼筋316（AS=603mm2）BC跨梁 計(jì)算方法與上述相同，計(jì)算結(jié)果為 跨中截面 316（AS=603mm2） 支座截面 214（AS=308mm2）且BC跨梁支座截面上部鋼筋不截?cái)?，全部拉通布置，以抵抗跨中截面的?fù)彎矩。 （2）梁斜截面受剪承載力計(jì)算 AB跨梁兩端支座截面剪力值相差較小，所以兩端支座截面均按V= 71.13KN 確定箍筋數(shù)量。因hw/b=360/300=1.2<4 故 0.25=0.251.014.3300360=381.1KN>V截面尺寸滿足要求。 0.7=0.71.43300360=108.108KN>V所以次梁可按構(gòu)造要求配置箍筋，取8200。 經(jīng)計(jì)算，BC跨梁也是按構(gòu)造要求配置箍筋，取8200。2. 柱截面設(shè)計(jì)下面以第一層B軸柱為例說明計(jì)算方法?？v筋選用HRB級(jí)鋼筋（fy=f,y=360N/mm2），箍筋選用HPB300級(jí)鋼筋（fy=270N/mm2），第1層混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2）.取h0=405mm取B柱的6組內(nèi)力中選取下列兩組內(nèi)力進(jìn)行截面配筋計(jì)算：第一組:M2=72.492KNm N=917.43KN M1=71.264KNm(1) 第一組內(nèi)力的柱截面配筋計(jì)算1) 判斷構(gòu)件是否需要考慮附加彎矩取s=S=45mm h0=h-S= 450-45=405mm桿端彎矩比 =-=-0.98<0.9軸壓比 =0.317<0.9截面回轉(zhuǎn)半徑 i=129.9mm長(zhǎng)細(xì)比 =35.41<34-12()=34-12(-)=45.8故不需要考慮桿件自身?yè)锨冃蔚挠绊憽?） 計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值 M=CmnsM2=1.072.492=72.492KNm3) 判斷偏壓類型 e0=79.016mm =15mm<20mm,取ea=20mm ei=e0+ea=79.016+20=99.016mm<0.3h0=0.3405=121.5mm故初步判斷為大偏心受壓構(gòu)件4) 計(jì)算AS e=ei+-s=99.016+-45=279mm =-45-99.016=81mm初步確定 ASAS.min=minbh=0.002450450=405mm2=14.3450450=2895.75103N>917KN AS=405mm2 選314（AS=462mm2）A=-0.09B=0.14+0.32=0.46=(-0.09)+=0.59=268N/mm2As=1389mm2Amm(=0.002450450=405mm2) 選320+218（=1451mm2）=0.0095>0.0055 滿足要求 =10.22 =0.90.98=3161KN>N=917KN（3） 斜截面受剪承載力驗(yàn)算 由表可見，B軸柱的最大剪力V= 31.3KN，相應(yīng)的軸力取N= 917KN =5.1>3(取=3) =114KN>V=31.3KN所以可按構(gòu)造要求配置箍筋，選。柱截面配筋圖如圖圖九：柱截面配筋圖34