《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》課程設(shè)計某酒店設(shè)計計算書

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1、 各專業(yè)全套優(yōu)秀畢業(yè)設(shè)計圖紙 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》課程設(shè)計 ——某酒店設(shè)計計算書 學(xué) 院 建筑工程學(xué)院 班 級 12土木本一 組 長：李戶曉 學(xué)號121612013 組 員：盛超 學(xué)號121612017 趙國政 學(xué)號121612016 鐘勵

2、琢 學(xué)號121612009 陳建國 學(xué)號121612006 馮珍 學(xué)號121612014 指導(dǎo)老師 劉良林 時 間 2014-12-22～2015-1-3 一、 梁柱截面尺寸及計算簡圖 樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm。梁截面高度按梁跨的1/18~1/10估算，由此估算的梁截面尺寸見表如下，表中還給出了各成梁，柱和板的混凝土強(qiáng)度等級。其強(qiáng)度設(shè)計值為：C30（fc

3、=14.3KN/㎡ ,ft=1.43KN/㎡）;C25(fc=11.9KN/㎡，ft=1.27KN/㎡)。 梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強(qiáng)度等級 層次 混凝土強(qiáng)度等級 橫梁（b h） 縱梁(b h） AB跨，CD跨 BC跨 1,2 3～6 C30 C25 300400 300400 300500 300500 300400 300400 柱截面尺寸可根據(jù)式（4—5）估算。由題可知,各層的重力荷載可近似取14kN/㎡,可知邊柱及中柱的負(fù)載面積分別為3.31.5m和3.34.2m。第一層柱截面面積為 邊柱： Ac1.2N/fc=1.2(1.2

4、53.31.51410006)/14.3=43615mm 中柱： Ac1.2N/fc=1.2(1.253.34.21410006)/14.3=122123mm 如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面尺寸分別為209mm和350mm 根據(jù)上述估算結(jié)果并綜合考慮其他因數(shù)，本設(shè)計柱截面尺寸取值為：一層450450,2～6層400mm400mm。 基礎(chǔ)選用條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深1.0m（自室外地坪算起）. 取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，各層柱軸線重合；梁軸線取在地板處，2～6層柱計算高度即為層高，取3.0m,底層柱計算高度從基礎(chǔ)梁頂面取至一層板底，即h1=3.6+1.0=4.6

5、 橫向框架計算 二、重力荷載和水平荷載計算 1、重力荷載計算 (1)屋面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值(不上人)：5.5KN/㎡ 標(biāo)準(zhǔn)樓面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4.5 KN/㎡ （2）屋面及樓面的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5 KN/㎡ 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（房間）：2.0 KN/㎡ 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（走廊）：2.5 KN/㎡ 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值： s=μs =0.41=0.4 KN/㎡ 式中μ—屋面積雪分布系數(shù)，取μ=1.0 （3）梁、柱、墻、門、窗等重力荷載計算 梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料密度等計算出單位長度的重力荷載，因計算樓、屋面的永久荷載是，已考慮

6、板的自重，故在計算梁的自重時，應(yīng)從梁截面高度中減去板的厚度。 內(nèi)墻為250㎜厚水泥空心磚（9.6 KN/㎡）,兩側(cè)均為20㎜厚抹灰，則墻面單位面積重力荷載為 9.60.25+170.022=3.08 KN/㎡ 外墻亦為250㎜水泥空心磚，外墻面貼瓷磚（0.5 KN/㎡），內(nèi)墻面為20㎜抹灰（0.34 KN/㎡），則外墻墻面單位面積重力荷載為 9.60.25+0.5+0.34=3.24 KN/㎡ 外墻窗尺寸為1.5m1.8m ，單位面積自重為0.4 KN/㎡ 2、風(fēng)荷載計算 基本風(fēng)壓=0.7KN／,風(fēng)載體型系數(shù)=0.8(迎風(fēng)面)和

7、=-0.5（背風(fēng)面） 由題意可知=1.0。取一榀橫向框架計算，則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為: 第一層q(z)=3.60.8。 第2-6層q（z）=3.00.8μμ。 計算結(jié)果見表1 沿框架結(jié)構(gòu)高度的分布見圖1,。內(nèi)力及側(cè)移計算時，可按靜力等效原理分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)換為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如圖2所示，例如，第5層的集中荷載(每層層高范圍視為沿高度的均布荷載與三角形荷載之和)計算如下： =(2.114+1.321+2.269+1.418)3+ + 3 =11.057KN 表一 圖一 圖二 2.豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析 1. 計算單元及計算簡圖

8、 仍取中間框架進(jìn)行計算。，由于樓面荷載均勻分布，所以可取兩軸線中線之間的長度為計算單元寬度。 因梁板為整體現(xiàn)澆，且各區(qū)格為雙向板，故直接傳給橫梁的樓面荷載為梯形分布荷載（邊梁）或三角形分布荷載（走道梁），計算單元范圍內(nèi)的其余荷載通過縱梁以集中荷載的形式傳給的框架柱。另外，縱梁軸線與柱軸線不重合，以及懸臂構(gòu)件在柱軸線上產(chǎn)生力矩等。所以作用在框架上的荷載還有集中力矩。框架橫梁自重以及直接作用在橫梁上的填充墻體自重則按均布荷載考慮。豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖 圖三 2. 荷載計算 下面以2-5層的恒荷載計算，說明荷載計算方法。 以及包括梁自重和填充墻自重，

9、=9.95KN/m =2.85 KN/m 圖四：恒載作用下框架結(jié)構(gòu)計算簡圖 圖五：活載作用下框架結(jié)構(gòu)計算簡圖 為板自重傳給橫梁的梯形和三角形分布荷載峰值，由圖的計算單元可得 = 14.85 KN/m q= 24.3 KN/m 分別為通過縱梁傳給柱的板自重，縱梁自重，縱墻自重，外挑陽臺自重所產(chǎn)生的集中荷載和集中力矩。外縱梁外側(cè)與柱外側(cè)齊平，內(nèi)縱梁一側(cè)與柱的走道側(cè)齊平。外挑陽臺（包括欄桿）自重為 7.1KN，其合力點(diǎn)距柱軸線的距離為0.917m,則 = 42.94 KN/m =

10、8.3 KN/m 同理，亦可計算出，見表 各層梁上的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值 表二 3. 梁，柱線剛度計算 框架梁線剛度=E，因取中框架計算，故/l，其中為按b*h 的矩形面梁計算所得的梁截面慣性矩，計算結(jié)果見表三 。柱線剛度=，計算結(jié)果見表四。 梁線剛度（Nmm） 層次 (N/㎡) bh(mm) l（mm） 邊梁 3-6 1,2 3.0 300400 300400 1.6 1.6 3000 3000

11、 2.987 2.13 走道梁 3-6 1,2 3.0 300500 300500 3.125 3.125 5400 5400 3.241 3.472 表三 柱線剛度（Nmm） 層次 層高 （mm） bh(mm) (N/㎡) I(mm) i= 3-6 3000 400400 2.13 1.988

12、2 3000 400400 3.0 2.13 2.13 1 4600 450450 3.0 3.417 2.228 表四 4. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算 因結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故取對稱軸一側(cè)的框架為計算對象，且中間跨梁取為豎向滑動支座。另外，除底層和頂層的荷載數(shù)值略有不同外，其余各層荷載的分布和數(shù)值相同。為簡化計算，沿豎向取5層框架計算，其中1,2層代表原結(jié)構(gòu)的底部兩層，第3層代表原結(jié)構(gòu)的3~7層，4,5層代表原結(jié)構(gòu)的頂部兩層，如圖六： 恒載作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩二次分配圖六 首先計算桿端彎矩分配系數(shù)。

13、由于計算圖中的中間跨梁跨長為原梁跨長的一半，故其線剛度應(yīng)取表 所列值的2倍。下面以第一層兩個節(jié)點(diǎn)的桿端彎矩分配系數(shù)計算為例，說明計算方法，其中分別表示邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)各桿端的轉(zhuǎn)動剛度之和。 4(2.228+2.132.13+)10=25.95210Nmm/rad s=4(2.228+2.132.13+)10+23.472 =32.896 Nmm/rad 其余各節(jié)點(diǎn)的桿端彎矩分配系數(shù)過程從略，計算結(jié)果見圖 。 其次計算桿件固端彎矩。以在恒載作用下第一層的邊跨梁和中間跨梁為例說明計算方法。邊跨的固端彎矩為： =-14.42

14、KNm 中間跨梁的固端彎矩為： =-56.56 KNm 恒載作用下框架各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配以及桿端分配彎矩的傳遞過程在圖 中進(jìn)行，最后所得的桿端彎矩應(yīng)為固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩的代數(shù)和，不得計入節(jié)點(diǎn)力矩（因?yàn)楣?jié)點(diǎn)力矩是外部作用，不是截面內(nèi)力）。梁跨間最大彎矩根據(jù)梁兩端的桿端彎矩及作用于梁上的荷載，用平衡條件求得。圖 是恒載作用下的框架彎矩圖。活荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩分配與傳遞過程從略，其彎矩圖見圖。 根據(jù)作用與梁上的荷載及梁端彎矩，用平衡條件可求得梁端剪力及梁跨中截面彎矩。將柱兩側(cè)的梁端剪力，節(jié)點(diǎn)集中力及柱軸力疊加，即得柱軸力。例如，在恒載作用下，第6

15、層B柱上端的軸力為 =91.94 KN 該層柱下端的軸力應(yīng)計入柱的自重，即 =103.94 KN 梁端剪力及柱軸力的計算結(jié)果見表五。 表五 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)分析 1. 框架結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度計算 梁、柱線剛度分別見表。例如第二層邊柱和中柱的側(cè)向剛度計算如下： =1.502,=0.429,D=12184 N/mm =3.132, =0.610, =17324N/mm 該層一榀橫向框架的總側(cè)向剛度為D2=59016 N/mm 其余各層側(cè)向剛度計算過程從略，計算結(jié)果見表六。

16、 各層柱側(cè)向剛度D 值（N/mm） 層次 邊柱 中柱 4-6 3 2 1 1.503 1.556 1.502 1.436 0.429 0.438 0.429 0.418 11371 11610 12184 5281 3.133 3.244 3.132 2.995 0.610 0.617 0.610 0.600 16169 16355 17324 7581 55080 55930 59016 25724 表六 2.

17、 側(cè)移二階效應(yīng)的考慮 首先須驗(yàn)算是否需考慮側(cè)移二階效應(yīng)的影響，式中的j可根據(jù)表中各層柱下端截面的軸力計算，且應(yīng)轉(zhuǎn)換為設(shè)計值，計算結(jié)果見表七如下。 表七 3. 框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需計算一根邊柱和一根中柱的內(nèi)力，計算過程見表八。表中的反彎點(diǎn)高度比y是按公式確定的，其中標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比yn查均布荷載作用下的相應(yīng)值；第3層柱考慮了修正值y1，第2層柱考慮了修正值y3，底層柱考慮了修正值y2，其余柱均無修正。 表八：風(fēng)荷載作用下各層框架柱端彎矩計算 層 次 層高 (m) (KN) (N/mm) 邊柱 中柱 y y

18、 6 3.0 5.775 55080 11371 1.192 1.503 0.375 1.341 2.235 16169 1.695 3.133 0.45 2.288 2.797 5 3.0 16.832 55080 11371 3.475 1.503 0.425 4.431 5.994 16169 4.941 3.133 0.457 6.774 8.049 4 3.0 27.133 55050 11371 5.601 1.503 0.45 7.561 9.242 16169 7.965 3.

19、133 0.5 11.948 11.948 3 3.0 36.757 55930 11610 7.630 4.556 0.478 10.941 11.949 16355 10.748 3.244 0.5 16.122 16.122 2 3.0 46.456 59016 12184 9.591 1.502 0.50 14.387 14.387 17324 13.637 3.132 0.5 20.456 20.456 1 4.6 60.995 25724 5281 12.522 1.436 0.606 34.9

20、06 22.695 7581 17.976 2.995 0.55 45.479 37.21 然后由平衡條件求出梁端剪力及柱端軸力，計算過程見下表九，在圖所示的風(fēng)荷載作用下，框架左側(cè)的邊柱軸力和中柱軸力均為拉力，右側(cè)的兩根柱軸力應(yīng)為壓力，總拉力和總壓力數(shù)值相等，符號相反。 表九：風(fēng)荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力計算 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 L L 邊柱 中柱 6 2.235 1.341 3 1.192 1.456 1.456 5.4 0.54 1.192 0.652 5 7.3

21、35 4.958 3 4.098 5.379 5.379 5.4 1.99 5.29 2.76 4 13.673 8.979 3 7.551 9.743 9.743 5.4 3.61 12.841 6.701 3 19.51 13.462 3 10.991 14.608 14.608 5.4 5.41 23.832 12.282 2 25.328 17.543 3 14.29 19.035 19.035 5.4 7.05 38.122 19.52 1 37.082 27.657 3 21.58 30

22、.009 30.009 5.4 11.11 59.702 29.992 框架彎矩圖如下 圖七 圖八 風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖 圖七：框架柱彎矩圖；圖八：架梁彎矩圖。 內(nèi)力組合 僅以第一層的梁、柱內(nèi)力組合和界面設(shè)計為例，其他層略。 1梁控制截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 下表是第一層梁在恒載、活載和風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，柱軸線處及柱邊緣處（控制截面）的梁端彎矩值和剪力值，其中柱軸線處的彎矩值和剪力值取自上表和上圖；柱邊緣處的梁端彎矩值和剪力值按下述方法計算。 在豎向荷載作用下：Mb=M-Vb/2,Vb=V-

23、qb/2 恒載作用下支座邊緣處的Mb和Vb分別為 Mb=3.34 KN/m Vb=16.49 KN 在風(fēng)荷載作用下：Mb= M-Vb/2 ,Vb=V 風(fēng)荷載作用下支座邊緣處的彎矩值和剪力值分別為 Mb=32.22 KN/m Vb=21.58 KN 表十：第一層梁端控制界面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 截面 恒載內(nèi)力 活載內(nèi)力 風(fēng)載內(nèi)力 柱軸線處 柱邊緣處 柱軸線處 柱邊緣處 柱軸線處 柱邊緣處 M V M V M V M V M V M V A 7.

24、55 18.73 3.34 16.49 0.5 3.99 -0.10 3.99 37.08 21.58 32.22 21.58 BL 29.54 16.00 25.94 13.76 7.55 5.01 6.80 5.01 27.66 21.58 22.80 21.58 Br 49.04 53.26 37.06 51.02 14.53 10.13 13.01 10.13 30.01 11.11 27.51 11.11 2，梁控制截面內(nèi)力組合值 第一層梁控制截面內(nèi)力組合值見表十一如下。組合時，豎向荷載作用下

25、的梁支座截面負(fù)彎矩乘了系數(shù)0.8，以考慮塑性內(nèi)力重分布，跨中截面彎矩相應(yīng)增大（由平衡條件確定）；當(dāng)風(fēng)荷載作用下支座截面為正彎矩且與永久荷載效應(yīng)組合時，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.0. 表十一第一層梁控制截面組合的內(nèi)力設(shè)計值 截面 1.2SGK1.0*1.4*SWK+0.7*1.4SQK或1.0SGK1.0*1.4*SWK+0.7*1.4SQK 1.2SGK+1.0*1.4*SQK0.6*1.4SWK或1.0SGK+1.0*1.4*SQK0.6*1.4SWK 1.35SGK+0.7*1.4*SQK ← M V

26、 V M V M V M V 支座 A 43.94 -11.17 -48.24 48.66 24.50 2.07 -37.89 43.18 4.41 48.27 Bl -62.15 71.13 5.84 12.00 -51.67 61.81 -9.22 20.70 41.68 19.03 Br -1.33 57.35 -84.29 90.87 21.11 65.73 -73.26 103.86 62.78 60.82 跨中 AB 47.70 10.27 24.53

27、 -37.89 41.68 Bl -84.29 -84.29 21.11 21.11 62.78 下面以第一層AB跨梁為例，說明各內(nèi)力組合值的確定方法。 在左風(fēng)荷載（→）作用下，由表的有關(guān)數(shù)據(jù)，并對豎向荷載作用下的梁端負(fù)彈性彎矩乘以系數(shù)0.8，可得A端及Bl端的彎矩組合值： MA=43.94 KNm M=-62.15 KNm 梁兩端截面的剪力及胯間彎矩可根據(jù)梁平衡條件求得。其中作用于梁上的恒荷載和活荷載設(shè)計值分別為 q0=11.94 KN/m q1=23.7 KN/m 由于梁端彎矩系支座邊緣處的彎矩值，故

28、計算時應(yīng)取凈跨: Ln=3.0-0.45=2.55m 可得梁兩端的剪力值： VA=-11.17KN V=57.35KN 同樣，可求得有右風(fēng)荷載（→）作用時，梁端截面彎矩、剪力及跨中截面彎矩。在考慮風(fēng)荷載效應(yīng)的組合項(xiàng)中，BC跨梁跨跨中無最大正彎矩，此時取相應(yīng)的支座正彎矩作為跨中下部縱向受力鋼筋配筋計算的依據(jù)；在“1.35GK+0.71.4SQK”組合項(xiàng)中，BC跨梁跨中為負(fù)彎矩。 3. 柱控制截面內(nèi)力組合值 柱控制截面為其上，下端截面，其內(nèi)力組合值見表 。表中的柱端彎矩，以繞柱端截面反時針方向旋轉(zhuǎn)為正；柱端剪力以繞柱端截面順時針方向旋轉(zhuǎn)為正。圖 是第一層左

29、側(cè)A，B兩柱在恒載，活荷載，左風(fēng)及右風(fēng)作用下的彎矩圖以及相應(yīng)的軸力和剪力的實(shí)際方向，組合時應(yīng)根據(jù)此圖確定內(nèi)力值的正負(fù)號。 下面以第一層A柱上端截面在1.2＋1.01.4SWK+0.71.4SQK或1.0SGK+1.01.4SWK+0.71.4SQK組合項(xiàng)時的內(nèi)力組合為例，說明組合方法。 在左風(fēng)荷載（→）作用下 M=1.0（-0.85）+1.01.422.695+0.71.4(-0.14)=30.79KNm N=1.0337.54+1.01.4(-59.702)+0.71.457.18=309.99KN V=1.0(-0.278)+1.01.412.522+0.71

30、.4(-0.045)=17.21KN 在右風(fēng)荷載（←）作用下 M=1.2(-0.85)+1.01.4(-22.695)+0.71.4(-0.14)=32.93KNm N=1.0337.54+1.01.459.702+0.71.457.18=477.16KN V=1.2(-0.278)+1.01.4(-12.522)+0.71.4(-0.045)=17.91KN 梁，柱截面設(shè)計 1. 梁截面設(shè)計 材料強(qiáng)度：C30(fc=14.3N/mm2,fc=1.43N/mm2);HRB400級鋼筋（fy=360N/mm2）;HPB300級鋼筋（fy=270N/mm2）。 從表

31、 中，找出第一層梁的跨中及支座截面的最不利內(nèi)力，即 AB跨 跨中截面:M=47.70KNm 支座截面：MA=48.24KNm; MBL=-62.15KNm VA=48.66KN; VBL=71.13KN BC跨 跨中截面：M=-84.29; M=62.78 支座截面：M=-84.29; V=103.86 表十二：第一層柱控制截面內(nèi)力組合值表 （1） 梁正截面受彎承載力計算 AB跨梁：先計算跨中截面。因梁板現(xiàn)澆

32、，故跨中按T形截面計算。hf=120mm，h0=360mm，h’f/h0=120/360>0.1,bf不受次限制；b+sn=3600mm，l0/3=3000/3=1000mm,故取b’f=1000mm. α1fcbfhf(h0-hf/2)=1.014.31000120(360-120/2) =514.8106Nmm>47.70KNm 故屬第一類T型截面 αs===0.0257 ξ=1-=1-=0.026 AS==/360=371.8mm2 因0.45ft/fy=0.451.43/360=0.00180

33、.002 將跨中截面的 216 全部伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=402mm2），據(jù)此計算支座上部縱向受拉鋼筋的數(shù)量。 支座A M=-48.24KNm,=402mm2 =0.035 ξ=1-==0.0035<ξb=0.518且<=0.22 AS===419mm2 實(shí)配鋼筋314（=462mm2） 支座Bl M=-62.15KNm =402mm2 =540mm2 實(shí)配鋼筋316（AS=603mm2） BC跨梁 計算方法與上述相同，計算結(jié)果為 跨中截面 316（AS=603mm2） 支座截面 214（A

34、S=308mm2） 且BC跨梁支座截面上部鋼筋不截斷，全部拉通布置，以抵抗跨中截面的負(fù)彎矩。 （2）梁斜截面受剪承載力計算 AB跨梁兩端支座截面剪力值相差較小，所以兩端支座截面均按V= 71.13KN 確定箍筋數(shù)量。因hw/b=360/300=1.2<4 故 0.25=0.251.014.3300360=381.1KN>V 截面尺寸滿足要求。 0.7=0.71.43300360=108.108KN>V 所以次梁可按構(gòu)造要求配置箍筋，取8＠200。 經(jīng)計算，BC跨梁也是按構(gòu)造要求配置箍筋，取8＠200。 2. 柱截面設(shè)計 下面以第一層B軸

35、柱為例說明計算方法。 縱筋選用HRB級鋼筋（fy=f,y=360N/mm2），箍筋選用HPB300級鋼筋（fy=270N/mm2），第1層混凝土強(qiáng)度等級C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2）.取h0=405mm 取B柱的6組內(nèi)力中選取下列兩組內(nèi)力進(jìn)行截面配筋計算： 第一組:M2=72.492KNm N=917.43KN M1=71.264KNm (1) 第一組內(nèi)力的柱截面配筋計算 1) 判斷構(gòu)件是否需要考慮附加彎矩 取ɑs=ɑS=45mm h0=h-ɑS= 450-45=405mm 桿端彎矩比 =-=-0.98<0.9 軸壓比

36、 ==0.317<0.9 截面回轉(zhuǎn)半徑 i===129.9mm 長細(xì)比 ==35.41<34-12()=34-12(-)=45.8 故不需要考慮桿件自身撓曲變形的影響。 2） 計算彎矩設(shè)計值 M=CmηnsM2=1.072.492=72.492KNm 3) 判斷偏壓類型 e0===79.016mm ==15mm<20mm,取ea=20mm ei=e0+ea=79.016+20=99.016mm<0.3h0=0.3405=121.5mm 故初步判斷為大偏心受壓構(gòu)件 4) 計算AS

37、e=ei+-ɑs=99.016+-45=279mm ==-45-99.016=81mm 初步確定 AS AS.min=minbh=0.002450450=405mm2 =14.3450450=2895.75103N>917KN AS=405mm2 選314（AS=462mm2） A===-0.09 B==0.14+0.32=0.46 =(-0.09)+=0.59 ==268N/mm2 As===1389mm2A’mm(==0.002450450=405mm2) 選320+218（=1451mm2） ==0.0095>0.0055 滿足要求 ==10.22 =0.90.98=3161KN>N=917KN （3） 斜截面受剪承載力驗(yàn)算 由表可見，B軸柱的最大剪力V= 31.3KN，相應(yīng)的軸力取N= 917KN ==5.1>3(取=3) ==114KN>V=31.3KN 所以可按構(gòu)造要求配置箍筋，選。柱截面配筋圖如圖 圖九：柱截面配筋圖 34