現(xiàn)澆板模板計算

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1、38#板模板（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011 3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010 4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012 5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017-2003 一、工程屬性 新澆混凝土樓板名稱 標(biāo)準(zhǔn)層 新澆混凝土樓板板厚(mm) 100 新澆混凝土樓板邊長L(m) 5.9 新澆混凝土樓板邊寬B(m) 3.7 二、荷載設(shè)計 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1

2、k 當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2) 2.5 當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載(kN) 2.5 當(dāng)計算主梁時的均布活荷載(kN/m2) 1.5 當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2) 1 模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2) 面板自重標(biāo)準(zhǔn)值 0.1 面板及小梁自重標(biāo)準(zhǔn)值 0.3 樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 0.5 模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 0.75 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3) 1.1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2) 基本風(fēng)壓ω0(kN/m2) 1 0.72 風(fēng)

3、壓高度變化系數(shù)μz 0.9 風(fēng)荷載體型系數(shù)μs 0.8 三、模板體系設(shè)計 模板支架高度(m) 2.8 立柱縱向間距l(xiāng)a(mm) 1000 立柱橫向間距l(xiāng)b(mm) 1000 水平拉桿步距h(mm) 1200 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱 立柱距混凝土板短邊的距離(mm) 450 立柱距混凝土板長邊的距離(mm) 350 主梁布置方向 平行樓板長邊 小梁間距(mm) 200 小梁兩端各懸挑長度(mm) 100，100 主梁兩端各懸挑長度(mm) 250，250 設(shè)計簡圖如下： 模板設(shè)計平面圖 模板設(shè)計剖面圖(樓

4、板長向) 模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 12 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2) 15 面板彈性模量E(N/mm2) 10000 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001212/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000121212/12＝144000mm4 1、強(qiáng)度驗算 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3

5、k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k]b=0.9max[1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5] 1=5.97kN/m q2＝0.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p＝0.91.4Q1K=0.91.42.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.970.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4]= 0.16kNm σ＝Mmax/W＝0.16

6、106/24000＝6.58N/mm2≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝52.612004/(38410000144000)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 滿足要求！ 五、小梁驗算 小梁類型 鋼管 小梁材料規(guī)格(mm) Ф483 小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2) 205 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2) 125 小梁彈性模量E(N/mm2)

7、 206000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 小梁截面慣性矩I(cm4) 10.78 因[B/lb]取整＝[3700/1000]取整＝3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進(jìn)行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強(qiáng)度驗算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k]b=0.9max[1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5]0.2＝1.24kN/m

8、 因此，q1靜＝0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.2＝0.61kN/m q1活＝0.91.4Q1kb=0.91.42.50.2＝0.63kN/m M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.10.6112+0.1170.6312＝0.13kNm q2＝0.91.2G1kb=0.91.20.30.2＝0.06kN/m p＝0.91.4Q1k=0.91.42.5＝3.15kN M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝ma

9、x[0.080.0612+0.2133.151，0.10.0612+0.1753.151]＝0.68kNm M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.240.12/2，0.060.12/2+3.150.1]＝0.32kNm Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.68，0.32]＝0.68kNm σ＝Mmax/W＝0.68106/4490＝150.59N/mm2≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V1＝0.6q1靜L+0.617q1活L＝0.60.611+0.6170.63

10、1＝0.75kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.60.061+0.6753.15＝2.17kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.240.1，0.060.1+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.75，2.17，3.16]＝3.16kN τmax＝2Vmax/A=23.161000/424＝14.89N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.2＝0.56kN/m

11、 跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.6770.5610004/(100206000107800)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm 滿足要求！ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Ф483 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k＝

12、1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k]b=0.9max[1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.5]0.2＝1.03kN/m q1靜＝0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.2＝0.65kN/m q1活＝0.91.4Q1kb=0.91.41.50.2＝0.38kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)

13、h)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.2=0.6kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.1q1靜+1.2q1活)L＝1.10.651+1.20.381＝1.17kN 按懸臂梁，R1＝q1l=1.030.1＝0.1kN R＝max[Rmax，R1]＝1.17kN; 正常使用極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax＝1.1q2L＝1.10.61＝0.66kN 按懸臂梁，R1＝q2l=0.60.1＝0.06kN R＝max[Rmax，R1]＝0.66kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下：

14、 主梁彎矩圖(kNm) Mmax＝0.57kNm σ＝Mmax/W＝0.57106/4490＝127.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝3.39kN τmax＝2Vmax/A=23.391000/424＝16N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝0.76mm 跨中νmax=0.76mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 懸

15、挑段νmax＝0.51mm≤[ν]=250/400=0.62mm 滿足要求！ 七、立柱驗算 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011 剪刀撐設(shè)置 加強(qiáng)型 立桿頂部步距hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù)μ1 1.386 非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2 1.755 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積A(mm2) 424 立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2) 205

16、 1、長細(xì)比驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=kμ2h =11.7551200=2106mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 長細(xì)比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.921.4ωklah

17、2/10=0.921.40.7211.22/10＝0.12kNm Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.91.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9[1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41]11+0.921.40.12/1＝4.52kN f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4518.13/(0.2424)+0.12106/4490＝80.28N/mm2≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=kμ2h =1.1551.7551200=2432.43mm λ2＝l02/i＝2432.43/15.9＝152.983

18、，查表得，φ2＝0.301 非頂部立桿段：l02=kμ2h =1.1551.7551200=2432.43mm λ2＝l02/i＝2432.43/15.9＝152.983，查表得，φ2＝0.301 Mw=0.921.4ωklah2/10=0.921.40.7211.22/10＝0.12kNm Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.91.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9[1.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41]11+0.921.40.12/1＝4.79kN f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4788.13/(0.3424)+0.12106/4490＝63.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算 荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝4.52kN≤[N]＝30kN 滿足要求！