通用液壓機械手設計-液壓

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1、 （2011屆） 本科畢業(yè)設計（論文）資料 題 目 名 稱： 通用液壓機械手 學 院（部）： 機械工程學院 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 學 生 姓 名： 郝曉蓮 班 級： 機設074班學號 074051

2、00334 指導教師姓名： 唐川林 職稱 教授 職稱 最終評定成績： 湖南工業(yè)大學教務處 2011屆 本科畢業(yè)設計（論文）資料 第一部分 畢業(yè)論文 Abstract Manipulator is a sort of automation device which has the function of gra

3、sp and transfer workpieces during the automated production.Today hydraulic mqanipulator is widely uade in industry fidld.It can maek the produce process automated and liberate the people from heavy physical labor.It can promote the quality of production and decrease the cost of production.In this de

4、sign,we should use the knowledge of hydraulic,mechanism and electric control comprehensively to complete the design of hydraulic manipulator,including machine system,hydraulic and comtrol system.The mechanical part is designed on the basis of mechanics computation foundation after the structure anal

5、ysis,including hand,arm and fuselage.Generally the manipulator’s hand should have four merits:compact structure,light weight,good universal property and high catch precision.Well,the arm should have merits that are good rigidity,light weight,high movement velocity,small inertia and flexible motion.T

6、he hydraulic system design including the hydraulic system computation and the selection of hydraulic components;The control system design including plotting the ladder diagram and selecting the control component. Key words Hydraulic manipulator;hydraulic system ;design;plc  目 錄 前言 ……………

7、…………………………………………………6 （一）工業(yè)機器人簡介………………………………………………6 （二）世界機器人的發(fā)展……………………………………………6 （三）我國工業(yè)機器人的發(fā)展………………………………………7 （四）本設計中的機械手……………………………………………7 1 臂力的確定……………………………………………………7 2 工作范圍的確定………………………………………………7 3 運動速度的確定………………………………………………8 4 手臂的配置形式………………………………………………8 5 位置檢測裝置的選擇…………………………………………8 5 驅動

8、與控制方式的選擇………………………………………9 一手部結構……………………………………………………………10 （一）概述……………………………………………………………10 （二）設計時應考慮的幾個問題……………………………………10 （三）驅動力的計算…………………………………………………10 （四）夾緊缸的設計計算……………………………………………13 1 夾緊缸主要尺寸的計算………………………………………13 2 缸體結構及驗算………………………………………………13 3 缸筒兩端部的計算……………………………………………14 二腕部的結構……………………………

9、……………………………17 （一）概述……………………………………………………………17 （二）腕部的結構形式………………………………………………18 （三）手腕驅動力矩的計算…………………………………………16 1 摩擦阻力矩……………………………………………………19 2 工件重心引起的偏置力矩……………………………………19 3 腕部啟動時的慣性阻力矩……………………………………20 4 回轉液壓缸所產(chǎn)生的驅動力矩計算…………………………21 三 臂部的結構………………………………………………………22 （一）概述……………………………………………………………22

10、 （二）手臂直線運動機構……………………………………………25 （三）手臂回轉運動…………………………………………………25 （四）臂部驅動力矩的計算…………………………………………25 1 手臂水平伸縮運動驅動力矩的計算…………………………26 2 手臂垂直升降運動驅動力矩的計算…………………………28 3 手臂回轉運動驅動力矩的計算………………………………30 四 液壓系統(tǒng)的設計…………………………………………………32 （一）液壓系統(tǒng)簡介…………………………………………………32 （二）液壓系統(tǒng)的組成………………………………………………32 （三）液壓系統(tǒng)控制回

11、路……………………………………………33 （四）機械手液壓傳動系統(tǒng)…………………………………………33 （五）機械手液壓系統(tǒng)的簡單計算…………………………………33 結束語……………………………………………………………………44 參考文獻…………………………………………………………………45 致謝………………………………………………………………………46  （一） 我要設計的機械手 1. 臂力的確定 目前使用的機械手的臂力范圍較大，國內(nèi)現(xiàn)有的機械手的臂力最小為0.15N，最大為8000N。本液壓機械手的臂力為N臂 =1650（N），安全系數(shù)K一般可在1.5~3

12、，本機械手取安全系數(shù)K=2。定位精度為1mm。 2. 工作范圍的確定 機械手的工作范圍根據(jù)工藝要求和操作運動的軌跡來確定。一個操作運動的軌跡是幾個動作的合成，在確定的工作范圍時，可將軌跡分解成單個的動作，由單個動作的行程確定機械手的最大行程。本機械手的動作范圍確定如下： 手腕回轉角度110 手臂伸長量500mm 手臂回轉角度110 手臂升降行程100mm 3. 確定運動速度 機械手各動作的最大行程確定之后，可根據(jù)生產(chǎn)需要的工作拍節(jié)分配每個動作的時間，進而確定各動作的運動速度。液壓上料機械手要完成整個上料過程，需完成夾緊工件、手臂升降、伸縮、回轉，平

13、移等一系列的動作，這些動作都應該在工作拍節(jié)規(guī)定的時間內(nèi)完成，具體時間的分配取決于很多因素，根據(jù)各種因素反復考慮，對分配的方案進行比較，才能確定。 機械手的總動作時間應小于或等于工作拍節(jié)，如果兩個動作同時進行，要按時間長的計算，分配各動作時間應考慮以下要求： ① 給定的運動時間應大于電氣、液壓元件的執(zhí)行時間； ② 伸縮運動的速度要大于回轉運動的速度，因為回轉運動的慣性一般大于伸縮運動的慣性。在滿足工作拍節(jié)要求的條件下，應盡量選取較低的運動速度。機械手的運動速度與臂力、行程、驅動方式、緩沖方式、定位方式都有很大關系，應根據(jù)具體情況加以確定。 ③

14、在工作拍節(jié)短、動作多的情況下，常使幾個動作同時進行。為此驅動系統(tǒng)要采取相應的措施，以保證動作的同步。 液壓上料機械手的各運動速度如下： 手腕回轉速度 V腕回 = 45/s 手臂伸縮速度 V臂伸 = 750 mm/s 手臂回轉速度 V臂回 = 110/s 手臂升降速度 V臂升 = 250 mm/s 手指夾緊油缸的運動速度 V夾 = 50 mm/s 4. 手臂的配置形式 機械手的手臂配置形式基本上反映了它的總體

15、布局。運動要求、操作環(huán)境、工作對象的不同，手臂的配置形式也不盡相同。本機械手采用機座式。機座式結構多為工業(yè)機器人所采用，機座上可以裝上獨立的控制裝置，便于搬運與安放，機座底部也可以安裝行走機構，已擴大其活動范圍，它分為手臂配置在機座頂部與手臂配置在機座立柱上兩種形式，本機械手采用手臂配置在機座立柱上的形式。手臂配置在機座立柱上的機械手多為圓柱坐標型，它有升降、伸縮與回轉運動，工作范圍較大。 5. 位置檢測裝置的選擇 機械手常用的位置檢測方式有三種：行程開關式、模擬式和數(shù)字式。本機械手采用行程開關式。利用行程開關檢測位置，精度低，故一般與機械擋塊聯(lián)合應用。在機械手中，用行程開關與機械

16、擋塊檢測定位既精度高又簡單實用可靠，故應用也是最多的。 6. 驅動與控制方式的選擇 機械手的驅動與控制方式是根據(jù)它們的特點結合生產(chǎn)工藝的要求來選擇的，要盡量選擇控制性能好、體積小、維修方便、成本底的方式。 控制系統(tǒng)也有不同的類型。除一些專用機械手外，大多數(shù)機械手均需進行專門的控制系統(tǒng)的設計。 驅動方式一般有四種：氣壓驅動、液壓驅動、電氣驅動和機械驅動。 參考《工業(yè)機器人》表9-6和表9-7，按照設計要求，本機械手采用的驅動方式為液壓驅動，控制方式為繼電-接觸器控制。  一、 手部結構 (一) 概述 手部是機械手直接用于抓取和握緊工件或夾持

17、專用工具進行操作的部件，它具有模仿人手的功能，并安裝于機械手手臂的前端。機械手結構型式不象人手，它的手指形狀也不象人的手指、，它沒有手掌，只有自身的運動將物體包住，因此，手部結構及型式根據(jù)它的使用場合和被夾持工件的形狀，尺寸，重量，材質(zhì)以及被抓取部位等的不同而設計各種類型的手部結構，它一般可分為鉗爪式，氣吸式，電磁式和其他型式。鉗爪式手部結構由手指和傳力機構組成。其傳力機構形式比較多，如滑槽杠桿式、連桿杠桿式、斜楔杠桿式、齒輪齒條式、彈簧杠桿式……等，這里采用滑槽杠桿式。 (二) 設計時應考慮的幾個問題 1. 應具有足夠的握力（即夾緊力） 在確定手指的握力時，除考慮工件重量

18、外，還應考慮在傳送或操作過程中所產(chǎn)生的慣性力和振動，以保證工件不致產(chǎn)生松動或脫落。 2. 手指間應有一定的開閉角 兩個手指張開與閉合的兩個極限位置所夾的角度稱為手指的開閉角。手指的開閉角保證工件能順利進入或脫開。若夾持不同直徑的工件，應按最大直徑的工件考慮。 3. 應保證工件的準確定位 為使手指和被夾持工件保持準確的相對位置，必須根據(jù)被抓取工件的形狀，選擇相應的手指形狀。例如圓柱形工件采用帶‘V’形面的手指，以便自動定心。 4. 應具有足夠的強度和剛度 手指除受到被夾持工件的反作用力外，還受到機械手在運動過程中所產(chǎn)生的慣性力和振動的

19、影響，要求具有足夠的強度和剛度以防止折斷或彎曲變形，但應盡量使結構簡單緊湊，自重輕。 5. 應考慮被抓取對象的要求 應根據(jù)抓取工件的形狀、抓取部位和抓取數(shù)量的不同，來設計和確定手指的形狀。3 (三) 驅動力的計算 1.手指 2.銷軸 3.拉桿 4.指座 圖1 滑槽杠桿式手部受力分析 如圖所示為滑槽式手部結構。在拉桿3作用下銷軸2向上的拉力為F，并通過銷軸中心O點，兩手指1的滑槽對銷軸的反作用力為、 ，其力的方向垂直于滑槽中心線OO1和OO2并指向O點，和的延長線交O1O2于

20、A及B，∠AOC=∠BOC=α。根據(jù)銷軸的力平衡條件，即 ∑Fx=0 得 ; ∑Fy=0 得 銷軸對手指的作用力為。手指握緊工件時所需的力稱為握力（即夾緊力），假想握力作用在過手指與工件接觸面的對稱平面內(nèi)，并設兩力的大小相等，方向相反，以表示。由手指的力矩平衡條件，即得 h=a/cosα F= 式中 a——手指的回轉支點到對稱中心線的距離（mm）。 α——工件被夾緊時手指的滑槽方向與兩回

21、轉支點連線間的夾角。 由上式可知，當驅動力F一定時，α角增大則握力也隨之增加，但α角過大會導致拉桿（即活塞）的行程過大，以及手指滑槽尺寸長度增大，使之結構加大，因此，一般取α=30~40。這里取角α=30 。 這種手部結構簡單，具有動作靈活，手指開閉角大等特點。綜合前面驅動力的計算方法，可求出驅動力的大小。為了考慮工件在傳送過程中產(chǎn)生的慣性力、振動以及傳力機構效率的影響，其實際的驅動力F實際應按以下公式計算，即： 本機械手的工件只做水平和垂直平移，當它的移動速度為250mm/s，系統(tǒng)達到最高速度的時間根據(jù)設計參數(shù)選取，一般取0.03～0.5s，移動加速度

22、為，工件重量G為294N，V型鉗口的夾角為120，α=30時，拉緊油缸的驅動力F和計算如下： (1) 手指對工件的夾緊力計算公式： 式中 ——安全系數(shù)，通常取1.2～2.0; ——工作情況系數(shù)，主要考慮慣性力的影響?？山瓢聪率焦浪? =1.05，其中 ——方位系數(shù)，根據(jù)手指與工件形狀以及手指與工件位置不同進行選定按《工業(yè)機械手設計》表2-2選取。 由滑槽杠桿式結構的驅動力計算公式 (2) 得 b=80 (3) 取手指傳力效率 η=0.85, 則

23、 (四) 夾緊缸的設計計算 1. 夾緊缸主要尺寸的計算 由前知，

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45、 液壓缸，設夾緊工件時的行程為25mm，時間為0.5s，則所需夾緊力為： 工作壓力取1MP，考慮到為使液壓缸結構尺寸簡單緊湊，取工作壓力為2.5MP。 選取d=0.5D 得： 式中：D——液壓缸內(nèi)徑 P——液壓缸工作壓力 ——液壓缸工作效率， 根據(jù)液壓缸內(nèi)徑系列（JB826-66）選取液壓缸內(nèi)徑，D=50mm 同理查得活塞桿直徑 d=22mm 2. 缸體結構及驗算 缸體采用45號無縫鋼管，由JB1068-67 查得可取缸

46、筒外徑75mm，則 則， 3. 液壓缸額定工作壓力（MP）應低于一定極限值，以保證工作安全 式中： D——缸筒內(nèi)徑 ——缸筒外徑 ——缸筒材料的屈服點，45號鋼為340MPa 已知工作壓力，故安全。 4. 缸筒兩端部的計算 ① 缸筒底部厚度的計算 此夾緊缸采用了平行缸底，且底部設有油孔，則底部厚度為 考慮結構要求，取h=10mm 式中： D——缸筒內(nèi)徑 ——液壓缸最大工作壓力，取 ——缸底材料的許用應力，材料為45號鋼，，n為安全系數(shù)，取n=5。 ② 缸筒底部聯(lián)接強度計算 缸

47、筒底部采用螺釘聯(lián)接法蘭式缸頭，材料為35號鋼，聯(lián)接圖如下： 圖2 外卡環(huán)聯(lián)接圖 卡環(huán)尺寸一般?。? 外卡環(huán)a-b側面的擠壓應力為： 缸筒危險截面A-A上的拉應力 故知缸筒底部聯(lián)接安全。 ③ 缸筒端部聯(lián)接強度計算 缸筒端部與手指是用螺釘聯(lián)接，聯(lián)接圖如下： 圖3 螺釘聯(lián)接圖 螺紋處的拉應力： 螺紋處的剪應力： 則合成應力： 則知螺紋連接處安全可靠。 其中：K——擰緊螺紋的系數(shù)，取K=3 ——螺紋連接處的摩擦系數(shù)， ——螺紋外

48、徑， ——螺紋底徑， Z——螺釘數(shù)量，Z=4  二、 腕部的結構 (一) 概述 腕部是連接手部與臂部的部件，起支承手部的作用。設計腕部時要注意以下幾點： ① 結構緊湊，重量盡量輕。 ② 轉動靈活，密封性要好。 ③ 注意解決好腕部也手部、臂部的連接，以及各個自由度的位置檢測、管線的布置以及潤滑、維修、調(diào)整等問題 ④ 要適應工作環(huán)境的需要。 另外，通往手腕油缸的管道盡量從手臂內(nèi)部通過，以便手腕轉動時管路不扭轉和不外露，使外形整齊。 (二) 腕部的結構形式 本機械手采用回轉油缸驅動實現(xiàn)腕部

49、回轉運動，結構緊湊、體積小，但密封性差，回轉角度為115. 如下圖所示為腕部的結構，定片與后蓋，回轉缸體和前蓋均用螺釘和銷子進行連接和定位，動片與手部的夾緊油缸缸體用鍵連接。夾緊缸體也指座固連成一體。當回轉油缸的兩腔分別通入壓力油時，驅動動片連同夾緊油缸缸體和指座一同轉動，即為手腕的回轉運動。 圖3 機械手的腕部結構 (三) 手腕驅動力矩的計算 驅動手腕回轉時的驅動力矩必須克服手腕起動時所產(chǎn)生的慣性力矩，手腕的轉動軸與支承孔處的摩擦阻力矩，動片與缸徑、定片、端蓋等處密封裝置的摩擦阻力矩以及由于轉動的重心與軸線不重合所產(chǎn)生的偏重力矩

50、。手腕轉動時所需要的驅動力矩可按下式計算： 式中：——驅動手腕轉動的驅動力矩 ——慣性力矩 ——參與轉動的零部件的重量（包括工件、手部、手腕回轉缸體的動片）對轉動軸線所產(chǎn)生的偏重力矩 ——手腕轉動軸與支承孔處的摩擦力矩 腕部回轉力矩計算圖 1. 摩擦阻力矩M摩 式中： f——軸承的摩擦系數(shù)，滾動軸承取f=0.01～0.02，滑動軸承取f=0.1； N1 、N2 ——

51、軸承支承反力 （N）； D1 、D2 ——軸承直徑（m） 由設計知D1=0.035m D2=0.075m N1=800N N2=200N G1=294N e=0.020時 得 M摩 =2.15（N.m） 2. 工件重心引起的偏置力矩 式中 G1——工件重量（N） e——偏心距（即工件重心到碗回轉中心線的垂直距離），當工件重心與手腕回轉中心線重合時，為零 當e=0.020，G1=294N時 =

52、5.88 （Nm） 3. 腕部啟動時的慣性阻力矩M慣 ① 當知道手腕回轉角速度時，可用下式計算 式中 ——手腕回轉角速度 （1/s） t——手腕啟動過程中所用時間（s），（假定啟動過程中近為加速運動）一般取0.05～0.3s J——手腕回轉部件對回轉軸線的轉動慣量（kgm） ——工件對手腕回轉軸線的轉動慣量 （kgm） 按已知計算: 故

53、= 0.29（Nm） 考慮到驅動缸密封摩擦損失等因素，一般將M取大一些，可?。? 因此，得 4. 回轉液壓缸所產(chǎn)生的驅動力矩計算 回轉液壓缸所產(chǎn)生的驅動力矩必須大干總的阻力矩。 下圖為機械手的手腕回轉液壓缸，定片1與缸體2固定連接，動片3與轉軸5 固定連接，當a、b口分別進出油時，動片帶動轉軸回轉，達到手腕回轉目的。 回轉缸簡圖 1-定片 2-缸體 3-動片 4-密封圈 5-轉軸 式中：——手腕回轉時的總的阻力矩 p——回轉液壓缸的工作壓力 R——缸體內(nèi)孔半徑 r——輸出軸半徑

54、 b——動片寬度  三、 臂部的結構 (一) 概述 臂部是機械手的主要執(zhí)行部件，其作用是支承手部和腕部，并將被抓取的工件傳送到給定位置和方位上，因而一般機械手的手臂有三個自由度，即手臂的伸縮、左右回轉和升降運動。手臂的回轉和升降運動是通過立柱來實現(xiàn)的。立柱的橫向移動即為手臂的橫向移動。手臂的各種運動通常由驅動機構和各種傳動機構來實現(xiàn)，因此，它不僅僅承受被抓取工件的重量，而且承受手部、手腕、和手臂自身的重量。手臂的結構、工作范圍、靈活性以及抓重大?。幢哿Γ┖投ㄎ痪鹊榷贾苯佑绊憴C械手的工作性能，所以必須根據(jù)機械手的抓取重量、運動形式、自由度數(shù)、運動速度及其定位精度的要

55、求來設計手臂的結構型式。同時，設計時必須考慮到手臂的受力情況、油缸及導向裝置的布置、內(nèi)部管路與手腕的連接形式等因素。因此設計臂部時一般要注意下述要求： ① 剛度要大 為防止臂部在運動過程中產(chǎn)生過大的變形，手臂的截面形狀的選擇要合理。弓字形截面彎曲剛度一般比圓截面大；空心管的彎曲剛度和扭曲剛度都比實心軸大得多。所以常用鋼管作臂桿及導向桿，用工字鋼和槽鋼作支承板。 ② 導向性要好 為防止手臂在直線移動中，沿運動軸線發(fā)生相對運動，或設置導向裝置，或設計方形、花鍵等形式的臂桿。 ③ 偏重力矩要小 所謂偏重力矩就是指臂部的重量對其支承回轉軸所產(chǎn)生的靜力矩。

56、為提高機器人的運動速度，要盡量減少臂部運動部分的重量，以減少偏重力矩和整個手臂對回轉軸的轉動慣量。 ④ 運動要平穩(wěn)、定位精度要高 由于臂部運動速度越高、重量越大，慣性力引起的定位前的沖擊也就越大，運動即不平穩(wěn)，定位精度也不會高。故應盡量減少小臂部運動部分的重量，使結構緊湊、重量輕，同時要采取一定的緩沖措施。 (二) 手臂直線運動機構 機械手手臂的伸縮、升降均屬于直線運動，而實現(xiàn)手臂往復直線運動的機構形式比較多，常用的有活塞油（氣）缸、活塞缸和齒輪齒條機構、絲桿螺母機構以及活塞缸和連桿機構。 4.2.1手臂伸縮運動 這里實現(xiàn)直線往復運動是采用液壓驅動

57、的活塞油缸。由于活塞油缸的體積小、重量輕，因而在機械手的手臂機構中應用比較多。如下圖所示為雙導向桿手臂的伸縮結構。手臂和手腕是通過連接板安裝在升降油缸的上端，當雙作用油缸1的兩腔分別通入壓力油時，則推動活塞桿2（即手臂）作往復直線運動。導向桿3在導向套4內(nèi)移動，以防止手臂伸縮時的轉動（并兼做手腕回轉缸6及手部7的夾緊油缸用的輸油管道）。由于手臂的伸縮油缸安裝在兩導向桿之間，由導向桿承受彎曲作用，活塞桿只受拉壓作用，故受力簡單，傳動平穩(wěn)，外形整齊美觀，結構緊湊?？捎糜谧ブ卮蟆⑿谐梯^長的場合。 圖5 雙導向桿手臂的伸縮結構 4.

58、2.2 導向裝置 液壓驅動的機械手手臂在進行伸縮（或升降）運動時，為了防止手臂繞軸線發(fā)生轉動，以保證手指的正確方向，并使活塞桿不受較大的彎曲力矩的作用，以增加手臂的剛性，在設計手臂的結構時，必須采用適當?shù)膶蜓b置。它根據(jù)手臂的安裝形式，具體的結構和抓取重量等因素加以確定，同時在結構設計和布局上應盡量減少運動部件的重量和減少手臂對回轉中心的轉動慣量。目前采用的導向裝置有單導向桿、雙導向桿、四導向桿和其他的導向裝置，本機械手采用的是雙導向桿導向機構。 雙導向桿配置在手臂伸縮油缸兩側，并兼做手部和手腕油路的管道。對于伸縮行程大的手臂，為了防止導向桿懸伸部分的彎曲變形，可在導向

59、桿尾部增設輔助支承架，以提高導向桿的剛性。 如圖5所示，對于伸縮行程大的手臂，為了防止導向桿懸伸部分的彎曲變形，可在導向桿尾部增設輔助支承架，以提高導向桿的剛性。如下圖所示，在導向桿1的尾端用支承架4將兩個導向桿連接起來，支承架的兩側安裝兩個滾動軸承2，當導向桿隨同伸縮缸的活塞桿一起移動時，支承架上的滾動軸承就在支承板3的支承面上滾動。 雙導向桿手臂結構 4.2.3 手臂的升降運動 如圖6所示為手臂的升降運動機構。當升降缸上下兩腔通壓力油時，活塞杠4做上下運動，活塞缸體2固定在旋轉軸上。由活塞桿帶動套

60、筒3做升降運動。其導向作用靠立柱的平鍵9實現(xiàn)。圖中6為位置檢測裝置。 圖6 手臂升降和回轉機構圖 (三) 手臂回轉運動 實現(xiàn)手臂回轉運動的機構形式是多種多樣的，常用的有回轉缸、齒輪傳動機構、鏈輪傳動機構、連桿機構等。本機械手采用齒條缸式臂回轉機構，如圖6所示，回轉運動由齒條活塞桿8驅動齒輪，帶動配油軸和缸體一起轉動，再通過缸體上的平鍵9帶動外套一起轉動實現(xiàn)手臂的回轉。 (四) 手臂的設計計算 為便于進行液壓機械手的設計計算，我們分別敘述伸縮液壓缸、升降液壓缸、回轉液壓缸的設計計算，解決臂部運

61、動驅動力的計算問題，結合前面有關臂部和機身的結構設計，最終定出臂部和機身的結構。計算臂部運動驅動力（包括力矩）時，要把臂部所受的全部負荷考慮進去。機械手工作時，臂部所受的負荷主要有慣性力、摩擦力和重力等。 1. 手臂水平伸縮缸的設計計算 (1) 作水平伸縮在線運動液壓缸的驅動力 手臂做水平伸縮運動時，首先要克服摩擦阻力，包括油缸與活塞之間的摩擦阻力及導向桿與支承滑套之間的摩擦阻力等，還要克服啟動過程中的慣性力及加油背壓等幾方面的阻力。 其理論驅動力可按下式計算： 估計參與手臂伸縮運動部件總重量,且重心位置距導向套前端面距離為200mm。 ① 的

62、計算： 由于導向桿對稱分布，導向桿受力均衡，可按一個導向桿計算。 由 知， 又 則 其中： L——重心距導向套前端距離,184.5mm a ——導向套長度，300mm ——當量摩擦系數(shù)，取=0.15 ② 的計算： 當液壓缸的工作壓力小于 ，活塞桿直徑為液壓缸直徑的一半，則活塞和活塞桿都采用O型密封圈，此時液壓缸的密封阻力為： ③ 計算： 一般背壓阻力較小，取0.05 ④ 的計算： 式中： Δv——由靜止加速到常速的變化量 Δt——起動過程時間，一般取0.01～0.5s，取Δt=0.02s 則：

63、得：=305.5N 實際驅動力 式中： k——安全系數(shù)，k=2；η——傳力機構機械效率，η=0.8. (2) 確定液壓缸的結構尺寸 液壓缸內(nèi)徑的結構尺寸，如圖，當進入無桿腔 當油進入有桿腔 液壓缸的有效面積： 因此，，取D=63mm 式中：F——驅動力 ——液壓缸的工作壓力 d——活塞桿直徑 D——液壓缸內(nèi)徑 η——液壓缸機械效率，在工程機械中用耐油橡膠可取0.95 。 (3) 液壓缸臂厚計算 此缸工作壓力為，屬低壓，則缸筒臂厚采用薄壁計算公式 式中：——液壓缸內(nèi)工作壓

64、力 d——強度系數(shù)，無縫鋼管ф=1 C——計入管壁公差及侵蝕的附加厚度，一般圓整到標準臂厚值 D——液壓缸內(nèi)徑 (4) 聯(lián)接螺釘強度計算 取螺釘數(shù)目Z=4，工作載荷： 預緊力 則，查手冊取螺紋直徑，p=0.75,材料為35號鋼的內(nèi)六角螺釘。 2. 升降缸的設計計算 ① 臂垂直升降運動驅動力的計算 手臂作垂直運動時，除克服摩擦阻力和慣性力之外，還要克服臂部運動部件的重力，故其驅動力可按下式計算： 其中： ——各支承處的摩擦力（N），，f=0.16；

65、 ——同上， ——同上， —— G——臂部運動部件及工件的總重量（N），490N； ——上升時為正，下降時為負。 則： 得出，F(xiàn)=727N ② 結構尺寸的確定 缸內(nèi)徑計算： ，取D=160mm 根據(jù)強度要求，計算活塞桿直徑d: ， 結構上，活塞桿內(nèi)部裝有花鍵及花鍵套，能實現(xiàn)導向作用，同時可使活塞桿在升降運動中傳動平穩(wěn)，且獲得較大剛度。 ③ 臂厚同伸縮缸一樣，取 ④ 聯(lián)接螺釘強度計算： 取螺釘數(shù)目Z=4，工作載荷

66、 則, ，查手冊取，螺距P=0.75，材料為35號鋼的內(nèi)六角螺釘。 3. 手臂回轉液壓缸的設計計算 ① 臂部回轉運動驅動力矩的計算 臂部回轉運動驅動力矩應根據(jù)啟動時產(chǎn)生的慣性力矩與回轉部件支承處的摩擦力矩來計算。若軸承處的摩擦力忽略不計，則，在設計計算時，為簡化計算可不計。直接計入回轉缸效率中， 則 ，η取0.9 式中： ——角速度變化量（rad/s） ——啟動過程時間，0.05～0.5s,取 ——手臂回轉部件（包括工件）對回轉軸線的轉動慣量。經(jīng)分析知，當手臂完全伸出時，此時達到最大值，估算此時回轉零件的重心到轉軸線的距離為ρ=150mm,則 ② 回轉缸參數(shù)的計算 式中： D——回轉缸內(nèi)徑 d——轉軸直徑 p——回轉缸工作壓力 b——動片寬度 為減少動片與輸出軸的聯(lián)接螺釘所受的載荷及動片的懸伸長度，選擇動片寬度（即液壓缸寬度）時，可選用 ,這里取，且D=2d 對于活塞、導向套筒和油