冷軋帶鋼夾送矯直裝置設(shè)計(jì)【說明書+CAD】

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Straightening has become an important measure of the quality of product competitiveness. In this context, straightening technology developed rapidly, applications are increasingly widespread. Roller leveler is currently the most widely used as a leveler. Straightening technology is the most perfect kind of leveler. Herein designed leveler five pinch roller straightening unit. For cold-rolled strip straightening, straightening force, the straightening moment, straightening power, pinch each apparatus and parts checking calculations. And according to the given data into the selected desired by calculating the motor and other gear. This paper involved pinch leveler After a series of design, based on the principle, but also to check the strength of the main parts, in order to ensure that the design of machinery to meet the actual production. Finally, environmental protection but also with technical and economic analysis, device evaluation. Key words:Cold-rolled strip pinch five roller straightening machine; straightening roll; straightening force; straightening moment; pinch rollers; parts checking 窗體底端 目 錄 1 緒論···································································1 1.1 冷軋帶鋼的生產(chǎn)工藝和生產(chǎn)設(shè)備········································1 1.2 冷軋帶鋼夾送矯直機(jī)類型和結(jié)構(gòu)········································2 1.3 國(guó)內(nèi)外夾送矯直機(jī)的發(fā)展?fàn)顩r··········································2 1.4 冷軋夾送矯直機(jī)研究現(xiàn)狀··············································4 1.5 課題的研究?jī)?nèi)容和研究方法············································4 2 總體方案評(píng)述與選擇················································6 2.1 夾送裝置主傳動(dòng)方案選擇··············································6 2.2 矯直裝置主傳動(dòng)系統(tǒng)方案選擇··········································7 2.2.1 主傳動(dòng)方案····················································7 2.2.2 減速器方案···················································8 3 矯直機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)與力能參數(shù)的計(jì)算···································10 3.1 設(shè)計(jì)要求與基本參數(shù)·················································10 3.2 輥式矯直機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與確定·····································10 3.3 矯直力與矯直力矩的計(jì)算·············································12 3.4 矯直功率的計(jì)算·····················································14 3.5 矯直主傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)···············································15 3.5.1 選擇矯直電機(jī)·················································15 3.5.2 電動(dòng)機(jī)類型的選擇 ············································15 3.5.3 電動(dòng)機(jī)的傳動(dòng)比 ··············································16 3.6 減速器參數(shù)計(jì)算······················································16 3.7 減速器齒輪接觸強(qiáng)度校核··············································17 4 冷軋帶鋼夾送裝置主要零件強(qiáng)度計(jì)算校核·····························19 4.1 夾送輥的輥徑計(jì)算···················································19 4.2 夾送輥的綜合計(jì)算················································20 4.3 夾送輥調(diào)整系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案·······································21 4.4 彈簧調(diào)整系統(tǒng)主要零部件的強(qiáng)度校核···································22 4.4.1 拉桿的強(qiáng)度校核···············································22 4.4.2 緊固螺栓的強(qiáng)度校核···········································24 4.4.3 連接夾送輥軸承座的螺栓的強(qiáng)度校核·····························24 4.5 夾送輥軸承的壽命計(jì)算···············································25 5 冷軋帶鋼矯直裝置主要零件強(qiáng)度計(jì)算及其校核 ·······················26 5.1 軸承的選取與校核···················································26 5.2 矯直輥強(qiáng)度校核計(jì)算··············································28 5.2.1 矯直輥接觸強(qiáng)度校核···········································28 5.2.2 矯直輥彎扭強(qiáng)度校核···········································29 5.2.3 矯直輥疲勞強(qiáng)度計(jì)算···········································32 6 潤(rùn)滑方式的選擇······················································34 7 技術(shù)經(jīng)濟(jì)環(huán)保分析····················································35 結(jié)論····································································36 參考文獻(xiàn)·······························································37 致謝····································································38 第 38 頁 遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文） 1 緒論 帶鋼是相對(duì)于鋼卷，由中小型生產(chǎn)線冷軋工藝軋制而成的帶鋼產(chǎn)品。帶鋼一般成卷供應(yīng)，具有尺寸精度高、表面質(zhì)量好、便于加工、節(jié)省材料等優(yōu)點(diǎn)。同鋼板相同，帶鋼按所用材質(zhì)分為普通帶鋼和優(yōu)質(zhì)帶鋼兩類；按加工方法分熱軋帶鋼、冷軋帶鋼兩種。帶鋼廣泛用于生產(chǎn)焊接鋼管，作冷彎型鋼的坯料，制造自行車車架、輪圈、卡箍、墊圈、彈簧片、鋸條、五金制品和刀片等。比如冷軋普碳帶鋼適用于制造自行車、縫紉機(jī)、農(nóng)機(jī)等配件及五金制品；冷軋優(yōu)質(zhì)帶鋼適用于制造各種沖壓件、鋼管及其他金屬制品；冷軋彈簧鋼、工具鋼帶鋼用于制造彈簧、刀具、帶尺等制品。 1.1冷軋帶鋼的生產(chǎn)工藝和生產(chǎn)設(shè)備 在相關(guān)學(xué)科和技術(shù)發(fā)展的基礎(chǔ)上，冷軋技術(shù)發(fā)展迅速，面貌日新月異，逐漸形成了現(xiàn)代冷軋工藝。經(jīng)過幾十年的發(fā)展，我國(guó)的冷軋事業(yè)不斷地成長(zhǎng)壯大，從只能生產(chǎn)建筑用材的產(chǎn)品發(fā)展成為能夠生產(chǎn)高級(jí)汽車外板、高級(jí)家電板、高級(jí)包裝材料和電工鋼產(chǎn)品，無論產(chǎn)量，還是產(chǎn)品的規(guī)格品種多樣化和質(zhì)量，都有大幅提高，所以對(duì)于加工工藝也有不同的要求。 冷軋帶鋼在軋制、冷卻、運(yùn)輸過程中或熱處理之后，由于各種原因往往產(chǎn)生縱向彎曲、橫向彎曲、邊緣浪形和中間瓢曲以及鐮刀彎等缺陷，因此，為消除這些缺陷，冷軋帶鋼需要在矯直機(jī)上進(jìn)行矯直。冷軋帶鋼生產(chǎn)工藝流程一般為：矯直→酸洗→軋制→工藝潤(rùn)滑→退火→平整→剪切→包裝。 在矯直方面，輥式矯直機(jī)生產(chǎn)率高且易實(shí)現(xiàn)機(jī)械化，在板帶車間運(yùn)用廣泛。帶鋼在輥式矯直機(jī)中經(jīng)過交錯(cuò)排列的矯直輥多次反向彎曲，使原始曲率的不均勻度逐漸減小，進(jìn)而矯平。由于軋件的材質(zhì)、規(guī)格和尺寸不相同，需要反復(fù)彎曲的次數(shù)也不同，因而輥式矯直機(jī)的輥數(shù)差別很大，輥數(shù)最少5個(gè)，最多29個(gè)，用以矯直極薄帶材。 現(xiàn)場(chǎng)矯直機(jī)的工作原理是塑性拉彎矯直理論，帶材在軋制及平整工序中產(chǎn)生內(nèi)部不均勻應(yīng)力，當(dāng)其應(yīng)力值達(dá)到一程度時(shí)，會(huì)造成板形的瓢曲或浪形，拉彎矯直機(jī)利用了內(nèi)應(yīng)力的存在改善板形。需矯平的帶材在張力輥組施加的張力的作用下，連續(xù)經(jīng)過上下交替布置的多組小直徑的彎曲輥劇烈彎曲，如圖1.1。帶材各條縱向纖維長(zhǎng)度的不均勻性在拉伸和彎曲的合作用下，沿長(zhǎng)度方向上產(chǎn)生了不同程度的塑性延伸，拉伸彎曲矯直技術(shù)使各條縱向纖維的長(zhǎng)度趨向于一致，從而減小了內(nèi)應(yīng)力的不均勻分布，消除了由于縱向纖維長(zhǎng)度差造成的板形缺陷。 圖1.1 板帶矯直機(jī)工作原理 1.2冷軋帶鋼夾送矯直機(jī)工作原理和主要參數(shù) 軋件進(jìn)入旋轉(zhuǎn)著的矯直輥中，經(jīng)過多次的、反復(fù)的、正反方向的彎曲變形使其原始曲率的不均勻性得到消除，從而使曲率從大變小，達(dá)到矯直的目的；矯直機(jī)有以下參數(shù)： 輥?zhàn)又睆剑狠亸竭^小強(qiáng)度不夠，輥徑過大，作用在輥?zhàn)由系膲毫σ苍酱?，軋件得不到足夠的彎曲變形，使矯直質(zhì)量達(dá)不到要求。 輥?zhàn)訑?shù)量：輥數(shù)增加，就增加了軋件反復(fù)彎曲的次數(shù)，有利于提高矯直精度；但實(shí)際上輥數(shù)達(dá)到一定數(shù)量后，靠增加輥數(shù)來提高矯直效果已不明顯，反而卻增加能耗，因此，在保證矯直要求的前提下，輥數(shù)應(yīng)盡量少。 輥?zhàn)娱g距：輥間距對(duì)于軋件矯直質(zhì)量和作用在輥?zhàn)由系膲毫τ泻艽箨P(guān)系。輥距過小，作用在輥?zhàn)由系膲毫μ?，矯直機(jī)不僅能量消耗增大，而且，當(dāng)接觸應(yīng)力超過其許用值時(shí)，輥?zhàn)訒?huì)過早磨損；而輥距過大，帶材變形就不充分，不能達(dá)到所要求的矯直效果。 特別指出，支撐輥印要盡量避免；它是指平直光滑的工作輥輥面粘有金屬鐵粉及殘留乳液，從而在矯直帶鋼時(shí)，被傳遞到支撐輥表面，再由支撐輥傳遞到工作輥表面在帶鋼表面形成可見，無明顯手感的壓印，多呈條帶狀。用擦拭法去處效果不明顯，影響冷軋板帶鋼的表面質(zhì)量與美觀。 綜上所述：小輥徑、多輥數(shù)及小的輥間距適合于矯直斷面較薄的板帶鋼，大輥徑、少輥數(shù)、大的輥間距適合于矯直斷面較厚的板帶鋼 本課題研究的是五輥冷軋帶鋼夾送矯直裝置。 1.3 國(guó)內(nèi)外夾送矯直機(jī)的發(fā)展?fàn)顩r? 矯直技術(shù)產(chǎn)生的確切時(shí)間還未找到準(zhǔn)確的文字記載。但從文物發(fā)掘中可以看到，我國(guó)春秋戰(zhàn)國(guó)時(shí)期寶劍的平直度要求表明當(dāng)時(shí)手工矯和平整技術(shù)已經(jīng)達(dá)到很高水平。?古代人在矯直及整形的實(shí)踐中認(rèn)識(shí)到物質(zhì)的反彈特性，確立了“矯枉必須過正”的哲理，用之于矯直技術(shù)具有一語道破之功。由于中國(guó)社會(huì)的特殊條件，好多技術(shù)停留在手工階段。18世紀(jì)末到19世紀(jì)初，歐洲進(jìn)行了產(chǎn)業(yè)革命，逐步實(shí)現(xiàn)了用蒸汽動(dòng)力代替人力，機(jī)械化生產(chǎn)代替了手工作坊。19世紀(jì)30年代冶鐵技術(shù)培訓(xùn)發(fā)展起來，當(dāng)時(shí)英國(guó)的生鐵產(chǎn)量已由7萬噸增長(zhǎng)到19萬噸，增加了了2.7倍，19世紀(jì)50年代開辟了煉鋼技術(shù)的新紀(jì)元。隨著平爐煉鋼技術(shù)的發(fā)明，鋼產(chǎn)量增長(zhǎng)迅速。到19世紀(jì)末，鋼產(chǎn)量增加50多倍，鋼材產(chǎn)量占鋼鐵產(chǎn)量的比重也顯著增加。這時(shí)已經(jīng)出現(xiàn)了鍛造機(jī)械、軋鋼機(jī)械和矯直機(jī)械。進(jìn)入20世紀(jì)，以電力驅(qū)動(dòng)代替蒸汽動(dòng)力為標(biāo)志，推動(dòng)了機(jī)械工業(yè)的發(fā)展。英國(guó)在1905年制造的輥式板材矯直機(jī)大概是我們見到的最早的一臺(tái)矯直機(jī)。20世紀(jì)初已經(jīng)有矯直圓材的二輥式矯直機(jī)。到1914年英國(guó)發(fā)明了212型五輥式矯直機(jī)，解決了鋼管矯直問題同時(shí)提高了棒材矯直速度，20世紀(jì)20年代日本已能制造多斜輥矯直機(jī)，20世紀(jì)30年代中期發(fā)明了222型六輥式矯直機(jī)，顯著提高了管材矯直質(zhì)量，20世紀(jì)60年代中期，為了解決大直徑管材的矯直問題美國(guó)薩頓公司研制成功313型七輥式矯直機(jī)。20世紀(jì)30到40年代國(guó)外技術(shù)發(fā)達(dá)國(guó)家的型材矯直機(jī)及板材矯直機(jī)也得到迅速發(fā)展，而且相繼進(jìn)入到中國(guó)的鋼鐵工業(yè)及金屬制品業(yè)。新中國(guó)成立前，在太原、鞍山、大冶、天津及上海等地的一些工廠里可以見到德、英、日等國(guó)家制造的矯直機(jī)。與此同時(shí)，還出現(xiàn)了拉伸矯直機(jī)。20世紀(jì)50年代蘇聯(lián)的矯直機(jī)大量進(jìn)入到中國(guó)，同時(shí)，世界上隨著電子技術(shù)及計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，工業(yè)進(jìn)步速度加快，矯直機(jī)的品種，規(guī)格，結(jié)構(gòu)及控制系統(tǒng)都得到不斷的發(fā)展與完善。20世紀(jì)70年代我國(guó)改革開放以后接觸到大量的國(guó)外設(shè)計(jì)研究成果。有小到φ1.6mm金屬絲矯直機(jī)和大到φ600mm管材矯直機(jī)，有速度達(dá)到300m/min的調(diào)整矯直機(jī)和精度達(dá)到0.038mm/m的高精度矯直機(jī)，同時(shí)也引進(jìn)許多先進(jìn)的矯直設(shè)備。如英國(guó)的布朗克斯矯直機(jī)、德國(guó)的凱瑟林矯直機(jī)、德馬克連續(xù)拉彎矯直機(jī)以及高精度壓力矯直機(jī)、日本的薄板矯直機(jī)等。值得自豪的是我國(guó)科技界一直在努力提高自己的科研設(shè)計(jì)創(chuàng)新能力。從20世紀(jì)50年代起就有劉天明提出的雙曲線輥形設(shè)計(jì)的精確計(jì)算法及文獻(xiàn)提出的矯直曲率方程式。60~80年代在輥形理論方面有許多學(xué)者進(jìn)行了深入的研究，并取得了十分可喜的成果，還召開了全國(guó)性的輥形理論討論會(huì)，產(chǎn)生了等曲率反彎輥形計(jì)算法。進(jìn)入90年代我國(guó)在趕超世界先進(jìn)水平方面又邁出了一大步，一些新研制的矯直機(jī)獲得了國(guó)家的發(fā)明專利；一些新成果獲得了市，省及部級(jí)科技進(jìn)步獎(jiǎng)。近年來我國(guó)在反彎輥形七斜輥矯直機(jī)、多斜輥薄壁管矯直機(jī)、3斜輥薄銅管矯直機(jī)、雙向反彎輥形2輥矯直機(jī)、復(fù)合轉(zhuǎn)轂式矯直機(jī)、平行輥異輥距矯直機(jī)及矯直液壓自動(dòng)切料機(jī)等研制方面相繼取得成功。在矯直高強(qiáng)度合金鋼方面也已獲得很好的矯直質(zhì)量，其矯后的殘留撓度為0.2~0.5mm/m。此外，從20世紀(jì)60年代以后拉伸與拉彎矯直設(shè)備得到很大發(fā)展，對(duì)帶材生產(chǎn)起到重要作用。 1.4 冷軋夾送矯直機(jī)研究現(xiàn)狀 進(jìn)入90年代我國(guó)在趕超世界先進(jìn)水平方面又邁出了一大步，一些新研制的矯直機(jī)獲得了國(guó)家的發(fā)明專利；一些新成果獲得了市，省及部級(jí)科技進(jìn)步獎(jiǎng)。近年來我國(guó)在反彎輥形七斜輥矯直機(jī)、多斜輥薄壁管矯直機(jī)、三斜輥薄銅管矯直機(jī)、雙向反彎輥形二輥矯直機(jī)、復(fù)合轉(zhuǎn)轂式矯直機(jī)、平行輥異輥距矯直機(jī)及矯直液壓自動(dòng)切料機(jī)等研制方面相繼取得成功。在矯直高強(qiáng)度合金鋼方面也已獲得很好的矯直質(zhì)量，其矯后的殘留撓度為0.2~0.5mm/m。此外，從20世紀(jì)60年代以后拉伸與拉彎矯直設(shè)備得到很大發(fā)展，對(duì)帶材生產(chǎn)起到重要作用。 在實(shí)際計(jì)算中，作用在矯直輥上的壓力可按照軋件彎曲時(shí)所需的力矩來計(jì)算。此時(shí)，將冷軋帶鋼看成受很多集中載荷的連續(xù)梁，這些集中載荷就是各個(gè)輥對(duì)冷軋帶鋼的壓力。它們?cè)跀?shù)值上等于冷軋帶鋼對(duì)輥?zhàn)拥膲毫Α? 在輥式矯直機(jī)上，軋件是隨著矯直機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)不斷前進(jìn)并反復(fù)彎曲的，按矯直輥上的扭矩按功能原理來確定。 矯直機(jī)的功率的計(jì)算，要計(jì)算主傳動(dòng)電機(jī)功率必須求出冷軋帶鋼塑性變形矯直力矩（Mk）和作用在輥?zhàn)由系目倝毫Γé睵）。 1.5課題的研究?jī)?nèi)容和研究方法 進(jìn)行設(shè)計(jì)前對(duì)鞍鋼冷軋帶鋼夾送矯直裝置進(jìn)行研究分析。研究鞍鋼集團(tuán)冷軋帶鋼夾送矯直裝置生產(chǎn)流程后，采用經(jīng)典材料力學(xué)、機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)方法，對(duì)五輥夾送矯直機(jī)進(jìn)行計(jì)算，對(duì)主要參數(shù)例如作用在輥式矯直機(jī)輥?zhàn)由系膲毫ΓC直輥間板帶的彎曲撓度，輥式矯直機(jī)傳動(dòng)功率和輥式帶鋼矯直機(jī)基本參數(shù)進(jìn)行計(jì)算校核。 圖1.2 立式矯直機(jī)機(jī)架 2總體方案評(píng)述與選擇 2.1夾送裝置主傳動(dòng)方案選擇和調(diào)整裝置的作用 1——夾送輥 2——電機(jī) 3——減速器 圖2.1 雙電機(jī)傳動(dòng)方案 雙電機(jī)傳動(dòng)方案由于復(fù)雜和存在速度不均勻?qū)е碌膸т摀p傷，所以我不考慮使用這個(gè)方案。 1——夾送輥 2——電機(jī) 3——減速器 圖2.2 單電機(jī)傳動(dòng)方案 夾送裝置采用單電機(jī)傳動(dòng)，這種方案簡(jiǎn)單實(shí)用，而且布置緊湊。夾送裝置不需要太復(fù)雜，優(yōu)先考慮單電機(jī)傳動(dòng)。 夾送輥裝置由上夾送輥、下夾送輥、機(jī)架、壓輥、活門、機(jī)架輥及導(dǎo)板、傳動(dòng)等組成。本夾送輥設(shè)置在地下卷取機(jī)入口側(cè)，將鋼板頭部引入地下卷取機(jī)的同時(shí)，對(duì)帶鋼施加張力。上下夾送輥之間的輥縫設(shè)置，是根據(jù)帶鋼的厚度，由液壓壓下系統(tǒng)控制，行程由組合位置傳感器控制。 2.2矯直裝置主傳動(dòng)系統(tǒng)方案選擇 2.2.1主傳動(dòng)方案 軋件在軋制、冷卻和運(yùn)輸過程中，由于各種因素的影響，往往產(chǎn)生形狀缺陷。板材和帶材往往會(huì)產(chǎn)生縱向彎曲（波浪形）、橫向彎曲、邊緣浪形和中間瓢曲以及鐮刀彎等變形。為了消除這些缺陷，軋件需要在矯直機(jī)上進(jìn)行矯正。 在輥式矯直機(jī)上，按照每個(gè)輥?zhàn)邮管埣a(chǎn)生的變形程度和最終消除殘余曲率的方法，可以有多種矯直方案。最常見的是小變形矯直方案和大變形矯直方案。小變形矯直方案是假設(shè)矯直機(jī)上每個(gè)輥?zhàn)拥膲合铝慷伎梢詥为?dú)調(diào)整，各個(gè)輥?zhàn)拥姆磸澢实倪x擇原則是只消除軋件前一輥上產(chǎn)生的最大參與曲率，使之變平。大變形矯直方案是使具有不同原始曲率的軋件經(jīng)過幾次劇烈的反彎以消除其原始曲率的不均勻度，形成單值曲率，然后按照矯直單值曲率軋件的方法加以矯平。 傳動(dòng)簡(jiǎn)圖如圖2.3和圖2.4所示： 1——電機(jī) 2——萬向聯(lián)軸器 3——下工作輥 4——上工作輥 圖 2.3 矯直主傳動(dòng)方案原理圖 該方案是一個(gè)由一個(gè)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的。通過聯(lián)軸器由電機(jī)帶動(dòng)每一個(gè)矯直輥。這種方案雖然利于分別控制矯直輥，但是比較復(fù)雜，對(duì)精度要求也比較高。必須嚴(yán)格控制各輥的轉(zhuǎn)速。所以這一個(gè)方案不采用。 1——電機(jī) 2——萬向聯(lián)軸器 3——上工作輥 4——下工作輥 5——鏈輪 圖 2.4 矯直主傳動(dòng)方案原理圖 該方案是一個(gè)由一個(gè)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的。由于圓柱齒輪減速機(jī)的制造和安裝較為簡(jiǎn)單，因此在矯直機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)中得到廣泛應(yīng)用。且將其制造成為聯(lián)合減速機(jī)。因?yàn)閷p速機(jī)與齒輪座組成一個(gè)整體，可減少傳動(dòng)件，且結(jié)構(gòu)緊湊，能減少機(jī)列總長(zhǎng)度，節(jié)省精整車間的空間。 該矯直機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)緊湊，一個(gè)電機(jī)驅(qū)動(dòng)，傳動(dòng)結(jié)構(gòu)精巧，布置緊湊，通過帶動(dòng)一個(gè)下矯直輥，由鏈輪把下矯直輥統(tǒng)統(tǒng)帶動(dòng)。此矯直傳動(dòng)分配箱還帶動(dòng)一夾送輥，這也是板帶矯直機(jī)的另一個(gè)特點(diǎn)。由于其輥距較小，夾送輥的傳動(dòng)若另做，不僅浪費(fèi)電動(dòng)機(jī)、聯(lián)軸器等零部件，還浪費(fèi)空間， 使得整機(jī)平面布置較困難。此外，還有夾送輥，凈輥等傳動(dòng)與矯直傳動(dòng)做到一起，使其性能更優(yōu)。 2.2.2 減速器方案 為了方便運(yùn)算和設(shè)計(jì)，我打算采用單級(jí)圓柱齒減速器，減速器方案簡(jiǎn)圖如圖2.5。 本方案采用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，其承載能力和平穩(wěn)性比直齒圓柱齒輪傳動(dòng)好，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，適應(yīng)轉(zhuǎn)速較高負(fù)載較高的傳動(dòng)，更適用于高速或要求傳動(dòng)平穩(wěn)的場(chǎng)合。并且由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于生產(chǎn)制造。 圖 2.5 減速器傳動(dòng)方案 3 矯直機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)與力能參數(shù)的計(jì)算 3.1 設(shè)計(jì)要求與基本參數(shù) 帶鋼厚度：1.8～4.0mm， 帶鋼寬度：1100mm， 材料屈服極限：=235MPa 材料強(qiáng)度極限：MPa 帶鋼最大輸送速度m/min，最小輸送速度m/min 夾送輥張力為20kN 。 3.2 輥式矯直機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與確定 1. 輥徑D與輥距t的確定 輥徑D與輥距t之間有一定的比例關(guān)系，查文獻(xiàn)[12]，薄板矯直機(jī)的比例關(guān)系為：。 在此取。輥徑D確定后，滾子軸頸及與萬向接軸連接處軸頸的強(qiáng)度可以按照一般強(qiáng)度計(jì)算公式校核。輥?zhàn)由系某C正扭矩按照第三輥的計(jì)算扭矩(包括摩擦因素)考慮，因?yàn)榈谌伒某C正力P最大。 在確定輥距t時(shí)，應(yīng)該考慮滿足最小厚度軋件的矯正質(zhì)量要求，又滿足考慮矯正最大斷面軋件時(shí)矯正輥的強(qiáng)度要求。為此，應(yīng)分別計(jì)算最大允許輥距和最小允許輥距。最后確定的輥距t應(yīng)該是(盡量取小值)，而且應(yīng)圓整至矯直機(jī)參數(shù)系列中的相應(yīng)數(shù)值。 (1)最大允許輥距的確定： 計(jì)算的出發(fā)點(diǎn)：平直的（）最小厚度軋件經(jīng)過矯正輥反彎時(shí)，斷面上塑性變形區(qū)高度應(yīng)不小于，即。由此，軋件的反彎曲率應(yīng)是： (3.1) 若假設(shè)這一反彎曲率半徑等于矯直輥半徑(忽略軋件的厚度)，即，對(duì)于薄板矯直機(jī)與關(guān)系應(yīng)該是： ()。將式3.1代入，得： (3.2) 式中 hmin——被矯鋼板的最小厚度，=1.8mm ； ——鋼板的彈性模量 ， MPa ； ——屈服極限，=235MPa ； hmax——被矯鋼板的最大厚度，=4.0 mm 。 　　　　　＝0.35=0.35×＝0.56m=560mm (2)最小允許輥距的確定： 輥距t越小對(duì)軋件可能產(chǎn)生的反彎曲率越大，矯正質(zhì)量越高，但同時(shí)矯正力P越大。故最小允許輥距受工作輥扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度和輥身表面接觸應(yīng)力限制。輥?zhàn)由献畲蠼佑|應(yīng)力應(yīng)小于允許值，即： （3.3） 式中 ——最大允許接觸應(yīng)力； P ——最大矯直力，按第三輥壓力計(jì)算： ； E ——工作輥彈性模量；E=210000MPa； R ——工作輥半徑， ； b ——軋件與輥?zhàn)拥慕佑|寬度； ——允許接觸應(yīng)力值，一般取軋件屈服極限的二倍，即。 將以上各式代入式(3.3)中，得：。對(duì)于板帶矯直機(jī)e=1.5，，0.95，由此 （3.4） 將各數(shù)值代入式3.4得： =47.10mm 所以：，47.10mm < t < 560mm 。查文獻(xiàn)[2]，在此取t=160mm。 mm，圓整于D=150mm。 2. 輥數(shù)n的選擇： 選擇輥數(shù)n的原則是保證矯正質(zhì)量的前提下，使輥數(shù)盡量減小。查文獻(xiàn)[1]，在此選擇n=5。 3. 輥身長(zhǎng)度L的確定： 輥身長(zhǎng)度L與軋件最大寬度有關(guān)，通常 當(dāng)200mm時(shí)，a=50mm；當(dāng)200mm時(shí)，a=100~300mm。 在此取a=300mm，L=1100+300=1400mm。 4. 矯正速度的確定 矯直機(jī)的矯正速度主要由生產(chǎn)效率確定，要與軋機(jī)生產(chǎn)能力和所在機(jī)組的速度相協(xié)調(diào)。查文獻(xiàn)[1]，=0.1~6.0m/s 在此取=1.1m/s。 3.3矯直力與矯直力矩的計(jì)算 在生產(chǎn)實(shí)際中，輥式矯直機(jī)的矯直原理就是使工件在矯直輥壓下力的作用下，在同一工作平面內(nèi)通過交錯(cuò)配置的工作輥進(jìn)行反復(fù)壓彎，工件發(fā)生彈塑性變形，直到殘余曲率逐漸減小為零，工件趨于平直。下面根據(jù)計(jì)算矯直力和矯直力矩的公式求出所需的參數(shù)。 （1）矯直力的計(jì)算 根據(jù)文獻(xiàn)[1]可知，作用在矯直輥上的矯直力如圖1.1所示，各輥?zhàn)由系牧梢愿鶕?jù)軋件斷面的力矩平衡條件求出，即： （3.5） 式中 t —— 矯直輥輥距。 今假設(shè)第2、3、4輥下軋件彎曲力矩為塑性彎曲力矩; 由文獻(xiàn)[2，5-12]得輥式矯直塑性彎曲力矩為 ==1316N mm， 其中 為軋輥屈服極限，=235MPa 。 將上述三個(gè)假設(shè)代入式（3.3），可得出各輥下矯直力的計(jì)算式為： ==16.45 kN ==49.35 kN ==65.8 kN ==49.35 kN ==16.45 kN 故作用在上下輥?zhàn)由系膲毫偤蜑?： ==++++=197.4 kN （3.6） （2） 矯直力矩的計(jì)算 矯直過程按照以下假設(shè)進(jìn)行分析： （1）認(rèn)為各輥下的彎曲力矩均是塑形彎曲力矩； （2）認(rèn)為彈復(fù)變形不屬于耗能變形； （3）除原始曲率外，其余各輥下的殘余曲率（也就是下一輥的原始曲率）都等于小變形矯直方案中的殘余曲率最大值； （4）對(duì)具有原始曲率的軋件，可假設(shè)其平均原始曲率為： 式中的數(shù)值，對(duì)于鋼板，= ，h為軋件厚度。 按照上述假設(shè)，矯直輥上的矯直力矩為： (3.7) 其中，按照下列回歸經(jīng)驗(yàn)公式可以近似計(jì)算： ， 故：=mm。 ，取大值：。 將與代入式(3.7)中可得： 3.4矯直功率的計(jì)算 查文獻(xiàn)[1]，輥式矯直機(jī)電動(dòng)機(jī)功率可按下式計(jì)算： （3.8） 式中 ——總矯正扭矩，=3224.8kNmm ； ——作用在矯直輥上的壓力總和，= 197.4 kN ； ——矯直輥與軋件的滾動(dòng)摩擦系數(shù)，對(duì)于鋼板=0.0002， 如考慮可能出現(xiàn)較大的滑動(dòng)摩擦，則對(duì)于鋼板=0.0008 ； ——輥系軸承的摩擦系數(shù)，輥針軸承 ； D——輥?zhàn)又睆?，D= 150 mm ； d——輥?zhàn)虞S承處直徑 (滾針軸承取中徑), d=85 mm； v——矯正速度m/， v=1.1 m/s ； ——傳動(dòng)效率， ==0.768=0.723 。 所以電機(jī)功率： N= =75.426kW 3.5矯直主傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 3.5.1選擇矯直電機(jī) 由前面的主參數(shù)計(jì)算可以得到，矯直機(jī)的總功率為p=75kW 3.5.2 電動(dòng)機(jī)類型的選擇 電動(dòng)機(jī)類型的選擇可以根據(jù)動(dòng)力源和工作條件，冶金用電動(dòng)機(jī)大多采用YZR 系列 （繞線轉(zhuǎn)子三相異步）電動(dòng)機(jī)。因?yàn)樗哂休^大的過載能力和較高的機(jī)械強(qiáng)度，特別使 用于短時(shí)和周期運(yùn)行，頻繁啟動(dòng)和制動(dòng)，有時(shí)過負(fù)荷及有顯著的振動(dòng)和較大沖擊的設(shè)備。 電動(dòng)機(jī)功率的選擇及其類型參數(shù)： 根據(jù)矯直機(jī)的功率（75kW），可選擇YZR系列，功率為75kW的280M電機(jī)，由文獻(xiàn)查得其轉(zhuǎn)速為nm=969r/min。 由文獻(xiàn)可查得其安裝尺寸及重要的外形尺寸： 電動(dòng)機(jī)總長(zhǎng)度：l=1315mm 外伸軸徑：D=80mm 外伸長(zhǎng)度：E=170mm 電動(dòng)機(jī)中心高：H=280mm 3.5.3 電動(dòng)機(jī)的傳動(dòng)比 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為nm=969r/min 經(jīng)一級(jí)減速后，要進(jìn)行兩次分配，最終輸出軸的轉(zhuǎn)速可計(jì)算得到： v = 1.5m/s；v=n×r；r=D/2； D為工作輥的直徑（D=150mm） 所以： （3.1） 傳動(dòng)比： 3.6減速器參數(shù)計(jì)算 1、 各軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算 2、 各軸的輸入功率 各傳動(dòng)軸和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的效率由文獻(xiàn)[4]查得， (彈性聯(lián)軸器)，其特點(diǎn)是傳遞轉(zhuǎn)矩的能力很大，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，耐久性好， 有一定的緩沖和吸振能力。適用于軸向竄動(dòng)較大，正反轉(zhuǎn)變化較多和啟動(dòng)較頻繁的場(chǎng)合。 （閉式圓柱齒輪傳動(dòng)，7級(jí)精度），其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠，效率高 (0.99)，壽命長(zhǎng)，能保證恒定的傳動(dòng)比，傳動(dòng)平穩(wěn)，適用的范圍廣,可實(shí)現(xiàn)平行軸、相交軸和交錯(cuò)軸之間的傳動(dòng)。 (圓錐滾子軸承)，其結(jié)構(gòu)為向心推力結(jié)構(gòu)，可以同時(shí)承受軸向和徑向的 力。其中單列的只能承受單方向的軸向力，有些類型可以同時(shí)承受對(duì)向軸向力，類似角接觸球軸承，不同的是相對(duì)轉(zhuǎn)速低，精度低，但承受力大很多。 所以減速器的傳遞效率為 由主要參數(shù)計(jì)算可以得到：所選電動(dòng)機(jī)的額定功率為P=75KW;電動(dòng)機(jī)所工作需功率為 Pd=71KW。 所以各軸輸入功率為： 3、 各軸輸入轉(zhuǎn)矩 各軸轉(zhuǎn)矩如下： 4、總匯 將上述計(jì)算結(jié)果列于下表4.1 中，以供后面查用 表4.1 減速機(jī)參數(shù)圖 軸號(hào) 轉(zhuǎn)速（r/min） 功率P(kW) 轉(zhuǎn)矩T(N·m) 傳動(dòng)比i 1 969 66.53 655.67 5.07 1 2 192.12 63.89 3492.58 3 192.12 61.99 3098.39 3.7減速器齒輪接觸強(qiáng)度校核 由于減速器齒輪較多，這里只列出一個(gè)高速級(jí)齒輪。查文獻(xiàn)得， 模數(shù):m=2.5 齒數(shù):Z1=30 齒形角:a=20° 齒頂高系數(shù):ha* =1 分度圓直徑:d1=75 精度等級(jí):7HK GB10095-02 中心距:157.531.5 按照接觸疲勞強(qiáng)度校核公式進(jìn)行校核得 （3.2） 齒輪法向力 (3.3) 所以有 MPa (3.4) 所以MPa,故齒輪滿足強(qiáng)度要求，是安全的。 4冷軋帶鋼夾送裝置主要零件強(qiáng)度計(jì)算及其校核 4.1 夾送輥的輥徑計(jì)算 夾送輥是為了改善矯直輥對(duì)板材的咬入條件而設(shè)置的。因此送料輥的壓下是彈性壓下，其壓力歲半才的寬、厚不同而可以變化。 在工作過程中，輥?zhàn)訅壕o帶材，帶材受拉力T的作用。帶材對(duì)上下輥?zhàn)拥乃椒较蚰Σ亮砂聪率接?jì)算： 采用鋼送料輥在冷狀態(tài)下取=0.15，采用聚氨基甲酸或橡膠包層夾送輥時(shí)，取。在此取。 kN 1.夾送輥的輥徑： mm 按照設(shè)計(jì)要求，在此初定=610mm。 2.求出輥?zhàn)觽鬟f的功率P，轉(zhuǎn)速n和轉(zhuǎn)矩，并確定最小直徑d。 （1）已給出夾送輥的張力為20kN，兩個(gè)輥?zhàn)由系哪Σ亮?==10kN，每個(gè)輥?zhàn)觽鬟f的功率P： P===11kW 輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)速n： =82.34 輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)矩： ==1275N·m （2）初步確定輥?zhàn)拥淖钚≈睆剑? （3）在此選則輥?zhàn)拥牟牧蠟?0，查文獻(xiàn)[3]表15-3，選取=112，故： mm 在此初選d=100mm。 4.2 夾送輥的綜合計(jì)算 1. 聯(lián)軸器和軸承的選擇 最小直徑d=100mm，輥?zhàn)又睆?610mm。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩：?？紤]到轉(zhuǎn)矩變化很小，查文獻(xiàn)[3]表14-1取=1.3。故=1657.5Nm。按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查文獻(xiàn)[4]表13-5，選用LT11型彈性套柱銷聯(lián)軸器。其半聯(lián)軸器孔徑為100mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L=195mm。 2. 滾動(dòng)軸承的選擇 因軸承同時(shí)承受有徑向力和軸向力的作用，且徑向載荷較大，故選取調(diào)心滾子軸承。d=120mm，查文獻(xiàn)[4]表12-1選取23124C的調(diào)心滾子軸承，其內(nèi)徑d=120mm，外徑D=200mm，寬B=62mm。 3.夾送輥的強(qiáng)度校核 由于夾送輥受到徑向載荷，并且傳遞扭矩，應(yīng)按照彎扭組合來校核其強(qiáng)度。作出其受力分析圖、彎矩圖和扭矩圖如圖4.1所示 則有 求得：=25kN；41250Nm。 按照第三強(qiáng)度理論來進(jìn)行強(qiáng)度校核，即： 所以軸頸處材料選45號(hào)鋼，最小軸徑d=100mm是符合設(shè)計(jì)要求的。故，最終確定夾送輥的結(jié)構(gòu)參數(shù)：輥徑=610mm；最小直徑d=100mm，軸承處直徑D=120mm。 圖4.1夾送輥受力、彎矩、扭矩圖 4.3夾送輥調(diào)整系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算 1. 調(diào)整系統(tǒng)的作用： 為了保證軋件按照給定的壓下量被夾送輥咬入，并且與工作輥的軋線保持高度一致，使軋件能順利送入工作輥進(jìn)行矯直，需要給夾送輥上設(shè)置一個(gè)調(diào)整系統(tǒng)，來確保軋件的壓下量和保持夾送輥的平衡。這里夾送輥采用液壓壓下裝置，調(diào)整系統(tǒng)輔助微調(diào)壓下。當(dāng)夾送輥間沒有軋件時(shí)，由于上軋輥及其軸承座的重力作用，在軸承座與壓下螺絲之間、壓下螺絲與螺母的羅文之間均會(huì)產(chǎn)生間隙。這樣，當(dāng)軋件咬入時(shí)，會(huì)對(duì)壓下裝置產(chǎn)生沖擊，所以必須設(shè)置一個(gè)平衡裝置來防止這種情況發(fā)生，使上軸承座緊貼壓下螺絲端部并消除螺紋之間的間隙，大多數(shù)的平衡裝置還兼有抬升上輥的作用。由于夾送輥的移動(dòng)量很小，一次調(diào)整好在軋制過程中一般不再調(diào)整，因此多使用彈簧平衡。 2.彈簧式平衡裝置的特點(diǎn)： 彈簧式平衡裝置的結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，一般由4個(gè)彈簧和拉桿組成，彈簧放在機(jī)架蓋上不，上輥的下瓦座通過拉桿吊掛在平衡彈簧上。彈簧的平衡力應(yīng)是被平衡重量的1.2—1.4倍，可用過拉桿上的螺母調(diào)節(jié)。當(dāng)上輥下降時(shí)，彈簧壓縮，上升時(shí)則放松，因此，彈簧的平衡力是變化的，彈簧越長(zhǎng)，平衡力越穩(wěn)定。彈簧平衡只適用于上輥調(diào)整量不大于50—100mm的軋機(jī)。它的優(yōu)點(diǎn)是簡(jiǎn)單可靠，缺點(diǎn)是換輥時(shí)要人工拆裝彈簧。 3.調(diào)整系統(tǒng)方案確定： 根據(jù)夾送輥的受力特點(diǎn)和壓下量變化的大小，在此采用彈簧調(diào)整裝置來微調(diào)夾送輥的壓下量。 參考軋機(jī)的上輥彈簧平衡裝置，夾送輥彈簧調(diào)整系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)。裝置主要由彈簧、拉桿和調(diào)節(jié)螺母組成，通過傳感器作用，裝置上的標(biāo)尺可以顯示調(diào)節(jié)量。通過調(diào)節(jié)螺母來調(diào)整拉桿的上下運(yùn)動(dòng)，使拉桿上的彈簧拉伸或壓縮，來微調(diào)夾送輥的壓下量。 4.4彈簧調(diào)整系統(tǒng)主要零部件的強(qiáng)度校核 4.4.1 拉桿的強(qiáng)度校核 拉桿直徑=35mm；拉桿螺紋部分直接=30mm；夾送輥壓下力P=50kN。拉桿螺紋部分的強(qiáng)度校核應(yīng)該綜合考慮拉伸應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力的作用。 其危險(xiǎn)截面的拉伸應(yīng)力為： 其危險(xiǎn)截面的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為： （4.1） 對(duì)于M10~M64普通螺紋的鋼制螺栓，取0.17，=1.04~1.08，0.05，由此可得： （4.2） 由于螺栓材料是塑性的，故可根據(jù)第四強(qiáng)度理論，求出螺栓預(yù)緊狀態(tài)下其計(jì)算應(yīng)為： （4.3） 所以，螺栓危險(xiǎn)截面的拉伸強(qiáng)度條件為： （4.4） 以上各式中中，為螺栓所受的預(yù)緊力。 碳素鋼螺栓的預(yù)緊力關(guān)系式為： （4.5） 式中，是螺栓材料的屈服極限，是螺栓危險(xiǎn)截面的面積，。 在此，螺栓的材料選用45號(hào)鋼，其屈服極限，螺紋外徑=30mm。 由式（4.5）可求得： 取大值，=222.55Kn。再代入式（4.4）可得： 螺紋連接件的許用拉應(yīng)力按下時(shí)計(jì)算： （4.6） 查文獻(xiàn)[3]，安全系數(shù)S=2.5，所以。 所以：，符合強(qiáng)度要求。 4.4.2 緊固螺栓的強(qiáng)度校核 緊固螺栓的螺紋外徑為20mm，材料為45號(hào)鋼。其預(yù)緊力為： 取大值，=98.91kN。 由式（4.4）可得：MPaMPa 所以緊固螺栓的設(shè)計(jì)符合強(qiáng)度要求。 4.4.3 連接夾送輥軸承座的螺栓的強(qiáng)度校核 與夾送輥軸承座連接的螺栓螺紋外徑為30mm，長(zhǎng)度為8mm。此處的連接是利用鉸制孔用螺栓抗剪切來承受載荷的。螺栓桿與孔壁之間無間隙，接觸表面受壓擠，在連接接合面處，螺栓桿則受剪切。因此，應(yīng)分別按擠壓及剪切強(qiáng)度條件計(jì)算。 在計(jì)算時(shí)，假設(shè)螺栓孔與空壁表面上的壓力分布是均勻的，由于這種連接所受的預(yù)緊力很小，所以不考慮預(yù)緊力和螺紋摩擦力矩的影響。 螺栓桿與孔壁的擠壓強(qiáng)度條件為： （4.7） 載荷F=50kN，=30mm； 為螺栓桿與孔壁擠壓面的最小高度，mm，取=37.5mm。 查文獻(xiàn)[4]，許用擠壓應(yīng)力為：=0.8=360MPa。由式（4.7）可得： 符合擠壓強(qiáng)度條件的要求。 螺栓桿的剪切強(qiáng)度條件為： （4.8） 螺栓材料的許用剪切應(yīng)力應(yīng)為： （4.9） 查文獻(xiàn)[3]，鋼的安全系數(shù)=1.25。由式（4.9）可得：=360MPa。故： 符合剪切強(qiáng)度條件的要求。 4.5 夾送輥軸承的壽命計(jì)算 以小時(shí)代表的軸承基本額定壽命Lh為： （4.10） 其中n為軸承轉(zhuǎn)速，C這軸承基本額定靜載荷，P為軸承實(shí)際承受的載荷，對(duì)于球軸承＝3，對(duì)于滾子軸承。 夾送輥轉(zhuǎn)速的計(jì)算： （4.11） 則 =82.34 按照式（4.10），則上輥軸承壽命為： 即：每隔4個(gè)月?lián)Q一次軸承即可。 5 冷軋帶鋼矯直裝置主要零件強(qiáng)度計(jì)算及其校核 5.1軸承的選取與校核 矯直輥在工作過程中主要受徑向載荷，軸向載荷與之相比幾乎可以忽略不計(jì)，而且矯直機(jī)外形尺寸較大，前后立箱相隔較遠(yuǎn)導(dǎo)致安裝對(duì)中性差，當(dāng)輥軸的中心線與軸承座中心線不重合而有角度誤差時(shí)，或因軸受力而彎曲或傾斜時(shí)，會(huì)造成軸承的內(nèi)外圈軸線發(fā)生偏斜。為保證正常工作，通常選用有一定調(diào)心性能的調(diào)心滾子軸承。 圖5.1 調(diào)心滾子軸承 根據(jù)機(jī)械的類型、工作條件、可靠性要求及軸承的工作轉(zhuǎn)速n，預(yù)先確定一個(gè)適當(dāng)?shù)氖褂脡勖?，矯直機(jī)軸承預(yù)期壽命′=20000h。 條件：軸承預(yù)期壽命′=20000h，工作環(huán)境清潔，載荷平穩(wěn)，工作溫度低于120度。矯直速度為66m/min，因此軸承轉(zhuǎn)速n=66/(0.72*)=26.5r/min，需按基本額定動(dòng)載荷值選擇軸承，然后校核其額定靜載荷是否滿足要求。 對(duì)于調(diào)心滾子軸承，當(dāng)量動(dòng)載荷為徑向載荷: 對(duì)于軸頸為處的軸承， 設(shè)計(jì)基本額定動(dòng)載荷為： (5.1) 式中 C’— 基本額定動(dòng)載荷計(jì)算值，N P — 當(dāng)量動(dòng)載荷，N ft— 溫度因數(shù)， 在低于120°的條件下工作時(shí)，取ft=1 n — 軸承轉(zhuǎn)速，r/min 根據(jù)上式計(jì)算結(jié)果，在機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中選取型號(hào)為22217的調(diào)心滾子軸承，在處放置兩個(gè)，同時(shí)可得軸頸=85mm。其基本參數(shù)如下： 基本尺寸/（mm） d: 85 基本尺寸/（mm） D: 150 基本尺寸/（mm） B: 36 基本額定載荷/（kN）:145 基本額定載荷/（kN）: 228 軸承代號(hào)（圓柱孔）: 22217 驗(yàn)算此型號(hào)軸承的靜強(qiáng)度，與計(jì)算基本額定動(dòng)載荷時(shí)同理，當(dāng)量靜載荷為徑向載荷，即： 對(duì)于軸頸為da處的軸承，。 設(shè)計(jì)基本額定靜載荷為： （5.2） 式中， — 基本額定靜載荷計(jì)算值，N。 — 當(dāng)量靜載荷，N。 — 安全因數(shù)，對(duì)于調(diào)心滾子軸承，取=3。 帶入數(shù)據(jù)得: 因此，da處軸承靜強(qiáng)度合格，所選型號(hào)22217能滿足使用要求 。 對(duì)于軸頸為處的軸承，=1576KN， 設(shè)計(jì)基本額定動(dòng)載荷為： 根據(jù)上式計(jì)算結(jié)果，在機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中選取型號(hào)為22217C的調(diào)心滾子軸承，在處放置一個(gè)，同時(shí)可得軸頸=85mm。 基本尺寸/(mm)d:85 基本尺寸/(mm)D:150 基本尺寸/(mm)B:36 基本額定載荷/(kN)|: 224 基本額定載荷/(kN): 285 軸承代號(hào)(圓柱孔): 22217C 驗(yàn)算此型號(hào)軸承的靜強(qiáng)度，與計(jì)算基本額定動(dòng)載荷時(shí)同理，當(dāng)量靜載荷為徑向載荷，即： 對(duì)于軸頸為da處的軸承，。 設(shè)計(jì)基本額定靜載荷為： 式中， — 基本額定靜載荷計(jì)算值，N。 — 當(dāng)量靜載荷，N。 — 安全因數(shù)，對(duì)于調(diào)心滾子軸承，取=3。 帶入數(shù)據(jù)得: 因此，da處軸承靜強(qiáng)度合格，所選型號(hào)22217C能滿足使用要求 。 5.2矯直輥強(qiáng)度校核計(jì)算 5.2.1矯直輥接觸強(qiáng)度校核 由于各工作輥所受扭矩不同，所以在這里只計(jì)算第三輥。如果第三輥能滿足強(qiáng)度校核，其他矯直輥則都可以滿足所需強(qiáng)度。 =504000N·mm 矯直機(jī)工作輥應(yīng)該滿足表面接觸應(yīng)力小于要