四腳柱形肥皂盒注射模具設計-注塑模含17張CAD圖

四腳柱形肥皂盒注射模具設計-注塑模含17張CAD圖,四腳柱形,肥皂盒,注射,模具設計,注塑,17,cad 實習報告 時間如涓涓流水緩緩地流過，在這半年的時間里留下了許多美好的回憶，讓我們細細品味。在江蘇申久化纖有限公司半年的實習生活過得很充實，很快樂，也讓我充分感受到了人與人之間的溫情與不盡的光懷。我們實習隊員從一開始的不熟悉到逐漸的了解，再到現(xiàn)在建立起深厚的友誼，這一切永遠都會塵封在我記憶的深處!很感謝各位隊友與我一起度過的時光，其中的點點滴滴都銘記于心。實習結(jié)束意味著大家要接受另一番現(xiàn)實的考驗，希望每一位隊友都能坦然地面對，找到一份好的工作。 起初，剛進入車間的時候，車間里的一切對我來說都是陌生的。車間里的工作環(huán)境也不怎么好，呈現(xiàn)在眼前的一幕幕讓人的心中不免有些茫然，即將在這較艱苦的環(huán)境中工作3個月。第一天進入車間開始工作時，所在小組的組長、技術員給我安排工作任務，分配給我的任務是簡單加工一種名叫黑色套管的產(chǎn)品，我按照技術員教我的方法，運用操作工具開始慢慢學著加工該產(chǎn)品，在加工的同時注意操作流程及有關注意事項等。畢業(yè)實習的第一天，我就在這初次的工作崗位上加工產(chǎn)品，體驗首次在社會上工作的感覺。在工作的同時慢慢熟悉車間的工作環(huán)境。 作為初次到社會上去工作的學生來說，對社會的了解以及對工作單位各方面情況的了解都是甚少陌生的。一開始我對車間里的各項規(guī)章制度，安全生產(chǎn)操作規(guī)程及工作中的相關注意事項等都不是很了解，于是我便閱讀實習單位下發(fā)給我們的員工手冊，向小組里的員工同事請教了解工作的相關事項，通過他們的幫助，我對車間的情況及開機生產(chǎn)產(chǎn)品、加工產(chǎn)品等有了一定的了解。車間的工作實行兩班制(a、b班)，兩班的工作時間段為：早上8：30，對產(chǎn)品應該怎樣包裝不明白，此時，我便向員工同事學習，向他們請教正確的加工包裝方式，另外也可以詢問評管(質(zhì)檢員)，按評管提供的要求進行生產(chǎn)、加工包裝產(chǎn)品。 經(jīng)過一段時間開機生產(chǎn)、加工包裝產(chǎn)品的學習，我對車間產(chǎn)品的生產(chǎn)、加工包裝的整個流程已有了一個較詳細的了解與熟悉。對有些常加工的產(chǎn)品也比較熟悉了，對不良產(chǎn)品的識別力也有所提高了，生產(chǎn)、加工產(chǎn)品的效率也在不斷提高。上班期間，聽從小組長的安排，接受小組長分配的工作任務，在自己的工作區(qū)認真地進行作業(yè)。當出現(xiàn)一些小的問題和困難時，先自己嘗試著去解決，而當問題較大自己獨自難以解決時，則向小組長、技術員反映情況，請求他們幫助解決。在他們的幫助下，出現(xiàn)的問題很快就被解決了，我有時也學著運用他們的方法與技巧去處理些稍簡單的問題，慢慢提高自己解決處理問題的能力。在解決處理問題的過程中也不斷摸索出解決機器小故障的方法途徑。這樣從而讓我在工作時的自信心不斷增強，對工作的積極性也有所提高。 四腳柱形肥皂盒注射模設計 摘 要 本設計主要四腳柱形肥皂盒注塑模設計的全過程。根據(jù)對塑件的使用性能.材料選用和成型工藝等進行分析，設計出一模一穴的注塑模具。 本次設計主要是運用大學三年所學的模具專業(yè)知識來完成從產(chǎn)品設計到模具結(jié)構設計的全過程,從而達到學有所用的效果；通過本次畢業(yè)設計充分發(fā)揮了個人的主觀能動性和創(chuàng)造性，從而提高了自己獨立分析問題，解決問題的能力。本說明書主要研究了塑件和模具的結(jié)構設計，包括材料選用、精度的選用、型腔、型芯與斜導柱的計算與校核等設計過程。 關鍵詞:材料選用；型腔；型芯；斜導柱 目 錄 摘 要 1 引 言 5 1 緒論 5 1.1國內(nèi)外發(fā)展狀況 6 1.1 1模具工業(yè)的概況 6 1.1.2 我國塑料模具工業(yè)和技術現(xiàn)狀及地區(qū)分布 6 1.1.3 我國塑料模具工業(yè)和技術今后的主要發(fā)展方向 8 1.1.4 注塑模具CAD發(fā)展概況及趨勢 8 1.2 塑料模具的發(fā)展 8 1.3 塑料模具分類 9 1.3.1 按模塑方法分類 9 1.3.2 按型腔數(shù)目分類 9 2 零件分析 9 2.1 制品分析 10 2.2 材料的成型特性與工藝參數(shù) 10 2.2.1 材料的成型特性 10 3 注射機型號的確定 12 3.1 注射量的計算 13 3.2 型腔數(shù)量及注射機有關參數(shù)的校核 13 3.2.1 型腔數(shù)量的校核 13 3.2.2 注射機工藝參數(shù)的校核 14 3.3 注射機型號的選定 14 3.4合模力校核 15 3.5 最大注射壓力的校核 15 3.6 安裝尺寸校核 15 3.6.1 噴嘴尺寸 15 3.6.2 定位環(huán)尺寸 15 3.6.3 最大與最小模具厚度 16 3.7開模行程和推出機構的校核 16 4 澆注系統(tǒng)的設計 16 4.1 主流道設計 17 4.1.1 主流道尺寸 17 4.1.2主流道襯套的形式 17 4.2 分流道設計 17 4.2.1 分流道的形狀及尺寸 18 4.2.2分流道的設計 18 4.3 澆口的設計 19 4.3.1 該模具采用側(cè)澆口形式 19 4.3.2澆口位置的選擇 20 4.3.3側(cè)澆口尺寸 21 4.4 冷料穴的設計 21 5 成型零件結(jié)構設計和計算 22 5.1 模具分型面 22 5.2 成型零件工作尺寸的計算 23 5.3型腔徑向尺寸計算 (單位：mm) 23 5.4型腔深度尺寸計算 ( 單位：mm) 23 5.5型芯徑向尺寸計算 (單位：mm) 24 5.6型芯高度尺寸計算（單位：mm） 24 5.7 中心距尺寸計算 24 5.8 模架的確定 25 6 脫模機構的設計 25 6.1 脫模力的計算 25 6.2 側(cè)抽芯機構設計 26 6.2.1斜導柱的結(jié)構設計 26 6.2.2斜導柱的傾斜角確定 27 6.2.3 斜導柱側(cè)向分型與抽芯結(jié)構的設計 28 6.2.4 側(cè)滑塊設計 29 7 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設計 30 7.1 冷卻時間的計算 30 7.2 冷卻水孔的數(shù)目 31 結(jié)束語 32 致 謝 33 參考文獻 34 肥皂盒注射模設計 引 言 此次設計為肥皂盒的注射成型模具設計。對于這次的設計首要制定的塑料成型工藝以及合理設計塑料成型模具的過程。 前面部分主要說明塑料成型的必要理論基礎，包括高分子聚合物結(jié)構特點與性能，尤其是聚合物的熱力學性能和化學性質(zhì)，還有聚合物熔體在成型過程中的流動狀態(tài)及物理和化學變化。后面部分說明的是注射成型模具設計的最復雜也最具代表性的部分，主要說明注射成型模具的設計，包括澆注系統(tǒng)（主流道，澆口，分流道）、成型零件（型芯，型腔，推桿等）的設計，對所選注射機的校核等有關設計。由于塑料注射成型模具對于實踐性很強，并且技術正在飛速發(fā)展中，所以在設計過程中注重理論聯(lián)系實際，對于書中的知識要加以聯(lián)系實際，從而使模具設計得更加合理。 1 緒論 塑料是一門新興工業(yè)，是隨著石油工業(yè)發(fā)展應運而生的，作為現(xiàn)代四大工業(yè)基礎之一，越來越廣泛地在各行各業(yè)應用。其中注塑成型在塑料的各種成型工藝中所占的比例也越來越大。隨著社會的經(jīng)濟技術不斷向前發(fā)展，對注塑成型的制品質(zhì)量和精度要求都有不同程度的提高。塑料制品在工業(yè)中的應用日趨普遍。在國民經(jīng)濟中，塑料制件已成為各行業(yè)不可缺小的重要材料之一。塑料制品的造型和精度直接與模具設計和制造有關系，對注塑制品的要求就是對模具的要求。有人說，模具是現(xiàn)代工業(yè)之母。世界各國對模具生產(chǎn)技術非常重視，出現(xiàn)許多新工藝、新技術。從而促進注塑工藝的不斷提高和發(fā)展。 注塑模具是在成型中賦予塑料以形狀和尺寸的部件。模具的結(jié)構雖然由于塑料品種和性能、塑料制品的形狀和結(jié)構以及注射機的類型等不同而可能千變?nèi)f化，但是基本結(jié)構是一致的。模具主要由澆注系統(tǒng)、成型零件和結(jié)構零件三部分組成。其中澆注系統(tǒng)和成型零件是與塑料直接接觸部分，并隨塑料和制品而變化，是塑模中最復雜，變化最大，要求加工光潔度和精度最高的部分。 1.1國內(nèi)外發(fā)展狀況 1.1 1模具工業(yè)的概況 模具工業(yè)是制造業(yè)中的一項基礎產(chǎn)業(yè)，是技術成果轉(zhuǎn)化的基礎，同時本身又是高新技術產(chǎn)業(yè)的重要領域，在歐美等工業(yè)發(fā)達國家被稱為“點鐵成金”的“磁力工業(yè)” ；美國工業(yè)界認為“模具工業(yè)是美國工業(yè)的基石”;德國則認為是所有工業(yè)中的“關鍵工業(yè)” ;日本模具協(xié)會也認為“模具是促進社會繁榮富裕的動力” ，同時也是“整個工業(yè)發(fā)展的秘密”，是“進入富裕社會的原動力” 。日本模具產(chǎn)業(yè)年產(chǎn)值達到13000億日元，遠遠超過日本機床總產(chǎn)值9000億日元。如今，世界模具工業(yè)的發(fā)展甚至己超過了新興的電子工業(yè)。在模具工業(yè)的總產(chǎn)值中，沖壓模具約占50%，塑料模具約占33%，壓鑄模具約占6%，其它各類模具約占11%。 塑料模具工業(yè)是隨塑料工業(yè)的發(fā)展而發(fā)展的。塑料工業(yè)是一門新興工業(yè)。自塑料問世后的幾十年以來，由于其原料豐富、制作方便和成本低廉，塑料工業(yè)發(fā)展很快，它在某些方面己取代了多種有色金屬、黑色金屬、水泥、橡膠、皮革、陶瓷、木材和玻璃等，成為各個工業(yè)部門不可缺少的材料。 塑料模具就是利用特定形狀去成型具有一定形狀和尺寸的塑料制品的工藝基礎裝備。用塑料模具生產(chǎn)的主要優(yōu)點是制造簡便、材料利用高、生產(chǎn)率高、產(chǎn)品的尺寸規(guī)格一致，特別是對大批量生產(chǎn)的機電產(chǎn)品，更能獲得價廉物美的經(jīng)濟效果。塑料模具的現(xiàn)代設計與制造和現(xiàn)代塑料工業(yè)的發(fā)展有極密切的關系。隨著塑料工業(yè)的飛速發(fā)展，塑料模具工業(yè)也隨之迅速發(fā)展。 目前，我國的彩電的年產(chǎn)量己超過3200萬臺，電冰箱、洗衣機和空調(diào)的年產(chǎn)量均超過了100萬臺。家用電器行業(yè)的飛速發(fā)展使之對模具的需求量極大。到2010年，在建筑與建材行業(yè)方面，塑料門窗的普及率為30%，塑料管的普及率將達到50%，這些都會大大增加對模具的需求量。其它發(fā)展較快的行業(yè)，如電子、通訊和建筑材料等行業(yè)對模具的需求，都將對中國模具工業(yè)和技術的發(fā)展產(chǎn)生巨大的推動作用。 1.1.2 我國塑料模具工業(yè)和技術現(xiàn)狀及地區(qū)分布 在中國，人們已經(jīng)越來越認識到模具在制造中的重要基礎地位，認識到模具技術水平的高低，已成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的重要標志，并在很大程度上決定著產(chǎn)品質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。我國塑料模工業(yè)從起步到現(xiàn)在，歷經(jīng)半個多世紀，有了很大發(fā)展，模具水平有了較大提高。在大型模具方面已能生產(chǎn)l8英寸大屏幕彩電塑殼注射模具、6. 5kg大容量洗衣機全套塑料模具以及汽車保險杠和整體儀表板等塑料模具。精密塑料模具方面，已能生產(chǎn)照相機塑料件模具、多型腔小模數(shù)齒輪模具及塑封模具。如天津榮天和機電有限公司和煙臺北極星I.K模具有限公司制造的多腔VCD和DVD齒輪模具，所生產(chǎn)的這類齒輪塑件的尺寸精度、同軸度、跳動等要求都達到了國外同類產(chǎn)品的水平，而且還采用最新的齒輪設計軟件，糾正了由于成型收縮造成的齒形誤差，達到了標準漸開線齒形要求。近年來，國內(nèi)己較廣泛地采用一些新的塑料模具鋼，如:P20, 3Cr2Mo, PMS,SM I、SM II等，對模具的質(zhì)量和使用壽命有著直接的重大的影響，但總體使用量仍較少。塑料模標準模架、標準推桿和彈簧等越來越廣泛地得到應用，并且出現(xiàn)了一些國產(chǎn)的商品化的熱流道系統(tǒng)元件。但目前我國模具標準化程度和商品化程度一般在30%以下，和國外先進工業(yè)國家已達到70%-80%相比，仍有很大差距。技術比較見表1-1。 表1-1 國內(nèi)外塑料模具技術比較表 項目 國內(nèi) 國外 注塑模型腔精度 0. 005～0. 01mm 0.02～0.05mm 型腔表面粗糙度 Ra0.01～0. 05 um Ra0.20 um 非淬火鋼模具壽命 10-60萬次 10～30萬次 淬火鋼模具壽命 160～300萬次 50～100萬次 熱流道模具使用率 80%以上 總體不足10% 標準化程度 70～80% 小于30% 中型塑料模生產(chǎn)周期 一個月左右 2～4個月 目前發(fā)展最快、模具生產(chǎn)最為集中的省份是廣東和浙江，這2個省的模具產(chǎn)值已占全國總量的六成以上。江蘇、上海、山東、安徽等地目前發(fā)展態(tài)勢也很好。我國模具年生產(chǎn)總量雖然已位居世界第三，但設計制造水平在總體上要比工業(yè)發(fā)達國家落后許多，其差距主要表現(xiàn)在下列六方面： (1)國內(nèi)自配率不足80％，中低檔模具供過于求，中高檔模具自配率不足60％。 (2)企業(yè)組織結(jié)構、產(chǎn)品結(jié)構、技術結(jié)構和進出口結(jié)構都不夠合理。 (3)模具產(chǎn)品水平和生產(chǎn)工藝水平總體上比國際先進水平低許多，而模具生產(chǎn)周期卻要比國際先進水平長許多。 (4)開發(fā)能力弱，經(jīng)濟效益欠佳。我國模具企業(yè)技術人員比例較低，水平也較低，不重視產(chǎn)品開發(fā)，在市場中常處于被動地位。 (5)模具標準化水平和模具標準件使用覆蓋率低。 (6)與國際先進水平相比，模具企業(yè)的管理落后更甚于技術落后。 縱觀發(fā)達國家對模具工業(yè)的認識與重視，我們感受到制造理念陳舊則是我國模具工業(yè)發(fā)展滯后的直接原因。模具技術水平的高低，決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品開發(fā)能力，它已成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的重要標志。因此，模具是國家重點鼓勵與支持發(fā)展的技術和產(chǎn)品，現(xiàn)代模具是多學科知識集聚的高新技術產(chǎn)業(yè)的一部分，是國民經(jīng)濟的裝備產(chǎn)業(yè)，其技術、資金與勞動相對密集。提高模具標準化水平和模具標準件的使用率。模具標準件是模具基礎，其大量應用可縮短模具設計制造周期，同時也顯著提高模具的制造精度和使用性能，大大地提高模具質(zhì)量。 1.1.3 我國塑料模具工業(yè)和技術今后的主要發(fā)展方向 模具技術的發(fā)展趨勢主要是：①CAD、CAM、CAE的廣泛應用及其軟件的不斷先進和CAD／CAM／CAE技術的進一步集成化、一體化、智能化；②PDM(產(chǎn)品數(shù)據(jù)管理)、CAPP(計算機輔助工藝設計管理)、KBE(基于知識工程)、ERP(企業(yè)資源管理)、MIS(模具制造管理信息系統(tǒng))及Internet平臺等信息網(wǎng)絡技術的不斷發(fā)展和應用；③高速、高精加工技術的發(fā)展與應用；④超精加工、復合加工、先進表面加工和處理技術的發(fā)展與應用；⑤快速成型與快速制模(RP／RT)技術的發(fā)展與應用；⑥熱流道技術、精密測量及高速掃描技術、逆向工程及并行工程的發(fā)展與應用；⑦ 模具標準化及模具標準件的發(fā)展及進一步推廣應用；⑧優(yōu)質(zhì)模具材料的研制及正確選用；⑨模具自動加工系統(tǒng)的研制與應用；⑩虛擬技術和納米技術等的逐步應用。 1.1.4 注塑模具CAD發(fā)展概況及趨勢 計算機輔助設計((Computer Aided Design, CAD)是當代計算機應用的一個重要領域。隨著計算機硬件和軟件技術水平的迅速提高，CAD技術及其應用一直處于日新月異的發(fā)展浪潮中。作為CAD技術應用的一個十分重要的方面，塑料模具計算機輔助設計、模擬分析與制造，即模具CAD、CAE和CAM也一直是國內(nèi)外普遍關注的熱點。 1.2 塑料模具的發(fā)展 隨著塑料工業(yè)的發(fā)展，近年來，我國各行業(yè)對模具工業(yè)的發(fā)展十分重視，在重點支持技術改造的產(chǎn)業(yè)、產(chǎn)品中，把模具制造列為機械工業(yè)技術改造序列的第一為，它確定了模具工業(yè)在國民經(jīng)濟中的重要地位，也提高了振興模具工業(yè)的重要任務，即要盡快提高我國模具工業(yè)的整體技術水平并迎頭趕上發(fā)達國家的模具技術水平。 1.3 塑料模具分類 塑料成型模具是保證塑件形狀、尺寸、精度和表面質(zhì)量的主要工具，是模塑工藝三大要素之一。根據(jù)塑料類型、塑件結(jié)構、生產(chǎn)批量、成型方法與加工設備的不同，采用各種不同形式的模具。 1.3.1 按模塑方法分類 （1）壓縮模 壓縮模具又稱為壓塑?；驂耗＃窃谝簤簷C上采用壓縮工藝來成型塑件的模具。這種模具主要用于熱固性塑件的成型，也有用于熱塑性塑件的成型。 （2）壓注模 它又稱為傳遞模、擠塑模，是在液壓機上采用壓注工藝來成型塑件的模具。這種模具用于熱固性塑件的成型。壓注模比壓縮模具多了加料腔、柱塞和澆注系統(tǒng)等 （3）注射模 注射模又稱為注塑模，是在注射機上采用注射工藝來成型塑件的模具。它主要用于熱塑性塑件的成型，也可用于熱固性塑件的成型。 1.3.2 按型腔數(shù)目分類 （1）單型腔模具 這是在一副塑料模具中只有一個型腔，一個模具周期生產(chǎn)一個塑件的模具。這種模具與多型腔模具相比，結(jié)構簡單，造價較低，但生產(chǎn)率低，往往不能充分發(fā)揮設備潛力。單型腔模具主要用于大型塑件和形狀復雜或嵌件多的塑件的生產(chǎn)，或生產(chǎn)批量不大的場合。 （2）多型腔模具 這是在一副塑料模具中有兩個以上型腔，一個模塑周期能夠同時生產(chǎn)兩個以上塑件的模具。這種模具生產(chǎn)率高，但結(jié)構復雜，造價較高。多型腔模具主要用于塑件較小、生產(chǎn)批量較大的場合。 2 零件分析 圖2—1 產(chǎn)品圖 根據(jù)產(chǎn)品的形狀結(jié)構、性能、用途、工藝要求和美觀效果，測量其尺寸，繪制產(chǎn)品3D圖2—1。結(jié)合實際生產(chǎn)經(jīng)驗和有關的使用要求，選擇ABS材料。 塑件材料選用ABS，要求未注明過渡圓角為R0.5，因配合要求，選用3級精度等級，塑件表面粗糙度為Ra0.8～0.5um，去除飛邊，不能有縮孔、裂紋等不良現(xiàn)象。 2.1 制品分析 零件形狀及相關尺寸請參考零件圖。 設計時常需要考慮制品的外觀，使用性，制造成本。該設計要求將制品顏色設計為粉紅色。從制品零件圖可以看出，該制品的設計特點為：產(chǎn)品表面為長方形方便使用；深度、大小適中；結(jié)構緊湊、合理；耗量適中；此類制品設計使得模具加工難度適中，通過開設一定數(shù)量的冷卻水道，可以明顯改善模具的冷卻效果和提高生產(chǎn)效率，縮短生產(chǎn)周期。另外，側(cè)面還有一個深度為2mm的橢圓孔，所以，模具在側(cè)向分型分模時需要注意側(cè)孔的尺寸精度，是屬中等難度的設計；為使成型零件能夠安全取出，模具設計時需要設計側(cè)向抽芯的滑塊成型的分型結(jié)構零件，以滿足制品的設計要求。 2.2 材料的成型特性與工藝參數(shù) 2.2.1 材料的成型特性 （1）選用材料為 ABS（丙烯睛－丁二烯－苯乙烯）。ABS由丙烯睛、丁二烯、苯乙烯共聚而成。這三種組分各自特性，使ABS具有良好的綜合力學性能。丙烯睛使ABS有良好的耐化學腐蝕及表面硬度，丁二烯使ABS堅韌，苯乙烯是它有良好的加工性和染色性能。ABS無毒，無味，呈微黃色。 A非結(jié)晶型塑料，要充分干燥； B流動性中等； C宜用高料溫、高模溫、較高壓力注射； D模具澆注系統(tǒng)對料流阻力較小，應注意選擇澆口的位置和形式； E拔模斜度在2°以下，否則成型制件必須確實保留在頂出板一側(cè)； F通常成型條件下，壁厚熔料溫度和模具溫度對收縮率影響極小； G內(nèi)含丁二烯，超溫超時放置易熱分解，注意熔料滯留時間； H易產(chǎn)生明顯的熔接痕跡，注意排氣； I澆口部分外觀易受損害； J密度為1.02～1.05g/cm3。 (2)注塑模工藝條件 干燥處理：加工前的干燥處理是必須的。濕度應小于0.04%，建議干燥條件為90～110℃，2～4小時。 熔化溫度： 230～300℃。 模具溫度：50～100℃。 連續(xù)工作為70℃左右。 熱變形溫度為93℃左右。 注射壓力：取決于塑件。 注射速度：盡可能地高。 工藝參數(shù)如表2-1所示： 表2-1 ABS工藝參數(shù) 24小時吸水性 0.2?-?0.3?% 收縮 0.5?-?0.7?% 線性熱膨脹系數(shù) 2.22?-?2.78?10^-5 °F-1 ???電性能 耗散因數(shù) 70?-?200?10^-4 介電常數(shù) 2.9?-?3.2? 介電剛性 381?-?1778?kV/in 耐電弧性 0?-?120?sec 體積電阻系數(shù) 14?-?17?10^X Ohm.cm ???輻射電阻 伽瑪輻射電阻 好 耐紫外光 良 ???機械性能 彈性 (彎曲模量) 290.08?-?333.59?ksi 低溫韌性 (低溫缺口沖擊強度) 1.4?-?10?ft-lb/in 斷裂伸長率 60?-?85?% 拉伸強度 5801.51?-?7251.88?psi 拉伸屈服強度 6526.7?-?7977.07?psi 洛氏硬度 50?-?70? 屈服伸長 3?-?5?% 韌性 (室溫缺口沖擊強度) 7.49?-?11.24?ft-lb/in 肖氏硬度D 85?-?90? 楊氏模量 290.08?-?319.08?ksi 硬度 (彎曲模量) 290.08?-?333.59?ksi ???燃燒性能 可燃燒性 可燃 耐火性(LOI) 21?-?34?% ???使用溫度 熱變形溫度(0.46 Mpa) 221?-?266?°F 熱變形溫度(1.8 Mpa) 212?-?230?°F 最高持續(xù)工作溫度 158?-?230?°F 續(xù)表2-1 3 注射機型號的確定 注射機型號主要是根據(jù)塑件的外形尺寸、質(zhì)量大小及型腔的數(shù)量和排列方式來確定的。在確定模具結(jié)構形式及初步估算外形尺寸的前提下，設計人員應對模具所需塑料注射量、注射壓力、塑件在分型面上的投影面積、成型時需用的鎖模力、模具厚度、拉桿間距、安裝固定尺寸以及開模行程等進行計算，這些參數(shù)都與注射機的有關性能參數(shù)密切相關，如果兩者不匹配，則模具無法安裝使用。因此，必須對兩者之間有關參數(shù)進行校核，并通過校核來設計模具與選擇注射機型號 3.1 注射量的計算 （1）塑件質(zhì)量、體積的計算： 對此模型用UG軟件的分析得： 塑件體積 V1=68.93cm3 塑件質(zhì)量 m1= ρV1 =68.93×1.05 =72.38g （2）澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算: 按塑件體積的0.6倍計算,由于該模具采用一模2腔布置形式,所以澆注系統(tǒng)凝料體積為V2=V1×0.6 =68.93×0.6 ≈41.36 cm3 （3）該模具一次注射所需塑料（ABS） 體積：V0=V1+V2 =68.93+41.36 ≈110.29cm3 質(zhì)量m0 = ρV1 =110.29×1.05 ≈115.81g 3.2 型腔數(shù)量及注射機有關參數(shù)的校核 3.2.1 型腔數(shù)量的校核 （1）按注射機的最大注射量校核型腔數(shù)量： 0.75X250-41.36/68.93 =2.12>2 (故右式符合要求) 式中： K——注射機最大注射量的利用系數(shù)，非結(jié)晶型塑料一般取0.75； Mn——注射機允許的最大注射量（g或cm3）； M1——單個塑件的質(zhì)量或體積（g或cm3），取M1 68.93cm3； M2——澆注系統(tǒng)所需塑件質(zhì)量或體積(g或cm3)，取0.6xM1= 41.36cm3。 3.2.2 注射機工藝參數(shù)的校核 （1）注射量校核 注射量以容積表示，最大注射容積為 =0.75×250 =187.5 cm3 式中——模具型腔和流道的最大容積（）； ——指定型號與規(guī)格的注射機注射量容積（），該注射機為250 ——注射系數(shù)，一般取0.75—0.85，無定型塑件料可取0.85，結(jié)晶型塑料可取0.75。 若實際注射量過小，注射機的塑化能力得不到發(fā)揮，塑料在料筒中停留時間就會過長。所以最小注射量應大于理論最大注射量。 =0.25×250 =62.5 cm3。故每次注射的實際注射量容積應滿足，而110.29，符合要求。 3.3 注射機型號的選定 根據(jù)以上的計算結(jié)果初步選定注塑機型號為XS-ZY-250螺桿式注射機 表3-1 注射機主要技術參數(shù) 理論注射容量/cm3 250 鎖模力/KN 1800 螺桿直徑/mm 50 拉桿內(nèi)間距/mm 448×370 注射壓力/MPa 130 移模行程/mm 430 注射行程/mm 160 最大模厚/mm 350 注射時間/s 2.0 最小模厚/mm 200 續(xù)表3-1 螺桿轉(zhuǎn)速/(r/min) 25、31、39 58、32、89 定位孔直徑/mm 100 噴嘴孔直徑/mm 4 噴球直徑/mm 20 鎖模方式 增壓式 最大開模行程/mm 500 3.4合模力校核 1800kN > 1.2 X 30 X 35240.955=1268674.38 N ——注射機的額定鎖模力（N），該型注射機為1800kN； ——為安全系數(shù)，一般取1.1—1.2； ——為模腔平均壓力（一般為20—40Mpa） ——為塑件最大成型面積（）。 3.5 最大注射壓力的校核 注射壓力壓力的較核是核定注射機的最大壓力能否滿足該塑料成型的需要，塑件成型所需要的壓力是由注射機類型、噴嘴形式、塑料流動性、澆注系統(tǒng)和型腔的流動阻力等因素決定的。如螺桿式注射機，其注射壓力的傳遞比柱塞式注射機好，因此，注射壓力可取得小一些；流動性差的塑料或細長流程塑件注射壓力應取得大一些。設計模具時，可以參考各種塑料的注射成型工藝確定塑件的注射壓力，再與注射機額定壓力相比較。 因本設計才用球形噴嘴，采用的ABS塑料流動性好，因此本注射的注射壓力足夠。 3.6 安裝尺寸校核 3.6.1 噴嘴尺寸 （1）主流道的小端直徑大于注射機噴嘴,通常為： 對于該模具=4mm，取=4.5mm，符合要求。 （2）主流道入口的凹球面半徑Sro=SR+（1～2）mm 對于該模具SR=20mm，取Sro=21mm,符合要求。 3.6.2 定位環(huán)尺寸 注射機定位孔尺寸為，定位環(huán)尺寸取，兩者之間呈間隙配合，符合要求。 3.6.3 最大與最小模具厚度 模具厚度H應滿足： 式中=200mm，=350mm（見表3—1）而該套模具厚：H=35+90+50+120+35=330mm，符合要求。 3.7開模行程和推出機構的校核 （1）開模行程校核： ——注射機動模板的開模行程（mm），取500mm（見表3—1） ——塑件推出行程（mm），取20mm ——水口板開模行程（mm），取200mm H2——包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度（mm），其值為115mm。 4 澆注系統(tǒng)的設計 澆注系統(tǒng)的作用是將塑料熔體順利地充滿到型腔各處，以便獲得外形輪廓清晰、內(nèi)在質(zhì)量優(yōu)良的塑件。因此要求充模速度快而有序，壓力損失小，熱量散失少，排氣條件好，澆注系統(tǒng)凝料易于與塑件分離或切除，且在塑件上留下澆口痕跡小。 （1）設計澆注系統(tǒng)時，流道應盡量少彎折，表面粗糙度為Ra0.8μm～1.6μm。 （2）應考慮到模具是一模一腔還是一模多腔，澆注系統(tǒng)應按型腔布局設計，盡量與模具中心線對稱。 （3）單型腔塑件投影面積較大時，在設計澆注系統(tǒng)時，應避免在模具的單面開設澆口，不然會造成注射時模具受力不均。 （4）設計澆注系統(tǒng)時，應考慮去除澆口方便，修正澆口時在塑件上不留痕跡。 （5）一模多腔時，應防止將大小懸殊的塑件放在同一副模具內(nèi)。 （6）在設計澆口時，避免塑料熔體直接沖擊小直徑型芯及嵌件，以免產(chǎn)生彎曲、折斷或移位。 （7）在滿足成型排氣良好的前提下，要選取最短的流程，這樣可縮短填充時間。 （8）能順利地引導塑料熔體填充各個部位，并在填充過程中不致產(chǎn)生塑料熔體渦流、紊流現(xiàn)象，使型腔內(nèi)的氣體順利排出模外。 （9）在成批生產(chǎn)塑件時，在保證產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，要縮短冷卻時間及成型時間。 （10）若是主流道型澆口，因主流道處有收縮現(xiàn)象，若塑件在這個部位要求精度較高時，主流道應留有加工余量或修正余量。 （11）澆口的位置應保證塑料熔體順利流入型腔，即對著型腔中寬暢、厚壁部位。 （12）盡量避免使塑件產(chǎn)生熔接痕，或使其熔接痕產(chǎn)生在塑件不重要的部位。 (13)了解塑料的成型性能和塑料熔體的流動性。 4.1 主流道設計 主流道通常位于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機噴嘴射出的熔體導入分留道或型腔中，主流道的形狀為圓錐形，以便于熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。 4.1.1 主流道尺寸 (1)主流道小端直徑：d=注射機噴嘴直徑+（0.5～1）=4+0.5=4.5。 (2)主流道球面半徑： SRo=注射機噴嘴球頭半徑+（1～2）=20+1=21mm。 (3)球面配合高度： h=3mm～5mm。 (4)主流道長度，盡量小于60mm，由標準模架結(jié)合該模具的機構，取L=105mm。 (5)與主流道大端直徑D=d+2Ltan/2=8.2（半錐角 為）取，取=8.2mm。 (6)澆口套總長=25mm。 主流道錐角a一般在2°～4°范圍內(nèi)選取，對黏度大的塑料，a可取3°～6°。 4.1.2主流道襯套的形式 主流道小端入口處與注射機噴嘴反復接觸，屬易損件，對材料要求較嚴格，因而模具主流道部分常設計成可拆卸更換的主流道襯道形式，以便有效地選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨進行加工和熱處理，一般采用碳素工具鋼，如 T8A、T10A等，熱處理硬度為53HRC～57HRC。主流道襯套和定位圈設計成整體式用于小型模具，中大型模具設計成分體式。 4.2 分流道設計 在多型腔或單型腔多澆口（塑件尺寸大）時應設置分流道，分流道是指主流道末端與澆口之間這一段塑料熔體的流動通道。它是澆注系統(tǒng)中塑料熔體由主流道流入型腔前，通過截面積的變化及流向變換以獲得平穩(wěn)流態(tài)的過渡段。因此，分流道設計應滿足良好的壓力傳遞和保持理想的充填狀態(tài)，并在流動過程中壓力損失盡可能小，能將塑料熔體均衡地分配到各個型腔。 4.2.1 分流道的形狀及尺寸 為了便于加工及凝料脫模，分流道大多設置在分型面上，分流道截面形狀一般為圓形、梯形、U形、半圓形及矩形等。 (1)圓形流道比表面積小，熱量損失和流動陰力較小，但流道應分別開設在動、定模兩個部分，對機械加工精度要求比較高。對于流動性不太好的塑料或薄壁塑件，通常采用圓形流道，這樣可減小熔體的流動阻力和熱量損失。 (2)影響分流道設計的因素 A塑件的幾何形狀、壁厚、尺寸大小及尺寸的穩(wěn)定性，內(nèi)在質(zhì)量及外觀質(zhì)量的要求。 B塑料的種類，即塑料的流動性、收縮率、熔融溫度、熔融溫度區(qū)間和固化溫度。 C注射機的壓力、加熱溫度及注射速度。 D主流道及分流道的脫落方式。 E型腔的布置、澆口的位置及澆口的形式選擇。 4.2.2分流道的設計 分流道截面尺寸根據(jù)塑料的品種、塑件尺寸、成型工藝條件以及流道的長度等因素來確定。通常圓形截面分流道直徑為2～10mm；對流道性較好的尼龍、聚乙烯、聚丙烯等塑料的小型件，在分流道長度很短時，直徑可小到2mm；對流動性較差的聚碳酸酯、聚砜等可大至10mm；對于大多數(shù)塑料，分流道截面直徑常取5～6mm。 梯形截面分流道尺寸可按下面經(jīng)驗公式： B=5mm H=3.3mm 式中，B——為梯形大底邊寬度，一般取5～10mm，取5mm. H——為梯形的高度（mm） 梯形的側(cè)面斜度常取，底部以圓角相連。上兩式適用于塑件壁厚在3.2mm以下，塑件質(zhì)量小于200g情況，且計算結(jié)果b應在3.2～9.5mm范圍內(nèi)才合理。按照經(jīng)驗，根據(jù)成型條件不同，b也可以在5～10mm 。 （1）分流道的長度盡可能短，且彎折少，以便減少壓力損失和熱量損失，節(jié)約塑料原材料和能耗。 (2)分流道的表面粗糙度 由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只有中心部位的塑料熔體流動狀態(tài)較為理想，因此分流道表面粗糙度值Ra并不要求很低，一般Ra取1.6um左右，這樣表面稍不光滑，有助于塑料熔體的外層冷卻皮層固定，從而與中心部位的熔體之間產(chǎn)生一定的速度差，以保證熔體流動時具有適宜的剪切速率和剪切熱。 表4—1 側(cè) 澆 口 尺 寸 塑 料 壁厚t/mm 制品復雜性 厚度a/mm 寬度b/mm 長度L/mm ABS 1.1～3 簡單 1.2～1.4 中小型制品 （3～10）a 0.7～2 復雜 0.8～1.2 表4—2 部分塑料常用分流道尺寸推薦范圍 塑料名稱 分流道斷面直徑/mm 塑料名稱 分流道斷面直徑/mm ABS、AS 聚乙烯 尼龍類 聚甲醛 丙烯酸塑料 搞沖擊丙烯酸塑料 醋酸纖維素 聚丙烯 異質(zhì)同晶體 4.8～9.5 1.6～9.5 1.6～9.5 3.5～10 8～10 8～12.5 5～10 5～10 8～10 聚苯乙烯 軟聚氯乙烯 硬聚氯乙烯 聚氨酯 熱塑性聚酯 聚苯醚 聚砜 離子聚合物 聚苯硫醚 3.5～10 3.5～10 6.5～16 6.5～8.0 3.5～8.0 6.5～10 6.5～10 2.4～10 6.5～13 注：本表所列數(shù)據(jù)，對于非圓形分流道，可作為當量半徑，并乘以比1稍大的系數(shù) 4.3 澆口的設計 4.3.1 該模具采用側(cè)澆口形式 (1)澆口的作用 澆口也稱進料口，是連接分流道與型腔的通道，除直接澆口外，它是澆注系統(tǒng)中截面尺寸最小的部分，但卻是澆注系統(tǒng)的關鍵部分，澆口的位置、形狀及尺寸對塑件性能和質(zhì)量的影響很大。澆口的作用是使從流道來的熔融塑料以較快的速度進入并充滿型腔，型腔充滿塑料以后，澆口應按要求迅速冷卻封閉，防止型腔內(nèi)還未冷卻的熔體回流。 澆口的設計與塑件的形狀、截面尺寸、模具結(jié)構、注射工藝參數(shù)及塑料性能等因素有關。澆口的截面尺寸要小、長度要短，這樣才能增大料流速度，快速冷卻封閉。便于與塑件分離或切除，且澆口的痕跡不明顯。 塑件的質(zhì)量缺陷，如憋氣、收縮、解絲（夾水紋）、分解、波紋（沖紋）、變形等，往往都是由于澆口設計不合理所造成的。 (2)影響澆口設計的因素 澆口設計包括澆口截面形狀及澆口截面尺寸的確定，澆口位置的選擇。 影響澆口截面形狀及其尺寸的因素，就塑件而言，包括塑件的形狀、大小、壁厚、尺寸精度、外觀質(zhì)量及力學性能等。塑件所用塑料特性對澆口設計的影響因素是塑料成型溫度、流動性、收縮率及有無填充物等。此外，在進行澆口設計時，還應考慮澆口的加工、脫模及清除澆口的難易程度。 (3)澆口截面尺寸的大小 一般來說，澆口的截面尺寸宜小些，先確定小一些，然后在試模時，根據(jù)充模情況再進行修正。特別是一模多腔時，通過修正可使各個型腔同時均勻充填。 小澆口可以增加塑料熔體流速，并且塑料熔體經(jīng)過小澆口時產(chǎn)生很大摩控熱而使塑料熔體溫度升高，其表現(xiàn)黏度下降，有利于充填。另外，由于小澆口的固化較快，不會產(chǎn)生過量補縮而降低塑件的內(nèi)應力，同時可以縮短注射成型周期，便于澆口的去除。 但有的塑件澆口不宜過小，如一些厚壁塑件，在注射過程中必須進行兩次以上的補壓，才能滿足塑件的要求，澆口過小會造成澆口處過早固化，使補料困難而造成塑件缺陷。 4.3.2澆口位置的選擇 模具設計時，澆口位置及尺寸要求比較嚴格，初步試模后還需進一步修改澆口尺寸，無論采用何種澆口，其開設位置對塑件成型性能及質(zhì)量影響很大，因此合理選擇澆口的開設位置是提高質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，同時澆口位置的不同還影響模具結(jié)構?？傊芗哂辛己玫男阅芘c外表，一定要認真考慮澆口位置的選擇，通常要考慮以下幾項原則。 (1)澆口應開設在塑件壁厚最大處，使熔體從厚壁流向薄壁，并保持澆口至型腔各處的流程基本一致。 (2)避免澆口處產(chǎn)生噴射和蠕動，而在充填過程中產(chǎn)生波（沖）紋。 (3).考慮分子的取向影響，澆口位置應設在塑件的主要受力方向上，因為順著流動方向的力學性能要高于其他方向，特別是帶填料的增強塑料，這種特性更加明顯。 (4).在選擇澆口位置時應考慮到塑件尺寸的要求，因為塑料經(jīng)澆口充填型腔時，在流動方向與垂直于流動方向上的收縮不盡相同，所以要考慮到變形和收縮的方向性。 (5).須盡量減少熔接痕跡，應有利于型腔中氣體的排出。 (6).注意對外觀質(zhì)量的影響。 4.3.3側(cè)澆口尺寸 t=3mm，L=2mm。 4.4 冷料穴的設計 圖4-3冷料穴的設計圖 在完成一次注射循環(huán)的間隔,考察注射機噴嘴和主流道入口小端間的溫度狀況時，發(fā)現(xiàn)噴嘴端部的溫度低于所要求的塑料熔體溫度，從噴嘴端部到注射機料筒以內(nèi)10mm～25mm的深度有溫度逐漸升高的區(qū)域,這時才達到正常的塑料熔體溫度。位于這一區(qū)域內(nèi)的塑料的流動性能及成型性能不佳，如果這里溫度相對較低的冷料進入型腔，便會產(chǎn)生次品。為克服這一現(xiàn)象的影響，用一個井穴將主流道延長以接收冷料，防止冷料進入澆注系統(tǒng)的流道和型腔，把用來容納注射間隔所產(chǎn)生的冷料的井穴稱為冷料穴。 冷料穴一般開設在主流道對面的動模上，其標稱直徑與主流道大端直徑相同或略大一些，深度為直徑相同或略大一些，深度為直徑的1倍～1.5倍，最終要保證冷料的體積小于冷料穴的體積。圖4-3是端部為Z字形拉料桿形式的冷料穴，是最常用的一種形式，開模時主流凝料被拉料桿拉出，推出后常常需要人工取出而不能自動脫落。 5 成型零件結(jié)構設計和計算 模具中決定塑件幾何形狀和尺寸的零件稱為成型零件，包括型芯、型腔、以及螺紋型芯或型環(huán)、鑲塊等。成型零件工作時，直接與塑料接觸，塑料熔體的高壓、料流的沖刷，脫模時與塑件間還發(fā)生摩擦。因此，成型零件要求有正確的幾何形狀，較高的尺寸精度和較低的表面粗糙度，此外，成型零件還要求結(jié)構合理，有較高的強度、剛度及較好的耐磨性能。 設計成型零件時，應根據(jù)塑料的特性和塑件的結(jié)構及使用要求，確定型腔的總體結(jié)構，選擇分型面和澆口位置，確定脫模方式、排氣部位等，然后根據(jù)成型零件的加工、熱處理、裝配等要求進行成型零件結(jié)構設計，計算成型零件的工作尺寸，對關鍵的成型零件進行強度和剛度校核。 5.1 模具分型面 模具上用來取出塑件和澆注系統(tǒng)凝料可分離的接觸表面稱為分型面。在模具設計的初始階段，首先應確定分型面的位置，然后才能確定模具的結(jié)構形式。分型面設計得是否合理，對塑件質(zhì)量、工藝操作難易程度和模具復雜程度具有很大影響。分型面的形狀一般為直分型面，有時由于塑件的結(jié)構較為特殊，需采用傾斜分型面、曲面分型面、階梯分型面或瓣合分型面。 分型面的選擇應注意以下幾點 (1)分型面應選在塑件的最大截面處。 (2)不影響塑件外觀質(zhì)量，尤其是對外觀有明確要求的塑件，更應注意分型面對外觀的影響。 (3)有利于保證塑件的精度要求。 (4)有利于模具加工，特別是型腔的加工。 (5)有利于澆注系統(tǒng)、排氣系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)的設置。 (6)便于塑件的脫模，盡量使塑件開模時留在動模一邊。 (7)盡量減小塑件在合模平面上的投影面積，以減小所需鎖模力。 (8)便于嵌件的安裝 (9)長型芯應置于開模方向。 5.2 成型零件工作尺寸的計算 模具中確定塑件幾何形狀和尺寸精度的零件稱為成型零件，成型工件尺寸是指成型零件上直接用來構成塑件的尺寸。成型零件的結(jié)構設計。具體形狀鑒于零件圖. 成型零件鋼材的選用：塑件外觀設有特別凸臺或凹槽且進行側(cè)向分型磨擦性不大，因此凹?？梢赃x45號鋼。型心因采用人工旋出螺紋脫模，磨損比較厲害，本設計采用硬度比較高，耐磨性比較強的Gr12，淬火后表面硬度為56HRC以上。 因本塑件設計的精度要求不要，因此塑件尺寸公差等級按一般精度選取MT3。 ABS塑料的平均收縮率（0.3～0.8%），因此Scp=(Smax+Smin)/2x100%=0.6% 考慮到模具的要求不高和制造成本，模具制造公差取（δZ=△/4） 5.3型腔徑向尺寸計算 (單位：mm) 表5-1 類 別 塑件尺寸 計算公式 工作尺寸 型腔徑向尺寸計算 1300-0.70 LM =〔（1+Scp）Ls-1/2△〕0+δZ 130.3260+0.17 900-0.48 90.2280+0.12 600+0.40 60.1120+0.10 1100+0.58 110.2820+0.18 5.4型腔深度尺寸計算 ( 單位：mm) 表5-2 類 別 塑件尺寸 計算公式 工作尺寸 型腔深度尺寸計算 500-0.40 HM =〔（1+Scp）Hs-1/2△〕0+δZ 50.060+0.10 280+0.28 28.00560+0.07 250+0.28 24.990+0.07 220+0.28 21.97440+0.07 330-0.52 32.91160+0.13 280+0.28 28.00560+0.07 250+0.28 24.990+0.07 220+0.28 21.97440+0.07 5.5型芯徑向尺寸計算 (單位：mm) 表5-3 類 型 塑件尺寸 計算公式 工作尺寸 型芯徑向 尺寸計算 40-0.14 lM =〔（1+Scp）ls+1/2△〕0-δZ 4.09080-0.04 900+0.72 90.8280-0.48 870+0.52 87.71240-0.13 150+0.24 15.1900-0.06 1270+0.64 127.98040-0.16 620-0.40 62.52240-0.10 1080-0.58 108.85160-0.17 5.6型芯高度尺寸計算（單位：mm） 表5-4 類 型 塑件尺寸 計算公式 工作尺寸 型芯 的高 度尺 寸計 算 480+0.36 hM =〔（1+Scp）hs+1/2△〕0-δZ 48.42960-0.09 200+0.24 20.2240-0.06 250+0.28 25.270-0.07 20-0.12 2.07040-0.03 80-0.16 8.12160-0.04 5.7 中心距尺寸計算 CM=〔（1+Scp）Cs±0〕±1/2δZ （5-1） ={(1+0.0052)X80}±0.33 =80.416±0.33 (mm) CM =〔（1+Scp）Cs±0〕±1/2δZ （5-2） ={(1+0.0052)X8}±0.04 =8.416±0.04 (mm) 5.8 模架的確定 根據(jù)型腔的布局可看出，又根據(jù)型腔側(cè)壁最小厚度為14.76mm，再考慮到導柱、導套及連接螺釘布置應占的位置等各方面的問題，確定選用模架為龍記（500500），模架結(jié)構為AI的形式 （1） A板尺寸 A板是定模型腔板，塑件高度70，在模板上還要開設冷卻水道，冷卻水道離型腔應有一定的距離，因此A板厚度取90mm。 (2) B板尺寸 B板是型芯固定板，型芯鑲在B板的厚度為25，再考慮到在模板上還要開設冷卻水道，因此取B板厚度為50 mm。 (3) C墊塊尺寸 根據(jù)龍記標準模架的尺寸要求，墊塊=推出行程+推桿固定板厚度+（5～10）要等于120 mm. 6 脫模機構的設計 6.1 脫模力的計算 脫模力是指將塑件從型芯上脫出時所需克服的阻力。它是設計脫模機構的重要依據(jù)之一。但脫模力計算與測量十分復雜。對于工程實踐中任意形狀的殼類塑件的脫模力，只能將其簡化為圓筒形或矩形進行近似計算。 薄壁矩形類塑件的脫模力計算 (6-1) =12×0.45×8×10-5×2×103×(98-60) ×2×48 =31518.72MPa·mm2 =3216.96kgf =31518.72N 式中 ——脫模系數(shù)，即在脫模溫度下塑件與型芯表面之間的靜摩擦因數(shù)，它受塑料熔體經(jīng)高壓在鋼表面固化中粘附的影響； ——塑料的線膨脹系數(shù)（1/）； E——在脫模溫度下，塑料的抗拉彈性模量（MPa）； ——塑料的軟化溫度（）； ——脫模時塑件溫度（）； t——塑件的壁厚（mm）； h——型芯脫模方向的高度（mm） 表6—1 常用塑料基本參數(shù) 塑料名稱 E/（MPa） / / ） /MPa V ABS 1.8～2.6 0.35～0.55 90～108 50～70 7～10 11.7～16.7 0.58 PC 2.2 0.5～0.75 132～140 90～110 6 26 0.38 6.2 側(cè)抽芯機構設計 當塑件上具有與開模方向非一致的孔或側(cè)壁有凹凸形狀時，必須首先將成型這部分的型芯或型腔脫離塑件，才能將整個塑件從模具中脫出。通常將這種型芯或型腔稱為側(cè)型芯或側(cè)型腔，并加工成可動形式。開模時推動側(cè)型芯或側(cè)型腔外移脫離塑件，合模時推動側(cè)型芯或側(cè)型腔復位的機構稱為側(cè)向分型與抽芯機構。這類模具脫出塑件的運動有兩種情況：第一種是開模時首先完成側(cè)向分型與抽芯，然后推出塑件；第二種是側(cè)向抽芯與分型與塑件的推出同步。 本套模具采用第一種脫模方法：開模時首先完成側(cè)向分型與抽芯，然后推出塑件。 6.2.1斜導柱的結(jié)構設計 斜導柱的工作端部可以設計成錐臺形。因為半球形車制時較困難，所以設計成錐臺形。設計成錐臺形時必須注意斜角θ應大于斜導柱斜角a，一般θ=a+2°，以免端部錐臺也參與側(cè)向抽芯，導致滑快停留位置不符合原設計計算要求。為了減小斜導柱與滑塊上斜導孔之間的摩擦，可在斜導柱工作長度部分的外園輪廓銑出兩個對稱面。 斜導柱的材料多為T8、T10等碳素工具鋼，也可以用20鋼滲碳處理。由于斜導柱經(jīng)常與滑塊摩擦，熱處理要求硬度HRC≥55，表面粗糙度值Ra≤0.8um。 斜導柱與其固定模板之間采用過渡配合H7/m6。由于斜導柱在工作過程中主要用來驅(qū)動側(cè)滑塊作往復運動，側(cè)滑塊運動的平衡性由導滑槽與滑塊之間的配合精度保證，而合模時滑塊的最終準確位置由楔緊塊決定。因此，為了運動的靈活，滑塊上斜導孔與斜導柱之間可以采用較松的間隙配合H11/b11，或在兩者之間保留0.5～1mm的間隙。在特殊情況下（例如斜導柱固定在動模、滑塊固定在定模的結(jié)構），為了使滑塊的運動滯后于開模動作，以便分型面先打開一定的縫隙，讓塑件與凸模之間先松動之后在驅(qū)動滑塊做側(cè)抽芯，這時的間隙可以放大至2～3mm。 斜導柱結(jié)構示 6-1 6.2.2斜導柱的傾斜角確定 斜導柱軸向與開模方向的夾角稱為斜導柱的傾斜角a。它是決定斜導柱抽芯機構工作效果的在重要參數(shù)。a的大小對斜導柱的有效工作長度、抽芯距和受力狀況等起著決定性的影響。 L=S/sina (6-2) H=S/tana (6-3) 式中 L——斜導柱的工作長度； S——抽芯距； a——斜導柱的傾斜角； H——抽芯距s對應的開模距。 斜導柱抽芯時的受力： Fw=Ft/cosa (6-4) Fk=Ft/tana （6-5） 式中 Fw——側(cè)抽芯時斜導柱所受的彎曲力； Ft——側(cè)抽芯時的脫模力，其大小等于抽芯了Fc； Fk——側(cè)抽芯時所需要的開模力。 由式（6-1）～（6-4）可以知道，a增大，L和H減小，有利于減小模具尺寸，但Fw和Fk增大，影響斜導柱和模具的強度和剛度；反之，a減小，斜導柱和模具受力減小，但要在獲得相同抽芯距的情況下，斜導柱的長度就要增長，開模距就要變大，因此模具尺寸會增大。綜合兩方面考慮，經(jīng)過實際的計算推導，a取22°33｀比較理想，一般在設計時a＜25°，最理想為12°≤a≥22°。經(jīng)過分析，本設計取斜導柱的傾斜角為20°。 6.2.3 斜導柱側(cè)向分型與抽芯結(jié)構的設計 (1)抽芯距計算： (6-6) =18+2=20mm (2)抽拔力的計算： Ft=Aq(cos-sin) (6-7) =136x1.22(0.2cos2°-sin2°) =27kgf =264.6N ——為抽拔力（N）； ——為活動型芯被塑件包緊包絡面積（） ——為單位面積的擠壓里，一般取8～12Mpa； ——為摩擦系數(shù)，取0.1～0.2； ——為脫模斜度（20） 由于斜導柱的直徑計算比較復雜，為了方便，考慮個方面的因素，由表查出斜導柱的直徑d為12mm。 斜導柱的總長度與抽芯距、斜導柱的直徑和傾斜角以及斜導柱固定板厚度等有關。斜導柱的總長為 Lz = L1 + L2 + L3 + L4 + L5 (6-8) = d2/2tana + h/cosa + d1/2tana + s/sina + 5 = 17/2xtan20 + 40/cos20 + 12/2xtan20 +20/sin20 +5 =3.09+42.55+2.18+58.48+5 =111.3（mm） 取整為111mm 式中 Lz——斜導柱總長度； d2——斜導柱固定部分大端直徑； h——斜導柱固定板厚度； d1——斜導柱工作部分直徑； s——抽芯距。 斜導柱安裝固定部分的長度為