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Q3塊采油工藝設(shè)計(jì)論文
1Q3塊采油開發(fā)中存在的難題
1.1儲(chǔ)層物性差，屬中低孔、低滲-特低滲油藏。這類油藏巖石受壓后,其滲透率隨壓力的增加而降低,雖然巖石在卸壓后,滲透率有一定程度的恢復(fù),但不能恢復(fù)到初始值。多次圍壓和松弛作用使?jié)B透率不斷下降,在近井地帶形成壓敏低滲區(qū)。因此在開發(fā)這類油藏時(shí)應(yīng)特別注意保持合理的地層壓力,優(yōu)化機(jī)桿泵設(shè)計(jì)，以避免生產(chǎn)壓差過大產(chǎn)生壓敏效應(yīng),從而降低采液指數(shù)。
1.2原油動(dòng)力粘度大，油品性質(zhì)較差。該區(qū)塊單井產(chǎn)液低，有些生產(chǎn)井在停機(jī)一段時(shí)間后再啟機(jī)時(shí)，發(fā)生光桿被拉彎。針對(duì)區(qū)塊原油粘度高的特點(diǎn)，開展井筒加熱降粘工藝研究。
2采油工藝設(shè)計(jì)
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2.1生產(chǎn)壓差的確定
合理的生產(chǎn)壓差應(yīng)在滿足區(qū)塊配產(chǎn)的前提下，避免形成水錐、油層出砂和油藏脫氣。為提高泵效，防止原油在地層中脫氣，根據(jù)地層原油飽和壓力，確定井底最小流壓。該塊飽和壓力3.32MPa，Q3塊最小井底流壓3.32MPa。另根據(jù)達(dá)西滲流公式，在采油指數(shù)0.0215m3/d.m.MPa，單井產(chǎn)能4t/d的情況下，區(qū)塊生產(chǎn)壓差為11-13MPa。
2.2下泵深度的確定
由于該區(qū)塊儲(chǔ)層物性差，壓力傳導(dǎo)慢，易在近井地帶形成一個(gè)壓力虧損帶，結(jié)合井底最小流壓及生產(chǎn)壓差研究情況，確定區(qū)塊常規(guī)井下泵深度1800-2300m,水平井下泵深度1600-1800m
3、,單井下泵深度根據(jù)實(shí)測(cè)資料和試油情況確定，并隨注水受效情況及時(shí)調(diào)整。
2.3工作制度的確定
由于該區(qū)塊原油粘度較高、流動(dòng)阻力大，為降低原油進(jìn)泵阻力，提高抽油泵充滿系數(shù)，應(yīng)盡可能選擇大泵徑。但同時(shí)考慮到隨泵掛深度加大，泵徑越大，沖程損失和懸點(diǎn)載荷的增加幅度越大，在深抽時(shí)宜選擇小泵。確定區(qū)塊采用￠32mm/￠38mm泵，沖程3-5m，沖次3-6n/min。
2.4抽油桿設(shè)計(jì)
針對(duì)區(qū)塊原油粘度大，流動(dòng)阻力大，開展電熱抽油桿加熱降粘工藝研究。
2.4.1井筒流體變化分析
根據(jù)儲(chǔ)層流體特點(diǎn)，預(yù)測(cè)不同產(chǎn)液量和不同含水時(shí)井筒流動(dòng)溫度剖面。Q3斷塊凝
4、固點(diǎn)35-36度，單井日產(chǎn)液2t左右,含水4.9%，原油流至井口的溫度在30度左右，因此該區(qū)的低產(chǎn)井可以采用井筒電加熱工藝降低井口油流阻力。
2.4.2原油熱敏性分析
由室內(nèi)原油粘溫曲線，可以看出溫度對(duì)粘度的影響較大，在40度左右曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，原油粘度開始明顯變大，由40度的344mpa.s升至35度的1902mpa.s。通過對(duì)區(qū)塊井筒流體溫度和原油熱敏性分析可知，通過加熱油管內(nèi)的流體，可以達(dá)到降低原油粘度、清防蠟的目的
3結(jié)語
Q3塊油品動(dòng)力粘度大，凝固點(diǎn)高，在低產(chǎn)液、低含水停機(jī)情況下，易導(dǎo)致井筒堵塞開抽困難。針對(duì)上述問題，開展井筒加熱降粘工藝研究,有效解決生產(chǎn)難題。Q3塊油藏滲流能力較差,開發(fā)中存在壓敏效應(yīng),加深泵掛放大生產(chǎn)壓差并不一定能提高油井產(chǎn)量,最大生產(chǎn)壓差應(yīng)控制在13MPa左右,以減少壓敏傷害,確保油井產(chǎn)能。
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Q3塊采油工藝設(shè)計(jì)論文
