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摘要
車銑復(fù)合數(shù)控機(jī)床廣泛應(yīng)用于各種機(jī)械加工行業(yè)，車銑復(fù)合加工可以提高加工精度，減少裝夾次數(shù)，降低生產(chǎn)成本，提高生產(chǎn)效率，其性能優(yōu)于一般的數(shù)控車床和數(shù)控銑床，如今，各國(guó)的車銑復(fù)合技術(shù)正在蓬勃發(fā)展，歐美的發(fā)展水平尤為突出。
本次畢業(yè)設(shè)計(jì)在大連機(jī)床集團(tuán)（DMTG）完成，針對(duì)車銑復(fù)合數(shù)控機(jī)床完成了下刀架單元的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，通過(guò)伺服電動(dòng)機(jī)產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩，帶動(dòng)上皮帶輪轉(zhuǎn)動(dòng)，然后上皮帶輪通過(guò)皮帶帶動(dòng)下皮帶輪轉(zhuǎn)動(dòng)，最終下皮帶輪把轉(zhuǎn)矩傳遞給滾珠絲杠螺母副，從而實(shí)現(xiàn)刀具的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。對(duì)滾珠絲杠、伺服電機(jī)、脹套、皮帶輪和導(dǎo)軌做了選擇計(jì)算校核工作，還列出了絲杠軸整體尺寸的安排，畫(huà)出了絲杠支座、滑板、床鞍這三個(gè)CAD零件圖，還畫(huà)了一張刀架單元的CAD裝配圖，并且采用了三維制圖軟件Solid Works對(duì)絲杠支座、滑板這兩個(gè)零部件進(jìn)行了三維建模工作。
關(guān)鍵詞：車銑復(fù)合；下刀架；進(jìn)給系統(tǒng)；三維建模
ABSTRACT
Turn milling compound NC. machine tools are widely used in all kinds of mechancal processing industry, Turn milling compound machining can improve the machining accuracy, decrease The Times of the clamping and reduce production cost, improve production efficiency, its performance is better than that of general NC.lathe and NC.milling machine, today, the Turn milling compound technology is booming, especially the development level of Europe and the United States.
The graduation design in Da lian machine tool group (DMTG) is complete, for Turn milling compound structure design of NC. machine tools to complete the rest under the units, through the torque servo motor, drive pulley on the rotation, and then on the pulley driven by belt pulley, the pulley set the torque passed on to the ball screw nut pair, so as to realize the feed movement of the cutting tool. Of ball screw, servo motor, locking, pulley, and guide the selection calculation and checking work, also lists the overall size of the screw shaft is arranged, draw out the screw bearings, skateboard, bed saddle these three CAD drawing, also drew a CAD assembly drawing tool post unit, and adopted the 3 d drawing software Solid Works for screw bearing, slide the two parts of three dimensional modeling work.
Key Words：turn-milling technology; The tool post; Feed system;3 d modeling
II
目 錄
1緒論....................................................................1
2.車銑復(fù)合機(jī)床下刀架單元方案設(shè)計(jì).....................................3
2.1車銑復(fù)合機(jī)床的介紹...................................................3
2.2刀架單元總體方案.....................................................3
2.3刀架單元總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).................................................3
3.下刀架單元結(jié)構(gòu)主要零件的校核.......................................5
3.1滾珠絲杠的選擇校核..................................................5
3.2 伺服電動(dòng)機(jī)的選擇校核...............................................11
3.3 錐套的選擇校核.....................................................13
3.4 皮帶輪的選擇計(jì)算...................................................13
3.5 導(dǎo)軌選擇計(jì)算.......................................................17
3.6 絲杠軸尺寸安排.....................................................17
3.7 工作說(shuō)明...........................................................17
4.主要零部件三維建模..................................................20
4.1 Solidworks軟件介紹.............................. ..................20
4.2 絲杠支座建模.......................................................21
4.3 滑板建模...........................................................21
5結(jié)論 .................................................................22
參考文獻(xiàn)...............................................................23
附錄1：外文翻譯......................................................25
附錄2：外文原文......................................................32
VI
致謝...................................................................38
畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目
1.緒論
國(guó)際上對(duì)復(fù)合化機(jī)床尚無(wú)明確定義，目前正處于創(chuàng)新發(fā)展之中。復(fù)合加工又叫完全加工、多功能加工。早期曾將加工中心稱為復(fù)合加工機(jī)床,但是隨著復(fù)合加工技術(shù)的不斷發(fā)展與進(jìn)步，現(xiàn)在的復(fù)合加工機(jī)床與以前所稱的復(fù)合加工機(jī)床有了本質(zhì)上的區(qū)別。復(fù)合加工機(jī)床通過(guò)一次裝夾零件完成多種加工工序，縮短了加工時(shí)間，提高了加工精度，因而受到用戶的歡迎。數(shù)控車銑復(fù)合機(jī)床是復(fù)合加工機(jī)床的一種主要機(jī)型，通常是在數(shù)控車床上實(shí)現(xiàn)平面銑削、鉆孔攻絲、銑槽等銑削加工工序，具有車削、銑削以及鏜削等復(fù)合功能，能夠?qū)崿F(xiàn)一次裝夾、全部完工的加工理念。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)、機(jī)床技術(shù)以及加工工藝技術(shù)的不斷發(fā)展，傳統(tǒng)的用單一加工方法分工序加工已不能滿足人們對(duì)加工速度、效率和精度的要求。在這樣的背景下，車銑復(fù)合加工技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生[1]。車銑復(fù)合加工的理念是“一次裝夾，全部完工”，這種加工模式無(wú)需人工干預(yù)，在一次裝夾定位情況下，機(jī)床可以進(jìn)行車、銑、鉆、鏜和車銑等加工任務(wù)。車銑復(fù)合加工技術(shù)作為一種高效率、高精度，且適應(yīng)現(xiàn)代制造業(yè)多品種、小批量、個(gè)性化發(fā)展需求的先進(jìn)數(shù)控加工技術(shù)，日益受到重視。車銑復(fù)合加工為復(fù)雜零件、高精密零件和難加工零件提供了先進(jìn)的解決方案，解決了傳統(tǒng)加工中心難以解決的加工難題。車銑復(fù)合加工設(shè)備的主要優(yōu)勢(shì)在于加工工藝更加靈活、工序更加集中，從而可以縮短產(chǎn)品制造工藝鏈、提高工藝的有效性、減少零件在整個(gè)加工過(guò)程中的裝夾次數(shù)、提高位置加工精度。
國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家在數(shù)控機(jī)床行業(yè)的發(fā)展起步較早，在研發(fā)設(shè)計(jì)和生產(chǎn)制造方面擁有非常豐富的經(jīng)驗(yàn)，其效率、精度、可靠度等技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)均有較大優(yōu)勢(shì)。德國(guó)的肖特公司是當(dāng)今世界上最負(fù)盛名的刀架生產(chǎn)企業(yè)，其產(chǎn)品發(fā)展可分為三條主線：液壓刀架產(chǎn)品線，電動(dòng)刀架產(chǎn)品線和伺服刀架產(chǎn)品線。其中，伺服刀架產(chǎn)品線主要面對(duì)中高端市場(chǎng)，也是肖特目前產(chǎn)品種類最為豐富，發(fā)展意愿最為強(qiáng)烈的產(chǎn)品系列。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的發(fā)展和積累，肖特在刀架研發(fā)領(lǐng)域有著較大的優(yōu)勢(shì)，并且擁有諸多關(guān)鍵技術(shù)，如降噪減震技術(shù)，伺服刀架控制技術(shù)，動(dòng)力刀具驅(qū)動(dòng)模塊與傳動(dòng)技術(shù)，離合器技術(shù)，定位嚙合技術(shù)，阻尼升壓結(jié)構(gòu)技術(shù)，中心軸配油配氣技術(shù)和端面齒輪傳動(dòng)技術(shù)、腔內(nèi)正壓防水密封技術(shù)等，這些關(guān)鍵技術(shù)在刀架領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用，大大提高了整個(gè)刀架和數(shù)控機(jī)床的技術(shù)水平，在一定程度上推動(dòng)了整個(gè)制造業(yè)的發(fā)展。我國(guó)在立式車銑復(fù)合加工中心方面研究較晚,沒(méi)有系列產(chǎn)品,整體性能的穩(wěn)定性、重復(fù)精度、定位精度、加工效率等方面與國(guó)外同類產(chǎn)品相比,還具有較大的距離,立式車銑復(fù)合加工中心系列產(chǎn)品的生產(chǎn)基本上是空白,國(guó)內(nèi)在此方面需求設(shè)備基本依賴進(jìn)口[2]。
數(shù)控刀架按刀架的動(dòng)力驅(qū)動(dòng)和鎖緊方式分類：分為電動(dòng)刀架，液壓刀架和伺服刀架。
（1）電動(dòng)刀架
電動(dòng)刀架是指刀架的轉(zhuǎn)位動(dòng)力源為電機(jī)，一般指力矩電機(jī)，除此之外沒(méi)有其他的動(dòng)力源，如液壓和氣動(dòng)等。因此，該特點(diǎn)避免了由于液壓油泄露造成的污染，具有體積小，控制簡(jiǎn)單和結(jié)構(gòu)緊湊等優(yōu)點(diǎn)。但該類刀架的剛度和刀盤(pán)的鎖緊力小，只適合中低載荷切削情況，并且電機(jī)頻繁正反轉(zhuǎn)容易燒毀，換刀速度較慢，低檔刀架一般為電動(dòng)刀架。
（2）液壓刀架
液壓刀架是指刀架的轉(zhuǎn)位動(dòng)力為液壓馬達(dá)或者液壓缸驅(qū)動(dòng)齒輪條。該刀架使用了集成式液壓分度馬達(dá)，它具有自動(dòng)順序控制加減速功能并且可在內(nèi)部實(shí)現(xiàn)粗定位。其采用了獨(dú)特的液壓反饋機(jī)制，具有轉(zhuǎn)位快速連續(xù)平穩(wěn)沒(méi)有沖擊且可以雙向旋轉(zhuǎn)就近換刀的特點(diǎn)。此類刀架采用液壓來(lái)實(shí)現(xiàn)刀架的松開(kāi)與鎖緊，夾緊力大，適用于重載切削，特別適用于重型數(shù)控車床。全液壓刀架對(duì)液壓油的品質(zhì)要求較高，另外該刀架的體積比較大，調(diào)整和維護(hù)較為復(fù)雜。
（3）伺服刀架
伺服刀架是指刀架轉(zhuǎn)位動(dòng)力采用伺服電機(jī)，通過(guò)伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)刀架，通過(guò)液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)刀盤(pán)的松開(kāi)與鎖緊。該刀架在最大程度地克服了電動(dòng)刀架和液壓伺服刀架的缺點(diǎn)的同時(shí)，吸收了兩者的優(yōu)點(diǎn)，簡(jiǎn)化了數(shù)控刀架的結(jié)構(gòu)，大大提高了數(shù)控刀架的性能，使數(shù)控刀架的很多性能指標(biāo)，如換刀時(shí)間、可靠性、精度、轉(zhuǎn)位速度和轉(zhuǎn)位的平穩(wěn)性等得到很大提高[3]。
加工效率和精度是金屬加工領(lǐng)域追求的永恒目標(biāo)，這個(gè)目標(biāo)激勵(lì)著一代又一代機(jī)械工作人員不懈努力，以提高國(guó)家的機(jī)械加工水平。
2. 車銑復(fù)合機(jī)床下刀架單元方案設(shè)計(jì)
2.1 復(fù)合機(jī)床的介紹
本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是與大連機(jī)床集團(tuán)有限公司合作完成的，機(jī)床型號(hào)是CHD-25。
CHD-25機(jī)床的床身總的來(lái)看是傾斜的，配置有兩個(gè)刀架，上刀架與下刀架。這個(gè)機(jī)床適用于外形復(fù)雜、質(zhì)量要求高的零部件的加工。機(jī)床床身有良好的方便于機(jī)械加工的性能，比如振動(dòng)比較小、受熱不易膨脹、可承載重物而不易彎曲。刀架可以在兩個(gè)方向上運(yùn)動(dòng)，配合機(jī)床的正負(fù)主軸的工作，本次論文根據(jù)要求只設(shè)計(jì)一個(gè)方向的運(yùn)動(dòng)。
2.2 下刀架單元總體方案
方案一、電機(jī)軸通過(guò)脹套與上皮帶輪連接，上皮帶輪通過(guò)圓弧形同步帶與下皮帶輪連接，下皮帶輪通過(guò)脹套與滾珠絲杠軸連接，絲杠軸與絲杠螺母組相對(duì)移動(dòng)，從而帶動(dòng)刀架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生移動(dòng)，實(shí)現(xiàn)進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。
方案二、將滾珠絲杠換成滑動(dòng)絲杠。滾珠絲杠與滑動(dòng)絲杠相比有更高的傳動(dòng)效率，在94%以上，是滑動(dòng)絲杠的2倍多，并且滾珠絲杠副運(yùn)動(dòng)比較平穩(wěn)，摩擦力較小，靈敏度較高，低速而無(wú)爬行等一些特點(diǎn)，確實(shí)比滑動(dòng)絲杠好一些。
方案三、將滾珠絲杠螺母副換成齒輪傳動(dòng)。不僅滾珠絲杠螺母副傳動(dòng)功率損失小，齒輪副的傳動(dòng)功率損失相對(duì)來(lái)說(shuō)也很小，但是，滾珠絲杠在精度方面比齒輪的精度高得多。
綜上，用滾動(dòng)絲杠螺母副精度高，效率高，穩(wěn)定性好，所以選擇方案一。
2.3 刀架單元總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
涉及到的零部件主要有滑板、床鞍、伺服電動(dòng)機(jī)、伺服刀塔、皮帶輪、滾珠絲杠螺母副、線軌等。
電機(jī)通過(guò)電機(jī)支架固定在滑板上，電機(jī)支架下面有一個(gè)調(diào)整塊，電機(jī)軸通過(guò)脹套與上皮帶輪連接，上皮帶輪通過(guò)同步帶與下皮帶輪連接，下皮帶輪通過(guò)脹套與絲杠軸連接，絲杠軸穿過(guò)軸承，由軸承支撐著，軸承的固定是通過(guò)軸承座限制的，軸承座被挨著的擋塊限制住，端蓋與隔套固定著軸承座的端口，這樣軸承就固定了，然后還有鎖定螺母鎖緊，其中軸承座里面加個(gè)密封圈；接著絲杠穿過(guò)絲杠螺母，絲杠螺母支座把絲杠螺母固定在床鞍上，床鞍上面有四個(gè)墊塊，上面放著線軌中的滑塊，滑塊內(nèi)側(cè)有壓緊塊，壓緊塊由擋板固定；滑塊上面放著線軌中的導(dǎo)軌，導(dǎo)軌與滑板固定，由許多導(dǎo)軌壓塊壓緊，導(dǎo)軌壓塊外側(cè)有支架，支架起防護(hù)作用，滑板上也有一個(gè)支架，也起防護(hù)作用，滑板上放個(gè)調(diào)整塊，調(diào)整塊上放著動(dòng)力電機(jī)，通過(guò)皮帶帶動(dòng)伺服刀架工作。整個(gè)所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)單元將來(lái)是通過(guò)床鞍固定在機(jī)床上的，所以在床鞍側(cè)下方也要有壓板，壓板是為了壓緊將來(lái)的導(dǎo)軌，床鞍下面有調(diào)整墊，有擋板固定。
3 車銑復(fù)合下刀架單元的主要零件的校核
3.1 滾珠絲杠的選擇校核
（1）確定滾珠絲杠的精度
表3-1 標(biāo)準(zhǔn)公差等級(jí)表
標(biāo)準(zhǔn)公差等級(jí)
任意300mm內(nèi)的變動(dòng)量
1級(jí)
2級(jí)
3級(jí)
4級(jí)
機(jī)床的定位精度是0.012mm，按照習(xí)慣，滾珠絲杠的公差等級(jí)應(yīng)為定位精度的1/3到1/2，在符合絲杠精度的情況下，查表[4]3-1可知，1級(jí)精度比較合適。
（2）導(dǎo)程的選擇
快移速度V=30m/min是此次設(shè)計(jì)的唯一數(shù)據(jù)要求。
為達(dá)到快移速度V=30m/min（0.5m/s），可選用電機(jī)轉(zhuǎn)速N為3000r/min和導(dǎo)程為=10mm的滾珠絲杠副。
（3-1）
式中：
V-快移速度
N-電機(jī)轉(zhuǎn)速
-導(dǎo)程
數(shù)據(jù)帶入式子3-1驗(yàn)算，符合要求。
（3）滾珠絲杠疲勞強(qiáng)度計(jì)算
導(dǎo)程為10mm，但是導(dǎo)程為10mm的絲杠副的公稱直徑有多種，且先把直徑定為40mm（不合適再重選）。
查數(shù)控加工手冊(cè)[4]表2-11-15可知滾珠絲杠的額定動(dòng)載荷=54723N ，額定靜載荷= 139455N，接觸剛度R=2690N/um 導(dǎo)軌以上的部分質(zhì)量為m=600kg
=++ （3-2）
=+ （3-3）
（3-4）
式中：
-最大載荷
-最小載荷
m-質(zhì)量600kg
u-摩擦系數(shù)0.04
-切削力4000N
將數(shù)據(jù)帶入3-2、3-3、3-4得出：
5252.678N
1252.678N
3919.345N
滾珠絲杠最高轉(zhuǎn)速為N=3000r/min，則平均轉(zhuǎn)速=2000r/min。
滾珠絲杠的當(dāng)量動(dòng)載荷
= （3-5）
式中：
-軸向平均載荷（N）
-絲杠最大工作載荷（N）
-絲杠最小工作載荷（N）
L-工作壽命，單位為10^6轉(zhuǎn)。 L==180
-平均轉(zhuǎn)速（r/min）
-額定壽命（h），數(shù)控機(jī)床可取=15000小時(shí)[5]
-精度系數(shù)。1級(jí)和2級(jí)取=1；
-運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)系數(shù)。
表3-2運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)表
運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)
無(wú)沖擊
1----1.2
一般情況
1.2----1.5
有沖擊震動(dòng)
1.5----2.5
機(jī)床的穩(wěn)定性應(yīng)該高一些，如果穩(wěn)定性差就容易發(fā)生振動(dòng)，那么會(huì)很容易影響精度，則的表[4]3-2取額定動(dòng)載荷大于當(dāng)量動(dòng)載荷，即計(jì)算得出L=180 ， =2000r/min,帶入數(shù)據(jù)之后算出=26143N，而=54723N，可知。
查數(shù)控加工手冊(cè)第一卷[4]表2-11-15可知：
絲杠直徑=40mm
鋼球直徑=6mm
導(dǎo)程=10mm，內(nèi)循環(huán)
絲杠剛度為R=2690N/um
循環(huán)圈數(shù)6。
預(yù)加載荷為=Ca/4=13680.7N，=Cm/3=8714.3N,，符合要求。
（4）選擇絲杠軸承
由于滾珠絲杠螺母副中的螺母固定在絲杠螺母支座里，絲杠螺母支座緊固在床鞍上，絲杠限制在絲杠支座里，而絲杠支座緊固在上滑體上，所以螺母與絲杠之間有大幾率會(huì)出現(xiàn)同軸度不符合要求，所以都要求軸承可以自己調(diào)節(jié)一些同軸度誤差，對(duì)于兩個(gè)軸承相接觸觸線的線與中心軸線相交的點(diǎn)之間的距離，面對(duì)面組配式時(shí)它們之間的距離會(huì)比較小，自動(dòng)調(diào)節(jié)比較容易，背對(duì)背組配時(shí)距離會(huì)比較大，沒(méi)有自動(dòng)調(diào)節(jié)作用，所以絲杠軸承選用的組配方式是面對(duì)面。軸承組配方式如圖所示：
圖3-1 軸承面對(duì)面配對(duì)
表3-3軸承參數(shù)[6]
項(xiàng)目
數(shù)值
內(nèi)徑
30mm
外徑
62mm
寬度
15mm
額定動(dòng)載荷= 35.5KN
（3-6）
式中：
平均載荷=3919.345N
平均轉(zhuǎn)速 =2000r/min
軸承壽命L==742.94
數(shù)據(jù)帶入3-6計(jì)算得=6191.58h，能滿足要求。
（5） 驗(yàn)算壓桿穩(wěn)定性
（3-7）
（3-8）
Dw=0.6* （3-9）
式中：
-當(dāng)量直徑（m）
-絲杠公稱直徑（m）
-滾珠直徑（m）
-絲杠支撐方式系數(shù)
-絲杠最大受壓長(zhǎng)度（m）L=180mm
表3-4絲杠支撐方式系數(shù)[4]
絲杠支撐方式
一端緊固，一端自由
0.25
1.875
一端緊固，一端半自由
2.0
3.927
兩端緊固
4.0
4.730
數(shù)據(jù)帶入3-3可得=32.8mm
查表3-4可知=0.25，帶入公式3-4計(jì)算得出臨界載荷=303647N
已知額定動(dòng)載荷=54723N，,符合要求。
（6） 驗(yàn)算臨界轉(zhuǎn)速
（3-10）
（3-11）
式中：
-當(dāng)量直徑（m）
-絲杠公稱直徑（m）
-滾珠直徑（m）
-絲杠支撐方式系數(shù)
-臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算長(zhǎng)度（m）
-臨界轉(zhuǎn)速（r/min）
=6mm
=40mm
=409mm
數(shù)據(jù)帶入3-10可得=32.8mm
查表3-4可知=1.875
帶入公式3-11可得出臨界轉(zhuǎn)速=6831r/min
已知最高轉(zhuǎn)速N=3000r/min，由此可知=2.277>1.3，符合臨界轉(zhuǎn)速比最高轉(zhuǎn)速高30%的要求，以免發(fā)生共振。
（7）滾珠絲杠螺母副額定壽命校核
* （3-12）
式中：
-絲杠額定動(dòng)載荷
-精度系數(shù)
-載荷穩(wěn)定性系數(shù)
-絲杠平均載荷
-絲杠平均轉(zhuǎn)速
=54723N
=3919.345N
=2000r/min
帶入公式3-12可得h>15000h，符合要求。
（8）滾珠絲杠螺母副最小抗壓剛度的計(jì)算
（3-13）
式中：
-滾珠絲杠螺紋小徑
E-滾珠絲杠彈性模量
a-滾珠絲杠螺母中心到固定端中心之間的距離
=34mm
滾珠絲杠支撐方式如圖所示
圖3-2滾珠絲杠支撐方式圖
當(dāng)滾珠絲杠螺母中心到固定端中心的距離=460.5mm的時(shí)候具有最小抗度
=394.32N/um
（9）滾珠絲杠螺母副支撐軸承的剛度計(jì)算
選擇的軸承參數(shù)，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第二卷[6]表8-2-83
內(nèi)徑為30mm
接觸角
齒數(shù)z=20
=6mm
軸承最大軸向載荷=5252.678N
==91.69N/um
（10）滾珠絲杠螺母副滾珠和滾道的接觸剛度
查表數(shù)控加工手冊(cè)[4]2-11-15可知R==2690N/um
（11）綜合抗拉剛度的計(jì)算
綜合抗拉剛度
（3-14）
把數(shù)據(jù)帶入式子3-14可得K=72.39N/um
(12) 定位精度
導(dǎo)軌摩擦力=231.63N
由于導(dǎo)軌摩擦產(chǎn)生的定位誤差==231.63/72.39=3.2um
導(dǎo)程公差=
絲杠軸承的軸向跳動(dòng)=2.5um
通常機(jī)床的定位精度
（3-15）
公式3-15帶入數(shù)據(jù)得
滿足要求。
3.2伺服電動(dòng)機(jī)的選擇校核
（1）伺服電動(dòng)機(jī)的選擇
由導(dǎo)程的選擇可知電機(jī)應(yīng)選用3000r/min的電機(jī)，機(jī)床需要選擇較大轉(zhuǎn)矩，振動(dòng)小的電機(jī)。
電機(jī)選西門(mén)子伺服電機(jī)：
型號(hào)：1FT7084-5AF71
額定轉(zhuǎn)速：3000r/min
額定功率：4.55kw
額定轉(zhuǎn)矩：14.5Nm
轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：
重量20.8kg
（2）伺服電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算
0.5m/s= =0.01m*3000r/min=30m/min=0.5/s
（3）伺服電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩的校核
（3-16）
式中：
-折合到電動(dòng)機(jī)軸的最大切削負(fù)載轉(zhuǎn)矩
-絲杠所承受的中心軸方向的最大載荷
-絲杠導(dǎo)程（m）
-摩擦轉(zhuǎn)矩（N/m）
-軸承的摩擦轉(zhuǎn)矩（N/m）
-切削時(shí)最大的負(fù)載轉(zhuǎn)矩
T-電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)矩
-傳動(dòng)效率
i=傳動(dòng)比
=4435.806N
=10mm
=0.3N*m
=1.28N*m
=0.931.%
數(shù)據(jù)帶入式3-16計(jì)算可得=9.19N*m T=14.5N*m 可知
M
承受軸向力：Ft>=Fx
經(jīng)計(jì)算滿足條件。
3.4皮帶輪與皮帶的選擇計(jì)算
皮帶有摩擦型與嚙合型。摩擦型依靠摩擦產(chǎn)生的力來(lái)傳遞動(dòng)力，嚙合型依靠嚙合產(chǎn)生的力來(lái)傳遞動(dòng)力[7]。
摩擦型帶分四種：
①平帶傳動(dòng)
②V帶傳動(dòng)
③多楔帶傳動(dòng)
④圓帶傳動(dòng)
嚙合型帶根據(jù)齒形的不同可以大致也可以分為兩類：
①梯形齒
②圓弧形齒
梯形齒帶可以分為兩類：
①單面同步帶
②雙面同步帶。
同步帶的優(yōu)點(diǎn)：同步帶依靠帶輪的齒與皮帶上的齒嚙合傳遞動(dòng)力，所以在工作的時(shí)候不會(huì)產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，這樣就可以獲得穩(wěn)定的傳動(dòng)比。很顯然，同步帶具備齒輪傳動(dòng)的優(yōu)勢(shì)與特性，也具備帶傳動(dòng)的優(yōu)勢(shì)與特性，傳動(dòng)比大，且可以達(dá)到很高的速度，可傳遞的功率較大，效率也比較高，作用在軸承和軸上的力也很小[9]。因此選用同步帶，以下是對(duì)同步帶和帶輪有關(guān)的選擇計(jì)算。
（1）工況系數(shù)
查機(jī)械和設(shè)計(jì)手冊(cè)第三卷[7]可知鉆床，車床，沖床龍門(mén)刨床等床的工況系數(shù)為1.4，從而得之，所用系數(shù)可以是1.4。
（2）功率P
Pd=KA*P （3-20）
式中：
Pd-電動(dòng)機(jī)功率
數(shù)據(jù)帶入式3-20，求得P=3.25Kw
（3）選取帶型與節(jié)距
為使傳動(dòng)穩(wěn)定，增加帶的柔韌性和嚙合齒數(shù)，節(jié)距應(yīng)盡量選擇比較小的數(shù)值；根據(jù)功率和轉(zhuǎn)速查圖[7]14-1-9，選取帶型為8M的圓弧形同步帶，其中附帶可知表3-5的參數(shù)：
表3-5圓弧齒齒形帶參數(shù)表[7]
圓弧齒齒形帶參數(shù)
數(shù)值
節(jié)距
8mm
齒形角
14度
齒根厚
5.15mm
齒高
3.38
齒根圓半徑
0.64
齒頂圓半徑
2.46mm
帶高
6mm
（4）上帶輪齒數(shù)
帶速v和安裝尺寸符合條件的情況下，查表得齒數(shù)z1=36>zmin=17，根據(jù)齒數(shù)z1=36查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表14-1-60可得:
表3-6帶輪參數(shù)[7]
上帶輪參數(shù)名稱
數(shù)值
節(jié)圓直徑
91.67mm
頂圓直徑(也稱為外徑)
90.30mm
（5）核對(duì)帶速
帶速V=(pi*d1*n1)/(60*1000)=14.4m/s3.185Kw，符合要求。
（9）作用在軸上的力Fr 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表14-1-51知帶寬=25mm，由于工況系數(shù)KA=1.4>1.3，所以作用在軸上的力Fr=KF*Pd*1155/v=510.93N，查圖[7]14-1-12矢量修正系數(shù)KF=1
（10）皮帶輪擋圈的選用與計(jì)算
查文獻(xiàn)[7] 選帶寬為25，皮帶輪擋圈最小高度K=2.85mm
R取2mm
擋圈厚度t取2.5mm
擋圈開(kāi)始曲折時(shí)的直徑，dw=d0+2*R=94.30mm
擋圈外徑df=dw+2*K=100mm
（11）其他計(jì)算
查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表[7]14-1-64選用90度弧內(nèi)節(jié)距累計(jì)偏差（變動(dòng)量）0.11mm
任意相鄰齒間節(jié)距允許偏差（變動(dòng)量）0.025mm
傳動(dòng)效率為98%
計(jì)算的節(jié)距為680mm，則可得齒數(shù)為85
查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表[7]14-1-60可知圓弧齒帶節(jié)線長(zhǎng)度為640mm，齒數(shù)為80，節(jié)線長(zhǎng)度為720mm，齒數(shù)為90，
則（640+720）/2=680mm (80+90)/2=85 正好符合需要。
3.5導(dǎo)軌選擇計(jì)算
導(dǎo)軌采用貼塑導(dǎo)軌。采用貼塑導(dǎo)軌的主要目的在于：
（1）避免金屬類材料的摩擦系數(shù)大，抗磨損能力較低，速度緩時(shí)頻繁出現(xiàn)嚴(yán)重磨損和人工工作時(shí)手感較重等不方便之處。
（2）避免出現(xiàn)相互接觸的金屬面的質(zhì)量降低和相關(guān)部件的工作壽命的減短。
摩擦因數(shù)u=0.04 極限=39MPa*m*min
總重力F=5880N 導(dǎo)軌與滑塊的接觸長(zhǎng)度為21.2mm，寬度為148.7mm，由此可得面積為S=0.315244m^2*cos（20） 壓力一共分給四個(gè)一樣的滑塊，可以求得導(dǎo)軌與滑塊接觸部分的壓強(qiáng)為P=F/（4*S）=7458.43Pa，則=0.1315MPa*m*min<極限值，符合要求。
3.6絲杠軸尺寸安排
絲杠軸上從左往右按一定順序依次安裝著，皮帶輪，鎖定螺母，隔套，軸承，絲杠支座。
皮帶輪寬25mm，直徑24mm，皮帶輪右面預(yù)留出4mm，左面預(yù)留出5mm，這樣絲杠直徑24mm的部分長(zhǎng)度是34mm。
一個(gè)軸承的中心軸線方向的長(zhǎng)度為15mm，四個(gè)軸承中心軸線方向的長(zhǎng)度為60mm，隔套中心軸線方向的長(zhǎng)度為22mm，鎖定螺母的中心軸線方向的長(zhǎng)是18mm，左邊預(yù)留出3mm，這樣絲杠直徑為30mm的部分總長(zhǎng)為103mm。
絲杠支座小直徑部分寬度是33mm，絲杠直徑40mm，絲杠支座擋塊寬度是15mm，最大行程加安全距離為500mm，預(yù)留出13mm，則絲杠直徑40mm的部分長(zhǎng)度為561mm，最右面預(yù)留出20mm，直徑為22mm。
綜上可得絲杠軸長(zhǎng)度L=34mm+103mm+561mm+20mm=718mm
3.7工作說(shuō)明
刀架部分的傳動(dòng)
本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是與企業(yè)合作完成的，其中有些零部件需要從國(guó)外進(jìn)口，圖 3—3 伺服動(dòng)力刀塔就是進(jìn)口意大利的。動(dòng)力電機(jī)通過(guò)皮帶把動(dòng)力傳給伺服動(dòng)力刀塔，從而這個(gè)伺服動(dòng)力刀塔可以正常工作運(yùn)動(dòng)。
圖3-3 伺服動(dòng)力刀塔
安裝在上面的車刀可以有三種把刀方式：
①正著把刀
②反著把刀
銑刀有三種安裝防式：
①?gòu)较虬惭b
②可以正軸向安裝
③也可以反軸向安裝
這是為了配合在正負(fù)主軸上的加工的需要。從圖3-4可以看出軸向把刀與徑向把刀
圖3-4 伺服動(dòng)力刀塔
4.主要部件三維建模
4.1 solidworks介紹
（1） solidworks的特點(diǎn)
SolidWorks是一個(gè)三維軟件，可以進(jìn)行三維建模。Solidworks有功能十分強(qiáng)大，簡(jiǎn)單易學(xué)和技術(shù)創(chuàng)新三大特點(diǎn)，使得solidworks成為領(lǐng)先的，主流的三維cad解決方案。它可以提供不同的設(shè)計(jì)方案，減少設(shè)計(jì)過(guò)程中的錯(cuò)誤以及提高產(chǎn)品質(zhì)量。每一個(gè)工程師或者設(shè)計(jì)者都會(huì)感覺(jué)它操作方便，簡(jiǎn)單易學(xué)。
用戶界面
用solidworks資源管理器可以方便地管理CAD文件。Solidworks資源管理器是唯一一個(gè)同windows資源管理器類似的CAD文件管理器。
配置管理
配置管理是solidworks軟件體系結(jié)構(gòu)中非常獨(dú)特的一部分，它涉及到零件設(shè)計(jì)，裝配設(shè)計(jì)和工程圖。配置管理使得你能夠在一個(gè)CAD文檔中，通過(guò)對(duì)不同參數(shù)的變換組合，派生出不同的零件或裝配體。
協(xié)同工作
用3DMeeting通過(guò)互聯(lián)網(wǎng)實(shí)時(shí)地協(xié)同工作。3DMeeting是基于微軟NetMeeing
的技術(shù)而開(kāi)發(fā)的專門(mén)為solidworks設(shè)計(jì)人員提供的協(xié)同工作環(huán)境。
裝配設(shè)計(jì)
在solidworks中，當(dāng)生成新零件時(shí)，你可以直接參考其他零件并保持這種參考關(guān)系。在裝配的環(huán)境里，可以方便地設(shè)計(jì)和修改零部件。對(duì)于超過(guò)一萬(wàn)個(gè)零部件的大型裝配體，solidworks的性能得到極大的提高。
工程圖
Solidworks提供了生成完整的，車間認(rèn)可的詳細(xì)工程圖的工具。工程圖是全相關(guān)的，當(dāng)你修改圖紙時(shí)，三維建模，各個(gè)視圖，裝配體都會(huì)自動(dòng)更新。
（2）solidworks的主要模塊
①零件建模②曲面建模③鈑金設(shè)計(jì)④幫助文件⑤數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換⑥高級(jí)渲染⑦圖形輸出⑧特征識(shí)別⑨軟件設(shè)計(jì)
（3） solidworsks的標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)
Solidworks自帶的標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)，庫(kù)中含有螺栓，螺母，螺釘，螺柱，鍵，銷，墊圈，擋圈，密封圈，彈簧，型材，法蘭等常用零部件，模型數(shù)據(jù)可直接被調(diào)用。
4.2絲杠支座三維建模
圖4-1絲杠支座三維圖
絲杠支座三維圖是經(jīng)過(guò)若干拉伸、拉伸-切除、導(dǎo)孔等一系列操作完成的。
4.3滑板三維建模
圖4-2 滑板三維圖
滑板三維圖是經(jīng)過(guò)若干拉伸拉伸-切除導(dǎo)孔筋圓周陣列直線陣列等一系列操作完成的。
5結(jié)論
車銑復(fù)合機(jī)床集成了車床和銑床的特點(diǎn)，可以在一臺(tái)機(jī)床上實(shí)現(xiàn)車削與銑削的加工工序，這個(gè)車銑復(fù)合技術(shù)大大降低了生產(chǎn)成本，提高了加工精度與定位精度，使得加工出的零部件質(zhì)量更高，更是機(jī)械行業(yè)的一次革新發(fā)展。
本次畢業(yè)設(shè)計(jì)在大連機(jī)床集團(tuán)順利完成，通過(guò)對(duì)車銑復(fù)合機(jī)床下刀架單元的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，準(zhǔn)確的對(duì)下刀架單元進(jìn)給傳動(dòng)部分的伺服電機(jī)、皮帶輪、脹套、導(dǎo)軌、滾珠絲杠螺母副進(jìn)行了選擇、計(jì)算、校核，使電機(jī)帶動(dòng)上皮帶輪，上皮帶輪通過(guò)皮帶帶動(dòng)下皮帶輪，然后帶動(dòng)滾珠絲杠螺母副，從而達(dá)到了所要求的刀具進(jìn)給運(yùn)動(dòng)的預(yù)期.
本次畢業(yè)設(shè)計(jì)完成了下刀架單元中滑板、絲杠支座、床鞍的二維零件圖和下刀架單元的整體裝配圖，并用Solidworks完成了絲杠支座和滑板的三維建模。
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附錄1：外文翻譯
切割時(shí)材料阻力特性的測(cè)定
瓦萊麗·庫(kù)什納，邁克爾·斯托切克
俄羅斯國(guó)家技術(shù)大學(xué)機(jī)械工程與材料科學(xué)系德國(guó)斯圖加特大學(xué)機(jī)床研究所(IfW)。
摘要
本文提出了考慮應(yīng)變率、切削材料應(yīng)變率和切削溫度作為材料阻力在本構(gòu)律上的剪切特性的具體變形工作。研究并確定了在絕熱條件下，具體變形工作和屈服應(yīng)力對(duì)變形的影響。由于其與變形溫度的關(guān)系密切。此外，還研究了切削過(guò)程中實(shí)驗(yàn)測(cè)定的可能性。在此基礎(chǔ)上建立了晶片形成區(qū)和耙面堆積區(qū)的屈服應(yīng)力最大值?？紤]了應(yīng)變局部化條件下切割材料在等溫條件下的軟化現(xiàn)象。此外，本文還介紹了在切屑形成區(qū)域的軟化和切削刃的傾斜面上的材料電阻的變化。
1介紹
在模擬的和實(shí)際的熱工機(jī)械過(guò)程中，模擬的和實(shí)際的熱機(jī)械過(guò)程之間存在較大差異的主要原因是[1]。這尤其涉及到材料模型[2], [3]，對(duì)它們的假設(shè)極大地影響了計(jì)算合力和切削溫度的精度。
許多研究人員，包括[4], [5]在內(nèi)，都非常重視在切削過(guò)程中對(duì)大應(yīng)變、高應(yīng)變率和溫度的塑性變形的材料阻力進(jìn)行建模。變形材料的屈服點(diǎn)對(duì)應(yīng)變、應(yīng)變率和溫度的依賴性，被稱為本構(gòu)定律，在這里由上述參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)函數(shù)描述，對(duì)于不同的變形區(qū)域是相同的。這些方程的特點(diǎn)是將應(yīng)變、應(yīng)變率和溫度作為獨(dú)立變量考慮。這種本構(gòu)方程的一個(gè)例子是johnson - cook模型[5]，經(jīng)常在加工過(guò)程中使用，[5]，[6]等。這些本構(gòu)方程代表了這三個(gè)變量的屈服點(diǎn)的經(jīng)驗(yàn)依賴關(guān)系:測(cè)試材料的應(yīng)變、應(yīng)變率和溫度。它們可以用來(lái)描述材料在標(biāo)準(zhǔn)化測(cè)試方法中的變形。但在切削過(guò)程中，這些方程并不反映加工材料變形的特性。這是因?yàn)槿齻€(gè)變量中的兩個(gè)，即應(yīng)變速率的商和溫度的升高，并不是獨(dú)立于切割的。因此，它們必須建立起來(lái)。
為了模擬屈服點(diǎn)對(duì)應(yīng)變切割的依賴性，有必要將溫度的升高轉(zhuǎn)化為依賴變量。在此基礎(chǔ)上，必須考慮屈服點(diǎn)在切削過(guò)程中的依賴程度，不能直接由實(shí)驗(yàn)間接決定。對(duì)變形的依賴可以通過(guò)對(duì)變形工作的依賴程度進(jìn)行分析來(lái)得到。利用特定的變形工作作為材料抗變形的抗變形性，在切削過(guò)程中典型的淬火，保證了不可能忽略屈服點(diǎn)。首先，還可以從特殊變形工作中得到溫度的升高[7]具體的變形工作是通過(guò)在晶片成形區(qū)域內(nèi)的特定切向力來(lái)建立的[8]。
溫度以某一特定的方式在晶片形成區(qū)域和聚集區(qū)域的變形分布上，取決于剪切帶的散熱條件以及溫度與機(jī)加工材料的屈服點(diǎn)之間的關(guān)系[7]。此外，本構(gòu)方程用于描述材料在拉伸/壓縮試驗(yàn)中對(duì)塑性變形的阻力的規(guī)律，在切割時(shí)不能應(yīng)用于不同的變形區(qū)域，因?yàn)檫@些依賴關(guān)系。對(duì)于不同的變形區(qū)有不同的定義[7]。在確定材料去除過(guò)程模型的屈服點(diǎn)時(shí)，必須考慮到這一點(diǎn)。
本文介紹了材料對(duì)切削過(guò)程阻力的分析結(jié)果。認(rèn)為特殊的變形工作是一種阻力特性，保證了加工過(guò)程中不同剪切帶的材料變形特性。
2. 切削加工材料的變形特性。
在相同的最終溫度下，晶片成形區(qū)和楔片表面與晶片之間的塑性接觸區(qū)，應(yīng)變和相應(yīng)的溫度分布都有很大的差異[9]。由于這種情況，在不同溫度下的應(yīng)變速率大致相同。溫度對(duì)屈服點(diǎn)的最大影響是在楔子和晶片之間的塑性接觸面積上發(fā)生應(yīng)變率的函數(shù)。這是因?yàn)榍懈顪囟仍谶@個(gè)區(qū)域達(dá)到最大值。因此，對(duì)于不同溫度的變形區(qū)域，不同的變形區(qū)域必須開(kāi)發(fā)不同的材料抗塑性變形模型。在非均勻剪切過(guò)程中，材料變形的具體特性是形成了不同的變形區(qū)域。一方面，有些地區(qū)存在相對(duì)較小的應(yīng)變和低溫，而這些地區(qū)的材料是硬化的。另一方面，有大的帶狀和高溫的區(qū)域形成，材料被軟化。大量的熱耗散可能導(dǎo)致芯片形成區(qū)絕熱塑性流動(dòng)的穩(wěn)定損失[10]。這是一個(gè)靠近芯片形成區(qū)邊界的狹窄區(qū)域的必要條件和區(qū)域構(gòu)造變形[11]。因此，如果機(jī)械材料的淬火在其軟化過(guò)程中占主導(dǎo)地位，變形就不能在一個(gè)狹窄的區(qū)域內(nèi)進(jìn)行。因此，可以將晶片形成區(qū)(原剪切帶)作為一種相對(duì)較寬的平行邊界或兩個(gè)區(qū)域來(lái)表示，即絕熱變形條件普遍存在且材料硬化的廣闊區(qū)域，以及等溫變形條件下的窄區(qū)域[10]。圖1描述了切割[12]時(shí)芯片的紋理，并分析了不同剪切帶中普遍存在的過(guò)程。圖顯示切屑的面積(A),形成的區(qū)域切屑接觸傾斜面(B,C和E)以及毀滅性打擊的工具與工件的接觸(D、G)的毀滅性B和C。這標(biāo)志著塑料接觸傾斜面,摘要是彈性接觸面積G標(biāo)志著塑料接觸在間隙的臉,和區(qū)域D標(biāo)志著彈塑性接觸。晶片形成區(qū)A有條件地劃分為兩個(gè)區(qū)域:一個(gè)具有平行邊界的窄區(qū)，在其中，主要的剪切材料的應(yīng)變發(fā)生主區(qū)之后，而一個(gè)帶相對(duì)較小應(yīng)變的寬闊區(qū)域，發(fā)生在主區(qū)之前。在廣闊的地區(qū)是材料絕熱，在狹窄的區(qū)域是材料等溫軟化。當(dāng)模擬材料在成片區(qū)域軟化的規(guī)律時(shí)，必須考慮到絕熱剪切的穩(wěn)定性損失。這種穩(wěn)定性損失導(dǎo)致了在靠近切屑形成區(qū)域邊界的一個(gè)狹窄區(qū)域內(nèi)的變形的局部化(s.圖1)。
楔塊與晶片之間的接觸的累積區(qū)B的特征是相對(duì)較小的變形。在塑性接觸區(qū)C中，有較大的塑性變形和高于B區(qū)的溫度。B區(qū)的變形條件是接近于絕熱的，如果積累區(qū)域B的溫度高于晶片顆粒的變形溫度。在塑料觸點(diǎn)C的區(qū)域，材料的熱軟化主要是由于材料在高溫下由于應(yīng)變率的影響而使材料硬化而得到部分補(bǔ)償。在楔形和工件的側(cè)面之間的接觸區(qū)域G中發(fā)現(xiàn)了機(jī)械加工材料力學(xué)性能變化的機(jī)理。這里可以注意到。B地區(qū)的溫度分布比A區(qū)更均勻，B區(qū)的屈服點(diǎn)必須大于A區(qū)。
與晶片形成區(qū)材料電阻的模擬類似，對(duì)塑性變形的材料阻力也要在二次區(qū)中進(jìn)行描述，而在楔板與芯片的接觸區(qū)域之間通過(guò)使用兩種不同的模型來(lái)描述。在材料硬化的情況下，通過(guò)具體變形工作的依賴性和屈服點(diǎn)對(duì)屈服點(diǎn)的最大屈服點(diǎn)進(jìn)行描述。在C區(qū)，隨著材料的軟化，它被描述為。溫度對(duì)溫度的軟化影響和應(yīng)變率的相對(duì)變化對(duì)溫度的影響程度有較大的影響。
通常情況下，楔形閘板與切割片之間的接觸區(qū)域分為兩個(gè)相同長(zhǎng)度的子區(qū)域:塑料接觸區(qū)C 1和彈性接觸區(qū)C E -圖2。區(qū)域C 1被劃分為兩個(gè)部分:材料硬化的面積和材料軟化的面積。
在晶片形成區(qū)A和積累區(qū)B的絕熱變形條件在應(yīng)變分布上存在差異。如果對(duì)這些區(qū)域的紋理線的變化進(jìn)行分析，可以認(rèn)為，在晶片形成區(qū)A的應(yīng)變分布比B區(qū)更均勻[10]。那為什么切屑形成地區(qū)平均溫度應(yīng)該低于區(qū)域B,因?yàn)榍行贾械膽?yīng)變分布更加不均勻形成區(qū)域A比堆積區(qū)(圖2)和平均溫度相應(yīng)降低,屈服點(diǎn)q 0在堆積區(qū)B應(yīng)該大于最高產(chǎn)量點(diǎn)在切屑內(nèi)形成面積A。這適用于G（圖2 s)。
這一假設(shè)與眾所周知的事實(shí)相對(duì)應(yīng)，即在楔形板的傾斜面上形成了相對(duì)較低的切削溫度[12]，因?yàn)樵诒３制渥冃慰沽Φ幕A(chǔ)上，其硬度必須大于通過(guò)晶片成形區(qū)的材料的硬度[12]。
3特定變形功的測(cè)定。
應(yīng)變速率對(duì)屈服點(diǎn)的影響隨溫度的變化而變化。溫度和速率因子如何影響產(chǎn)量點(diǎn)的增加，被稱為動(dòng)態(tài)因子K 。應(yīng)變速率和相應(yīng)的溫度對(duì)動(dòng)力學(xué)因子的影響顯著[7]。
在剪切過(guò)程中，在變形區(qū)域內(nèi)的實(shí)際速度場(chǎng)的確定是一個(gè)復(fù)雜的問(wèn)題，而且是一個(gè)尚未解決的問(wèn)題，在切割時(shí)的應(yīng)變速率只能粗略估計(jì)一個(gè)或兩個(gè)數(shù)量級(jí)的精度[12]。據(jù)估計(jì)，與拉伸/壓縮試驗(yàn)相比，切割時(shí)應(yīng)變率的相對(duì)變化值為 。這樣，就有可能假設(shè)在切割和強(qiáng)度/壓縮試驗(yàn)中，應(yīng)變率的系數(shù)是恒定的。因此，利用一個(gè)乘數(shù)，就可以通過(guò)單一的同源溫度的指數(shù)函數(shù)，來(lái)表示同源溫度對(duì)屈服點(diǎn)的影響:
（1）
在切割和拉伸/壓縮試驗(yàn)中，應(yīng)變率的近似常數(shù)是多少?卡爾的經(jīng)驗(yàn)常數(shù)考慮了在低溫下應(yīng)變速率增加的直接影響?k是經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，它代表了溫度升高對(duì)屈服點(diǎn)的影響，通過(guò)應(yīng)變速率的變化。
具體的變形工作是用來(lái)確定淬火措施的特性，因?yàn)樗苯优c加工特性有關(guān)。因此，特殊切向力的商是多少?t和真正的極限強(qiáng)度R t強(qiáng)度/壓縮試驗(yàn)可以表示為一個(gè)w和最終變形的具體變形量的商，或從0到的不同變形的屈服點(diǎn)的積分[7]
(2)
特定的切向力這里t是收益率點(diǎn)的均值。在此基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)特定的變形工作進(jìn)行區(qū)分，得出了屈服點(diǎn)對(duì)應(yīng)變的依賴性:
（3）
通過(guò)對(duì)屈服點(diǎn)的積分，確定了具體變形對(duì)應(yīng)變的依賴程度。關(guān)于變形溫度對(duì)屈服點(diǎn)的影響，以及溫度與特殊