3018 課程設計-帶式輸送機傳動裝置

3018 課程設計-帶式輸送機傳動裝置,課程設計,輸送,傳動,裝置 xx 學院20 —20 學年第 學期畢 業(yè) 設 計課題名稱：帶式輸送機傳動裝置設計設計時間： 系 部： 班 級： 姓 名： 指導教師： 答辯情況 答辯教師：年 月 日評語成績評定指導教師：年 月 日2012 屆畢業(yè)設計(論文)任務書機械系（部）：專業(yè)：數(shù)控 班級： 0901 數(shù)控 姓名 張三 指導教師 葉貴清 職稱 副教授課題名稱 帶式輸送機傳動裝置設計揚州工業(yè)職業(yè)學院課 題 工 作 內(nèi) 容1、 電動機 2、聯(lián)軸器 3、蝸桿減速器 4、開式齒輪傳動 5、鏈傳動 6、滾筒 7、輸送帶原始數(shù)據(jù)：輸送帶工作拉力：F=7000N輸送帶速度：V=6.5m/min滾筒直徑：D=350mm工作條件：單班制，單向運轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)。動力來源：電動機，三相交流，電壓 380/220V設計要求：使用期限 5 年，成批生產(chǎn)，總減速比允差±5%；體積最小，強度足夠。設計內(nèi)容：1、按給定條件設計減速器裝置；2、完成減速器裝配圖一張； 3、零件圖兩張：減速器從動齒輪和輸出軸； 4、編制減速器輸出軸加工工藝，填寫加工工藝卡和工序卡；5、編寫減速器輸出軸數(shù)控加工程序；6、設計計算說明書 1 份。指標要求一、減速器裝配圖和零件圖繪制1、手工繪制草圖，利用 AutoCAD 軟件繪制裝配圖（0 #，打印稿和電子稿各一份）和零件圖（3 #，打印稿和電子稿）。2、用所學軟件繪制減速器及從動齒輪和輸出軸的三維圖（打印稿和電子稿各一份）。二、加工工藝編制按實際加工要求編寫加工工藝，并按企業(yè)或給定格式填寫加工工藝卡和工序卡。三、設計說明書的撰寫1、畢業(yè)設計說明書按學院規(guī)定的撰寫格式、要求和紙張格式裝訂成冊，內(nèi)容順序為：封面、中英文摘要、目錄、說明書正文、參考書目錄、小結(jié)、封底。2、設計說明書的論證要有科學根據(jù)，要有說服力；計算部分須指出公式來源并說明公式中的符號所代表的意義，公式中所有常數(shù)或系數(shù)必須正確，計算結(jié)果要足夠準確，計算中采用的數(shù)據(jù)及計算結(jié)果可列表表示3、說明書要求章節(jié)分明，層次清楚，文理通順，圖表、簡圖規(guī)范、清晰，不得用徒手畫。進程安排1、根據(jù)畢業(yè)設計任務，收集、閱讀整理有關資料，擬訂并確定設計方案； 1 周2、設計傳動裝置，繪制草圖，利用軟件繪制裝配圖、零件圖、三維圖； 4 周 3、編制輸出軸加工工藝，填寫工藝卡和工序卡； 1 周4、編寫輸出軸數(shù)控加工程序； 1 周5、編寫說明書，整理并完成畢業(yè)設計論文； 1 周6、畢業(yè)設計成果審閱、評閱、答辯。主要參考文獻1、機械零件設計手冊，機械工業(yè)出版社2、機械設計手冊，機械工業(yè)出版社3、機械制造工藝與裝備，高等教育出版社 4、機械設計基礎，機械工業(yè)出版社5、機械設計基礎課程設計指導書，機械工業(yè)出版社6、數(shù)控機床加工程序編制，機械工業(yè)出版社7、機械制圖國家標準，機械工業(yè)出版社注：以實際采用的參考文獻為準起止日期 2011 年 11 月 7 日到 2012 年 1 月 8 日系(部)蓋章： 教研室主任 (簽字)： 年 月 日 年 月 日說明：畢業(yè)設計任務書由指導教師根據(jù)課題的具體情況填寫，經(jīng)系部審核蓋章后生效。此任務書要求按固定格式雙面打印,在畢業(yè)設計工作開始前一周內(nèi)填寫并發(fā)給學生。xx 學院畢業(yè)設計1 . 前言這次設計的的要求連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)。室內(nèi)工作環(huán)境惡劣（灰塵較大，環(huán)境最高溫度 35 度）還要求維修方便，股選用的是展開式二級圓柱齒輪減速器。在這次課程設計過程中，為了更好地達到培養(yǎng)設計能力的要求，應養(yǎng)成獨立思考嚴肅認真，精益求精的好習慣，還要綜合考慮多種因素，要采取多種辦法進行比較分析。最重要的是，通過這次的課程設計，要學會機械設計的一般規(guī)律，樹立正確的設計思想，還要學會用計算機繪圖。2.傳動裝置的總體設計2.1.比較和選擇傳動方案這次設計的的要求連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)。室內(nèi)工作環(huán)境惡劣（灰塵較大，環(huán)境最高溫度 35 度）還要求維修方便，股選用的是展開式二級圓柱齒輪減速器。本傳動設計的機構特點是：減速器橫向尺寸較小，兩大齒輪浸油深度可大致相同，結(jié)構較復雜，軸向尺寸大，中間軸較長，剛度差，中間軸承潤滑較困難。結(jié)構如下：2.2 電動機的選擇輸送帶工作拉力 F/KN=7輸送帶工作速度 v（m/s）=6.5滾筒直徑 D（ mm）=3502.1.1 電動機類型 選用 Y 系列三相異步電動機2.2.2 確定電動機功率傳動裝置中各部分的效率，查機械課程設計手冊表 1-7由電動機至工作機之間的總效率： 654321???a其中 分別為聯(lián)軸器，軸承，蝸桿，56齒輪，鏈和卷筒的傳動效率。查表可知 =0.99（彈性鏈軸器） =0.97（滾子軸承） =0.73 單頭蝸桿）1?2?3?=0.90 鑄造的開式齒輪傳動） =0.96（滾子鏈） =0.98（卷筒） 4?56?所以： 49.05.90.739.04 ????a電動機輸出功率kwFvPw 58.16/.70?所以電動機所需工作效率為：kwd .49.58minax?總?2.2.3 確定電動機轉(zhuǎn)速采取同步轉(zhuǎn)速 1500r/min2.2.4 選定電動機查處電動機型號為 Y112M-4，起額定功率 4KW，滿載轉(zhuǎn)速 1440r/min.基本符合題目所需的要求2.3 計算總傳動比和分配各級傳動比3.1.1.3 確定電動機轉(zhuǎn)速1) 電動機的轉(zhuǎn)速：卷筒軸的工作轉(zhuǎn)速：min/91.53506/.16106rDvn ??????滾 筒所以電動機轉(zhuǎn)速的可選范圍為：i/.47~.9.)2~(. rid?總滾 筒根據(jù)《機械設計基礎》中查的蝸桿的傳動比在一般的動力傳動中在這個范圍內(nèi)的電動機的同步轉(zhuǎn)速有 1000r/min 和 1500r/min,3000r/min.三種傳動比方案，綜合考慮電動機和傳動裝置的情況來確定最后的轉(zhuǎn)速，為降低電動機的重量和成本，可以選擇同步轉(zhuǎn)速 1500r/min。根據(jù)同步轉(zhuǎn)速查表 10-100 確定電動機的型號為 Y112M-4。3.1.2 計算總傳動比和各級傳動比的分配各級傳動比的分配 由于為蝸桿傳動，傳動比都集中在蝸桿上，其他不分配傳動比。65.24391.0niwm?3.1.3 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)3.1.3.1 分配各級傳動比根據(jù)《機械設計課程設計指導書》可取鏈條傳動 i1=3開式齒輪傳動 i2=3那么分配到蝸輪蝸桿上的傳動比 i3=243.65/(3X3)=26.8 3.1.3.2 功率蝸桿的功率：p=4*0.99=3.96kW蝸輪的功率：p=3.96*0. 8*0.99=3.1kW３.１.３.２轉(zhuǎn)矩mNnpTmd .52614095*950???id .39.*.26011??.862.832 ???mNiT .57.0.1.233將所計算的結(jié)果列表：參數(shù)傳動比 i 26.8效率 0.99 0.79 0.904.傳動零件的設計計算4.1 蝸桿蝸輪設計計算計算項目 計算內(nèi)容 計算結(jié)果4.1.1 選擇材料4.1.2 確定許用壓力時蝸輪710?LN材料的許用接觸 ][`F?當 時蝸輪610?LN材料的許用彎曲應力 ][`F?初步估計 Vs 的值滑動系數(shù)影響系數(shù) Zvs應力循環(huán)的次數(shù) LN接觸強度壽命系數(shù) Zn 彎曲強度壽命系數(shù) Yn 許用接觸應力 ][H?許用彎曲應力 ][`F?4.1.3 按接觸疲勞強度設計載荷系數(shù) K 傳動比 i 初步估計蝸桿傳動效率確定蝸桿的頭數(shù) 1Z蝸桿 選 40Cr，表面淬火 45~55HRC；由表 8-7 查得，蝸輪邊緣選擇 ZCuSn10P1。金屬模鑄造查表 8-7 得許用壓力為 查表 8-72/20][mNH??2/70][mNF??查圖 8-13 得 Vs≈3/s，查圖 8-14 得 Zvs=0.93（浸油潤滑） 。=60×N2×j×L=60×63.7×1×365×16×10=22L3204800Zn= =0.688710LNYn= =0.5596L由式（8-6） NZvsH][][`??=220×0.93×0.68= 2/13.9mN由式（8-7） = ×Yn][`F?][``=70×0.55= 2/5.38從 K=1~1.4 取 K=1.28.267.53140??wmni由 %= %≈0.835)i.10(??? )2.35.1(?查表 11-1 =2-3 取 =21Z=i× =26.8×2=53.6 54 2 ?由式（8-10）40CrZCuSn10P1 2/20][mNH??2/70][mNF??Vs≈3/sZvs=0.93=2232048LN00 2/13.9mNK=1.2i=26.8蝸輪齒數(shù) 2Z確定模數(shù)及蝸桿直徑 確定蝸桿傳動 基本參數(shù)4.1.4 求蝸輪圓周數(shù)度并校核效率 蝸輪分度圓導程角 ?實際傳動比 i 蝸輪的實際轉(zhuǎn)速 n 蝸輪的圓周數(shù)度 v 滑動速度 Vs 嚙合效率 攪油效率 0.94~0.99 軸承效率 0.98~0.99 蝸桿的傳動效率 4.1.5 校核蝸輪的齒面接觸強度材料彈性系數(shù) Ze 使用系數(shù) Ka 動載系數(shù) Kv 3 2212.470 86..1)453.190()][5(mKTZHd? ????由表 8-1 取 m=6.3，d=63查表 8-4 按 i=25，m=6.3，d=63 得基本參數(shù)為：中心距 a=190， =2， =50，X2=-0.2061Z2=m =6.3×50=330mm 2dz=arctan m/d=arctan 2×6.3/63=11 度 18 分 351秒i= / =53/2=26.52Z1n=n1/i=1420/26.5=53.6r/mmsmndV/937.0160534602 ?????Vs= snd /78.4)531cos(1062cos106 ?????????903.)68tan()tan(11 ??????v??查表 8-10 16??V?取 0.96取 0.98 得： =0.903×0.96×0.98=0.85?查表 8-8 Ze=155 2/mN查表 8-9 Ka=1（間隙工作）由于 V2=0.937〈3m/s，Kv=1~1.1，取 Kv=1=21Z=542m=6.3，d=63=2，1Z=542X2=+0.246I=26.5N=53.6r/min smV/7.2?Vs 8.4903.1??6.29803??5.載荷系數(shù) = ?K蝸輪實際轉(zhuǎn)矩 T2 滑動速度影響系數(shù) Zvs 許用接觸應力[σH] 校核蝸桿輪齒接觸疲勞強度 4.1.6 校核蝸輪齒根彎曲強度蝸輪綜合齒形系數(shù) FSY導程角系數(shù) ?Y校核彎曲強度 =1（載荷平穩(wěn)）?KmNniPT .95601428.59095012 ??????查圖 8-14 Zvs=0.93[σH]= 220×0.93×0.68=139.13N/mm??KvadTZeH??2194013465.152?=125.62〈[σH]=139.13 按 = /cos3 =53/cos3 =54 2vZ?查圖 7-32 = 4.0 及 =+0.246FSY2?=1- /120°=1-11°18′35"/120=0.906 ???? YmdKTFfsVA2126?906.43.643195.0??=11.12〈[σ F]=38.5 275.175.1)02(3)0(3. maA????取 t=20°C 從 K=14~17.5 取 K=17W/（m2·C）由式（8-14） tKApt ???)1(01?Ka=1Kv=1=1?KNT.95602?[σH]=139.13合格合格4.1.7 熱平衡校核初步估計散熱面積 A 周圍空氣的溫度 t 熱散系數(shù) K 熱平衡校核 4.1.8 計算蝸桿傳動主要尺寸中心距 a=200mm 蝸桿齒頂圓直徑 da1 蝸桿齒根圓直徑 df1 導程角 ?蝸桿軸向齒距 Px1 蝸桿齒寬 b1 蝸輪分度圓直徑 d2 蝸輪喉圓直徑 de2蝸輪齒根圓直徑 df2 蝸輪齒頂圓直徑 da2 蝸輪齒寬 b2 蝸輪齒頂圓弧半徑 蝸輪螺旋角 β 4.1.9 蝸輪蝸桿的結(jié)構設計?2093.017)85.(????=54.13°C〈 85°C 蝸桿分度圓直徑 d1=63mmda1=d1+2ha′m=63+2×1×6.3=76mmdf1=d1-2m（ha′+c′ ）=63-2×6.3（1+0.2）=48mm =11°18′35" ?Px1=п×m=3.14×6.3=20mmmzmb 93153.621212 ???????d2=334mm de2≤da2+1.5m=350+1.5×6.3=359.5mmdf2=d2-2×hf2 =d2-2m（ha′-X2+C′）=334-2×6.3（1-0.246+0.2）=320mm da2=d2+2m（ha"+X2）=334+2×6.3（1+0.246）= 350mmb2≤0.75da1=0.75×76=57mmRa2 =d1/2-m=63/2-6.3=25mmβ= =11°18′35"?蝸桿和軸做成一體，即蝸桿軸。蝸輪采用輪箍式，青銅輪緣與鑄造鐵心采用 H7/s6 配合，并加臺肩和螺釘固定，螺釘選 6 個A=1.11m2合格a=200mm da1=76mm=11°18′3?5" b1=93mmd2=334mmβ= =11°1?8′35"5.軸的設計計算及校核5.1 輸出軸的設計計算項目 計算內(nèi)容計算結(jié)果5.1.1 軸的材料的選擇，確定許用應力5.1.2 按扭轉(zhuǎn)強度，初步估計軸的最小直徑5.1.3 軸承和鍵5.1.4 軸的結(jié)構設計5.1.4.1、徑向尺寸的確定5.1.4.2、軸向尺寸考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩。d≥ mnpA5.276.39103???軸伸安裝聯(lián)軸器，考慮補償軸的可能位移，選用無彈性元件的聯(lián)軸器，由轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩得Tc=KT=1.5×9.550× ×2.799/63.67=315N?m610查表 GB 4323-84 HL3 選無彈性擾性聯(lián)軸器，標準孔徑d=38mm，即軸伸直徑為 38mm 。 采用角接觸球軸承，并采用凸緣式軸承蓋，實現(xiàn)軸承系兩端單向固定，軸伸處用 C 型普通平鍵聯(lián)接，實現(xiàn)周向固定。用A 型普通平鍵連接蝸輪與軸從軸段 d1=38mm 開始逐漸選取軸段直徑，d2 起固定作用，定位軸肩高度可在（0.07~0.1）d 范圍內(nèi)，故d2=d1+2h≥38×（1+2× 0.07）=43.32mm，該直徑處安裝密封氈圈，標準直徑。應取 d2=45mm；d3 與軸承的內(nèi)徑相配合，為便與軸承的安裝，取 d3=50mm，選定軸承型號為7210CJ，d4 與蝸輪孔徑相配合。按標準直徑系列，取d4=53mm；d5 起定位作用，由選用 45號鋼，正火處理 [σb]=600MPa [σb]‐1=55MPad=38mmd1=38mmd2=45mmd3=d7=50mmd4=53mmd5=60mmd6=57mmL1=58mmL2=55mm的確定5.1.5 軸的強度校核5.1.5.1 計算蝸輪受力5.1.5.2 計算支承反力5.1.5.3 彎矩5.1.5.4 當量彎矩h=（0.07 ~0.1）d=（0.07~0.1）×53=3.71～5.3mm ，取h=4mm，d5=60mm；d7 與軸承配合，取 d7=d3=50mm；d6 為軸承肩，查機械設計手冊，取 d6=57mm。與傳動零件相配合的軸段長度，略小于傳動零件的輪轂寬。輪轂的寬度 B2=（1.2～1.5）d4=（1.2～1.5）×53=63.6～79.5mm，取 b=70mm，聯(lián)軸段 L4=68mm，聯(lián)軸器十字滑塊聯(lián)軸器 B2=60mm，取聯(lián)軸段 L1=58mm。與軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為 20mm，取擋油板厚為 1mm，則L7=21mm，其他軸段的尺寸長度與箱體等的設計有關，蝸輪端面與箱體的距離取 10～15mm，軸承端面與箱體內(nèi)壁的距離取5mm；分箱面取 55～65mm，軸承蓋螺釘至聯(lián)軸器距離10～15mm，初步估計 L2=55mm，軸承環(huán)寬度為 8mm，兩軸承的中心的跨度為 130mm，軸的總長為 263mm。蝸輪的分度圓直徑 d=334mm； 轉(zhuǎn)矩 T=513.27N·m蝸輪的切向力 Ft=2T/d=2×513.27/334=3073.47N蝸輪的徑向力 Fr=Ft×tanα/cosβ=3073.47×tan20°/cos11°18′35"=1158.4蝸輪軸向力 Fx=Ft×tanβ=3073.47×tan11°18′35"=619.72N水平平面3.1751304.865247.6913052/1 ????????FrdxFHN9...8???Hr垂直平面Fv1= N74.1536247.302/????FtV水平平面彎矩： mNFxdMHHb ????????? 7.2098/3472.6195.7342/1' 5646垂直平面彎矩： v..65合成彎矩： mNvbhbH ????????? 7.103498.987.2055634222L7=21mmL=263mmd=334mmT=513.27N·m5.1.5.5 分別校核5.1.5.6 鍵的強度校核單向運轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán) a=0.6aT=0.6×513270=307962M·mm截面 mNaTMbe ???????? 6.3248079.1348)( 15522Mea=Mel=aT=0.6×428430=307962M·mmmebdba 69.3851.04][1.0...3333 ??????考慮到鍵d1=105%×36.02=37.821mm；d2=105%×38.69=40.62mm。實際直徑分別為 38mm 和 53mm，強度足夠。應為選用 A 型平鍵聯(lián)接，根據(jù)軸徑 d=53，由 GB1095-79，查鍵寬 b=16mm；鍵高 h=10mm，因為輪轂的長度為 70mm，故取標準鍵長 60mm。將 l=L-b=60-16=44mm，k=0.4h=0.4×10=4mmMPadlkTp 85.91340.281023?????查得靜荷時的許用擠壓應力[σp]=120>σp，所以擠壓強度足夠由普通平鍵標準查得軸槽深 t=6mm，轂槽深 t1=4.3mm合格b=16mmh=10mmk=4mmt=6mmt1=4.3mm5.2 蝸桿軸的設計計算項目 計算內(nèi)容 計算結(jié)果5.2.1 軸的材料的選擇，確定許用應力5.2.2 按扭轉(zhuǎn)強度，初步估計軸的最小直徑考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩。d≥ 軸伸安裝聯(lián)軸器，考慮補償mnp9.142053.13??軸的可能位移，選用彈性拄銷聯(lián)軸器，由轉(zhuǎn)速 n 和轉(zhuǎn)矩Tc=KT=1.5×23.77=35.66N?m 查表 GB 4323-84 選用 HL2 彈性柱銷聯(lián)軸器，標準孔徑 d=30mm，即軸伸直徑為 30mm選用 45 號鋼，正火處理 [σb]=600MPa [σb]‐1=55MPa5.2.3 軸承5.2.4 軸的結(jié)構設計5.2.4.1 徑向尺寸的確定5.2.4.2 軸向尺寸的確定采用角接觸球軸承，并采用凸緣式軸承蓋，實現(xiàn)軸承系兩端單向固定。從軸段 d1=30mm 開始逐漸選取軸段直徑，d2 起固定作用，定位軸肩高度可在（0.07~0.1）d 范圍內(nèi)，故d2=d1+2h≥30×（1+2× 0.07）=34.2mm，該直徑處安裝密封氈圈，標準直徑。應取 d2=35.5mm；d3 與軸承的內(nèi)徑相配合，為便與軸承的安裝，取，選定軸承型號為7208CJ。d4 起定位作用，由 h=（0.07~0.1）×d3=（ 0.07~0.1）×40=2.8 ～4mm，取h=3mm，d4=d8=40+3=43mm；d5=d7=35mm，d6 取蝸桿齒頂圓直徑 d6=60mm。由 GB5014-85 查聯(lián)軸段長度 80mm，與軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為 18mm，取擋油板厚為 1mm，其他軸段的尺寸長度與箱體等的設計有關，蝸桿端面與箱體的距離取10～15mm，軸承端面與箱體內(nèi)壁的距離取 5mm；分箱面取55～65mm，軸承蓋螺釘至聯(lián)軸器距離 10～15mm，軸承環(huán)寬度為 8mm ，蝸桿軸總長 460mmd1=30mmd2=35.5mmd3=d9=40mmd5=d7=35mmd6=60mmL=460mm6.箱體的設計計算6.1 箱體的結(jié)構形式和材料采用下置剖分式蝸桿減速器（由于 V=1m/s 4m/s）?鑄造箱體，材料 HT150。6.2 鑄鐵箱體主要結(jié)構尺寸和關系名稱 減速器型式及尺寸關系箱座壁厚 δ δ=11mm箱蓋壁厚 δ1 δ1=10mm箱座凸緣厚度 b1，箱蓋凸緣厚度 b，箱座底凸緣厚度 b2b=1.5δ=16mm b1=1.5δ1=15mmb2=2.5δ=28mm地腳螺釘直徑及數(shù)目 df=19mm n=6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=14mm箱蓋，箱座聯(lián)接螺栓直徑 d2=10mm 螺栓間距 150mm軸承端蓋螺釘直徑 d3=9mm 螺釘數(shù)目 4檢查孔蓋螺釘直徑 d4=6mmDf，d1，d2 至外壁距離 df，d2 至凸緣邊緣距離C1=26,20,16 C2=24,14軸承端蓋外徑 D2=140mm 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S=140mm軸承旁凸臺半徑 R1=16mm軸承旁凸臺高度 根據(jù)軸承座外徑和扳手空間的要求由結(jié)構確定箱蓋，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm蝸輪外圓與箱內(nèi)壁間距離12mm蝸輪輪轂端面與箱內(nèi)壁距離 10mm7.鍵等相關標準的選擇本部分含鍵的選擇聯(lián)軸器的選擇，螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇墊圈，墊片的選擇，具體內(nèi)容如下：7.1 鍵的選擇查表 10-33〈機械設計基礎課程設計〉：A 型普通平鍵，b*h=8*7GB1095-79‖軸與相配合的鍵：A 型普通平鍵，b*h=16*10GB1095-79，3 軸與聯(lián)軸器相配合的鍵 A 型普通平鍵b*h=12*8A 型，8*7A 型， 16*10A 型， 12*8GB1095-797.2 聯(lián)軸器的選擇根據(jù)軸設計中的相關數(shù)據(jù)，查表 10-43〈機械設計基礎課程設計〉 ，選用聯(lián)軸器的型號 HL3。 GB5014-85HL3GB5014-857.3 螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結(jié)構，以及其他因素的影響選用螺栓 GB5782-86， M10*35， 數(shù)量為 3 個M12*100， 數(shù)量為 6 個螺母 GB6170-86 M10 數(shù)量為 2 個M12， 數(shù)量為 6 個螺釘 GB5782-86 M6*20 數(shù)量為 2 個M8*25， 數(shù)量為 24 個M6*16 數(shù)量為 12 個*（參考〈機械設計基礎課程設計〉圖 10-8 裝配圖）M10*35M12*100M10M12M6*20M8*25M6*167.4 銷，墊圈墊片的選擇選用銷 GB117-86，B8*30，數(shù)量為 2 個選用墊圈 GB93-87 數(shù)量為 8 個GB117-86B8*30GB93-87選用止動墊片 1 個選用石棉橡膠墊片 2 個選用 08F 調(diào)整墊片 4 個*（參考〈機械設計基礎課程設計〉圖 10-8 裝配圖）止動墊片石棉橡膠墊片08F 調(diào)整墊片有關其他的標準件，常用件，專用件，詳見后續(xù)裝配圖8.減速器結(jié)構與潤滑的概要說明在以上設計選擇的基礎上，對該減速器的結(jié)構，減速器箱體的結(jié)構，軸承端蓋的結(jié)構尺寸，減速器的潤滑與密封，減速器的附件作一簡要的闡述。7 箱體的設計計算8.1 減速器的結(jié)構本課題所設計的減速器，其基本結(jié)構設計是在參照〈〈機械設計基礎課程設計〉 〉圖 10-8 裝配圖的基礎上完成的，該項減速器主要由傳動零件（蝸輪蝸桿） ，軸和軸承，聯(lián)結(jié)零件（鍵，銷，螺栓，螺母等） 。箱體和附屬部件以及潤滑和密封裝置等組成。箱體為剖分式結(jié)構，由 I 箱體和箱蓋組成，其剖分面通過蝸輪傳動的軸線；箱蓋和箱座用螺栓聯(lián)成一體；采用圓錐銷用于精確定位以確保和箱座在加工軸承孔和裝配時的相互位置；起蓋螺釘便于揭開箱蓋；箱蓋頂部開有窺視孔用于檢查齒輪嚙合情況及潤滑情況用于加住潤滑油，窺視孔平時被封?。煌馄饔脕砑皶r排放因發(fā)熱膨脹的空氣，以放高氣壓沖破隙縫的密封而致使漏油；副標尺用于檢查箱內(nèi)油面的高低；為了排除油液和清洗減速器內(nèi)腔，在箱體底部設有放汕螺塞；吊環(huán)螺栓用來提升箱體，而整臺減速氣的提升得使用與箱座鑄成一體的吊鉤；減速氣用地腳螺栓固定在機架或地基上。8.2 減速箱體的結(jié)構該減速器箱體采用鑄造的剖分式結(jié)構形式具體結(jié)構詳見裝配圖8.3 軸承端蓋的結(jié)構尺寸詳見零件工作圖8.4 減速器的潤滑與密封蝸輪傳動部分采用潤滑油，潤滑油的粘度為118cSt（100°C）查表 5-11〈機械設計基礎課程設計〉軸承部分采用脂潤滑，潤滑脂的牌號為 ZL-2 查表 5-13〈機械設計基礎課程設計〉8.5 減速器附件簡要說明該減速器的附件含窺視孔，窺視孔蓋，排油孔與油蓋，通氣空，油標，吊環(huán)螺釘，吊耳和吊鉤，起蓋螺釘，其結(jié)構及裝配詳見裝配圖。具體結(jié)構詳見裝配圖具體結(jié)構裝配圖詳見零件工作圖潤滑油 118Cst潤滑脂 ZL-2詳見裝配圖7.1 箱體的構形式和材料采用下置剖分式蝸桿減速器（由于 V=5m/s）鑄造箱體，材料 HT150。7.2 箱體主要結(jié)構尺寸和關系名稱 減速器型式及尺寸關系箱座壁厚 δ δ=11mm箱蓋壁厚 δ1 δ1=10mm箱座凸緣厚度 b1，箱蓋凸緣厚度 b，箱座底凸緣厚度 b2b=1.5δ=16mm b1=1.5δ1=15mmb2=2.5δ=28mm地腳螺釘直徑及數(shù)目 df=19mm n=6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=14mm箱蓋，箱座聯(lián)接螺栓直徑 d2=10mm 螺栓間距 150mm軸承端蓋螺釘直徑 d3=9mm 螺釘數(shù)目 4檢查孔蓋螺釘直徑 d4=6mmDf，d1，d2 至外壁距離 df，d2 至凸緣邊緣距離C1=26,20,16 C2=24,14軸承端蓋外徑 D1=80mm D2=125mm軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S=140mm軸承旁凸臺半徑 R1=16mm軸承旁凸臺高度 根據(jù)軸承座外徑和扳手空間的要求由結(jié)構確定箱蓋，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm蝸輪外圓與箱內(nèi)壁間距離12mm蝸輪輪轂端面與箱內(nèi)壁距離 10mm8 螺栓等相關標準的選擇本部分含螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇墊圈，墊片的選擇，具體內(nèi)容如下：8.1 螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結(jié)構，以及其他因素的影響選用螺栓 GB5782-86 M10*35 數(shù)量為 3 個M12*100 數(shù)量為 6 個螺母 GB6170-86 M10 數(shù)量為 2 個M10 數(shù)量為 6 個螺釘 GB5782-86 , M6*20 數(shù)量為 2 個M8*25 數(shù)量為 24 個M6*16 數(shù)量為 12 個*（參考裝配圖）M10*35M12*100M10M12M6*20M8*25M6*168.2 銷，墊圈墊片的選擇選用銷 GB117-86，B8*30， 數(shù)量為 2 個選用墊圈 GB93-87 數(shù)量為 8 個選用止動墊片 1 個選用石棉橡膠墊片 2 個選用 08F 調(diào)整墊片 4 個*（參考裝配圖）GB117-86B8*30GB93-87止動墊片石棉橡膠墊片08F 調(diào)整墊片有關其他的標準件，常用件，專用件，詳見后續(xù)裝配圖9 減速器結(jié)構與潤滑的概要說明在以上設計選擇的基礎上，對該減速器的結(jié)構，減速器箱體的結(jié)構，軸承端蓋的結(jié)構尺寸，減速器的潤滑與密封，減速器的附件作一簡要的闡述。9.1 減速器的結(jié)構本課題所設計的減速器，其基本結(jié)構設計是在參照裝配圖的基礎上完成的，該項減速器主要由傳動零件（蝸輪蝸桿） ，軸和軸承，聯(lián)結(jié)零件（鍵，銷，螺栓，螺母等） 。箱體和附屬部件以及潤滑和密封裝置等組成。箱體為剖分式結(jié)構，由 I 箱體和箱蓋組成，其剖分面通過蝸輪傳動的軸線；箱蓋和箱座用螺栓聯(lián)成一體；采用圓錐銷用于精確定位以確保和箱座在加工軸承孔和裝配時的相互位置；起蓋螺釘便于揭開箱蓋；箱蓋頂部開有窺視孔用于檢查齒輪嚙合情況及潤滑情況用于加住潤滑油，窺視孔平時被封住；通氣器用來及時排放因發(fā)熱膨脹的空氣，以放高氣壓沖破隙縫的密封而致使漏油；副標尺用于檢查箱內(nèi)油面的高低；為了排除油液和清洗減速器內(nèi)腔，在箱體底部設有放汕螺塞；吊環(huán)螺栓用來提升箱體，而整臺減速氣的提升得使用與箱座鑄成一體的吊鉤；減速氣用地腳螺栓固定在機架或地基上。（具體結(jié)構詳見裝配圖）9.2 減速箱體的結(jié)構該減速器箱體采用鑄造的剖分式結(jié)構形式具體結(jié)構詳見裝配圖9.3 速器的潤滑與密封蝸輪傳動部分采用潤滑油，潤滑油的粘度為 118cSt（100°C）查表 10.6《機械設計課程設計指導書》 潤滑油 118Cst軸承部分采用脂潤滑，潤滑脂的牌號為 ZL-2 查表 10.7《設計課程設計指導書》 潤滑脂 ZL-29.4 減速器附件簡要說明該減速器的附件含窺視孔，窺視孔蓋，排油孔與油蓋，通氣空，油標，吊環(huán)螺釘，吊耳和吊鉤，起蓋螺釘，其結(jié)構及裝配詳見裝配圖?？偨Y(jié)作為一名學生，類似的設計是十分有意義，而且是十分必要的。在已度過里我們大多數(shù)接觸的是專業(yè)基礎課。我們在課堂上掌握的僅僅是專業(yè)基礎課的理論面，如何去鍛煉我們的實踐面？如何把我們所學到的專業(yè)基礎理論知識用到實踐中去呢？我想做類似的大作業(yè)就為我們提供了良好的實踐平臺。在做本次課程設計的過程中，我感觸最深的當數(shù)查閱大量的設計手冊了。為了讓自己的設計更加完善，更加符合工程標準，一次次翻閱機械設計手冊是十分必要的，同時也是必不可少的。我們是在作設計，但我們不是藝術家。他們可以拋開實際，盡情在幻想的世界里翱翔，我們是工程師，一切都要有據(jù)可依.有理可尋，不切實際的構想永遠只能是構想，永遠無法升級為設計。作為一名專業(yè)學生掌握一門或幾門制圖軟件同樣是必不可少的，由于本次大作業(yè)要求用 AUTOCAD 制圖，因此要想更加有效率的制圖，我們必須熟練的掌握它。雖然過去從未獨立應用過它，但在學習的過程中帶著問題去學我發(fā)現(xiàn)效率好高，記得大一 CAD 時覺得好難就是因為我們沒有把自己放在使用者的角度，單單是為了學而學，這樣效率當然不會高。邊學邊用這樣才會提高效率，這是我作本次課程設計的第二大收獲。但是由于水平有限，難免會有錯誤，還望老師批評指正。參考資料1.《機械原理》 孫桓、陳作模、葛文杰主編高等教育出版社 2006 年2.《機械設計》 濮良貴 紀名剛主編 高等教育出版社 2001 年3.《機械設計手冊》 吳宗澤﹑ 羅圣田主編 高等教育出版社 1993 年4.《機械設計課程設計》 劉俊龍 ﹑ 何在洲主編 機械工業(yè)出版社 1992 年5.《機械設計課程設計》 盧頌峰﹑ 王大康主編 北京工業(yè)大學出版社 1993 年6.《機械設計課程設計》蔡廣新 主編 機械工業(yè)出版社 2002 年7.《中國機械設計大典》第六卷 中國機械工程學會、中國機械設計大典編 特別說明 此資料來自豆丁網(wǎng)(http://www.docin.com/) 您現(xiàn)在所看到的文檔是使用下載器所生成的文檔 此文檔的原件位于 感謝您的支持 抱米花 http://blog.sina.com.cn/lotusbaob http://www.docin.com/p-41851565.html 軸加工工藝設計分析加工程序左端O0903 程序名T0505 換五號端面車刀M03S600 主軸正轉(zhuǎn)，主軸轉(zhuǎn)速600mm/rG00X100Z100 快速定位至換刀點X52Z3 快速移動至循環(huán)點Z-1G01X0F50 車1mm的端面Z3X52F100Z-2X0F50Z2Z52F100Z-3X0F50Z3G00X100Z100 退回換刀點M05 主軸停止T0101 換一號刀M03S600 主軸正轉(zhuǎn)、轉(zhuǎn)速600r/minG00X100Z100 換刀點G00X28Z2 快速移至循環(huán)起點G71U1R0.5F100 定義G71粗車內(nèi)徑循環(huán)，每刀切深為1mm，退刀量1mmG71P10Q20U-0.5W0F0.2 粗車路線N10至N20 ，X軸留精車余量0.5mm,Z軸精車余量為0，粗車進給為0.2mm/rN10G00X32 車削加工輪廓起始行，到倒角延長線G01Z0Z-26X20N20Z21G00X100Z100 快速返回換刀點T0101 精車M03S800 主軸正轉(zhuǎn)，精車轉(zhuǎn)速為1000r/minG00X20Z2 快速定位至安全起點G70P10Q20F0.1 精車全部加工面G00X100Z100 退刀至換刀點M05 主軸停止M00 程序暫停T0202 換2號刀M03S500 主軸正轉(zhuǎn)，主軸轉(zhuǎn)速500r/minG00X51Z2 快速移至循環(huán)起點G71U1R1 每刀切深為1mm，退刀量1mmG71P10Q20U0.5W0F0.2 粗車路線N10至N20 ，X軸留精車余量0.5mm,Z軸精車余量為0，粗車進給為0.2mm/rN10G00X36 運行X軸至倒角起點處G01Z0 X38Z-1 倒角1x45°Z-35 車Φ38mm的外圓柱面X45 車Φ45mm的外圓柱面Z-46N20X50G00X100Z100 快速退回換刀點M05 主軸停止M00 程序暫停M03S1000 精車主軸正轉(zhuǎn)，主軸轉(zhuǎn)速1000r/minG00X51Z2 快速移至循環(huán)起點G70P30Q40F0.1 精車全部加工面G00X100Z100 快速退回換刀點M05 主軸停止M30 程序結(jié)束，并返回程序開頭右端O9032 程序名T0505 換五號端面車刀M03S600 主軸正轉(zhuǎn)，主軸轉(zhuǎn)速600mm/rG00X100Z100 快速定位至換刀點X52Z3 快速移動至循環(huán)點Z-1G01X0F50 車1mm的端面Z3X52F100Z-2X0F50Z2Z52F100Z-3X0F50Z3G00X100Z100M05M30T0202 35°右偏外圓粗車刀M03S600 主軸正轉(zhuǎn)，主軸轉(zhuǎn)速600r/minG00X100Z100 快速退回換刀點G00X51Z2 快速移動至循環(huán)起點G71U1R1 每刀切深為1mm，退刀量1mmG71P10Q20U0.5W0F0.2 粗車路線N10至N20 ，X軸留精車余量0.5mm,Z軸精車余量為0，粗車進給為0.2mm/rN10G00X15.8 運行X軸至倒角起點處G01Z0X19.8Z-2 倒角Z-18 車螺紋M18mmG01X38Z-72G01X20Z-80 車Φ20mm的外圓柱面N20X50G00X100Z100 快速退回換刀點T0202 精車M03S1000 主軸正轉(zhuǎn)，主軸轉(zhuǎn)速1000r/minG00X51Z2 快速移動至循環(huán)起點G70P10Q20F0.1 精車外圓柱各部分G00X100Z100 快速退回換刀點M05 主軸停止M00 程序暫停M03S350 主軸正轉(zhuǎn)，主軸轉(zhuǎn)速350r/mmX22G01X16F10G00X100F100 快速退回X100mmZ100 Z100mmM05 主軸停止M00 程序暫停G00X100Z100 快速退回換刀點M05 主軸停止M30 程序結(jié)束，并返回程序開頭