2993 鋸片刀具工具磨床分度工作臺(tái)的設(shè)計(jì)

2993 鋸片刀具工具磨床分度工作臺(tái)的設(shè)計(jì),刀具,工具,磨床,分度,工作臺(tái),設(shè)計(jì) 模擬優(yōu)化工程磨具紋圖案工程磨削工具（EGT 裕）的特點(diǎn)是由磨粒預(yù)定和控制的安排。可用于磨粒分布，以提高磨削過(guò)程中，通過(guò)改善冷卻水的供應(yīng)和排屑空間。這是特別有趣的研磨高的材料去除率的操作。開(kāi)發(fā)的一種數(shù)值方法優(yōu)化 EGT 的糧食格局。這種方法包括隨機(jī)工具模型，運(yùn)動(dòng)學(xué)過(guò)程模型，材料去除模型和磨粒磨損模型。工具模型理解有關(guān)的磨料層的幾何性質(zhì)。材料去除模型是基于運(yùn)動(dòng)學(xué)幾何切削條件下的假設(shè)。磨損模型是基于糧食負(fù)荷極限，被認(rèn)為是成正比，它的切割面積和谷物的負(fù)載。一粒切割面積一旦超過(guò)限值，磨損發(fā)生。模型驗(yàn)證比較 EGT 和數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)的方法取得的工件表面粗糙度的磨損行為。1 介紹EGT 的是單層磨削工具技術(shù)的進(jìn)一步發(fā)展。這些工具的主要特點(diǎn)是一個(gè)參數(shù)化模式下的磨?？刂瓢才?。合適的分布能夠提高谷物冷卻液對(duì)磨削差距和芯片空間，功能，特別是所需的磨削操作具有較高的材料去除率。這個(gè)工具的技術(shù)要求設(shè)計(jì)和制造技術(shù)的發(fā)展，并已被廣泛探討在技術(shù)出版物。布克哈德和 Rehsteiner3開(kāi)發(fā)了半自動(dòng)化系統(tǒng)生產(chǎn)釬焊保稅工具的紋路。平托7的特點(diǎn)，本系統(tǒng)的精度。對(duì)糧食的定位精度進(jìn)行了評(píng)估（直徑 Dedge，圖 1） 作為一個(gè)圓形區(qū)域，圍繞糧食的邊緣的名義位置。為 cBN 的 B251 為直徑 Dedge 的平均被評(píng)為 187 毫米。生產(chǎn)測(cè)試工具3提出的方法來(lái)評(píng)估不同的紋路（A，B 和 C 在圖 2）的影響，并比較與傳統(tǒng)的電鍍工具的 EGT 裕。較高的谷物的密度導(dǎo)致尺 1 的較低值，如圖所示。 3。這種效應(yīng)引起的晶粒在磨削過(guò)程中參與人數(shù)較多，產(chǎn)生較小的切割領(lǐng)域。工件表面變得順暢也增加材料去除率 QJ。這是相關(guān)聯(lián)的磨損/休息的最突出的谷物，擴(kuò)大工具的積極谷物的數(shù)量和減少鐳。 在實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｊ揭呀?jīng)崩潰（糧食密度最低的測(cè)試）對(duì)材料的去除率達(dá) 32 毫米每秒的作用。數(shù)值在目前的工作方法，以評(píng)估在 EGT 的糧食格局的性能。該方法理解的工具（模型相結(jié)合的確定性和隨機(jī)變量來(lái)描述磨料層） ，運(yùn)動(dòng)過(guò)程模型，材料去除模型和磨粒磨損模型的詳細(xì)模型。已特別注意給予糧食磨損模型，以不同的工藝參數(shù)預(yù)測(cè)工具的性能。磨削試驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行了討論與模型驗(yàn)證。2 外表特征ABN800 糧食磨損特性，得到與磨料層上的測(cè)試工具的詳細(xì)觀察。后在顯微鏡下的磨料層的詳細(xì)觀察，主導(dǎo)糧食故障特征觀察測(cè)試工具是微晶粒的休息。這種故障機(jī)制的進(jìn)步與增加材料去除率 QW0（圖 4） ，實(shí)現(xiàn)了破碎粒和應(yīng)用的 QW0 份額之間的關(guān)系 3 模型運(yùn)動(dòng)幾何仿真的三維工具模型已經(jīng)被應(yīng)用和驗(yàn)證。表面粗糙度的預(yù)測(cè)4,5。的失敗，我的工具，但是，還沒(méi)有被透露這些測(cè)試工具，對(duì)糧食的磨損（微表達(dá)對(duì)處理結(jié)果的影響，必須在紋圖案的數(shù)值計(jì)算研究。3.1 工具模型該工具為藍(lán)本根據(jù)宏觀微克特點(diǎn)。宏觀幾何認(rèn)為，牛逼的工具幾何形狀公差身體特征之外。微觀幾何形狀分為兩組 sives 和糧食格局的分。磨料建模assui 幾何結(jié)構(gòu)，根據(jù)理論晶體形態(tài)磨料（圖 5） 晶粒形貌和晶粒尺寸分布，獲得了大量的 cBN 的糧食樣品（ABN800 B251）的觀察。為圖案的模型，認(rèn)為糧食名義邊緣分布（如圖 1） ，圍繞其標(biāo)稱的位置（Dedge）和刀具表面上的晶粒隨機(jī)取向的糧食邊緣位置的偏差。糧食集群和模式的失敗，還包括在模型作為模式的偏差。這兩個(gè)特點(diǎn)被評(píng)為概率和評(píng)估每個(gè)圖案的位置上。3.2。運(yùn)動(dòng)過(guò)程模型不同磨削運(yùn)動(dòng)學(xué)已經(jīng)仿照前出版物9,10。對(duì)外在此工作效率暴跌操作進(jìn)行了分析。3.3。材料去除模型基于運(yùn)動(dòng)學(xué)分析的過(guò)程中材料去除模型。對(duì)于這種做法的真實(shí)切割的現(xiàn)象被認(rèn)為是一些簡(jiǎn)化：理想的運(yùn)動(dòng)切削條件;絕熱過(guò)程;無(wú)限的機(jī)床和刀具剛度;完美的運(yùn)動(dòng)動(dòng)作;切割過(guò)程中可以忽略不計(jì)芯片和冷卻劑的影響。與這些簡(jiǎn)化的切削現(xiàn)象被認(rèn)為是糧食和工件之間的幾何互動(dòng)。這可以進(jìn)一步簡(jiǎn)化，而不是完全三種糧食幾何形狀的三維描述，糧食切割速度快，兩個(gè)立體幾何，平面正交投影使用。糧食的文件的位置取決于最高的糧食邊緣的位置，如圖所示。3.4。磨粒磨損模型EGT 裕糧食圖案設(shè)計(jì)戰(zhàn)略旨在根據(jù)運(yùn)動(dòng)通過(guò)在刀具性能的預(yù)測(cè)。在這種分析中考慮的主要方面是工件表面粗糙度和進(jìn)程的工具的適用性。 ?工件的所有活動(dòng)雜糧的工件表面粗糙度從幾何的相互作用的結(jié)果。工具的適用性需要通過(guò)失敗準(zhǔn)則。上 EGT 的這個(gè)準(zhǔn)則是由于糧食負(fù)荷過(guò)多的糧食格局崩潰。觀察上占主導(dǎo)地位的磨損特征觀察 ABN800 谷物糧食邊緣微斷測(cè)試工具。為模擬，這種效果是仿照在糧食預(yù)測(cè)作為配置文件改變（圖 7）發(fā)生在一個(gè)特定的糧食的磨損參數(shù)根據(jù)其切削區(qū)：穿發(fā)生后晶粒的切割面積已經(jīng)超過(guò)了預(yù)先確定的限制。有關(guān)此限制的工件和磨削速度和糧食接觸長(zhǎng)度之間的比例來(lái)處理參數(shù)。為ABN800 進(jìn)行測(cè)試這個(gè)限制在于糧食投影面積的 0.5和 2之間，取決于刀具和工件之間的速比。糧食配置文件的修改后，一個(gè)新的工具旋轉(zhuǎn)是模擬的。重復(fù)這個(gè)過(guò)程，任何糧食達(dá)到臨界負(fù)荷水平（所有谷物都低于臨界值的切削載荷）或工具失效準(zhǔn)則實(shí)現(xiàn)的時(shí)刻。承擔(dān)失敗的標(biāo)準(zhǔn)是：（一）刀體和工件之間的聯(lián)系;（二）粗糙度參數(shù)不能實(shí)現(xiàn)。除了工件的粗糙度和每個(gè)糧食的負(fù)載，仿真軟件提供其他有用的輸出工具的性能，optimiza?TION，如：配售系統(tǒng)的糧食模式生產(chǎn)的可行性;活躍糧食邊緣的位置;谷物重倉(cāng)工具的地區(qū)。4 結(jié)果 實(shí)證研究和數(shù)值模擬結(jié)果之間的比較，可以用類(lèi)似的糧食上的測(cè)試工具（模式 A，B，C 在圖 2）中的應(yīng)用模式模擬 EGT 的。上的測(cè)試工具，樣品的通過(guò) oflarger QW0 牽連一個(gè)單晶粒較大的負(fù)載，導(dǎo)致代表磨料層地形的改變。由于 ABN800 的斷裂特性，漸進(jìn)磨損顆粒導(dǎo)致活躍糧食邊緣分布的改變和減少工件的粗糙度。被證實(shí)與數(shù)值模擬的顆粒磨損的主要影響。沒(méi)有考慮磨粒磨損機(jī)制，工件的粗糙度模擬的行為不同于行為觀察與實(shí)驗(yàn)。尤其是 QW0 值較高的數(shù)值和經(jīng)驗(yàn)值之間的偏差較大，主要是由于磨料層更具代表性的改動(dòng)（圖 8）與磨損模型在模擬的實(shí)施，它是可能的，通過(guò)連貫的磨粒磨損標(biāo)準(zhǔn)，重現(xiàn)相同的工具的行為觀察與工具樣本（圖 9） 。晶粒的切割面積上提出的模擬方法，應(yīng)用于耐磨標(biāo)準(zhǔn)。谷物的臨界切削面積的價(jià)值進(jìn)行了評(píng)估與仿真工具，作為工具的樣本相似的特征。臨界切削面積的價(jià)值假設(shè)正確時(shí)，工件的粗糙度（圖 9） 。粗糙度評(píng)估工具與模式模擬考慮磨損磨料層和工具樣品的測(cè)試效果乙。切割面積分布模擬，EGT 的 B 型和無(wú)磨粒磨損模型。虛擬工具（圖 10）破碎粒的份額相匹配的工具樣本中獲得的值。磨料層地形改造，也可以觀察到的谷物（圖 11）的學(xué)科領(lǐng)域分布。還沒(méi)穿破的磨料層上幾粒主要裝載和工件粗糙度的主導(dǎo)作用。添加的磨損模型，晶粒切割領(lǐng)域是有限的關(guān)鍵領(lǐng)域的價(jià)值（卡西莫夫，圖 11） 。休息重載晶粒產(chǎn)生新的學(xué)科領(lǐng)域分布。在還沒(méi)穿破的工具，微斷字符 ISTIC ABN800 線索的過(guò)程中，特別是對(duì)那些小切削領(lǐng)域，積極谷物數(shù)量上的擴(kuò)大，往往產(chǎn)生平滑的工件表面的比較。5 結(jié)論根據(jù)刀具的幾何特征的描述，評(píng)價(jià)磨削運(yùn)動(dòng)學(xué)和上一個(gè)完美的運(yùn)動(dòng)切削條件下的假設(shè)，模型生成的數(shù)值工具。仿真結(jié)果進(jìn)行了比較 EGT 裕的三個(gè)不同的紋路所取得的成果。 糧食的磨損造成的工具的微輪廓的改變，經(jīng)驗(yàn)和數(shù)值計(jì)算結(jié)果，對(duì)工件表面粗糙度的主要影響。關(guān)于破碎粒和工件表面粗糙度的份額可以達(dá)到一個(gè)良好的相關(guān)性。提供多樣化的輸出數(shù)值方法方面，不能與工具樣品在實(shí)驗(yàn)中觀察到像晶粒的切割區(qū)域或工具的積極谷物的有效份額的分布和分析。通過(guò)在數(shù)值模擬顆粒的磨損標(biāo)準(zhǔn)允許 EGT 裕不僅與工件粗糙度磨削工藝的適用性的評(píng)價(jià)，但也避免工具的應(yīng)用，研磨谷物超載的條件。采用的工具，模型和過(guò)程簡(jiǎn)化，允許快速評(píng)估的工具模型，甚至與傳統(tǒng)臺(tái)式機(jī)的計(jì)算能力。這一事實(shí)推動(dòng)這一數(shù)值模擬在工業(yè)中的應(yīng)用。模擬戰(zhàn)略的進(jìn)一步發(fā)展，應(yīng)使磨削力的預(yù)測(cè)，并納入庫(kù)，針對(duì)不同的磨料和工件材料的磨損特性。XXXXXXXX畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)題 目：鋸片刀具工具磨床分度工作臺(tái)的設(shè)計(jì) 專(zhuān) 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 號(hào)： XXXXXXXX 姓 名： XXXXXXXX 指導(dǎo)教師： XXXXXXXX（副教授） 完成日期： 2012 年 5 月 25 日 目 錄第 1 章 緒 論 .11.1 回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的主要種類(lèi)及特點(diǎn)概述 .11.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 .21.3 分度工作臺(tái)的發(fā)展趨勢(shì) .31.3.1 市場(chǎng)前景 .31.3.2 發(fā)展趨勢(shì) .31.4 本課題研究的內(nèi)容 .3第 2 章 分度工作臺(tái)總體方案設(shè)計(jì) .52.1 分度工作臺(tái)原理設(shè)計(jì) .52.2 分度工作臺(tái)的主要組成結(jié)構(gòu) .62.3 分度工作臺(tái)的控制系統(tǒng)方案 .6第 3 章 分度工作臺(tái)部件設(shè)計(jì) .83.1 工作臺(tái)的設(shè)計(jì) .83.2 工作臺(tái)的設(shè)計(jì) .93.2.1 傳動(dòng)比設(shè)定 .93.2.3 分度精度 .103.3 步進(jìn)電機(jī)選擇 .103.3.1 步進(jìn)電機(jī)啟動(dòng)力矩計(jì)算 .113.3.2 步進(jìn)電機(jī)最大轉(zhuǎn)速 .123.2.3 步進(jìn)電機(jī)最大頻率 .123.3.4 步進(jìn)電機(jī)型號(hào) .123.4 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) .123.4.1 齒輪的材料及類(lèi)型 .133.4.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)尺寸 .133.4.3 確定齒輪的主要參數(shù)與主要尺寸 .143.4.4 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 .153.5 蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì) .163.5.1 蝸桿傳動(dòng)類(lèi)型 .163.5.2 蝸輪蝸桿的材料 .173.5.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) .173.5.4 蝸輪蝸桿主要參數(shù)與幾何尺寸 .183.5.5 校核蝸輪輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度 .193.5.6 蝸桿傳動(dòng)溫度計(jì)算 .203.6 軸的設(shè)計(jì) .213.6.1 蝸桿軸的設(shè)計(jì) .213.6.2 蝸桿軸的計(jì)算 .213.7 鍵聯(lián)接的選擇 .243.7.1 鍵聯(lián)接的類(lèi)型 .243.7.2 鍵聯(lián)接的尺寸 .253.7.3 鍵聯(lián)接的強(qiáng)度驗(yàn)算 .253.8 軸承的選擇 .263.8.1 軸承的類(lèi)型 .273.8.2 軸承的尺寸 .273.8.3 軸承的密封裝置 .273.9 聯(lián)軸器的選擇 .273.9.1 聯(lián)軸器的類(lèi)型 .283.9.2 聯(lián)軸器的尺寸 .29第 4 章 總 結(jié) .30致 謝 .31參考文獻(xiàn) .32鋸片刀具工具磨床分度工作臺(tái)設(shè)計(jì)摘要：分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)是機(jī)械加工中常用的機(jī)床附件，用于鏜床，銑床，鉆床等需要多面轉(zhuǎn)位加工的工件。傳統(tǒng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)操作不便，而且分度只限于某些規(guī)定的角度,難以滿足一些特殊分度工件的加工要求。本課題利用單片機(jī)控制技術(shù)、步進(jìn)電動(dòng)機(jī)控制技術(shù)對(duì)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)進(jìn)行了數(shù)控化改造，設(shè)計(jì)了一種自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)。它以單片機(jī)為控制核心，通過(guò)控制脈沖分配器向步進(jìn)電機(jī)發(fā)送脈沖, 驅(qū)動(dòng)步進(jìn)電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)蝸輪蝸桿實(shí)現(xiàn)對(duì)工件的回轉(zhuǎn)分度，相對(duì)于傳統(tǒng)機(jī)械分度頭，操作方便，分度精度高。關(guān)鍵詞：鋸片刀具工具磨床；分度工作臺(tái)；液壓驅(qū)動(dòng)；齒輪Dividing Workplace of Surface Grinders design Abstract：In this paper, Indexing rotary table is commonly used in machining machine tool accessories, for boring, milling, drilling, etc. need more processing of the workpiece surface translocation. Traditional indexing rotary table to maneuver, but only some of the provisions of sub-degree angle, it is difficult to meet some special requirements indexing workpieces. Control technology for the use of this topic, stepper motor control technology to sub-degree rotary table for the NC transformation, design of an automatic indexing rotary table. It MCU to control the core, by controlling the pulse distributor to send pulses to the stepper motor, stepper motor drives the worm gear drive to achieve sub-degree rotation of the workpiece, as opposed to traditional mechanical dividing head, easy operation, high precision indexing.Key Words: Flexible connecting structure of planetary reducer-box; the Impact Dynamics; the Optimization Design; the Finite Element Analysis.1第 1 章 緒 論1.1 回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的主要種類(lèi)及特點(diǎn)概述帶有可轉(zhuǎn)動(dòng)的臺(tái)面、用以裝夾工件并實(shí)現(xiàn)回轉(zhuǎn)和分度定位的機(jī)床附件，簡(jiǎn)稱轉(zhuǎn)臺(tái)或第四軸。轉(zhuǎn)臺(tái)按功能的不同可分為通用轉(zhuǎn)臺(tái)和精密轉(zhuǎn)臺(tái)兩類(lèi)。（1）通用轉(zhuǎn)臺(tái)通用轉(zhuǎn)臺(tái)是鏜床、鉆床、銑床和插床等重要附件，用于加工有分度要求的孔、槽和斜面，加工時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)工作臺(tái)，則可加工圓弧面和圓弧槽等。通用轉(zhuǎn)臺(tái)按結(jié)構(gòu)不同又分為水平轉(zhuǎn)臺(tái)、立臥轉(zhuǎn)臺(tái)和萬(wàn)能轉(zhuǎn)臺(tái)。 1）水平轉(zhuǎn)臺(tái)：在圓臺(tái)面上有工件定位用的中心孔和夾緊用的 T 型槽 。臺(tái)面外圓周上刻有360的等分刻線。臺(tái)面與底座之間設(shè)有蝸桿-蝸輪副（見(jiàn)蝸桿傳動(dòng)）,速比為90:1 或 120:1，用以傳動(dòng)和分度,蝸桿從底座伸出的一端裝有細(xì)分刻度盤(pán)和手輪。轉(zhuǎn)動(dòng)手輪即可驅(qū)動(dòng)臺(tái)面，并由臺(tái)面外圓周上的刻度（以度為單位）與細(xì)分刻度盤(pán)讀出旋轉(zhuǎn)角度。分度精度一般為60。水平轉(zhuǎn)臺(tái)的蝸桿伸出端也可用聯(lián)軸器與機(jī)床傳動(dòng)裝置聯(lián)接，以實(shí)現(xiàn)動(dòng)力驅(qū)動(dòng)。 2）立臥轉(zhuǎn)臺(tái)：底座有兩個(gè)相互垂直的安裝基面，使臺(tái)面既可水平也可垂直放置。 3）萬(wàn)能轉(zhuǎn)臺(tái)：臺(tái)面可以在 090范圍內(nèi)傾斜任意角度, 使工件在空間的任何角度都能準(zhǔn)確調(diào)整?；剞D(zhuǎn)工作臺(tái)。（2）精密回轉(zhuǎn)工作臺(tái)（rotary table）精密轉(zhuǎn)臺(tái)用于在精密機(jī)床上加工或角度計(jì)量。常見(jiàn)的有光學(xué)轉(zhuǎn)臺(tái)、數(shù)顯轉(zhuǎn)臺(tái)和超精密端面齒盤(pán)轉(zhuǎn)臺(tái)。1）光學(xué)轉(zhuǎn)臺(tái)：主軸上裝有玻璃或金屬精密刻度盤(pán)，經(jīng)光學(xué)系統(tǒng)將刻度細(xì)分、放大，通過(guò)目鏡或光屏讀出角度值。 2）數(shù)顯轉(zhuǎn)臺(tái)：轉(zhuǎn)臺(tái)主軸上裝有精密圓光柵或圓感應(yīng)同步器，由數(shù)字顯示裝置讀出角度值。上述兩種精密轉(zhuǎn)臺(tái)的分度精度最高可達(dá)1。 3）超精密端面齒盤(pán)轉(zhuǎn)臺(tái)：利用一對(duì)經(jīng)過(guò)精密對(duì)研的 1440 齒、720 齒或 360 齒的端面齒盤(pán)分度定位,其分度精度最高可達(dá)0.01，作精密角度計(jì)量用。21.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，國(guó)外相同品種、不同結(jié)構(gòu)的數(shù)控機(jī)床附件產(chǎn)品也在不斷出現(xiàn)。例如轉(zhuǎn)軸直接驅(qū)動(dòng)的數(shù)控回轉(zhuǎn)工作臺(tái)已經(jīng)出現(xiàn)，完全改變了傳統(tǒng)的工作臺(tái)的結(jié)構(gòu)，回轉(zhuǎn)速度及精度要比傳統(tǒng)的機(jī)械結(jié)構(gòu)高得多，伺服電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)數(shù)控刀架也已出現(xiàn)兩年多時(shí)間，當(dāng)然，真正普及應(yīng)用還要有一個(gè)過(guò)程。我國(guó)生產(chǎn)的數(shù)控機(jī)床附件產(chǎn)品應(yīng)該說(shuō)滿足中低擋數(shù)控機(jī)床的配套需求沒(méi)問(wèn)題，但在為高檔數(shù)控機(jī)床配套的附件產(chǎn)品方面與國(guó)外比較差距較大，產(chǎn)品設(shè)計(jì)能力方面有差距，但不是很大主要差距在于整個(gè)行業(yè)的裝備制造能力和協(xié)作配套能力。因此對(duì)整個(gè)數(shù)控機(jī)床附件產(chǎn)品水平影響較大，這是目前國(guó)內(nèi)產(chǎn)品水平較國(guó)外產(chǎn)品水平低的主要原因。我國(guó)數(shù)控機(jī)床附件產(chǎn)品水平較國(guó)外低主要表現(xiàn)在: 1）速度 基于材料、檢測(cè)能力、裝備制造能力等方面的條件限制，我過(guò)附件產(chǎn)品在速度方面較國(guó)外同類(lèi)產(chǎn)品要差。例如數(shù)控銑床、加工中心配套的各類(lèi)數(shù)控回轉(zhuǎn)工作臺(tái)，日本日研公司直徑 200mm 數(shù)控回轉(zhuǎn)工作臺(tái)最高轉(zhuǎn)速可達(dá)88r/min,而國(guó)內(nèi)的只有 1216r/min.主要差別在于材料的選用。2）可靠性 國(guó)外數(shù)控機(jī)床附件產(chǎn)品開(kāi)發(fā)應(yīng)用比較早，經(jīng)驗(yàn)豐富，再由于技術(shù)進(jìn)步，新材料、新結(jié)構(gòu)的不斷出現(xiàn)與應(yīng)用，使得其產(chǎn)品可靠性非常好。如日本日研公司部分規(guī)格的數(shù)控回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的核心部件蝸桿副，齒輪采用氮化鋼，齒部表面氮化處理，硬度高；蝸桿為硬質(zhì)合金蝸桿；整個(gè)蝸桿副為硬齒面接觸，耐磨。既實(shí)現(xiàn)了高速，又保證了可靠性。而國(guó)內(nèi)基本上均采用傳統(tǒng)材料和傳統(tǒng)的結(jié)構(gòu)，加上外購(gòu)配套件的可靠性差造成產(chǎn)品的整體可靠性較外國(guó)產(chǎn)品的差距?？梢哉f(shuō)數(shù)控機(jī)床附件產(chǎn)品的整體可靠性與我國(guó)目前整個(gè)工業(yè)發(fā)展水平有相當(dāng)密切的關(guān)系，隨著配套件水平的提高，整體狀況將有所改善。 3）精度 我國(guó)數(shù)控機(jī)床附件的精度及穩(wěn)定性應(yīng)該說(shuō)還是比較好的，基本上能滿足主機(jī)的配套要求。較日本、德國(guó)等工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的產(chǎn)品有一定差距，但不大，與臺(tái)灣地區(qū)產(chǎn)品相當(dāng)。這與行業(yè)企業(yè)近幾年抓質(zhì)量、提高質(zhì)量意識(shí)有密切的關(guān)系。我國(guó)數(shù)控機(jī)床附件產(chǎn)品可以說(shuō)還處在一個(gè)發(fā)展階段，品種、規(guī)格、可靠性等方面還需要有一個(gè)完善的過(guò)程，還遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒(méi)有達(dá)到成熟的程度。因此作為國(guó)家應(yīng)該給予一定的扶持，作為企業(yè)應(yīng)在適應(yīng)市場(chǎng)需要、加大產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)力度、提高裝備水平、采用新材料、新工藝、新技術(shù)方面多下工夫。我國(guó)高檔數(shù)控制造水平達(dá)到或接近國(guó)際水平，在制造手段上已逐步完善并已有頗具實(shí)力的開(kāi)發(fā)生產(chǎn)能力，建立起不同程度的擁有一定規(guī)模的數(shù)控機(jī)床生產(chǎn)基地。數(shù)控機(jī)床正朝著高精度、高效率、高自動(dòng)化、全功能的機(jī)電一體化方向發(fā)展。31.3 分度工作臺(tái)的發(fā)展趨勢(shì)1.3.1 市場(chǎng)前景隨著我們制造業(yè)的發(fā)展，數(shù)控轉(zhuǎn)臺(tái)將會(huì)越來(lái)越多的被應(yīng)用，以擴(kuò)大加工范圍，提高生產(chǎn)率。估計(jì)近幾年要求轉(zhuǎn)配數(shù)控轉(zhuǎn)臺(tái)的機(jī)床將會(huì)大幅度增長(zhǎng)。預(yù)計(jì)未來(lái)幾年，雖然某些行業(yè)由于產(chǎn)能過(guò)剩，受到宏觀調(diào)控的影響而繼續(xù)保持著較低的行業(yè)景氣度外，部分裝備制造業(yè)將有望保持較高的增長(zhǎng)率，特別是那些國(guó)家行業(yè)政策鼓勵(lì)振興和發(fā)展的裝備行業(yè)。作為裝備制造業(yè)的母機(jī)，普通加工機(jī)床將獲得年均 15%-20%左右的穩(wěn)定增長(zhǎng)。1.3.2 發(fā)展趨勢(shì)目前回轉(zhuǎn)工作臺(tái)已廣泛應(yīng)用于組合機(jī)床、數(shù)控機(jī)床和加工中心上，它的總發(fā)展趨勢(shì)主要體現(xiàn)為：1）在規(guī)格上將向兩頭延伸，即開(kāi)發(fā)小型和大型轉(zhuǎn)臺(tái)；2）在性能上將研制以鋼為材料的渦輪，大幅度提高工作臺(tái)轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)臺(tái)的承載能力；3）在形式上繼續(xù)研制兩軸聯(lián)動(dòng)和多軸并聯(lián)回轉(zhuǎn)的數(shù)控轉(zhuǎn)臺(tái)。1.4 本課題研究的內(nèi)容隨著數(shù)控技術(shù)不斷發(fā)展與提高，使機(jī)床主機(jī)對(duì)配件要求與依賴都越來(lái)越高。機(jī)床配件技術(shù)發(fā)展間接決定了機(jī)床主機(jī)發(fā)展水平，專(zhuān)業(yè)化發(fā)展方向成為我國(guó)機(jī)床配件業(yè)總體發(fā)展趨勢(shì)。為了縮小與國(guó)外工業(yè)大國(guó)差距，我們各大機(jī)床廠應(yīng)全力配合，企業(yè)本身要加快技術(shù)改革步伐，積極自主創(chuàng)新，并且勇于與國(guó)外企業(yè)多多學(xué)習(xí)。企業(yè)應(yīng)該努力學(xué)習(xí)國(guó)際先進(jìn)機(jī)床技術(shù)，全面開(kāi)展創(chuàng)新工作，企業(yè)高層也應(yīng)該鼓勵(lì)并且大力支持機(jī)床配件創(chuàng)新，從而使我們機(jī)床配件業(yè)越做越強(qiáng)。本畢業(yè)設(shè)計(jì)研究 M7130 磨床分度工作臺(tái)，以端齒盤(pán)作為分度定位機(jī)構(gòu)的液壓式數(shù)控分度工作臺(tái)的工作原理和機(jī)械結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和計(jì)算部分，設(shè)計(jì)思路是先原理后結(jié)構(gòu)，先整體后局部。目前端齒盤(pán)為分度定位機(jī)構(gòu)的液壓式數(shù)控分度工作臺(tái)廣泛運(yùn)用于數(shù)控機(jī)床和加工中心上。它的總發(fā)展趨勢(shì)是：1）在規(guī)格上向兩頭延伸，即開(kāi)發(fā)小型和大型分度工作臺(tái)。2）在性能上研制以鋼為主的齒輪、齒盤(pán)，大幅度提高分度工作臺(tái)的承載能力。3）分度定位裝置不斷提高分度工作臺(tái)分度時(shí)的定位精度。4在各種數(shù)控機(jī)床和其他機(jī)械的制造中，數(shù)控端齒盤(pán)分度工作臺(tái)等分度裝置的應(yīng)用十分廣泛。近些年來(lái)，隨著數(shù)控技術(shù)的不斷進(jìn)步、自動(dòng)化程度的普遍提高，組合機(jī)床、數(shù)控車(chē)床、數(shù)控銑床的生產(chǎn)和應(yīng)用日益廣泛，對(duì)高精度、高效率的分度裝置的需求也越來(lái)越大。隨著我們制造業(yè)的發(fā)展，為了適應(yīng)不同的產(chǎn)品加工要求，擴(kuò)大加工范圍，分度工作臺(tái)也將在一定范圍內(nèi)得到運(yùn)用。5第 2 章 分度工作臺(tái)總體方案設(shè)計(jì)隨著人類(lèi)生活的物質(zhì)要求不斷提高和人類(lèi)社會(huì)的不斷發(fā)展，越來(lái)越復(fù)雜的零件被設(shè)計(jì)運(yùn)動(dòng)到各個(gè)領(lǐng)域。所以對(duì)加工它們的機(jī)床提出了更高的要求，同樣對(duì)分度工作臺(tái)能實(shí)現(xiàn)工件的多工位加工功能提出了較高的要求，以滿足工件的加工要求。本設(shè)計(jì)的分度工作臺(tái)為液壓式數(shù)控式，作為 M7130 磨床的重要部件，其功能與磨床加工功能密切相關(guān)。在分度工作臺(tái)總體設(shè)計(jì)關(guān)鍵是要確定工作臺(tái)的參數(shù)，回轉(zhuǎn)工作臺(tái)最主要的參數(shù)為工作臺(tái)尺寸等，根據(jù)確定的零件的典型零件進(jìn)行選擇。工作臺(tái)尺寸是回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的主參數(shù)，主要取決于典型零件的外廓尺寸、裝夾方式等。應(yīng)選比典型零件稍大一些的工作臺(tái)，以便留出安裝夾具所需的空間，還應(yīng)考慮工作臺(tái)的承載能力，承載能力不足時(shí)應(yīng)考慮加大工作臺(tái)尺寸，以提高承載能力。2.1 分度工作臺(tái)原理設(shè)計(jì)工作臺(tái)工作原理是采用單片機(jī)控制步進(jìn)電機(jī)帶動(dòng)工作臺(tái)回轉(zhuǎn)，通過(guò)鍵盤(pán)和顯示屏幕發(fā)送指令給單片機(jī)，控制脈沖分配器向步進(jìn)電機(jī)發(fā)送脈沖，步進(jìn)電機(jī)直接帶小齒輪，大齒輪在蝸輪軸上，經(jīng)過(guò)蝸輪輪桿運(yùn)動(dòng)傳動(dòng)后，將工作臺(tái)分度到設(shè)定好的角度。自動(dòng)回轉(zhuǎn)分度主要由兩部分組成，工作臺(tái)傳動(dòng)系統(tǒng)部分和控制系統(tǒng)部分。傳動(dòng)系統(tǒng)部分主要由步進(jìn)電機(jī)、齒輪副傳動(dòng)和蝸桿傳動(dòng)組成；工作臺(tái)控制系統(tǒng)部分主要由單片機(jī)、鍵盤(pán)顯示屏、I/O 接口芯片和驅(qū)動(dòng)器組成。工作臺(tái)總體框圖見(jiàn)圖 2-1。圖 2.1 工作臺(tái)總體框62.2 分度工作臺(tái)的主要組成結(jié)構(gòu)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)主要用于數(shù)控鏜床和銑床，其外形和通用工作臺(tái)幾乎一樣，但它的驅(qū)動(dòng)是伺服系統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)方式。它可以與其他伺服進(jìn)給軸聯(lián)動(dòng)。整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)由，步進(jìn)電機(jī)、軸、齒輪副、蝸輪蝸桿和工作臺(tái)組成。圖 2-2 為自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)。它的回轉(zhuǎn)、分度轉(zhuǎn)位和定位鎖緊都是由給定的指令進(jìn)行控制的。工作臺(tái)的運(yùn)動(dòng)是由伺服電動(dòng)機(jī)，經(jīng)齒輪減速后由蝸輪蝸桿帶動(dòng)工作臺(tái)回轉(zhuǎn)分度。圖 2.2 自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)1）工作臺(tái)箱體；2）回轉(zhuǎn)工作臺(tái)；3）步進(jìn)電機(jī)；4）齒輪傳動(dòng)；5）調(diào)整套；6）圓錐滾子軸承；7）深溝球軸承；8）蝸輪軸；9）蝸桿傳動(dòng)。工作臺(tái)回轉(zhuǎn)分度工作時(shí)候，由控制系統(tǒng)發(fā)送指令給步進(jìn)電機(jī)，步進(jìn)電機(jī)帶動(dòng)齒輪副轉(zhuǎn)動(dòng)，由大齒輪帶動(dòng)蝸輪軸回轉(zhuǎn)，并由蝸輪帶動(dòng)工作臺(tái)回轉(zhuǎn)分度；工作臺(tái)停止時(shí)，通過(guò)蝸輪蝸桿的自鎖和步進(jìn)電機(jī)的自鎖保證工作臺(tái)的自鎖。2.3 分度工作臺(tái)的控制系統(tǒng)方案工作臺(tái)控制系統(tǒng)電路由單片機(jī)主控電路、I/O 擴(kuò)展電路、步進(jìn)電機(jī)接口電路和鍵盤(pán)顯示電路組成。工作臺(tái)控制系統(tǒng)元件主要單片機(jī)，外部 RAM，ROM，I/O 接口，光電隔離，功率放大，鍵盤(pán)，顯示屏和驅(qū)動(dòng)器等組成。由鍵盤(pán)輸入?yún)?shù)，7通過(guò) I/O 接口芯片到進(jìn)行單片機(jī)處理，然后一面通過(guò) I/O 芯片輸出到顯示屏，另一面輸出通過(guò)光電隔離與功率放大到驅(qū)動(dòng)器，再由驅(qū)動(dòng)器驅(qū)動(dòng)步進(jìn)電機(jī)。控制系統(tǒng)硬件結(jié)構(gòu)如圖 2.3。圖 2-3 控制系統(tǒng)硬件結(jié)構(gòu)8第 3 章 分度工作臺(tái)部件設(shè)計(jì)3.1 工作臺(tái)的設(shè)計(jì)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)箱體起著支承并包容各種傳動(dòng)零件，如齒輪、軸、軸承等，使它們能夠保持正常的運(yùn)動(dòng)關(guān)系和運(yùn)動(dòng)精度。箱體還可以儲(chǔ)存潤(rùn)滑劑，實(shí)現(xiàn)各種運(yùn)動(dòng)零件的潤(rùn)滑。安全保護(hù)和密封作用，使箱體內(nèi)的零件不受外界環(huán)境的影響，又保護(hù)機(jī)器操作者的人生安全，并有一定的隔振、隔熱和隔音作用。使機(jī)器各部分分別由獨(dú)立的箱體組成，各成單元，便于加工、裝配、調(diào)整和修理。改善機(jī)器造型，協(xié)調(diào)機(jī)器各部分比例，使整機(jī)造型美觀。自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)主要用于磨床等需要多面轉(zhuǎn)位加工的工件，是機(jī)械加工中常用的機(jī)床附件，因此尺寸不易過(guò)大，要能配合機(jī)床的使用。考慮箱體內(nèi)零件的布置及與機(jī)床上的工件關(guān)系，設(shè)計(jì)尺寸圖 3.1 所示：自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)尺寸：長(zhǎng) 寬 高 550mm 500mm 160mm工作臺(tái)右端蓋部分尺寸：長(zhǎng) 寬 高 240mm 50mm 160mm圖 3.1 工作臺(tái)尺寸分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的箱體蝸輪設(shè)計(jì)，考慮到蝸桿傳動(dòng)的裝卸，設(shè)計(jì)成上端放置蝸輪，在蝸輪上面放置回轉(zhuǎn)工作臺(tái)，而蝸輪由蝸輪上的軸與箱體用軸承固定。蝸輪箱體布置如 3.2 圖所示。9圖 3.2 自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)箱體圖自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)的蝸桿及軸的設(shè)計(jì)，考慮蝸桿軸的拆卸不便，將箱體后方和右邊放置蝸桿軸與蝸輪配對(duì)。蝸桿箱體布置如圖 3.3 所示。圖 3.3 自動(dòng)分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)箱體圖3.2 工作臺(tái)的設(shè)計(jì)3.2.1 傳動(dòng)比設(shè)定系統(tǒng)要實(shí)現(xiàn)的參數(shù)：工作臺(tái)回轉(zhuǎn)速度最大為 20 度/秒，工作臺(tái)分度精度為0.25 度。總傳動(dòng)比為各級(jí)傳動(dòng)比 、 的乘積，即1i221ii分配總傳動(dòng)比，即各級(jí)傳動(dòng)如何取值，是設(shè)計(jì)中的重要問(wèn)題。傳動(dòng)比分配10得合理，可使傳動(dòng)裝置得到較小的外廓尺寸或較輕的重量，以實(shí)現(xiàn)降低成本和結(jié)構(gòu)緊湊的目的；也可以使傳動(dòng)零件獲得較低的圓周速度以減小動(dòng)載荷或降低傳動(dòng)精度等級(jí)；還可以得到較好的潤(rùn)滑條件。要同時(shí)達(dá)到這幾方面的要求比較困難，因此應(yīng)按設(shè)計(jì)要求考慮傳動(dòng)比分配方案，以滿足某些主要要求。為了保證工作臺(tái)分度精度，傳動(dòng)比需要很大，同時(shí)為了保證結(jié)構(gòu)尺寸，將蝸桿傳動(dòng)比設(shè)定在 120，齒輪傳動(dòng)比設(shè)定為 3，即傳動(dòng)系統(tǒng)的總傳動(dòng)比為 360。3.2.2 最大回轉(zhuǎn)速度工作臺(tái)最大回轉(zhuǎn)速度為 20 度/秒；即： rad/s20工 作 臺(tái)蝸 輪 /1836n蝸 輪蝸 輪根據(jù)系統(tǒng)總傳動(dòng)比為 360，可得 r/s200蝸 輪電 機(jī)3.2.3 分度精度工作臺(tái)的分度精度保證主要靠步進(jìn)電機(jī)的轉(zhuǎn)速和系統(tǒng)的總傳動(dòng)比來(lái)確定，工作臺(tái)分度精度為 0.25 度，既蝸輪最小的轉(zhuǎn)動(dòng)單位為 0.25 度，系統(tǒng)的總傳動(dòng)比為 360，即可得步進(jìn)電機(jī)最小分度精度為 90 度，即步進(jìn)電機(jī)每次回轉(zhuǎn)的度數(shù)為 90 度的倍數(shù)。3.3 步進(jìn)電機(jī)選擇步進(jìn)電動(dòng)機(jī)是專(zhuān)門(mén)工廠批量生產(chǎn)的標(biāo)準(zhǔn)部件，設(shè)計(jì)時(shí)要選出具體型號(hào)以購(gòu)置。選擇步進(jìn)電動(dòng)機(jī)包括確定型號(hào)、結(jié)構(gòu)、步距角、功率和轉(zhuǎn)速，并在產(chǎn)品目錄中查出其尺寸和型號(hào)。步進(jìn)電動(dòng)機(jī)又稱脈沖電動(dòng)機(jī)或?yàn)殡A躍電動(dòng)機(jī)，步進(jìn)電機(jī)有三大部分組成：步進(jìn)電動(dòng)機(jī)本體，步進(jìn)電動(dòng)機(jī)控制器及步進(jìn)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)器。如圖 3.4 所示。選擇步進(jìn)電機(jī)時(shí)，首先要保證步進(jìn)電機(jī)的輸出功率大于負(fù)載所需的功率。而在選用功率步進(jìn)電機(jī)時(shí)，首先要計(jì)算機(jī)械系統(tǒng)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩，電機(jī)的矩頻特性能滿足機(jī)械負(fù)載并有一定的余量保證其運(yùn)行可靠。在實(shí)際工作過(guò)程中，各種頻率下的負(fù)載力矩必須在矩頻特性曲線的范圍內(nèi)。應(yīng)使步距角和機(jī)械系統(tǒng)匹配，11這樣可以得到工作臺(tái)所需的脈沖當(dāng)量。圖 3.4 步進(jìn)電機(jī)3.3.1 步進(jìn)電機(jī)啟動(dòng)力矩計(jì)算步進(jìn)電機(jī)選用三相步進(jìn)電動(dòng)機(jī)，初選步進(jìn)電機(jī)步距角 b=3。設(shè)步進(jìn)電機(jī)等效負(fù)載力矩為 T，負(fù)載力為 P，根據(jù)能量守恒原理，電機(jī)做的功與負(fù)載力做的功有如式（3.1）關(guān)系：式（3.1）S式中 電機(jī)轉(zhuǎn)角；S 轉(zhuǎn)動(dòng)部件的相應(yīng)位移； 機(jī)械傳動(dòng)效率。若取 =b，則 S=b，且 P= Pz +（G+ W2） ，所以式（3.2）bGPzT）（式中 G轉(zhuǎn)動(dòng)部件負(fù)載，N；W轉(zhuǎn)動(dòng)部件重量，N；Pz與中立方向一致的作用在轉(zhuǎn)動(dòng)部件上的負(fù)載力，N；摩擦系數(shù)；b步進(jìn)電機(jī)步距角，rad；T電機(jī)軸負(fù)載力矩，Ncm。取 =0.03，=0.96，Pz=500N。325N107.830R-32 7G可求得m5c4963.81.4250T ）（不考慮啟動(dòng)時(shí)運(yùn)動(dòng)部件的慣性影響，啟動(dòng)力矩為T(mén)m=T/（0.30.5）=10Nm（取安全系數(shù) 0.5）12步進(jìn)電機(jī)為三相六拍的電機(jī) m1.6N8.0Tmax3.3.2 步進(jìn)電機(jī)最大轉(zhuǎn)速根據(jù)工作臺(tái)最大轉(zhuǎn)速 與系統(tǒng)總傳動(dòng)比 i=360，可得r/s18n工 作 臺(tái) 20r/min電 機(jī)所以，步進(jìn)電機(jī)的選擇的最大轉(zhuǎn)速 1r/imax電 機(jī)電 機(jī)3.2.3 步進(jìn)電機(jī)最大頻率根據(jù)步進(jìn)電機(jī)的步距角 ，可得3b與 步 進(jìn) 電 機(jī) 最 大 轉(zhuǎn) 速 s/r20n電 機(jī)step/40210電 機(jī)f所以步進(jìn)電機(jī)選擇最高的頻率 t/max電 機(jī)電 機(jī) f3.3.4 步進(jìn)電機(jī)型號(hào)由于步進(jìn)電機(jī)步距角 ，步進(jìn)電機(jī)最高轉(zhuǎn)速 ，3b120r/minmaxn電 機(jī)步進(jìn)電機(jī)最高頻率 ，步進(jìn)電機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 ，step/402max電 機(jī)f .6NT選擇的步進(jìn)電機(jī)型號(hào)參數(shù)如表 3.1 所示。表 3.1 步進(jìn)電機(jī)參數(shù)主要技術(shù)參數(shù) 外形尺寸/mm型號(hào)步距角/()保持轉(zhuǎn)矩/ Ncm相數(shù)電壓/V電流/A外徑長(zhǎng)度軸徑重量/(KN)130BC3100 3 12 3 27 3 100 168 22 103.4 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)是利用兩齒輪的輪齒相互嚙合傳遞動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)的機(jī)械傳動(dòng)。按齒輪軸線的相對(duì)位置分平行軸圓柱齒輪傳動(dòng)、相交軸圓錐齒輪傳動(dòng)和交錯(cuò)軸螺旋13齒輪傳動(dòng)。具有結(jié)構(gòu)緊湊、效率高、壽命長(zhǎng)等特點(diǎn)。齒輪傳動(dòng)是指用主、從動(dòng)輪輪齒直接、傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的裝置。在所有的機(jī)械傳動(dòng)中，齒輪傳動(dòng)應(yīng)用最廣，可用來(lái)傳遞相對(duì)位置不遠(yuǎn)的兩軸之間的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。齒輪傳動(dòng)的特點(diǎn)是：齒輪傳動(dòng)平穩(wěn)，傳動(dòng)比精確，工作可靠、效率高、壽命長(zhǎng)，使用的功率、速度和尺寸范圍大。例如傳遞功率可以從很小至幾十萬(wàn)千瓦；速度最高可達(dá)300m/s；齒輪直徑可以從幾毫米至二十多米。但是制造齒輪需要有專(zhuān)門(mén)的設(shè)備，嚙合傳動(dòng)會(huì)產(chǎn)生噪聲。根據(jù)兩軸的相對(duì)位置和輪齒的方向，可分為以下類(lèi)型：圓柱齒輪傳動(dòng)；錐齒輪傳動(dòng)和交錯(cuò)軸斜齒輪傳動(dòng)。根據(jù)齒輪的工作條件，可分為：開(kāi)式齒輪傳動(dòng)式齒輪傳動(dòng)，齒輪暴露在外，不能保證良好的潤(rùn)滑；半開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，齒輪浸入油池，有護(hù)罩，但不封閉；閉式齒輪傳動(dòng)，齒輪、軸和軸承等都裝在封閉箱體內(nèi)，潤(rùn)滑條件良好，灰沙不易進(jìn)入，安裝精確，齒輪傳動(dòng)有良好的工作條件，是應(yīng)用最廣泛的齒輪傳動(dòng)。3.4.1 齒輪的材料及類(lèi)型由于前述所選電機(jī)可知:T=5Nm，齒輪傳動(dòng)比設(shè)定為i=3，效率=0.97工作日安排每年300工作日計(jì)，壽命為10年。根據(jù)整體傳動(dòng)的要求，傳動(dòng)效率不大、速度中等和使用壽命長(zhǎng)，需要在封閉條件下工作，因此設(shè)計(jì)為閉式齒輪傳動(dòng)，采用圓柱直齒輪傳動(dòng)的形式。齒輪材料應(yīng)具備下列條件：1）齒面具有舉個(gè)的硬度，以獲得較高的抗點(diǎn)蝕、抗磨粒磨損、抗膠合和抗塑性流動(dòng)的能力；2）在變載荷和沖擊載荷下有足夠的彎曲疲勞強(qiáng)度；3）具有良好的加工和熱處理工藝性；4）價(jià)格較低?？紤]到齒輪傳動(dòng)效率不大，速度只是中等，故齒輪用45號(hào)鋼；為達(dá)到更高的效率和更好的耐磨性，進(jìn)行整體淬火后再低溫回火，使齒輪面硬度達(dá)到45-55HRC。3.4.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)尺寸先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，在校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式如式（3.3） 。式（3.3）3 211 )(2KTdHEdZu式中 d1小齒輪直徑；K 載荷系數(shù)T1小齒輪轉(zhuǎn)矩；14H許用接觸應(yīng)力；d齒寬系數(shù)；ZE彈性系數(shù)；ZH節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)；Z重合度系數(shù)。取：小齒輪轉(zhuǎn)矩 ；mNT51載荷系數(shù) 因載荷平穩(wěn)，取 ；2.1K齒寬系數(shù) ；6.0摩擦系數(shù) ；3u許用接觸壓力 ；HlimnSZ查圖表得試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限 ；MPa30li接觸強(qiáng)度的最小安全系數(shù) ；6.1接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù) ；NZa5.87.SHlimn彈性系數(shù) 查表得 ；MPaEZE/8.19節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 查表得 ；52H重合度系數(shù) ；.將以上參數(shù)代入公式 m4.21)5.18729(03.6.521d3 3.4.3 確定齒輪的主要參數(shù)與主要尺寸齒數(shù) 取 ，則 。301Z912Zi模數(shù) 取標(biāo)準(zhǔn)值 。mdm78./ m1中心距 標(biāo)準(zhǔn)中心距 602Z2)12a （其他主要尺寸分度圓直徑： mZD30192齒頂圓直徑： a215mDa92021齒寬：取齒寬系數(shù) ， 6.dmdb18306.13.4.4 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核公式如式(3.4)所示。式(3.4)YSmbdKT2aF1F F式中 載荷系數(shù)；K小齒輪轉(zhuǎn)矩；1T齒輪齒寬；b齒形系數(shù)；FaY應(yīng)力修正系數(shù)；s重合度系數(shù)。5?。狠d荷系數(shù) ；2.1K小齒輪轉(zhuǎn)矩 ；mNT5齒輪齒寬 b8重合度系數(shù) .Y齒形系數(shù) 32Fa應(yīng)力修正系數(shù) 6.s所以 MPa375.12.6523.10245.F 許用彎曲應(yīng)力計(jì)算公式如式（3.5）所示。式（3.5）minliFFXNSY式中 Flim齒輪的齒根彎曲疲勞極限；SFmin彎曲疲勞強(qiáng)度的最小安全極限；YN彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)YX尺寸系數(shù)。?。糊X輪的齒根彎曲疲勞極限Flim =400MPa彎曲疲勞強(qiáng)度的最小安全極限SFmin=1.4彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)YN=116尺寸系數(shù)YX=0.8所以 MPa43.174.803F根據(jù)計(jì)算，F(xiàn)F所以齒輪齒根彎曲強(qiáng)度足夠。3.5 蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)蝸桿傳動(dòng)是在空間交錯(cuò)的兩軸間傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的一種傳動(dòng)，兩軸線間的夾角可為任意值，常用的為90。蝸桿傳動(dòng)用于在交錯(cuò)軸間傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。蝸桿傳動(dòng)由蝸桿和蝸輪組成，一般蝸桿為主動(dòng)件。蝸桿和螺紋一樣有右旋和左旋之分蝸桿傳動(dòng)，分別稱為右旋蝸桿和左旋蝸桿。蝸桿上只有一條螺旋線的稱為單頭蝸桿，即蝸桿轉(zhuǎn)一周，蝸輪轉(zhuǎn)過(guò)一齒，若蝸桿上有兩條螺旋線，就稱為雙頭蝸桿，即蝸桿轉(zhuǎn)一周，蝸輪轉(zhuǎn)過(guò)兩個(gè)齒。按蝸桿形狀的不同可分：圓柱蝸桿傳動(dòng)、環(huán)面蝸桿傳動(dòng)和錐蝸桿傳動(dòng)。蝸桿傳動(dòng)特點(diǎn)：傳動(dòng)比大，結(jié)構(gòu)緊湊。蝸桿頭數(shù)用Z1表示（一般Z1=14） ，蝸輪齒數(shù)用Z2表示。從傳動(dòng)比公式I=Z2/Z1可以看出，當(dāng)Z1=1，即蝸桿為單頭，蝸桿須轉(zhuǎn)Z2轉(zhuǎn)蝸輪才轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，因而可得到很大傳動(dòng)比，一般在動(dòng)力傳動(dòng)中，取傳動(dòng)比I=10-80；在分度機(jī)構(gòu)中，I可達(dá)1000。這樣大的傳動(dòng)比如用齒輪傳動(dòng)，則需要采取多級(jí)傳動(dòng)才行，所以蝸桿傳動(dòng)結(jié)構(gòu)緊湊，體積小、重量輕。 傳動(dòng)平穩(wěn)，無(wú)噪音。因?yàn)槲仐U齒是連續(xù)不間斷的螺旋齒，它與蝸輪齒嚙合時(shí)是連續(xù)不斷的，蝸桿齒沒(méi)有進(jìn)入和退出嚙合的過(guò)程，因此工作平穩(wěn)，沖擊、震動(dòng)、噪音小。蝸桿傳動(dòng)。具有自鎖性。蝸桿的螺旋升角很小時(shí)，蝸桿只能帶動(dòng)蝸輪傳動(dòng)，而蝸輪不能帶動(dòng)蝸桿轉(zhuǎn)動(dòng)。蝸桿傳動(dòng)效率低，一般認(rèn)為蝸桿傳動(dòng)效率比齒輪傳動(dòng)低。尤其是具有自鎖性的蝸桿傳動(dòng)，其效率在0.5以下，一般效率只有0.70.9。發(fā)熱量大，齒面容易磨損，成本高。3.5.1 蝸桿傳動(dòng)類(lèi)型由于前述所選電機(jī)可知T=5Nm，蝸桿傳動(dòng)比設(shè)定為i=120，效率=0.8，工作日安排每年300工作日計(jì)，壽命為10年。根據(jù)本次傳動(dòng)場(chǎng)合用于機(jī)床上的工作臺(tái)，整體傳動(dòng)要求傳動(dòng)精度高，所以蝸桿采用漸開(kāi)線蝸桿；根據(jù)整體傳動(dòng)比需要設(shè)計(jì)比較大，蝸輪蝸桿的傳動(dòng)比也需比較大，而且工作臺(tái)的在工作中需要有自鎖功能，蝸桿采用單頭蝸桿；為了工作臺(tái)在工作中需要受力平衡與工作平穩(wěn)，蝸桿的旋向采用右旋。173.5.2 蝸輪蝸桿的材料考慮到蝸桿傳動(dòng)效率不大，速度只是中等，故蝸桿用45號(hào)鋼；為達(dá)到更高的效率和更好的耐磨性，要求蝸桿螺旋齒面淬火，硬度為45-55HRC。蝸輪用鑄錫青銅ZCuSn10Zn2，金屬鑄造。為了節(jié)約貴重的有色金屬，僅齒圈用青銅制造，而輪芯用灰鑄鐵HT100制造。3.5.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)根據(jù)閉式蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，在校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。傳動(dòng)中心距公式如式（3.6）：式（3.6）322)(HEZkTa式中 T2蝸輪轉(zhuǎn)矩；k 使用系數(shù)；ZE彈性系數(shù)；Z接觸系數(shù)；H許用應(yīng)力。確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)距T 2按Z 1=1，估取效率=0.9，則mN140369.05iT確定載荷系數(shù)k因工作載荷較穩(wěn)定，故取載荷分布不均系數(shù)K =1；見(jiàn)表3.2查得使用系數(shù)K A而選取K A=1.15；由于轉(zhuǎn)速不高，沖擊不大，可取動(dòng)載系數(shù)K V=1.2；則1.27.651.5KVA 表3.2 使用系數(shù) K A動(dòng)力機(jī)工作特性動(dòng)力機(jī)工作特性 均勻平穩(wěn) 輕微沖擊 中等沖擊 嚴(yán)重沖擊均勻平穩(wěn) 1.00 1.25 1.50 1.75輕微沖擊 1.10 1.35 1.60 1.85中等沖擊 1.25 1.50 1.75 2.0嚴(yán)重沖擊 1.50 1.75 2.0 2.25確定彈性影響系數(shù)Z E選用的鑄錫青銅蝸輪和蝸桿相配，見(jiàn)表3.3可查得Z E=152表3.3 蝸輪材料的力學(xué)性能18力學(xué)性能ZE Hlim Flim蝸輪材料 MPaMPa MPaZCuSn10Zn2 152 350 165確定接觸系數(shù)Z先假設(shè)蝸桿分度圓直徑d 1和傳動(dòng)中心距a的比值d1/a=1：11，從而可算出Z =3.6。確定許用應(yīng)力 H根據(jù)蝸輪材料為鑄錫青銅ZCuSn10Zn2，砂型鑄造，蝸桿螺旋齒面硬度45HRC，從而可查得蝸輪的基本許用應(yīng)力 H=260MPA。因?yàn)殡妱?dòng)刀架中蝸輪蝸桿的傳動(dòng)為間隙性的，故初步定位、其壽命系數(shù)為KHN=0.85，則 H= KHN H=0.85260=221MPa 計(jì)算中心距 m248.3)2086.15(401.27a3 23 根據(jù)d1/a=1：11，取蝸輪齒數(shù)Z2=120， 394.1204m12adZm取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)， ，所以中心距 。5.3m3.5.4 蝸輪蝸桿主要參數(shù)與幾何尺寸傳動(dòng)比： 120Zi蝸輪齒數(shù)： ，變位系數(shù) ； 0X蝸輪分度圓直徑： ；mmzd4215.32蝸輪喉圓直徑： ；haa 3472 蝸輪喉母圓直徑 g62蝸桿直徑系數(shù) ；分度圓直徑 ，蝸桿頭數(shù) ；分度圓導(dǎo)1qd411Z程角 ，齒形角 ；7.4arctndmZ 2019蝸桿軸向齒距： mPA394蝸桿齒頂圓直徑： mhad4.5021*蝸桿軸向齒厚： sa.3.5.5 校核蝸輪輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度蝸輪輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度取決于輪齒模數(shù)的大小，由于輪齒齒形比較復(fù)雜，且在距中間平面的不同平面上的齒厚也不同，都相當(dāng)于具有不同變?yōu)橄禂?shù)的正變位齒。距中間平面愈遠(yuǎn)，齒愈厚，變位系數(shù)也愈大。因此蝸輪輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度難于精確計(jì)算，只好進(jìn)行條件性的概略估算。蝸輪輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度條件公式為式（3.5）式（3.7）dmbT2KFAF式中 KA齒形系數(shù)；T2蝸輪轉(zhuǎn)矩；b2蝸輪齒寬；d2蝸輪直徑；取齒形系數(shù)KA=1.15；蝸輪轉(zhuǎn)矩T2=1440Nm，蝸輪齒寬 ；m74.28)135.0(7)15.0(2b md所以 MPa39.784208.35F許用應(yīng)力計(jì)算公式如式（3.8）所示。式（3.8）minFlS式中 Flim齒根彎曲疲勞極限；SFmin彎曲疲勞強(qiáng)度的最小安全極限。取：彎曲疲勞強(qiáng)度的最小安全極限SFmin=1.4；根據(jù)蝸輪材料鑄錫青銅ZCuSn10Zn2，查得齒根彎曲疲勞極限Flim =165MPa。20所以MPa85.174.6minFlS根據(jù)以上結(jié)果得出 ， .79.3PaFF所以彎曲強(qiáng)度是滿足要求的。3.5.6 蝸桿傳動(dòng)溫度計(jì)算蝸桿傳動(dòng)的效率一般比齒輪傳動(dòng)和其他幾種機(jī)械傳動(dòng)都要低，工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生較多的熱量。閉式箱體若散熱條件不足，則易于造成潤(rùn)滑油工作溫度過(guò)高而導(dǎo)致使用壽命降低，甚至有使蝸輪蝸桿副發(fā)生膠合的危險(xiǎn)，因此對(duì)蝸桿傳動(dòng)有必要進(jìn)行溫度計(jì)算。箱體工作溫度計(jì)算公式如（3.8）所示。式（3.9）CtAPtw80)1(01式中 P蝸輪蝸桿效率；A箱體的散熱面積， ；28.1509mat1箱體工作溫度；t0工作環(huán)境溫度，通常取20；w=表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，系單位箱體面積、單位溫度差時(shí)由箱體傳給大氣的熱量。取：傳動(dòng)嚙合效率 901.)2.31.tan(/.1t)tan(/1 攪油效率 9.02軸承效率 3總效率 83.09.01.321 散熱面積 28.158.5 5.423909 maA表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 在中等通風(fēng)環(huán)境， )/(CWw所以 tAPtw 806.35205.170)1(0121故郵箱工作溫度合格3.6 軸的設(shè)計(jì)軸是支承轉(zhuǎn)動(dòng)零件并與之一起回轉(zhuǎn)以傳遞運(yùn)動(dòng)、扭矩或彎矩的機(jī)械零件。一般為金屬圓桿狀，各段可以有不同的直徑。機(jī)器中作回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的零件就裝在軸上。根據(jù)軸線形狀的不同，軸可以分為曲軸和直軸兩類(lèi)。根據(jù)軸的承載情況，又可分為：轉(zhuǎn)軸，工作時(shí)既承受彎矩又承受扭矩，是機(jī)械中最常見(jiàn)的軸，如各種減速器中的軸等。心軸，用來(lái)支承轉(zhuǎn)動(dòng)零件只承受彎矩而不傳遞扭矩，有些心軸轉(zhuǎn)動(dòng)，如鐵路車(chē)輛的軸等，有些心軸則不轉(zhuǎn)動(dòng)，如支承滑輪的軸等。傳動(dòng)軸，主要用來(lái)傳遞扭矩而不承受彎矩，如起重機(jī)移動(dòng)機(jī)構(gòu)中的長(zhǎng)光軸、汽車(chē)的驅(qū)動(dòng)軸等。軸的材料主要采用碳素鋼或合金鋼，也可采用球墨鑄鐵或合金鑄鐵等。軸的工作能力一般取決于強(qiáng)度和剛度，轉(zhuǎn)速高時(shí)還取決于振動(dòng)穩(wěn)定性。功用相同的軸卻有各不相同的結(jié)構(gòu)形狀。因?yàn)椋绊戄S的結(jié)構(gòu)形狀因素很多，這些因素是：載荷的大小、方向、性質(zhì)及其分布狀態(tài)，軸上零件的數(shù)量及安裝位置、定位方法。軸的制造工藝和生產(chǎn)規(guī)模等。3.6.1 蝸桿軸的設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是確定軸的合理外形和全部結(jié)構(gòu)尺寸，為軸設(shè)計(jì)的重要步驟。它由軸上安裝零件類(lèi)型、尺寸及其位置、零件的固定方式，載荷的性質(zhì)、方向、大小及分布情況，軸承的類(lèi)型與尺寸，軸的毛坯、制造和裝配工藝、安裝及運(yùn)輸，對(duì)軸的變形等因素有關(guān)。設(shè)計(jì)者可根據(jù)軸的具體要求進(jìn)行設(shè)計(jì)，必要時(shí)可做幾個(gè)方案進(jìn)行比較，以便選出最佳設(shè)計(jì)方案，以下是一般軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則： 1）節(jié)約材料，減輕重量，盡量采用等強(qiáng)度外形尺寸或大的截面系數(shù)的截面形狀；2）易于軸上零件精確定位、穩(wěn)固、裝配、拆卸和調(diào)整； 3）采用各種減少應(yīng)力集中和提高強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)措施； 4）便于加工制造和保證精度。本次設(shè)計(jì)的軸用于傳遞扭矩，通過(guò)齒輪副到蝸輪蝸桿，不需要承受彎矩，所以用到的為傳動(dòng)軸。軸的材料的選擇，考慮到軸的材料的經(jīng)濟(jì)性，一般使用45碳素鋼，碳素鋼對(duì)應(yīng)力集中的敏感性較小，而且使用廣泛；為保證其力學(xué)性能，會(huì)進(jìn)行調(diào)制或正火處理。本次設(shè)計(jì)選用軸的材料為正火處理的45鋼。3.6.2 蝸桿軸的計(jì)算蝸桿上軸受力： 軸向力 N4.8572013652dTF32a1 t徑向力 .tan4.87ntr 圓周力 .2t1t22大齒輪上軸受力：圓周力 N3.901352dT2 tF徑向力 2tan.tantr 根據(jù)結(jié)構(gòu)上的考慮及軸上零件的布置給出支承間跨距l(xiāng)=181mm，蝸桿中央截面至左支承的距離l1=110mm，大齒輪中央截面距離右支承的距離l2=90mm，如圖3.5所示。圖3.5 軸的受力圖由圖3-5可知，F(xiàn)a1產(chǎn)生的力矩為： mNdFMax 15072/34.8572/11根據(jù)給定條件作軸在xoy平面的受力圖，如圖3.6 a所示，支反力及彎矩圖如圖3.6 b所示。分別對(duì)支承點(diǎn)1及2取矩可求得xoy平面的支反力 lMlFllFxrrR /)( 12211 N4.157630/57903.0.3 lllxrrR/1211 3./1. mNlFMR 73404.1576123mNlFMR 1587903.17622xx 2341做xoz平面的受力圖，如圖3-6 c所示，求支反力，做彎矩圖，如圖3-6 d所示，分別向兩支點(diǎn)取矩得： lFllFttR /)( 2211N1.38093.03.74llttR/ 211 2.59/.mNlFMR 37101.3811R 56892522作合成彎矩圖，如圖3-6 e所示；合成彎矩 的xzMy22計(jì)算結(jié)果示于圖3-6 f所示，其中截面1和2的合彎矩為 mNM4.173391740 228 6.56 222 mNxzy 15430912軸的最小直徑計(jì)算公式如下式(3.10)式(3.10)3b10.Md式中 M當(dāng)量彎矩-1b 對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下的許用彎曲應(yīng)力。取：對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下的許用彎曲應(yīng)力-1b=90MPa；當(dāng)扭轉(zhuǎn)應(yīng)力對(duì)稱循環(huán)變化時(shí)，a=1當(dāng)量彎矩 mNTM1543615436)( 2212所以 90.0.33b1d24蝸桿軸最小直徑 25md301圖3.6 蝸桿軸的彎矩、扭矩圖3.7 鍵聯(lián)接的選擇設(shè)計(jì)鍵聯(lián)接時(shí)，通常被聯(lián)接件的材料、構(gòu)造和尺寸已初步?jīng)Q定，聯(lián)接的載荷也已求得。因此可根據(jù)聯(lián)接的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、使用要求和工作條件來(lái)選出鍵的類(lèi)型，再根據(jù)軸徑從標(biāo)準(zhǔn)中選出鍵的截面尺寸，并參考輪轂長(zhǎng)選出鍵的長(zhǎng)度，然后用適當(dāng)?shù)男：擞?jì)算公式作強(qiáng)度驗(yàn)算。3.7.1 鍵聯(lián)接的類(lèi)型25鍵主要用于軸和帶轂