1807_鼠標(biāo)上蓋注塑模的CADCAM

1807_鼠標(biāo)上蓋注塑模的CADCAM,鼠標(biāo),注塑,cadcam 編號(hào)：畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）資料袋（此表僅供各學(xué)院（系）裝袋參考用）題目名稱 鼠標(biāo)上蓋注塑模的 CAD/CAM學(xué)生姓名 張毅 學(xué)號(hào) 078105237 專業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化學(xué)院（系）航空工程系 指導(dǎo)教師姓名 姚坤弟 職稱序號(hào)資料名稱袋內(nèi)有者劃序號(hào)資料名稱袋內(nèi)有者劃1 任務(wù)書(shū) 9 指導(dǎo)教師評(píng)分表（或存學(xué)院）2 開(kāi)題報(bào)告 10 評(píng)閱人評(píng)分表（或存學(xué)院）3 學(xué)士學(xué)位論文原 創(chuàng)性聲明 11 成績(jī)?cè)u(píng)定表（或存學(xué)院）4 說(shuō)明書(shū)或論文 其它5 譯文（含原稿） 16 附 圖 4 張 27 電子文檔（或存學(xué)院） 38畢業(yè)設(shè)計(jì)進(jìn)度登記表（或存學(xué)院）4綜合評(píng)定成績(jī)指導(dǎo)教師（簽字）： 歸檔責(zé)任人（簽字）： 2009 年 6 月 10 日畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)I、畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 題目：鼠標(biāo)上蓋注塑模的 CAD/CAMII、畢 業(yè)設(shè)計(jì)(論文)使用的原始資料(數(shù)據(jù))及設(shè)計(jì)技術(shù)要求：設(shè)計(jì)原始資料：鼠標(biāo)上蓋外形，F(xiàn)ANUC-6M 系統(tǒng)說(shuō)明書(shū)；設(shè)計(jì)技術(shù)要求：1.設(shè)計(jì)并繪制注塑模裝配圖及型腔、型芯零件圖,符合塑件生產(chǎn)要求;2.要求英文資料翻譯忠實(shí)原文；3.利用三維造型軟件對(duì)模具型面進(jìn)行 CAD 造型及生成數(shù)控加工程序； 4.能夠進(jìn)行刀具軌跡仿真模擬加工；5.要求圖紙?jiān)O(shè)計(jì)規(guī)范，符合制圖標(biāo)準(zhǔn)；6.要求畢業(yè)論文敘述條理清楚，設(shè)計(jì)計(jì)算正確， 論文格式規(guī)范。III、畢 業(yè)設(shè)計(jì)(論文)工作內(nèi)容及完成 時(shí)間：1.查閱相關(guān)資料，外文資料翻譯（6000 字符以上），撰寫(xiě)開(kāi)題報(bào)告 第 1 周第 2 周2.設(shè)計(jì)并繪制鼠標(biāo)上蓋塑件圖 第 3 周3.設(shè)計(jì)并繪制模具型腔、型芯零件圖 第 4 周第 7 周4.設(shè)計(jì)并繪制鼠標(biāo)上蓋注塑模裝配圖 第 8 周第 10 周5.熟練掌握三維造型軟件的應(yīng)用并進(jìn)行曲面造型設(shè)計(jì) 第 11 周第 13 周6.利用三維軟件生成模具型面數(shù)控加工程序 第 14 周7.編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)（畢業(yè)論文）一份 第 15 周8. 畢業(yè)設(shè)計(jì)審查、畢業(yè)答辯 第 16 周第 17 周 、主 要參考資料：1嚴(yán)烈主編. Mastercam 8 模具設(shè)計(jì)超級(jí)寶典. 北京:冶金工業(yè)出版社，2000.2王衛(wèi)兵主編 . Mastercam 數(shù)控加工實(shí)例教程. 北京:清華大學(xué)出版社，2006.3彭建聲主編 . 模具技術(shù)問(wèn)答. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社， 2003.4伊啟中主編 . 模具 CAD/CAM . 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社，2001.5 John Lygers.Claire Tomlin.Shankarsastry Cemtrollers for reachability 7specifications for bybidstystems.Automatic(1999)349-36 Bress, Thomas J.;Dowling, David R. .Visualization of injection molding.Journal of Reinforced Plastics and Composites v 17 n 15 1998. p 1374-1381 航空與機(jī)械工程 系 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 專業(yè)類 0781052 班學(xué)生（簽名）： 填寫(xiě)日期： 2011 年 01 月 03 日指導(dǎo)教師（簽名）： 助理指導(dǎo)教師(并指出所負(fù)責(zé)的部分)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 系主任（簽名）：附注:任 務(wù)書(shū)應(yīng)該附在已完成的畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)首頁(yè)。 編號(hào)：畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）資料袋（此表僅供各學(xué)院（系）裝袋參考用）題目名稱 鼠標(biāo)上蓋注塑模的 CAD/CAM學(xué)生姓名 張毅 學(xué)號(hào) 078105237 專業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化學(xué)院（系）航空工程系 指導(dǎo)教師姓名 姚坤弟 職稱序號(hào)資料名稱袋內(nèi)有者劃序號(hào)資料名稱袋內(nèi)有者劃1 任務(wù)書(shū) 9 指導(dǎo)教師評(píng)分表（或存學(xué)院）2 開(kāi)題報(bào)告 10 評(píng)閱人評(píng)分表（或存學(xué)院）3 學(xué)士學(xué)位論文原 創(chuàng)性聲明 11 成績(jī)?cè)u(píng)定表（或存學(xué)院）4 說(shuō)明書(shū)或論文 其它5 譯文（含原稿） 16 附 圖 4 張 27 電子文檔（或存學(xué)院） 38畢業(yè)設(shè)計(jì)進(jìn)度登記表（或存學(xué)院）4綜合評(píng)定成績(jī)指導(dǎo)教師（簽字）： 歸檔責(zé)任人（簽字）： 2009 年 6 月 10 日畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)I、畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 題目：鼠標(biāo)上蓋注塑模的 CAD/CAMII、畢 業(yè)設(shè)計(jì)(論文)使用的原始資料(數(shù)據(jù))及設(shè)計(jì)技術(shù)要求：設(shè)計(jì)原始資料：鼠標(biāo)上蓋外形，F(xiàn)ANUC-6M 系統(tǒng)說(shuō)明書(shū)；設(shè)計(jì)技術(shù)要求：1.設(shè)計(jì)并繪制注塑模裝配圖及型腔、型芯零件圖,符合塑件生產(chǎn)要求;2.要求英文資料翻譯忠實(shí)原文；3.利用三維造型軟件對(duì)模具型面進(jìn)行 CAD 造型及生成數(shù)控加工程序； 4.能夠進(jìn)行刀具軌跡仿真模擬加工；5.要求圖紙?jiān)O(shè)計(jì)規(guī)范，符合制圖標(biāo)準(zhǔn)；6.要求畢業(yè)論文敘述條理清楚，設(shè)計(jì)計(jì)算正確， 論文格式規(guī)范。III、畢 業(yè)設(shè)計(jì)(論文)工作內(nèi)容及完成 時(shí)間：1.查閱相關(guān)資料，外文資料翻譯（6000 字符以上），撰寫(xiě)開(kāi)題報(bào)告 第 1 周第 2 周2.設(shè)計(jì)并繪制鼠標(biāo)上蓋塑件圖 第 3 周3.設(shè)計(jì)并繪制模具型腔、型芯零件圖 第 4 周第 7 周4.設(shè)計(jì)并繪制鼠標(biāo)上蓋注塑模裝配圖 第 8 周第 10 周5.熟練掌握三維造型軟件的應(yīng)用并進(jìn)行曲面造型設(shè)計(jì) 第 11 周第 13 周6.利用三維軟件生成模具型面數(shù)控加工程序 第 14 周7.編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)（畢業(yè)論文）一份 第 15 周8. 畢業(yè)設(shè)計(jì)審查、畢業(yè)答辯 第 16 周第 17 周 、主 要參考資料：1嚴(yán)烈主編. Mastercam 8 模具設(shè)計(jì)超級(jí)寶典. 北京:冶金工業(yè)出版社，2000.2王衛(wèi)兵主編 . Mastercam 數(shù)控加工實(shí)例教程. 北京:清華大學(xué)出版社，2006.3彭建聲主編 . 模具技術(shù)問(wèn)答. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社， 2003.4伊啟中主編 . 模具 CAD/CAM . 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社，2001.5 John Lygers.Claire Tomlin.Shankarsastry Cemtrollers for reachability 7specifications for bybidstystems.Automatic(1999)349-36 Bress, Thomas J.;Dowling, David R. .Visualization of injection molding.Journal of Reinforced Plastics and Composites v 17 n 15 1998. p 1374-1381 航空與機(jī)械工程 系 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 專業(yè)類 0781052 班學(xué)生（簽名）： 填寫(xiě)日期： 2011 年 01 月 03 日指導(dǎo)教師（簽名）： 助理指導(dǎo)教師(并指出所負(fù)責(zé)的部分)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 系主任（簽名）：附注:任 務(wù)書(shū)應(yīng)該附在已完成的畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)首頁(yè)。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 1引言 .11 緒論 .21.1 我國(guó)模具企業(yè)技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì) .22.1 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到的目的 .52 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) .53 塑件分析 .63.1 塑件的結(jié)構(gòu)工藝性分析.63.2 計(jì)算塑件體積和容量及相關(guān)參數(shù) .94 材料的成型特性與工藝參數(shù) .95 設(shè)備的選擇與校核 .116 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) .146.1 塑料制件在模具中的位置 .146.2 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) .156.3 排溢系統(tǒng)的設(shè)計(jì) .207 成型零部件的設(shè)計(jì)與計(jì)算 .217.1 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .217.2 成型零件工作尺寸的計(jì)算 .227.3 模架的選取 .318 模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) .318.1 脫模力的計(jì)算 .328.2 推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) .339 分型與抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì).3510 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) .3811 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng) .4212 模具型面數(shù)控仿真加工 43 12.1 MasterCAM 9.0 軟件的簡(jiǎn)介 4312.2 鼠標(biāo)上蓋注塑模的三維曲面造型 4412.3 鼠標(biāo)上蓋的三維曲面造型與數(shù)控仿真加工 53南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 2結(jié)論 .74參考文獻(xiàn) .76致謝 . 77 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 3南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 4引言畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)的最后一個(gè)教學(xué)環(huán)節(jié)，是對(duì)大學(xué)所學(xué)知識(shí)的綜合運(yùn)用。是我們對(duì)以前所學(xué)的理論知識(shí)和技能的一次綜合性訓(xùn)練。本次設(shè)計(jì)的課題是鼠標(biāo)外殼的注射模設(shè)計(jì)。模具是工業(yè)生產(chǎn)中使用極為廣泛的重要工藝裝備。采用模具生產(chǎn)制品及零件，具有生產(chǎn)效率高，節(jié)約原材料，成本低廉，保證質(zhì)量等一系列優(yōu)點(diǎn)，是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的重要手段和主要發(fā)展方向。在此次設(shè)計(jì)中，主要用到所學(xué)的注射模設(shè)計(jì)，以及機(jī)械設(shè)計(jì)等方面的知識(shí)。著重說(shuō)明了一副注射模的一般流程，即注射成型的分析、注射機(jī)的選擇及相關(guān)參數(shù)的校核、模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、注射模具設(shè)計(jì)的有關(guān)計(jì)算、模具總體尺寸的確定與結(jié)構(gòu)草圖的繪制、模具結(jié)構(gòu)總裝圖和零件工作圖的繪制、全面審核投產(chǎn)制造等。其中模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)既是重點(diǎn)又是難點(diǎn)，主要包括成型位置的及分型面的選擇，模具型腔數(shù)的確定及型腔的排列和流道布局和澆口位置的選擇，模具工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，側(cè)面分型及抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，拉料桿的形式選擇，排氣方式設(shè)計(jì)等。通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我更加了解模具設(shè)計(jì)的含義，以及懂得如何查閱相關(guān)資料和怎樣解決在實(shí)際工作中遇到的實(shí)際問(wèn)題，這為我們以后從事模具職業(yè)打下了良好的基礎(chǔ)。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)也得到了廣大老師和同學(xué)的幫助，特別是姚坤弟老師的悉心指導(dǎo)，在此表示感謝！由于實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的缺乏，且水平有限，時(shí)間倉(cāng)促。設(shè)計(jì)過(guò)程中難免有錯(cuò)誤和欠妥之處，懇請(qǐng)各位老師和同學(xué)批評(píng)指正。編 者2011-5-30南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 51 緒論1.1 我國(guó)模具企業(yè)技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)一、現(xiàn)狀改革開(kāi)放以來(lái)，隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，市場(chǎng)對(duì)模具的需求量不斷增長(zhǎng)。近年來(lái)，模具工業(yè)一直以 15%左右的增長(zhǎng)速度快速發(fā)展，模具工業(yè)企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國(guó)有專業(yè)模具廠外，集體、合資、獨(dú)資和私營(yíng)也得到了快速發(fā)展。浙江寧波和黃巖地區(qū)的“ 模具之鄉(xiāng)”；廣東一些大集團(tuán)公司和迅速崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團(tuán)紛紛建立了自己的模具制造中心；中外合資和外商獨(dú)資的模具企業(yè)現(xiàn)已有幾千家。隨著與國(guó)際接軌的腳步不斷加快，市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的日益加劇，人們已經(jīng)越來(lái)越認(rèn)識(shí)到產(chǎn)品質(zhì)量、成本和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力的重要性。而模具制造是整個(gè)鏈條中最基礎(chǔ)的要素之一，模具制造技術(shù)現(xiàn)已成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平高低的重要標(biāo)志，并在很大程度上決定企業(yè)的生存空間。近年來(lái)許多模具企業(yè)加大了用于技術(shù)進(jìn)步的投資力度，將技術(shù)進(jìn)步視為企業(yè)發(fā)展的重要?jiǎng)恿?。一些?guó)內(nèi)模具企業(yè)已普及了二維 CAD，并陸續(xù)開(kāi)始使用 UG、Pro/Engineer、I-DEAS、Euclid-IS 等國(guó)際通用軟件，個(gè)別廠家還引進(jìn)了Moldflow、C-Flow 、DYNAFORM、Optris 和 MAGMASOFT 等CAE 軟件。雖然中國(guó)模具工業(yè)在過(guò)去十多年中取得了令人矚目的發(fā)展，但許多方面與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比仍有較大的差距。例如，精密加工設(shè)備在模具加工設(shè)備中的比重比較低；CAD/CAE/CAM 技術(shù)的普及率不高；許多先進(jìn)的模具技術(shù)應(yīng)用不夠廣泛等。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 6二、模具的未來(lái)發(fā)展趨勢(shì)模具技術(shù)的發(fā)展應(yīng)該為適應(yīng)模具產(chǎn)品“交貨期短” 、 “精度高”、 “質(zhì)量好”、 “價(jià)格低”的要求服務(wù)。達(dá)到這一要求急需發(fā)展如下幾項(xiàng)：（1）全面推廣 CAD/CAM/CAE 技術(shù) 模具 CAD/CAM/CAE 技術(shù)是模具設(shè)計(jì)制造的發(fā)展方向。隨著微機(jī)軟件的發(fā)展和進(jìn)步，普及 CAD/CAM/CAE 技術(shù)的條件已基本成熟，各企業(yè)將加大 CAD/CAM 技術(shù)培訓(xùn)和技術(shù)服務(wù)的力度；進(jìn)一步擴(kuò)大 CAE 技術(shù)的應(yīng)用范圍。計(jì)算機(jī)和網(wǎng)絡(luò)的發(fā)展正使CAD/CAM/CAE 技術(shù)跨地區(qū)、跨企業(yè)、跨院所地在整個(gè)行業(yè)中推廣成為可能，實(shí)現(xiàn)技術(shù)資源的重新整合，使虛擬制造成為可能。（2）模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng)高速掃描機(jī)和模具掃描系統(tǒng)提供了從模型或?qū)嵨飹呙璧郊庸こ銎谕哪Ｐ退璧闹T多功能，大大縮短了模具的在研制制造周期。有些快速掃描系統(tǒng)，可快速安裝在已有的數(shù)控銑床及加工中心上，實(shí)現(xiàn)快速數(shù)據(jù)采集、自動(dòng)生成各種不同數(shù)控系統(tǒng)的加工程序、不同格式的 CAD 數(shù)據(jù)，用于模具制造業(yè)的“逆向工程”。模具掃描系統(tǒng)已在汽車(chē)、摩托車(chē)、家電等行業(yè)得到成功應(yīng)用，相信在“十五” 期間將發(fā)揮更大的作用。（3）提高模具標(biāo)準(zhǔn)化程度我國(guó)模具標(biāo)準(zhǔn)化程度正在不斷提高，估計(jì)目前我國(guó)模具標(biāo)準(zhǔn)件使用覆蓋率已達(dá)到 30%左右。國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家一般為 80%左右。（4）優(yōu)質(zhì)材料及先進(jìn)表面處理技術(shù)選用優(yōu)質(zhì)鋼材和應(yīng)用相應(yīng)的表面處理技術(shù)來(lái)提高模具的壽命就顯得十分必要。模具熱處理和表面處理是否能充分發(fā)揮模具鋼材料性能的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。模具熱處理的發(fā)展方向是采用真空熱處理。模具表面處理除完善應(yīng)發(fā)展工藝先進(jìn)的氣相沉積(TiN、TiC 等)、等離子噴涂等技術(shù)。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 7加入世貿(mào)組織后，我國(guó)將獲得一個(gè)更加穩(wěn)定的國(guó)際經(jīng)貿(mào)環(huán)境，從而有利于我國(guó)的改革開(kāi)放有利于我國(guó)與各國(guó)、各地區(qū)的經(jīng)濟(jì)貿(mào)易合作，有利于世界經(jīng)濟(jì)的穩(wěn)定發(fā)展。我國(guó)在制定法律法規(guī)時(shí)要遵守 WTO 的規(guī)則，增加透明度，減少行政干預(yù)等；在市場(chǎng)開(kāi)放方面，需要逐步降低關(guān)稅，取消非關(guān)稅措施，開(kāi)放服務(wù)業(yè)市場(chǎng)等。這無(wú)論在觀念上還是在體制上都會(huì)帶來(lái)一定的變化。我國(guó)加入 WTO 同時(shí)也將為各國(guó)、各地區(qū)的貿(mào)易伙伴提供更好、更穩(wěn)定的市場(chǎng)進(jìn)入機(jī)會(huì)。使我國(guó)的投資環(huán)境將更為寬松、透明、穩(wěn)定，我國(guó)的利用外資領(lǐng)域?qū)⑦M(jìn)一步擴(kuò)大，我國(guó)的市場(chǎng)體系將更加完善和發(fā)達(dá)。國(guó)內(nèi)和國(guó)外模具企業(yè)都可以從中得到更多的機(jī)會(huì)和收益。 由于國(guó)內(nèi)某些模具在技術(shù)上和質(zhì)量上與國(guó)外先進(jìn)水平存在著較大的差距，使短期內(nèi)國(guó)內(nèi)模具難以與國(guó)外先進(jìn)模具的抗衡。這對(duì)我國(guó)模具產(chǎn)業(yè)將產(chǎn)生一定的沖擊。另一方面也促進(jìn)國(guó)內(nèi)行業(yè)優(yōu)化資源配置、調(diào)整經(jīng)濟(jì)結(jié)構(gòu)、提高社會(huì)勞動(dòng)效率，促使企業(yè)苦練內(nèi)功，提高管理水平。應(yīng)該清醒地認(rèn)識(shí)到競(jìng)爭(zhēng)才會(huì)帶來(lái)更快的發(fā)展只要發(fā)揮自身優(yōu)勢(shì)，減少技術(shù)差距，我國(guó)的模具必將逐步占領(lǐng)國(guó)內(nèi)市場(chǎng)，并拓展國(guó)際空間。 2.1 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到的目的對(duì)于一個(gè)模具專業(yè)學(xué)生來(lái)說(shuō)，通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到如下目的：1） 熟悉注射模的一般流程；2） 對(duì)一般塑件能設(shè)計(jì)出其模具；3） 掌握注射模具的模具的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及設(shè)計(jì)計(jì)算方法；4） 利用計(jì)算機(jī)編制相應(yīng)的工程計(jì)算、分析和優(yōu)化的程序；具有初步分析、解決成型現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)問(wèn)題的能力；南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 82 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)此塑件為鼠標(biāo)外殼前殼，采用 ABS 材料，中批量生產(chǎn)，塑件的外表面要求美觀光潔。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的工作量較大，主要包括塑料制件的造型、模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、模具結(jié)構(gòu)總裝圖的繪制等，所以歷時(shí)較長(zhǎng)，要求完成以下任務(wù)：1 根據(jù)鼠標(biāo)外殼的使用性能設(shè)計(jì)其外殼及尺寸；2 設(shè)計(jì)鼠標(biāo)外殼的注射模，完成模具裝配圖一張，零件圖一張，型芯、型腔的零件圖各一張，動(dòng)定模板、動(dòng)定模座板各一張。3 翻譯一篇與機(jī)械相關(guān)的英文資料；4 編寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)。 3 塑件分析本塑件為鼠標(biāo)外殼.主要形狀類似橢圓式長(zhǎng)方體,其外表面是一個(gè)弧曲面,左前方斜面上有三個(gè)凸形的孔。內(nèi)表面有兩個(gè)內(nèi)凹，因此在此有兩個(gè)內(nèi)側(cè)抽芯，且在在圓四周壁上有 3 個(gè)凸臺(tái)(用來(lái)安裝某些零件如螺釘)等.零件形狀如圖（1）所示,具體尺寸請(qǐng)看 12 號(hào)圖紙。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 9圖（1）零件形狀3.1 塑件的結(jié)構(gòu)工藝性分析1） 尺寸精度 由于塑件的尺寸精度主要決定于塑料收縮率的波動(dòng)，而本塑件的配合精度不高，所以塑件公差數(shù)值根據(jù)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)中表 2-17 確定。精度等級(jí)根據(jù)表 2-18 選擇，由于所用材料為ABS 所以確定其采用一般精度，為 4 級(jí)精度，無(wú)公差值者，按 8 級(jí)精度取值。2）脫模斜度 由于塑件在冷卻收縮時(shí)，會(huì)使它包緊在模具型芯或者型腔中的凸起部分。因此為了便于從塑件中抽出型芯或者從型腔中脫出塑件，防止脫模時(shí)拉住塑件，因此根據(jù)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)中表2-19 中查得：型腔的脫模斜度選 40120；型芯選351。所以我們選取 1o。3）表面粗糙度 由于塑件的外觀要求比較高，而且還要一定的手感，所以表面南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 10粗糙度有較高要求,一般模具的表面粗糙度要比塑件的要求低 12 級(jí).所以塑件的表面粗糙度在 0.80.2 之間。我們選取 0.8。aR4）形狀 塑件在滿足功能的要求下，其內(nèi)外表面應(yīng)盡可能保證有利于成型和降低成本以及簡(jiǎn)化模具的復(fù)雜度。由于此塑件的外表面的光潔度有很高要求，因此不能把澆口設(shè)在外表面上，從而影響美觀，因此把澆口移致側(cè)表面，而此模具以一模兩件，這樣使模具的重心又移至中心。5）壁厚 塑件的壁厚對(duì)塑件的質(zhì)量有很大的影響，壁厚過(guò)小成型時(shí)流動(dòng)阻力大，大型塑件就難以充滿型腔。塑件壁厚的最小尺寸應(yīng)滿足一下幾方面要求：具有足夠的強(qiáng)度和剛度；脫模時(shí)能夠受推出機(jī)構(gòu)的推出力而不變形；能夠受裝配時(shí)的緊固力。查熱塑性塑件最小壁厚及推薦壁厚可知， 所以本塑件壁厚選 3mm。6）加強(qiáng)肋及其它防變形結(jié)構(gòu) 由于本塑件凹陷處有三處凸字形空，而在此處使用的頻率很大，受力也很強(qiáng)。因此考慮到其使用壽命，并且在脫模的時(shí)候如不在此處設(shè)置加強(qiáng)其強(qiáng)度的裝置，所以在此設(shè)計(jì)加強(qiáng)裝置。7）支撐面及凸臺(tái) 由于內(nèi)表面四周有 3 個(gè)凸臺(tái)，這些凸臺(tái)其使用中將受到很到的壓力，從而易變形，所以在每個(gè)凸臺(tái)下面給設(shè)計(jì)一個(gè)撐支柱體。8）孔的設(shè)計(jì) 由于本塑件上的孔深度都較小，只需在凸模上留出一小型芯就可以。而且這樣加工也簡(jiǎn)單。9）嵌件設(shè)計(jì) 在塑料內(nèi)鑲?cè)虢饘倭慵虿ＡЪ耙殉尚蔚乃芗刃纬衫喂滩豢尚兜恼w，稱為嵌件。本塑件型腔內(nèi)的四個(gè)小型芯，為了增強(qiáng)其局南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 11部的強(qiáng)度和耐磨性、導(dǎo)磁導(dǎo)電性以及塑件的精度。因此設(shè)計(jì)成嵌件。為了防止嵌件受力時(shí)在塑件內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)或撥出，嵌件表面設(shè)計(jì)成菱形滾花，這樣其抗拉抗扭的力都較大。由于嵌件在成型過(guò)程中受到塑料的沖擊，因此可能發(fā)生位移和變形，同時(shí)塑料還可能擠入嵌件上的預(yù)留的孔中，影響嵌件使用，因此嵌件必須要準(zhǔn)確定位，由于本嵌件的受力較小，所以采用嵌件上的光桿部分和模具配合就可以，采用 H8/f8，配合長(zhǎng)度為 4mm。由于金屬嵌件冷卻時(shí)尺寸變化與塑料的熱收縮率值相差很大，致使嵌件周?chē)a(chǎn)生很大的內(nèi)應(yīng)力，甚至造成塑件的開(kāi)裂。為了防止塑件開(kāi)裂，嵌件周?chē)凶銐虻暮穸纫彩潜仨毧紤]的，所以為了消除應(yīng)力，采取將嵌件預(yù)熱接近物料溫度的方法。3.2 計(jì)算塑件體積和容量及相關(guān)參數(shù)通過(guò)使用 UG 軟件實(shí)體造型后知質(zhì)量為 30 克，取材料密度為1.05g/cm3，所以塑件體積： 357.280.13cmV制品在分型面上的投影面積為：227.3516069.021350214654mS 4 材料的成型特性與工藝參數(shù)本塑件材料為丙烯腈丁二烯苯乙烯，俗稱為 ABS。英文名稱為 Acrylonitrile-butadiene-styrene。 1） 基本特性南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 12ABS 是由丙烯腈、丁二烯、苯乙烯共聚而成的。這三種組分的各自特性使 ABS 具有良好的綜合力學(xué)性能。丙烯腈使 ABS 有良好的耐化學(xué)腐蝕性及表面硬度，丁二烯使 ABS 堅(jiān)韌，苯乙烯使 ABS有良好的加工性能和染色性能。ABS 無(wú)毒、無(wú)味，呈微黃色，成形的塑料件有較好的光澤。密度為 1.021.05g/cm 3，ABS （抗沖）收縮率為 0.40.7，ABS（耐熱）收縮率為 0.40.7。ABS 具有及好的抗沖擊強(qiáng)度，且在低溫下也不迅速降解。有良好的機(jī)械強(qiáng)度和一定的耐磨性、耐寒性、耐油性、耐水性、化學(xué)穩(wěn)定性和電氣性能。水、無(wú)機(jī)鹽、堿、酸類對(duì)ABS 幾乎無(wú)影響，在酮、醛、酯、氯代烴中會(huì)溶解或形成乳濁液，不溶于大部分醇類及烴類溶劑，但與烴長(zhǎng)期接觸會(huì)軟化溶脹。ABS塑料表面受冰酸醋、植物油等化學(xué)藥品的侵蝕會(huì)引起應(yīng)力開(kāi)裂。ABS 有一定的硬度和尺寸穩(wěn)定性，易于成型加工。經(jīng)過(guò)調(diào)色可配成任何顏色。其缺點(diǎn)是賴熱性不高，連續(xù)工作溫度為 70C 左右，熱變形溫度約為 93C 左右。耐氣候性差，在紫外線作用下易變硬發(fā)脆。根據(jù) ABS 中三種組分之間的比例不同，其性能也略有差異，從而適應(yīng)各種不同的應(yīng)用。根據(jù)應(yīng)用不同可分為超高沖擊型、高沖擊型、中沖擊型、低沖擊型和耐熱型等。2）主要用途ABS 在機(jī)械工業(yè)上用來(lái)制造齒輪、泵葉輪、軸承、把手、管道、電機(jī)殼、儀表殼、儀表盤(pán)、水箱外殼、蓄電池槽、冷藏庫(kù)和冰箱襯里等。汽車(chē)工業(yè)上用 ABS 制造汽車(chē)擋泥板、扶手、熱空氣調(diào)節(jié)管、加熱器等，還有用 ABS 夾層板制小轎車(chē)車(chē)身。ABS 還可以用來(lái)制作水表殼、紡織器材、電器零件、文教體育用品、玩具、電子琴及收錄機(jī)殼體、食品包裝器、農(nóng)藥噴霧器及家具等。3）成型特點(diǎn)南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 13ABS 在升溫是粘度增高，所以成型壓力較高，塑料上的脫模斜度宜稍大；ABS 易吸水，成型加工前應(yīng)進(jìn)行干燥處理；易產(chǎn)生熔接痕，模具設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量減小澆注系統(tǒng)對(duì)料流的阻力；在正常的成型條件下，壁厚、熔料溫度對(duì)收縮率影響極小。要求塑件精度高時(shí)，模具溫度可控制在 5060C，要求塑件光澤和耐熱時(shí)，應(yīng)控制在6080C 。4）ABS 注射參數(shù)注射類型：螺桿式螺桿轉(zhuǎn)速：3060r/min噴嘴類型：形式直通式；溫度180190C料筒溫度：前段200210C；中段210230C；后段180200C模具溫度：5070C注射壓力：7090 MPa保壓力：5070 MPa注射時(shí)間：35 S保壓時(shí)間：1530 S冷卻時(shí)間：1530 S成型時(shí)間：4070 S 5 設(shè)備的選擇與校核為了保證注射質(zhì)量和充分發(fā)揮設(shè)備的能力,應(yīng)根據(jù)注射模一次成型的塑料體積和質(zhì)量來(lái)初步確定注射機(jī)的類型。根據(jù)理論和在實(shí)際生產(chǎn)中的經(jīng)驗(yàn)得出塑件和澆注道之間材料的總和應(yīng)該在注射機(jī)理論注射量的 50%80%之間。由此得（初步估算澆注系統(tǒng)的質(zhì)量為50g）：南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 14gM30%8245minax 46.28%0.145.5.minaxV由此查表可初選注射機(jī)型號(hào)為 X-SZY-500A 的注射機(jī)，其主要技術(shù)參數(shù)如下：表 1結(jié)構(gòu)形式 立 鎖模力/ 1500理論注射量/cm 3 250 最大成型面積/ 2 1000螺桿直徑/ 100 最大模具厚度/ 400注射壓力/mPa 121 最小模具厚度/ 300噴嘴口孔徑/ 5 中心孔徑 10噴嘴球半徑/ 18 孔徑/ 20定位孔直徑/ 150 +00.05 孔距/ 80移模行程/ 300頂出兩側(cè)注射機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)的校核：5.1 型腔數(shù)量的確定和校核因型腔數(shù)量與注射機(jī)的塑化速率、最大注射量及鎖模量等參數(shù)有關(guān)，因此有任何一個(gè)參數(shù)都可以校核型腔的數(shù)量。一般根據(jù)注射機(jī)料筒塑化速率確定型腔數(shù)量 ；n12360mKMt式中 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，一般取 0.8；注射機(jī)的額定塑化兩（ 或 ） ；hgc/3成型周期（ s） ；t澆注系統(tǒng)所需塑料質(zhì)量或體積（ 或 ） ；2m3m單個(gè)塑件的質(zhì)量或體積( 或 )。1 g3c南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 15由此可求出：12.04.315378.0n故取 滿足我們?cè)O(shè)計(jì)要求。25.2 注射量校核由于在初選注射機(jī)時(shí)是以注射量作為基本數(shù)據(jù)作參考的，因此注射量滿足我們?cè)O(shè)計(jì)要求。5.3 塑件在分型面上的投影面積與鎖模力校核注射成型時(shí)，塑件在模具分型面上的投影面積是影響鎖模力的主要因素，其數(shù)值越大，需要的鎖模力也就越大。如果這一數(shù)值超過(guò)了注射機(jī)允許使用的最大成型面積，則成型過(guò)程中將會(huì)出現(xiàn)漲模溢料現(xiàn)象。因此，設(shè)計(jì)注射模時(shí)必須滿足下面關(guān)系： An21式中 注射機(jī)允許使用的最大成型面積( )；Am單個(gè)塑件在模具分型面上的投影面積（ ） ；1 2澆注系統(tǒng)在模具分型面上的投影面積（ ） ；2因本次設(shè)計(jì)采取一模一件，澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積 2225.7814.3rA所以： 222509.3.95.78.36 cmm因此此投影面積滿足要求。注射成型時(shí)，模具所需的鎖模力與塑件在水平分型面上的投影面積有關(guān)，為了可靠地鎖模，不使成型過(guò)程中出現(xiàn)溢料現(xiàn)象，應(yīng)使塑料熔體對(duì)型腔的成型壓力與塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和的乘積小于注射機(jī)額定鎖模離，即：（式中符號(hào)同前）FpAn)(21初步估計(jì)為 因此有上式得出：2A80cm南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 16KNF856.97).32516.78(01由于考慮到塑件在模具中的不平衡，將會(huì)使鎖模力增大。但由于本注射機(jī)的額定鎖模力為 ，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)還是可以滿足要求。KN4.4 注射壓力的校核塑件成型所需要的壓力是有注射機(jī)類型、噴嘴形式、塑件流動(dòng)性、澆注系統(tǒng)和型腔的流動(dòng)阻力等因素決定的，我們?cè)O(shè)計(jì)模具時(shí)，可根據(jù)塑料的注射成型工藝確定塑件的注射壓力與注射機(jī)額定壓力想比較，材料 ABS 的注射成型工藝參數(shù)中塑件的注射壓力為 60100 MPa。 ，小于我們所選注射機(jī)的 121 MPa。 。故滿足要求。5.5 模具安裝尺寸的校核不同型號(hào)的注射機(jī)其安裝模具部位的形狀和尺寸各不相同，設(shè)計(jì)模具時(shí)應(yīng)對(duì)其相關(guān)尺寸加以校核，一保證模具順利安裝，需校核的主要內(nèi)容有噴嘴尺寸、定位圈、模具的最大厚度與最小厚度及安裝螺釘孔等。5.5.1 噴嘴尺寸 因?yàn)闈沧⑾到y(tǒng)的主流倒的尺寸是根據(jù)噴嘴尺寸而設(shè)計(jì)的，所以此尺寸一定滿足條件。 （祥見(jiàn)澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)）5.5.2 定位圈尺寸 此同上，因?yàn)槎ㄎ蝗κ请S著噴嘴尺寸而變化的相應(yīng)的改變，故必滿足要求。5.5.3 模具厚度 模具厚度 H（又稱閉合高度）必須滿足：maxmin式中 注射機(jī)允許的最小厚度，即動(dòng)、定模板之間的最minH小開(kāi)距；注射機(jī)允許的最大模厚；ax由于此時(shí)的模具高度還未算出，因此在以后的計(jì)算中進(jìn)行校核。5.5.4 安裝螺孔尺寸 我們采用用螺釘直接固定的方法，但要注意動(dòng)、定模部分的底板南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 17尺寸與注射機(jī)對(duì)應(yīng)模板上所開(kāi)設(shè)的螺孔的尺寸和位置相適應(yīng)。5.5.5 開(kāi)模行程和頂出裝置在以后在進(jìn)行校核。6 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)6.1 塑料制件在模具中的位置1.1 型腔數(shù)量及排列方式根據(jù) 4.3 的分析，本模具采用雙型腔結(jié)構(gòu)，即型腔數(shù)目 。2n于單型腔相比，多型腔模具具有一下優(yōu)點(diǎn)：1. 塑料塑件的形狀和尺寸始終一致；2. 工藝參數(shù)易于控制；3. 模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊；4. 成本低，制造周期短等；5. 一模成型兩件。1.2 分型面的設(shè)計(jì)將模具適當(dāng)?shù)胤殖蓛蓚€(gè)或幾個(gè)可以分離的主要部分，這些可以分離部分的接觸表面分開(kāi)時(shí)能夠取出塑件及澆注系統(tǒng)凝料，當(dāng)成型時(shí)又必須接觸封閉，這樣的接觸表面稱為模具的分型面。根據(jù)塑件的形狀和尺寸，由于有內(nèi)表面加強(qiáng)筋內(nèi)凹，所以采用單分型面。且采用平直分型面，分型面的形狀如圖（2）所示：圖（2）分型面形式南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 18本模具采用平直分型面有一下優(yōu)點(diǎn)和符合設(shè)計(jì)基本原則：1. 分型面在塑件外形最大輪廓處；2. 便于塑件順利脫模；3. 保證塑件的精度要求；4. 滿足塑件的外觀要求；5. 便于模具加工制造；6. 減少塑件在合模分型面上的投影面積，可靠鎖模避免漲模溢料現(xiàn)象；7. 有利于排氣；8. 保證抽心機(jī)構(gòu)順利抽心。6.2 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)是否合理不僅對(duì)塑件性能、結(jié)構(gòu)、尺寸、內(nèi)外在質(zhì)量等影響很大，而且還于塑件所用的塑料的利用率、成型生產(chǎn)效率等相關(guān)，因此這是一個(gè)重要環(huán)節(jié)。澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)主要包括主流道，分流道，澆口和冷料穴四部分。它的主要作用是將來(lái)自注射機(jī)噴嘴的塑料熔體均勻而平穩(wěn)地輸送到型腔，同時(shí)使型腔內(nèi)的氣體能及時(shí)順利排出，將注射壓力有效地傳遞到型腔的各個(gè)部位，以獲得形狀完整、內(nèi)外在質(zhì)量?jī)?yōu)良的塑料制件。 2.1 主流道的設(shè)計(jì)主流道(俗稱澆口套)是塑料熔體的流動(dòng)通道，在臥式注射機(jī)上主流道垂直于分型面，為使凝料能順利拔出，設(shè)計(jì)成圓錐形，錐角取 5，選用材料為 T10A，熱處理要求淬火 5357HRC。其主要尺寸可由以下計(jì)算獲得：流道小端直徑 ；mRd 6)15().0( 主流道球面半徑 ；291S南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 19球面配合高度 35，取3；主流道錐角 26，取 5；主流道長(zhǎng)度 80；（根據(jù)本塑件實(shí)際情況確定）主流道大端直徑 mtgLtgdD1203.具體尺寸標(biāo)注如圖（3）所示： 圖（3）主流道的尺寸圖考慮到塑件比較大，因此主流道襯套采用以下的形式：將主流道襯套和定位拳設(shè)計(jì)成兩個(gè)零件，然后配合固定在模板上，如圖（4）所示：南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 20圖（4）主流道襯套的固定方式1定模底板 2主流道襯套 2.2 分流道的設(shè)計(jì)分流道是指主流道末端與澆口之間這一段塑料熔體的流動(dòng)通道,它是澆注系統(tǒng)中熔融狀態(tài)的塑料由主流道流入型腔前通過(guò)截面積的變化及流向變換來(lái)獲得平穩(wěn)流態(tài)的過(guò)濾段.因此要求所設(shè)計(jì)的分流道應(yīng)能滿足良好的壓力傳遞和保持理想的填充狀態(tài),使塑料熔體盡快地流經(jīng)分流道充滿型腔,并且流動(dòng)過(guò)程中壓力損失及熱量損失盡可能小,能將塑料熔體均衡分配到各個(gè)型腔。分流道的形狀及尺寸 常用的分流道截面形狀一般可分為圓形、梯形、U 形、半圓形、及矩形。一般而言，分流道截面形狀及尺寸是根據(jù)塑料的結(jié)構(gòu)、所用材料的工藝特性、成型工藝條件及分流道的長(zhǎng)度等因素來(lái)確定，由理論分析可知，圓形截面的流道總是比任何其他形狀截面的流道更可取，因?yàn)樵谙嗤孛娣e的情況下，其表面積最小。但圓形截面分流道因其要以分型面為界分成兩半進(jìn)行加工才有利于凝料脫出，且加工工藝性不佳，模具閉合后難以保證兩半圓對(duì)準(zhǔn)，由于本塑件的材料 ABS 的流動(dòng)性一般，而塑件的形狀較大，為了減少壓力損失，再綜合其他的一些因素，選擇半圓形截面的分流道，其形狀如圖（5）所示：圖（5）分流道的形式其尺寸根據(jù)塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)表 5-3 中選取r=5mm。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 21分流道的長(zhǎng)度 為了在注射成型過(guò)程中最經(jīng)濟(jì)地使用原料和注射機(jī)的能耗，減少壓力損失和熱量損失。分流道盡可能短，本模具選取為 5mm。分流道的表面粗糙度 由于分流道中與模具接觸的外層塑料的迅速冷卻，只有中心部位的塑料熔體的流動(dòng)狀態(tài)較為理想，所以分流道的內(nèi)表面粗糙度 并不要求很高，一般選取 ，因?yàn)檫@樣表aRm6.1面稍不光滑，有助于塑料熔體的外層冷卻皮層固定，從而與中心部位的熔體之間產(chǎn)生一定的速度差，以保證熔體流動(dòng)時(shí)具有適宜的剪切速率和剪切熱。2.3 澆口的設(shè)計(jì)澆口是連接分流道與型腔的通道，它是澆注系統(tǒng)最鍵的部分，它的形狀、尺寸、位置對(duì)塑件的質(zhì)量有著很大的影響。它的作用主要有以下兩個(gè)：一是作為塑料熔體的通道，二是澆口的適時(shí)凝固可控制保壓時(shí)間。常用的澆口形式有直接澆口、側(cè)澆口、點(diǎn)澆口、輪輻澆口、潛伏澆口等。由于不同的澆口形式對(duì)塑料熔體的充型特性、成型質(zhì)量及素件的性能會(huì)產(chǎn)生不同的影響。而各種塑料因其性能的差異對(duì)于不同的澆口形式也會(huì)有不同的適應(yīng)性，因此根據(jù)塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)書(shū)中表 5-5 查得，材料 ABS 適應(yīng)于任何澆口。但由于塑件壁厚較薄、表面積大，注射量也大而且外表面的光澤度要求很高，而且考慮到澆口的位置不是位于塑件的中心，這就決定了它位置的復(fù)雜程度。綜合這些因素考慮可以用直接澆口、側(cè)澆口、扇形澆口、平縫澆口等。直接澆口是把熔體直接由主流道進(jìn)入型腔，因而有流動(dòng)阻力小，料流速度快，填充時(shí)間短及補(bǔ)縮時(shí)間長(zhǎng)等特點(diǎn)。但注射壓力直接作用在塑件上，容易在進(jìn)料處產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力而導(dǎo)致塑件翹曲變形，澆口痕跡明顯。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 22側(cè)澆口又稱為邊緣澆口，一般開(kāi)設(shè)在分型面上，并且這類澆口可以根據(jù)調(diào)整其截面的厚度和寬度來(lái)調(diào)整充模是的剪切速率及澆口封閉時(shí)間，還有這類澆口加工容易，修整方便，可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活地選擇進(jìn)料位置。其缺點(diǎn)是澆口有痕跡存在。扇形澆口是面向型腔沿進(jìn)料方向截面寬度逐漸變大，截面厚度逐漸變小，而且在與型腔的結(jié)合處形成一長(zhǎng)約 13mm 的臺(tái)階，塑料熔體在寬度方向上的流動(dòng)得到更均勻的分配，但是設(shè)置該澆口時(shí)很難控制澆口的截面積，因?yàn)闆](méi)有設(shè)計(jì)分流道，澆口是與主流道直接相連，因此熔體的流量對(duì)接難以連續(xù)。另外，由于澆口的中心部分與澆口邊緣部分的通道長(zhǎng)度不同，因而熔體在其中的壓力降與填充速度也不一致。平縫澆口的截面很大，厚度很小，與特別開(kāi)設(shè)的平行流道相連。塑料熔體經(jīng)平行流道擴(kuò)散而得到均勻分配，從而以較低的線速度經(jīng)澆口平穩(wěn)流入型腔。但是成型后澆口去除加工量較大，提高了產(chǎn)品成本。其他澆口形式，由于本塑件的澆口位置比較特殊，因此都不是最佳的選擇。根據(jù)對(duì)以上幾種澆口的分析和綜合對(duì)比，我認(rèn)為潛伏澆口對(duì)本塑件最為合適。潛伏澆口的尺寸根據(jù)塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)書(shū)中推薦值從而選 ， 。尺寸如圖(6) mb5.4t2南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 23圖(6) 澆口的形式及尺寸標(biāo)注澆口位置的選擇 在模具設(shè)計(jì)時(shí)，澆口位置及尺寸要求比較嚴(yán)格，它一般根據(jù)下述幾項(xiàng)原則來(lái)參考：（1） 盡量縮短流動(dòng)距離（2） 澆口應(yīng)開(kāi)設(shè)在塑件壁最厚處（3） 必須盡量減少或避免熔接痕（4） 應(yīng)有利于型腔中氣體的排除（5） 考慮分子定向的影響（6） 避免產(chǎn)生噴射和蠕動(dòng)（7） 不在承受彎曲或沖擊載荷的部位設(shè)置澆口（8） 澆口位置的選擇應(yīng)注意塑件外觀質(zhì)量由于這些原則在應(yīng)用時(shí)常常會(huì)產(chǎn)生某些不同程度的相互矛盾，所要往往有主次之分。而本產(chǎn)品的外觀質(zhì)量是主要的因素，因此將放到首要考慮的位置。綜合以上原則因此將澆口設(shè)置在稍微偏向一側(cè)的圓形孔處，具體位置和尺寸見(jiàn)圖 03 號(hào)裝配圖。2.4 冷料穴的設(shè)計(jì)一般來(lái)說(shuō)，從噴嘴端部到注射機(jī)料筒以內(nèi)約 1025 的深度有個(gè)溫度逐漸升高的區(qū)域，只有到了最深時(shí)才會(huì)到達(dá)正常的塑料熔體溫度。而位于這一區(qū)域的塑料的流動(dòng)性能及成型性能都不佳，這樣如果這里的熔體進(jìn)入型腔，將會(huì)產(chǎn)生次品。因此我們?cè)谥髁鞯缹?duì)面的動(dòng)模板上開(kāi)設(shè)冷料穴，其標(biāo)稱直徑與主流道大端直徑相同，深度為為直徑的 1.2 倍。冷料穴有幾種形式（見(jiàn)塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)圖 5-22） ，我們通常選用 Z 字形拉料桿形式的冷料穴，它開(kāi)模后通常用手工取出冷料。冷料穴除了容納冷料的作用外，同時(shí)還具有在開(kāi)模時(shí)將主流道中的冷凝料鉤住，使其保留在動(dòng)模的一側(cè)，便于脫模的功能。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 246.3 排溢系統(tǒng)的設(shè)計(jì)當(dāng)塑料溶體填充型腔時(shí)，必須順序排出型腔及澆注系統(tǒng)內(nèi)的空氣及塑料受熱或凝固產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體。如果型腔內(nèi)因各種原因沒(méi)有將產(chǎn)生的氣體排除干凈，一方面將會(huì)在塑件上形成氣泡、接縫、表面輪廓不清及填充缺料的成型缺陷，另一方面氣體受壓，體積縮小而產(chǎn)生高溫會(huì)導(dǎo)致素件局部碳化或燒焦，同時(shí)積存的氣體還會(huì)產(chǎn)生反向壓力而降低充模速度。因此必須考慮排氣問(wèn)題，注射模成型時(shí)排氣通常用如下四種方式進(jìn)行：（1） 利用配合間隙排氣（2） 在分型面上開(kāi)設(shè)排氣槽排氣（3） 利用排氣塞排氣（4） 強(qiáng)制性排氣考慮到本塑件的頂桿數(shù)目比較多，因此可以利用此配合間隙排氣，不專門(mén)設(shè)計(jì)排溢系統(tǒng)，如在調(diào)試中認(rèn)為必須開(kāi)設(shè)排溢系統(tǒng)，到時(shí)也可以開(kāi)設(shè)。7 成型零部件的設(shè)計(jì)與計(jì)算模具中決定塑件幾何形狀和尺寸的零件即成型零件設(shè)計(jì)，包括凹模、型芯、鑲塊、凸模和成型桿等。設(shè)計(jì)成型零件時(shí)，應(yīng)根據(jù)塑料的特性和塑件的結(jié)構(gòu)及使用要求，確定型腔的總體結(jié)構(gòu)，選擇分型面和澆口位置，確定脫模方式、排氣部位等，然后根據(jù)成型零件的加工、熱處理、裝配等要求進(jìn)行成型零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，計(jì)算成型零件的工作尺寸，對(duì)關(guān)鍵零件進(jìn)行強(qiáng)度和剛度校核。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 257.1 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.1 凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)凹模是成型零件外表面的主要零件，按其結(jié)構(gòu)，分為整體式和組合式，整體式由整塊材料加工而成，它的特點(diǎn)是牢固，使用中不易發(fā)生變形，不會(huì)使塑件產(chǎn)生拼接線痕跡。但加工困難，熱處理不方便。組合式一般由幾個(gè)零件組合而成，可以簡(jiǎn)化復(fù)雜凹模的加工工藝，減少了熱處理變形，且拼合處有間隙利于排氣，便于模具維修，節(jié)省了貴重的模具鋼。根據(jù)本塑件的特點(diǎn)，由于型腔上有一凸凹，為了便于加工，凹模的結(jié)構(gòu)采用局部鑲嵌式凹模。為了保證型腔尺寸精度和裝配的牢固，減少塑件上的鑲拼痕跡，所以鑲塊的尺寸、形狀位置公差要求較高，組合結(jié)構(gòu)要牢靠，因此鑲件與凹模之間采用過(guò)盈配合。1.2 凸模和小型芯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主型芯的設(shè)計(jì) 主型芯按其結(jié)構(gòu)可分為整體式和組合式兩種。但由于塑件的型芯比較復(fù)雜，為了便于加工，因此采用鑲拼組合式結(jié)構(gòu)，將主型芯制成局部鑲嵌式，在鑲?cè)胄〉男托尽?.2 成型零件工作尺寸的計(jì)算成型零件工作尺寸是成型零件上直接用來(lái)構(gòu)成塑件的尺寸，主要有型腔和型芯的徑向尺寸，型腔的深度尺寸和型芯的高度尺寸，型芯之間的位置尺寸等。在模具設(shè)計(jì)中，應(yīng)根據(jù)塑件的尺寸及精度等級(jí)確定模具成型零件的工作尺寸及精度等級(jí)。影響塑件精度的因素相當(dāng)復(fù)雜，這些影響因素應(yīng)作為確定成型零件工作尺寸的依據(jù)。影響尺寸精度的主要因素如下：1. 塑件收縮率的影響 塑件成型后的收縮率與塑料的品種，塑件南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 26的形狀、尺寸、壁厚和模具結(jié)構(gòu)，成型的工藝條件等因素有關(guān)。收縮率的偏差和波動(dòng)，都會(huì)引起塑件尺寸誤差，其尺寸變化值為：ssLS)(minax式中 塑料收縮率波動(dòng)所引起的塑件尺寸誤差；塑料的最大收縮率；max塑料的最小收縮率；inS塑件的基本尺寸。sL塑料的平均收縮率_按照一般的要求，塑料收縮率波動(dòng)所引起的誤差應(yīng)小于塑件公差的 。31根據(jù)以上公式計(jì)算得： ms 17.390)4.07.(按照一般的要求,塑料收縮率波動(dòng)所引起的誤差應(yīng)小于塑件公差的 。有模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)中表 2-17 可知塑件的 8 級(jí)3公差值為 5.2。所以 5.2/3=1.73mm1.17。所以滿足要求。2.模具成型零件的制造誤差模具成型零件的制造誤差也是影響塑件尺寸精度的重要因素之一。成型零件加工精度愈低，成型塑件的尺寸精度也愈低。實(shí)踐表明，成型零件的制造公差越占塑件總公差的 1/31/4，因此在確定成型零件工作尺寸公差值是可取塑件公差的 1/31/4，設(shè)制造公差為 ，所以z01.3.1z3. 模具成型零件的磨損 模具在使用過(guò)程中，由于塑料熔體流動(dòng)的沖刷、脫模時(shí)與塑件的摩擦、成型過(guò)程中可能產(chǎn)生的腐蝕性氣體的銹蝕、以及由于上述原因造成的成型零件表面粗糙度提高而重新打磨拋光等，均造成了成型零件尺寸的變化，為簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，凡有脫模方向垂直的成型零件表面，可以不考慮磨損；與脫模方向平行的成型零件表面，應(yīng)考慮磨損。在計(jì)算成型零件工作尺寸時(shí)，磨損南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 27量應(yīng)根據(jù)塑件的產(chǎn)量、塑料品種、模具材料等因素來(lái)確定，設(shè)最大磨損量為 ，由于本塑件是大型塑件，所以取： cmc2.0314. 模具安裝配合的誤差 模具成型零件裝配誤差已經(jīng)在成型過(guò)程中成型零件配合間隙的變化，都會(huì)引起塑件尺寸的變化。綜上所述，塑件在成型過(guò)程產(chǎn)生的最大尺寸誤差應(yīng)該是上述各種誤差的總和。即： ajscz式中 塑件的成型誤差；模具成型零件制造誤差；z模具成型零件在使用中的最大磨損量；c塑料收縮率波動(dòng)引起的塑件尺寸誤差；s模具成型零件因配合間隙變化而引起塑件尺寸的誤j差；因安裝固定成型零件而引起的塑件尺寸誤差；a由此可見(jiàn)，影響因素多，累積誤差較大，所以我們?cè)谠O(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使累積誤差不超過(guò)塑件規(guī)定的公差值，即：式中 為塑件公差。由于考慮到影響因素多，所以我們一般按照平均收縮率、平均磨損量和模具平均制造公差為基準(zhǔn)的計(jì)算方法。即： %102minax_S式中 塑料的平均收縮率（其他的同上） 。_S由材料的性質(zhì)可知：ABS 的收縮率為 0.40.7。故南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 2805.%127.04_S在以下的計(jì)算中塑料的收縮率即為平均收縮率，并規(guī)定：塑件外形最大尺寸為基本尺寸，偏差為負(fù)值，與之相對(duì)應(yīng)的模具型腔最小尺寸為基本尺寸，偏差為正值。塑件內(nèi)形最小值為基本偏差為正值，與之相對(duì)應(yīng)的模具型芯最大尺寸為基本尺寸，偏差為負(fù)值；中心距偏差為雙向?qū)ΨQ分布。2.1 型腔和型芯工作尺寸的計(jì)算（1） 型腔徑向尺寸圖（7） 型腔尺寸由平均收縮率法公式： zsML43)1(_式中 凹模徑向尺寸（mm）L塑件徑向公稱尺寸（mm）s塑料的平均收縮率（%）_南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 29塑件公差值（mm）其余的同上。由以上計(jì)算可知 = 0.03， 01.3.1z型腔板長(zhǎng)： 01.1 2472)05.( L螺釘孔長(zhǎng)間距： .001.2 55型腔板寬： 1.3 431).( 螺釘孔寬間距： 01.01.4 284120)5.( L鼠標(biāo)總長(zhǎng)： 01.01.5 7473).( 鼠標(biāo)總寬： 01.01.6 362.362)5.( L.001.7 940)5.1( L 1.8 830.01.9 7576).( 1.043.10 605L（2） 型芯徑向尺寸南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 30圖（8）型芯尺寸由平均收縮率法公式： 0_43)1(zsMll得: 型芯板長(zhǎng)： 01.01.24319)5. 螺釘孔長(zhǎng)間距： .2 756(l型芯板寬： 01.1.03 )0. 螺釘孔寬間距： 0.4 294315( l鼠標(biāo)長(zhǎng)： 01.01.5 7312)05.( l鼠標(biāo)寬： 01.01.6 362436)5( l .01.7 84).( l南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 3101.01.8 29583456)0.1( l 0.9 621.01.4).( l2.2 型腔深度尺寸和型芯高度尺寸型腔深度也由平均收縮率法公式：0_0)1()(xHsMz得： 01.01 2453.145. zz .02 2)( zz1.03 98.30. zz 型芯高度也由平均收縮率法公式： 0_0)1()(zz xhshM得： 01.311 7342.425. zz 0.002 6)0( zz 1.313 . zzh2.3 中心距尺寸制件上凸臺(tái)之間，凹槽之間或凸臺(tái)到凹槽的中心線之間的距離稱為中心距。由于模具上中心距和塑件中心距公差都是雙向等值公差，同時(shí)磨損的結(jié)果不會(huì)使中心距尺寸發(fā)生變化，所以計(jì)算中心尺寸不必考慮磨損量。因此，塑件中心距的基本尺寸 Cs 和模具上成型零件中心距的基本尺寸 CM 均為平均尺寸。于是：sL)1(_南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 32標(biāo)注上制造公差后得： 2)1(2_zszMLL對(duì)于塑件 圖紙上的規(guī)定是： z對(duì)于模具型芯 圖紙上的規(guī)定是：根據(jù)以上公式得： 215.04215.0)05.1(21 zL按平均收縮率、平均制造公差和平均磨損量計(jì)算型腔型芯的尺寸有一定誤差，為保證塑件實(shí)際尺寸在規(guī)定的公差范圍內(nèi)，需要對(duì)成型尺寸進(jìn)行校核。一般根據(jù)塑件成型公差小于塑件尺寸公差來(lái)校核。對(duì)于型腔或型芯的徑向尺寸：czsLS)(minax所以 0.004+0.2+0.433=0.637=50.導(dǎo)滑槽與滑塊部分采用 H8/f8 間隙配合。配合部分的表面要求比較高，表面粗糙度應(yīng) Ra=0.8。并且導(dǎo)滑槽與滑塊還要保持一定的配合長(zhǎng)度，因?yàn)榛瑝K完成抽撥動(dòng)作后，其滑動(dòng)部分仍應(yīng)全部或有部分的長(zhǎng)度留在導(dǎo)滑槽內(nèi)，滑塊的滑動(dòng)配合長(zhǎng)度要大于滑塊寬度的 1.5 倍，而保留在導(dǎo)滑槽內(nèi)的 長(zhǎng)度不應(yīng)小于導(dǎo)滑配合長(zhǎng)度的 2/3。否則，滑塊開(kāi)始復(fù)位時(shí)容易偏斜，甚至損壞模具。9.3 楔緊塊設(shè)計(jì)在注射成型過(guò)程中，側(cè)向成型零件受到熔融塑料很大的推力作用，這個(gè)力通過(guò)滑塊傳給斜導(dǎo)柱，而一般的斜導(dǎo)柱為一細(xì)長(zhǎng)桿件，受力后容易變形，導(dǎo)致滑塊后移，因此本設(shè)計(jì)中須設(shè)置楔緊塊，以便在合模后鎖住滑塊，承受熔融塑料給予側(cè)向成型零件的推力。采用銷釘定位，螺釘緊固的聯(lián)接方式，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便。為了保證斜面在合模時(shí)壓緊滑塊，而在開(kāi)模時(shí)又能迅速脫離滑塊，以避免南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 42楔緊塊影響斜導(dǎo)柱對(duì)滑塊的驅(qū)動(dòng)，因此常取楔緊角 =+23 取 =189.4 滑塊定位裝置設(shè)計(jì)滑塊定位裝置在開(kāi)模過(guò)程中用來(lái)保證滑塊停留在剛脫離斜導(dǎo)柱的位置，不再發(fā)生任何移動(dòng)，以避免合模時(shí)斜導(dǎo)柱不能準(zhǔn)確地插進(jìn)滑塊的斜導(dǎo)孔內(nèi)，造成模具損壞。本次設(shè)計(jì)采用彈簧拉桿擋塊上定位，壓縮彈簧的彈力是滑塊重量的 2 倍左右，其壓縮長(zhǎng)度須大于抽芯距S，一般取 1.3S 較合適，拉桿長(zhǎng)度用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：Ll=2d+S+t+0.8Ld+4d10 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是保證動(dòng)模和定模上下模合模時(shí)，正確定位和導(dǎo)向的零件。合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位，本設(shè)計(jì)采用導(dǎo)柱導(dǎo)向定位。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)除了有定位和導(dǎo)向作用外，還要承受一定的側(cè)向壓力。塑料熔體在充型過(guò)程中可能產(chǎn)生單面?zhèn)葔毫?，或者由于成型設(shè)備精度低的影響，使導(dǎo)柱承受了一定 的側(cè)向壓力，從保證模具的正常工作。導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式可采用帶頭導(dǎo)柱和有肩導(dǎo)柱，導(dǎo)柱導(dǎo)面部分長(zhǎng)度比凸模端面高出 812，以避免出現(xiàn)導(dǎo)柱未導(dǎo)正方向而型芯先進(jìn)入型腔。導(dǎo)柱材料采用 T10，HRC5055，導(dǎo)柱固定部分表面粗糙度 Ra 為 0.8m，導(dǎo)向部分 Ra 為 0.80.4m，本設(shè)計(jì)采用四根導(dǎo)柱，固定端與模板間采用 H7/m6 過(guò)渡配合，導(dǎo)向部分采用 H7/f7 間隙配合。導(dǎo)套常采用 T10A，型導(dǎo)套，采用 H7/m6 配合鑲?cè)肽０濉＞唧w結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)設(shè)計(jì)手冊(cè)11 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng) 無(wú)論什么塑料進(jìn)行注射成型，均有一個(gè)比較適宜的模具溫度范圍，在此模具溫度范圍內(nèi)，塑料熔體的流動(dòng)性好，容易充滿型腔，南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 43塑件脫模后收縮和翹曲變形小，形狀與尺寸穩(wěn)定，力學(xué)性能以及表面質(zhì)量較高。為了使模溫控制在一理想的范圍內(nèi)，現(xiàn)設(shè)計(jì)一模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)。由于本次設(shè)計(jì)的塑料 ABS 黏度和流動(dòng)性一般，模溫為5080，故無(wú)須設(shè)計(jì)加熱系統(tǒng)，只需設(shè)計(jì)冷卻系統(tǒng)以確保合理的模溫。常用的冷卻方法有水冷卻、空氣冷卻和油冷卻，本設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)采用的是水冷卻，經(jīng)濟(jì)實(shí)惠。 冷卻的計(jì)算在單位時(shí)間內(nèi)所需排除的總熱量可近似由下面公式計(jì)算：Q = nmh/60其中 n 為每小時(shí)注射次數(shù)，m 為每次注入模具的塑料質(zhì)量（kg）,h 為塑料成型時(shí)放出的熱熔量（J/kg）由于 ABS 成型周期為 50