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1、 鋼筋混凝土橋梁計(jì)算1、 設(shè)計(jì)資料1.結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸 某公路裝配式簡(jiǎn)支梁橋，標(biāo)準(zhǔn)跨徑20m，雙向雙車道布置，橋面寬度為凈 7+2x1. 5m，總寬10m。主梁為裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T 梁，橋面由6片T梁組成，主梁之間鉸接，沿梁長(zhǎng)設(shè)置5道橫隔梁（橫隔梁平均厚度為16cm，高100cm），橋梁橫截面布置見(jiàn)圖1。 圖 1 主梁橫截面主要尺寸（單位：cm ）2.橋面布置 橋梁位于直線上，兩側(cè)設(shè)人行道，人行道寬1.5m、厚0.20m。橋面鋪裝為2cm厚的瀝青混凝土，其下為C25混凝土墊層，設(shè)雙面橫坡，坡度為1.5% 。橫坡由混凝土墊層實(shí)現(xiàn)變厚度，其中，兩側(cè)人行道外側(cè)橋面鋪裝厚度為8cm（2cm厚瀝青
2、混凝土和6cm混凝土墊層）。 3.主梁 表1 裝配式鋼筋混凝土T形梁橋總體特征標(biāo)準(zhǔn)跨徑/m計(jì)算跨徑/m梁長(zhǎng)/m梁高/m支點(diǎn)肋寬/cm跨中肋寬/cm翼板端部厚度/cm翼板根部厚度/cm梁肋變化長(zhǎng)度/ cm橫隔梁數(shù)最大吊重/t2019.519.961.330181220479532.5注：梁肋變化長(zhǎng)度從支截面點(diǎn)算起。4.材料 1）梁體： 主梁混凝土：C35； 橫梁混凝土：C30； 鋼筋混凝土容重：25kN/m3 2）鋼筋主 筋：熱軋HRB335鋼筋； 構(gòu)造鋼筋： 熱軋R235鋼筋 3）橋面鋪裝瀝青混凝土，容重為22kN/m3 ；混凝土墊層C25，容重為24kN/m3 4）人行道人行道包括欄桿荷載集
3、度為6kN/m 5. 設(shè)計(jì)荷載 A組汽車荷載人群荷載公路I級(jí)3.0 kN/m26.設(shè)計(jì)規(guī)范及參考書(shū)目 1）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）2）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004） 3）橋梁工程 4）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 5）結(jié)構(gòu)力學(xué) 6）橋梁通用構(gòu)造及簡(jiǎn)支梁橋 2、 主梁的計(jì)算（1） 主梁內(nèi)力計(jì)算1. 恒載內(nèi)力計(jì)算（1） 計(jì)算各主梁的恒載集度主梁：橫隔梁：對(duì)于邊主梁 對(duì)于中主梁 橋面鋪裝層欄桿和人行道 作用于邊主梁的全部恒載為 作用于中主梁的恒載為（2） 荷載內(nèi)力計(jì)算各主梁距離支座為的橫截面彎矩和剪力： 各計(jì)算截面的剪力和彎矩值列于表2內(nèi) 表2 邊
4、（中）主梁的恒載內(nèi)力截面位置內(nèi)力 剪力 彎矩 （186.9） （0） （93.44） （683.34） (0) (911.16)2.活載內(nèi)力計(jì)算 （1）a. 荷載位于支座處時(shí)，應(yīng)按杠桿原理法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)首先繪制1/2和三號(hào)梁的荷載橫向影響線如圖2 所示 圖2 杠桿原理法計(jì)算橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）根據(jù)橋規(guī)（JPG D60）的規(guī)定，在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。途中相應(yīng)為汽車荷載軸重和每延米跨長(zhǎng)的人群荷載集度：為對(duì)應(yīng)于汽車車輪和人群荷載集度的影響線坐標(biāo)。由此可得荷載橫向分布系數(shù)為 1號(hào)梁 汽車荷載 人群荷載 2號(hào)梁汽車荷載 人群荷載 3號(hào)梁 汽車荷載 人群荷載 2號(hào)
5、梁人群荷載取，是考慮人行道上不布載時(shí)為最不利情況；否則人行道荷載引起的復(fù)反力，在考慮作用效應(yīng)組合時(shí)反而會(huì)減小2號(hào)梁的受力。 b.荷載位于跨中時(shí)，由于此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，具有強(qiáng)大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比為 故可按偏心壓力法來(lái)繪制橫向影響線，并計(jì)算橫向分布系數(shù)。本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)，梁間距為1.60m，則由式可得：1號(hào)梁 橫向影響線的坐標(biāo)值為 由繪制的1號(hào)梁橫向影響線見(jiàn)圖3（），圖中還按照橋規(guī)（JTG D60）的規(guī)定，確定了汽車荷載的最不利荷載位置。設(shè)橫向影響線的零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為，則 解得設(shè)人行道緣石至1號(hào)梁軸線的距離為，則=(8-7)/2=0.5(m)根據(jù)幾何關(guān)系
6、，左側(cè)第一個(gè)輪重對(duì)應(yīng)的影響線坐標(biāo)為（以表示影響線零點(diǎn)至汽車輪重的橫坐標(biāo)距離）：同理可得各輪重和人群荷載集度對(duì)應(yīng)的影響線坐標(biāo)分別為見(jiàn)圖3 ： 于是，1號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可一算如下：汽車荷載 ； 人群荷載 2號(hào)梁 橫向影響線的坐標(biāo)值為 ； 由繪制的1號(hào)梁橫向影響線，見(jiàn)圖3 ，汽車荷載最不利位置如圖。求得橫向影響線的零點(diǎn)至2號(hào)梁位的距離為x=7.07m人行道緣石至2號(hào)梁軸線的距離為 =1.1(m) 根據(jù)幾何關(guān)系，得各輪重和人群荷載集度對(duì)應(yīng)的影響線坐標(biāo)分別為見(jiàn)圖3 ： 于是，2號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：汽車荷載； 人群荷載 3號(hào)梁 橫向影響線的坐標(biāo)值為； 由繪制的3號(hào)梁橫向分布影響線如圖3
7、 。 根據(jù)幾何關(guān)系，得到各輪重和人群荷載集度對(duì)應(yīng)的影響線坐標(biāo)分別為： 于是，3號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 汽車荷載： 人群荷載： 表3 匯總活載梁號(hào)支座跨中汽車0.1880.4320.50.3900.5940.353人群1.1560.54600.39500.247（2） 各主梁在各控制截面的彎矩和剪力均布荷載和內(nèi)力影響線計(jì)算： 表4內(nèi)力公路-級(jí)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）影響線面積（）影響線圖示10.5310.5310.5310.53 公路-級(jí)中集中荷載計(jì)算 計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí) 計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí) 沖擊系數(shù)計(jì)算：由公式 因?yàn)?根據(jù)橋規(guī)， 雙車道不折減： 縱向每延米人群荷載集
8、度 （）荷載的跨中作用效應(yīng)計(jì)算：車道均布荷載下 車道集中荷載作用下： 則 表5 車道荷載的跨中彎矩截面位置梁號(hào)1+彎矩（kN/m）1.270.43210.535.652383.6561.27x1x0.432x(10.5x35.65+238x3.656)=628.81.270.39010.535.652383.656567.71.270.35310.535.652383.656511.01.270.43210.547.532384.875910.41.270.39010.547.532384.875821.91.270.35310.547.532384.875743.9 表 6 人群荷載的跨中彎
9、矩截面位置梁號(hào) （）彎矩（kN/m）0.5464.535.6587.60.3954.535.6563.40.2474.535.6539.60.5464.547.53116.80.3954.547.5384.50.2474.547.5352.9 表7 跨中截面車道荷載最大剪力截面位置梁號(hào)剪力（kN）1.270.43210.52.438285.60.5102.61.270.39010.52.438285.60.592.71.270.35310.52.438285.60.583.9 表8 跨中截面人群荷載最大剪力截面位置梁號(hào) （）剪力（kN）0.5464.52.4386.00.3954.52.438
10、4.30.2474.52.4382.7（）支點(diǎn)截面荷載最大剪力計(jì)算1號(hào)梁支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力： 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線，如圖4所示。 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度 影響線面積 車道均布荷載作用下（時(shí)）：附加三角形荷載中心的影響線坐標(biāo)為 附加車道均布荷載剪力為 故車道均布荷載作用下的支點(diǎn)剪力為 車道集中荷載作用下： 車道荷載作用下的支點(diǎn)剪力為： 同理可得2、3號(hào)梁的支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力如下表： 表9支點(diǎn)截面最大汽車荷載剪力計(jì)算圖形梁號(hào)154.6-7.0968.2115.7249.33.2181.4233.9344.67.06181.4227.1支點(diǎn)截面人群荷
11、載最大剪力計(jì)算人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖4所示。附加三角形荷載中心的影響線坐標(biāo)為 故可得人群荷載的支點(diǎn)剪力為 同理可得2、3號(hào)梁人群荷載支點(diǎn)剪力如下表 表10 支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力計(jì)算圖形梁號(hào)1236.230.1217.3-4.013.3310.9-0.3210.63.內(nèi)力組合及包絡(luò)圖（1） 內(nèi)力組合 根據(jù)橋規(guī)（JTG D60）有關(guān)規(guī)定，本設(shè)計(jì)采用以下作用效應(yīng)組合。 （）基本組合彎矩 剪力 （）短期效應(yīng)組合 彎矩 剪力 （）長(zhǎng)期作用效應(yīng) 彎矩 剪力 表11 彎矩組合項(xiàng)目組合彎矩M (kN/m)四分點(diǎn)截面跨中截面梁梁梁梁梁梁恒載664.4683.34683.3886.0911.2911.2車
12、道荷載628.8567.7511.0910.4821.9743.9人群荷載87.663.439.6116.884.552.91.271.271.271.271.271.27628.8/1.27=495.2447.0402.4716.9659.5585.7基本組合1598.11517.21416.62221.72104.91974.7短期組合1098.61059.61004.61504.61457.41374.1長(zhǎng)期組合897.5887.5860.11219.51208.81166.6 表12 剪力組合項(xiàng)目組合剪力V(kN)梁端截面跨中截面梁梁梁梁梁梁恒載181.7186.9186.9000車道
13、荷載115.7233.9227.1102.692.783.9人群荷載30.113.310.66.04.32.71.271.271.271.271.271.27115.7/1.27=91.1184.2178.880.873.066.1基本組合372.4510.0498.7135.3121.1108.4短期組合275.57329.1322.762.655.450.0長(zhǎng)期組合230.2265.9262.734.730.927.5（2）繪制基本組合的彎矩及剪力包絡(luò)圖（二）主梁配筋計(jì)算與驗(yàn)算1.主梁各控制截面的控制內(nèi)力的基本組合匯總： 表13內(nèi)力支點(diǎn)跨中彎矩02221.7剪力510.0135.32. 主
14、梁受拉配筋的計(jì)算及配置 由設(shè)計(jì)資料查橋規(guī)（JTG D62-2004）得； 彎矩計(jì)算值(1)翼緣板的計(jì)算寬度根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第422條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)按下列三者中最小值取用。翼緣板的平均厚度 對(duì)于簡(jiǎn)支梁為計(jì)算跨徑的1/3。相鄰兩梁軸線間的距離。，此處b為梁的跨中腹板寬，bh為承托長(zhǎng)度，為不計(jì)承托的翼緣厚度。故取 （2）判斷T形截面的類型設(shè)as=120mm， h0=has=1300120=1180mm；故屬于第一類型截面根據(jù)橋規(guī)（JTG D622004）第523條規(guī)定：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，正截面抗
15、彎承載力按下列規(guī)定計(jì)算擬采用8B32+4B16的鋼筋， 鋼筋疊高層數(shù)為6 梁底混凝土凈保護(hù)層厚度取32mm，鋼筋間橫向凈距滿足構(gòu)造要求。主筋布置如圖6所示。3. 正截面抗彎承載力復(fù)核依據(jù) 鋼筋混凝土用鋼 第2部分：熱軋帶肋鋼筋(GB 1499.2-2007 )熱軋帶肋鋼筋的外徑如下表： 表14螺紋鋼筋計(jì)算直徑（mm）1618202225283236外徑（mm）18.420.522.725.128.431.635.840.2(1)跨中截面含筋率驗(yàn)算 滿足要求（2）判斷T形截面的類型根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第523條：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，
16、當(dāng)符合：時(shí)，則按寬度為bf的矩形截面計(jì)算。（3）求受壓區(qū)的高度x（4）正截面抗彎承載力Mu說(shuō)明跨中正截面抗彎承載力滿足要求。4.主梁斜截面承載力計(jì)算（1）截面尺寸復(fù)核 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第9310條規(guī)定：在鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處，應(yīng)至少有兩根并不少于總數(shù)1/5的下層受拉的主筋通過(guò)。初步擬定梁底232的主筋伸入支座。受拉鋼筋面積為1609mm2；支點(diǎn)截面的有效高度h0=has=1300（32+35.8/2）=1250.1mm；根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第529條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截
17、面應(yīng)符合要求。說(shuō)明截面尺寸符合要求。（2）檢查是否需要按計(jì)算設(shè)置腹筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5210條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合下列條件時(shí)要求時(shí)則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，而僅按構(gòu)造要求配置箍筋?？缰校?.5010-3ftdbh0=0.5010-31.521801186.6=162.3kNVdm=135.3kN支點(diǎn)：0.5010-3ftdbh0=0.5010-31.523001250.1=285.0kNh0/2=1232.20/2=616.0mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9174mm大于該排鋼
18、筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)8422mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求。第二排彎起鋼筋（2N3）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5101mm，而彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為7504mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為75045101=2403mmh0/2=1214.30/2=607.15mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8034mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)6916mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求。第三排彎起鋼筋（2N4）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為2438mm，而彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6436mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為64
19、3624383998=3792mmh0/2=1196.40/2=598.20mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6929mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)5101mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求。第四排彎起鋼筋（2N5）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為1857mm，而彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5386mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為53861857=3529mmh0/2=1191.65/2=595.82mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5851mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)2438mm，說(shuō)明梁的正截面承載力
20、亦滿足要求。第五排彎起鋼筋（2N6）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為4354mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為43540=4354mmh0/2=1186.40/2=593.20mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為4801mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)1857mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求。經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定的彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿足要求。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第9311條：簡(jiǎn)支梁第一排彎起鋼筋的末端彎折起點(diǎn)應(yīng)位
21、于支座中心截面處，以后各排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)落在或超過(guò)前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面。同時(shí)，為了節(jié)約鋼筋，從而達(dá)到安全、經(jīng)濟(jì)、合理，應(yīng)使抵抗彎矩圖更接近于設(shè)計(jì)彎矩圖。擬作如下調(diào)整：彎起鋼筋調(diào)整表編號(hào)理論斷點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)充分利用點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)充分利用點(diǎn)+h0/2橫坐標(biāo)(mm)原彎起點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)擬調(diào)彎起點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)1975084229047伸入支座2842269167533861086303691651015708750268304510124383037643650305243818572453538632306185705934354截?cái)嗳鐖D11所示：跨中部分增設(shè)三對(duì)2B16的斜筋，
22、梁端增設(shè)一對(duì)2B16的斜筋。6號(hào)鋼筋在跨中部分截?cái)?，根?jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第939條：鋼筋混凝上梁內(nèi)縱向受拉鋼筋不宜在受拉區(qū)截?cái)?；如需截?cái)鄷r(shí)，應(yīng)從按正截面抗彎承載力計(jì)算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面至少延伸（la+h0）長(zhǎng)度；同時(shí)應(yīng)考慮從正截面抗彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋的截面至少延伸20d（環(huán)氧樹(shù)脂涂層鋼筋25d），該鋼筋的截?cái)辔恢?距跨中)應(yīng)滿足la+h0=3016+1186.6=1826.6mm，同時(shí)不小于1857+20d=2177mm，本設(shè)計(jì)取為2200mm。6. 斜截面抗剪承載力復(fù)核（1）斜截面抗剪承載力復(fù)核原則根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土
23、橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第527條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力驗(yàn)算采用下列公式：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第528條：進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算時(shí)，斜截面水平投影長(zhǎng)度C應(yīng)按下式計(jì)算：C=0.6mh0。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第526條：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：距支座中心h/2處截面；受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面；箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。斜截面抗剪承
24、載力復(fù)核距支座中心h/2處的截面（x=9.10m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為8.291m。Mjx=2221.7（148.2912/19.52）=615.16kN/mVjx=135.3+（510135.3）28.291/19.5=453.63kNm=Mjx/Vjxh0=615.16/(453.631.23220)=1.0953.0 C=0.6mh0=0.8090.809+8.291=9.1m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B32，Asb=1609mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為2B32）p=100=10016
25、08/(1801250.10)=0.7152.5第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=8.63m）經(jīng)試算斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為7.087m。Mjx=2221.7（147.0872/19.52）=1047.881kNmVjx=135.3+（510135.3）27.087/19.5=407.659kNm=Mjx/Vjxh0=1047.881/(407.6591.21430)= 2.11683.0C=0.6mh0=0.62.11681.21430=1.543m1.543+7.087=8.630m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B32+2B16
26、，Asb=1608+402=2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為4B32）p=100=1003217/(1801232.20)=1.4503.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.19640=2.154m4.676+2.154=6.830m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B32+2B16，A sb=1608+402=2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為6B32）p=100=1004826/（1801214.30）=2.2083.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.0
27、1.19165=2.145m 2.885+2.145=5.030m恰好與斜截面底端位置重合。 在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B16+2B16，Asb=4.02+4.02=8.04mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為8B32）p=100=1006434/（1801.1964）=2.9882.5，取p=2.5第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=3.230m） 經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為1.094m。Mjx=2221.7（141.0942/19.52）=2193.729kNmVjx=135.3+（510135.3）21.094/19.5=17
28、7.343kNm=Mjx/Vjxh0=2193.729/(177.3431.18640)= 10.4263.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.18640=2.136m1.094+2.136=3.230m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，無(wú)彎起鋼筋。配箍率為：縱筋配筋率為：p=100=100（6434+402）/(1801191.65)=3.1872.5取p=2.5由于N6鋼筋的截?cái)嗵幹量缰?，再無(wú)彎起鋼筋，因此配筋率均相同，截面有效高度亦相同，無(wú)需計(jì)算斜裂縫的水平投影長(zhǎng)度，并且只有混凝土和箍筋承受剪力，該鋼筋截?cái)嗵幍募袅椋篤jx=135.3+（510135.
29、3）2.00/9.75=212.16kN其抗剪承載力為：經(jīng)前述計(jì)算可知，梁的各斜截面抗剪承載力均滿足要求。（三）縱向構(gòu)造鋼筋、架立鋼筋及骨架構(gòu)造1.架立鋼筋架立鋼筋選用2B22，則架立鋼筋與梁頂?shù)膬艟酁椋?0.9mm，架立鋼筋底部距梁頂?shù)木嚯x為56mm。2.縱向構(gòu)造鋼筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第938條：T形截面梁的腹板兩側(cè)，應(yīng)設(shè)置直徑為68mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋截面面積宜為（0.0010.002）bh，其中b為腹板寬度，h為梁的高度，其間距在受拉區(qū)不應(yīng)大于腹板寬度，且不應(yīng)大于200mm，在受壓區(qū)不應(yīng)大于300mm。在支點(diǎn)附近剪力較大區(qū)段，腹
30、板兩側(cè)縱向鋼筋截面面積應(yīng)予增加，縱向鋼筋間距宜為100150mm。 As=（0.0010.002）bh=234468mm2 擬采用168，As=804mm2，每側(cè)8根?？v向構(gòu)造鋼筋如圖12所示。3.關(guān)于骨架構(gòu)造梁的骨架由兩片焊接骨架及箍筋構(gòu)成，兩片骨架的形狀和尺寸是相同的，跨中截面的左半部分和右半部分是對(duì)稱的。彎起鋼筋除由梁的主筋彎起6B32及2B16外，尚增設(shè)6B16的斜筋，均是成對(duì)彎起。焊接長(zhǎng)度按規(guī)定設(shè)置（雙面），彎起鋼筋的直線段焊縫及彎起處焊縫應(yīng)設(shè)在45彎折處以外部分，如圖13所示，各焊縫間距在確定彎起點(diǎn)位置后計(jì)算的。 .(四)鋼筋長(zhǎng)度計(jì)算鋼筋長(zhǎng)度系指鋼筋軸線之長(zhǎng)度，在計(jì)算時(shí)應(yīng)先計(jì)算各鋼
31、筋彎起點(diǎn)至跨中的距離，然后算出各號(hào)鋼筋的彎起高度，圖14就是用來(lái)計(jì)算各號(hào)鋼筋的彎起高度的，算出彎起高度后即可算出45斜邊長(zhǎng)，在計(jì)算各號(hào)鋼筋的全長(zhǎng)時(shí)，應(yīng)注意到每一彎折處圖上繪的都是折線，為此，還應(yīng)扣除多算的部分，即切曲差=2TC，每有一彎折即應(yīng)扣除一個(gè)切曲差。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第915條：受拉鋼筋端部彎鉤應(yīng)符合下表規(guī)定。 受拉鋼筋端部彎鉤彎曲部位彎曲角度形 狀鋼 筋彎曲直徑（D）平直段長(zhǎng)度末端彎鉤180R2352.5d3d135HRB3354d5dHRB400KL4005d90HRB3354d10dHRB400KL4005d中間彎折90各種鋼筋
32、20d9.1.6箍筋的末端應(yīng)做成彎鉤。彎鉤角度可取135。彎鉤的彎曲直徑應(yīng)大于被箍的受力主鋼筋的直徑，且R235鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的2.5倍，HRB335鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的4倍。彎鉤平直段長(zhǎng)度，一般結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的5倍。45彎折（R=10d）直徑彎折半徑R(mm)切線長(zhǎng)T(mm)曲線長(zhǎng)C(mm)切曲差=2TC(mm)1616066 126 7 32320133 251 14 90彎折直徑彎折半徑R(mm)切線長(zhǎng)T(mm)曲線長(zhǎng)C(mm)切曲差 =2TC(mm)22（R=3d）7070 110 30 32（R=10d）320320 503 137 135彎折（R=3d）直徑彎折半徑R
33、(mm)切線長(zhǎng)T(mm)曲線長(zhǎng)C(mm)切曲差(mm)=2TC切點(diǎn)間水平距離h(mm)1650121 118 124 85 32100241 236 247 171 各號(hào)鋼筋長(zhǎng)度計(jì)算如下：號(hào)鋼筋計(jì)算（B32）2（9604+503+888）=21998mm=2200cm號(hào)鋼筋計(jì)算（B32）2（8630+1371+236+16014）=20766mm=2076cm號(hào)鋼筋計(jì)算（B32）2（6830+1562+160+133214）=17314mm=1731cm號(hào)鋼筋計(jì)算（B32）2（5030+1510+160+133214）=13610mm=1361cm號(hào)鋼筋計(jì)算（B16）2（3230+1485+8
34、0+6627）=9694mm=969cm號(hào)鋼筋計(jì)算（直筋，B16）22200=4400mm=440cm號(hào)鋼筋計(jì)算（架立鋼筋，B22）2（9824+110+220）=20308mm=2031cm號(hào)鋼筋計(jì)算（斜筋，B16）1586+2(80+66)27=1854mm=185cm號(hào)鋼筋計(jì)算（斜筋，B16）1525+2(80+66)27=1813mm=181cm號(hào)鋼筋計(jì)算（斜筋，B16）1484+2(80+66)27=1752mm=175cm號(hào)鋼筋計(jì)算（斜筋，B16）2(80+667)+660=938mm=94cm號(hào)鋼筋計(jì)算（梁肋變化長(zhǎng)度（4790mm）以外箍筋，8）箍筋的長(zhǎng)度為各段軸線的折線長(zhǎng)度之和
35、，并于兩端每端加75mm，其150mm。箍筋高（軸線距離）：1300(324)(30.94)=1245mm箍筋軸線間的寬度：180(324)2=124mm箍筋長(zhǎng)：21245+2124+150=2888mm=289cm號(hào)鋼筋計(jì)算（梁肋變化長(zhǎng)度以內(nèi)（包括梁端）箍筋，A8） 箍筋軸線間的寬度：300-（32-4）2=272cm 箍筋長(zhǎng)：21245+2272+150=3184mm=318cm 14號(hào)鋼筋計(jì)算（水平縱向鋼筋，B8）1996020=19940mm=1994cm第9章 鋼筋明細(xì)表及鋼筋總表各號(hào)鋼筋長(zhǎng)度算出后，接著計(jì)算一片主梁各號(hào)鋼筋的根數(shù)，一片主梁內(nèi)每一號(hào)鋼筋的總長(zhǎng)，分別列入鋼筋明細(xì)表中。鋼
36、筋總表是以鋼筋的等級(jí)和直徑來(lái)分類，相同直徑的鋼筋的總和重列入表中，最后得出一片梁的用鋼量（重量）。一片主梁鋼筋明細(xì)表編號(hào)直徑（mm）每根長(zhǎng)度(cm)數(shù)量（根）共長(zhǎng)（m）1B3222002442B322076241.523B321731234.624B321361227.225B16969219.386B1644028.807B222031240.628B1618523.709B1618123.6210B1617523.5011B169421.8812A828942121.3813A83182785.8614A8199416319.04一片主梁鋼筋總表直徑（mm）共長(zhǎng)（m）單位重（kg/m）共重（kg）鋼筋等級(jí)B32147.366.313930.28B2240.622.984121.21B1640.881.57864.5A8526.280.09348.94B32、B22、B16小計(jì)1115.99A8小計(jì)48.94總計(jì)1164.93
簡(jiǎn)支T梁橋課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū).doc
