轉向器箱體鉆孔夾具設計【鉆削4-φ13孔】【說明書+CAD】

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學校代碼：10410 序 號：20050421 本 科 畢 業(yè) 設 計 題目： 轉向器殼體鉆孔夾具設計 學 院： 工 學 院 姓 名： 馮彬 學 號： 20050421 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 年 級： 機制052 指導教師： 樊十全 二OO九年 五月 二十號 轉向器箱體鉆孔夾具設計 摘要 此次設計是對轉向器箱體零件的鉆孔專用夾具設計，加工零件為鑄件，具有體積大，零件復雜的特點。針對加工孔的工序選擇“一面兩孔”的定位方式，并以操作簡單的手動螺旋夾緊方式夾緊，其機構設計簡單，方便且能滿足要求。 關鍵詞：轉向器箱體，夾具設計，定位，夾緊 Abstract: Jfk)f {B ? 4:0rLnV]\~ ? This design is to the steering box side cover components drill hole unit clamp design,the processing components are a casting, with a small size, the characteristics of complex parts. Hole machining process for selecting "a face and two hole" positioning of the way and simplicity of operator manual screw clamp way clampts organization design is simple, the convenience also can satisfy the request. #A1,ygT 9 ? f*`Bn[OY Key words: Steering box side cover, fixture design, localization, clamping 目 錄 摘要 1 目 錄 2 序言 3 第一章 設計題目 4 1.1設計任務 4 1.2工藝分析 5 第二章 鉆床及其夾具的選擇 5 2.1鉆床的選擇 5 2.2鉆床夾具的選擇 5 鉆模的確定： 6 2.3 選擇鉆模板 6 鉆模板的確定 7 2.4 鉆套的選擇 7 2.5鉆套導引孔尺寸和公差的確定 8 2.6鉆套高度選擇和鉆套與工件距離 9 第 三 章 工件在夾具中的定位 10 3.1工件定位原理 10 3.2 確定定位方案 11 3.3 定位元件的選擇與設計 11 3.4 導向元件的選擇 13 第四章 定位誤差的分析與計算 14 4.1 定位誤差 14 4.2 定位誤差的組成及計算方法 15 第五章 工件的夾緊 16 5.1 夾緊裝置的組成 16 5.2 夾緊力的計算 17 設計小結 23 參考文獻 24 序言 隨著我國機械工業(yè)技術的迅速發(fā)展制造技術已成為當代科學技術發(fā)展最為重要的領域之一，是產(chǎn)品更新，生產(chǎn)發(fā)展，市場競爭的重要的手段。從一定意義上講，機械制造技術的發(fā)展水平?jīng)Q定著其它產(chǎn)業(yè)的發(fā)展水平。而夾具成為加工的重要基礎。所以對這一方向的設計發(fā)展將嚴重影響我國機械制造及加工水平。 在本次設計中我們所設計的是一種方向機工件夾具。工件在夾具當中的定位和夾緊，夾具在機床上的定位，及機床的選擇。在設計說明書當中都有詳細的設計說明，呈現(xiàn)了工件加工的所有的過程。 本書在自己的努力和指導老師及同學的幫助下，通過查閱大量的相關資料。使得這次課程設計得到圓滿的成功。在此對他們表示衷心的感謝。由于我的水平有限，在設計當中難免有不足之處，還請各位多多的指導。 第一章 設計題目 1.1設計任務 姓 名 馮彬 班 級 機制052 學號 20050421 設計題目 轉向器箱體鉆孔夾具設計 指導老師 樊十全 零件名稱 轉向器側蓋 材料 QT450-10 生產(chǎn)類型 中批量生產(chǎn) 毛坯 鑄件 生產(chǎn)綱領 年生產(chǎn)量 5000 件 設計任務 本工序鉆削加工轉向器箱體四個孔Φ13，設計鉆孔專用夾具。零件簡圖如下。 1.2工藝分析 工件為轉向器殼體，工件材料為球墨鑄鐵，牌號為QT450-10,本道工序主要鉆削4個Φ13的孔，4個孔的位置必須滿足兩個參數(shù)條件。孔心位置度偏差0.1mm;孔的軸心的連線的垂直線與中間孔成16度。具體尺寸分布見工件零件簡圖。 工件為小批量生產(chǎn)。故易采用結構簡單，成本低廉的手動夾具，萬能夾具或組合夾具，以便盡快投入生產(chǎn)。 第二章 鉆床及其夾具的選擇 2.1鉆床的選擇 根據(jù)所須加工孔的孔徑，其基本尺寸為φ13的四個孔。適合該機床的主要有三種機床，數(shù)據(jù)如下： 型 號 最大鉆削直徑 （mm） 主軸至工作臺最大距離（mm） 工作臺面積 （mm×mm） 主 軸 孔錐度 （度） 行 程 （mm） 轉 速 （r/min） Z518 18 600 350×350 2 145 330-3040 ZQ4015 15 475 250×300 2 100 480-4100 Z535 35 750 450×500 4 225 68-1100 考慮到工件的裝卸，及工作臺的面積，經(jīng)各方面的比較，決定采用Z535立式鉆床。 2.2鉆床夾具的選擇 鉆床夾具的特征是：帶有鉆套和安放鉆套的鉆模板，故習慣上稱之為“鉆?！薄ｃ@床夾具的類型較多，根據(jù)被加工孔的分布情況，可分為以下五類。 （1）固定式鉆模 這種鉆模在使用時，是固定在鉆床工作臺的。用于在立軸式鉆床上加工較大的單孔或在搖臂鉆床上加工平行孔系。如果要在立式鉆床上使用固定式鉆模加工平行空系，則需要在機床主軸上安裝鉆模時，一般先將裝在主軸上的定尺刀具伸入鉆套中，以確定鉆模的位置，然后將其緊固。這種加工方式的鉆孔精度比較高。 （2）回轉式鉆模 回轉式鉆模主要用于加工同一圓周面上的平行孔系，或分布在圓周上的徑向孔。有立軸、臥軸和斜軸回轉等三種基本形式。由于回轉臺已標準化，并作為機床附件由專門廠生產(chǎn)供應，固回轉式鉆模的設計，大多數(shù)情況是設計專用的工作夾具和標準回轉臺聯(lián)合使用。 （3）翻轉式鉆模 這類鉆模沒有鉆軸和分度裝置，在使用過程中需要用手進行翻轉。主要適用于加工小型工件分布幾個方向的孔。使用翻轉式鉆?？蓽p少減少工件裝夾次數(shù)，提高工件上各孔之間的位置精度。 （4）蓋板式鉆模 這種鉆模無夾具體，其定位元件和夾緊裝置直接裝在鉆模板上。鉆模板在工件上裝夾，適合于體積大而工件上的小孔加工。夾具結構簡單輕便，易清除切屑；但是每次夾具需從工件上裝卸，較費時，故此鉆模的質量一般不宜超過10 kg。 （5）滑柱式鉆模 這種鉆模是一種帶有升降鉆模板的通用可調夾具，在生產(chǎn)中應用較廣泛?；姐@模的結構已經(jīng)標準化了和規(guī)格化了，具有不同的系列。使用時，根據(jù)工件的形狀、尺寸和加工要求等具體情況，專門設計制造相應的定位、夾緊裝置和鉆套等，裝在夾具體的平臺或鉆模板上的適當位置，就可用于加工。 鉆模的確定： 根據(jù)工件的特殊構造，決定采用蓋板式鉆模。它的特點是結構簡單輕巧，清除切屑方便。對于體積大而笨重工件的小孔的加工，采用蓋板式鉆模最為適宜。對于中小批生產(chǎn)，凡鉆鉸后立即進行倒角，等工序時，采用蓋板式鉆模也極為方便。但蓋板式鉆模每次需要從工件上裝卸，比較費事，所以不宜用于大批大量生產(chǎn)。 2.3 選擇鉆模板 鉆模板是供安裝鉆套用的。要求具有一定的強度和剛度，以防止由于變形而影響鉆套的位置精度和導向精度。 常用的有以下幾種： （1）固定式鉆模板： 直接固定在夾具體上，而不可移動的。因此所獲得的位置精度高，但裝卸工件不是很方便。 （2）鉸鏈式鉆模板： 鉆模板與夾具為鉸鏈連接，裝卸工件方便，對于同一工序上鉆孔后，接著攻絲的情況尤為適宜，但鉸鏈處必然有間隙，因而加工孔的位置精度比固定鉆模板低。 （3）可卸式鉆模板： 當裝卸工件必須將鉆模板取下，則應采取可卸式鉆模板。但由于裝卸鉆模板比較的費時費力，且鉆孔的位置精度較底，故一般在使用其他類型鉆模板不便于安裝工件時采用。 （4）懸掛式鉆模板： 該鉆模板懸掛在機床主軸上，由機床主軸帶動上下升降。適用于大批大量生產(chǎn)中鉆削同一方向上的平行孔系，可在立式鉆床上配合多軸傳動或在組合機床上使用。 鉆模板的確定 由于該工件構造獨特，所需要加工的孔的位置精度不是很高，且是小批量的生產(chǎn)。故決定采用可卸式鉆模板。 2.4 鉆套的選擇 在鉆床夾具當中，通常是用鉆套實現(xiàn)刀具的對準，加工中只需要將鉆頭對準鉆套，所鉆孔的位置精度就能達到工序要求。當然鉆套還有增強刀具剛度的作用。 由于是加工同一平面上的不同位置的相同尺寸孔，故只需要選用一種鉆套。 鉆套的四種形式： （1）固定式鉆套： 固定式鉆套分為A型無肩的，B型有肩的。 帶肩的主要用于鉆模板較薄時。用以保持鉆套必要的導引長度。鉆套外圓以H7/r6或h7/n6配合直接壓入夾具體或鉆模板中這種鉆套的缺點是磨損后不易更換，因此主要用于中小批生產(chǎn)用的鉆床夾具上或用來加工孔距小和孔距精度要求較高的孔。為防止缺屑進入鉆套孔內(nèi)，鉆套的上下端應以稍突出鉆模板為宜，一般不能低于鉆模板。 （2）可換鉆套： 可換鉆套的實際功用和固定鉆套一樣，在批量較大時，磨損后可立即更換。為了避免鉆模板的磨損，鉆套不直接壓配在夾具體或鉆模板，而是以H7/g6或H6/g5的配合裝進襯套的內(nèi)孔中，并用防轉螺釘防止在加工過程中刀具、切屑與鉆套內(nèi)孔的摩擦力使鉆套產(chǎn)生轉動，或退刀是隨刀具抬起，襯套外圓與夾具體或鉆模板的配合采用H7/n6或H7/r6。 （3） 快換鉆套： 快換鉆套是供同一個孔經(jīng)多個加工工步所用的由于在加工過程當中，需要依次更換，取出鉆套，以適應不同加工刀具的需要，所以采用快換鉆套。 （4） 特殊鉆套： 是根據(jù)具體情況自行設計的，以補充標準鉆套性能的不足。 經(jīng)過比較，結合工件的結構，決定采用固定鉆套的A型無肩鉆套。（數(shù)量為四個） 2.5鉆套導引孔尺寸和公差的確定 在選用標準結構的鉆套時，鉆套導引孔的尺寸與公差需要由下面原則確定： （1） 鉆套導引孔直徑的基本尺寸，應等于所導引刀具的最大極限尺寸，以防止卡住和咬死。 （2） 鉆套導引孔與刀具的配合，應按基軸制選用，這是因為這類刀具的結構和尺寸均已標準化。 （3） 鉆套導引孔與刀具之間應保證有一定的配合間隙，以防卡死。導引孔的公差帶根據(jù)所導引刀具的種類和加工精度要求選定，鉆孔和擴孔選F7，F(xiàn)8；粗較時選G7；精較是選G6。 （4） 標準鉆頭的最大尺寸就是所加工孔的基本尺寸，故鉆頭導引孔的基本尺寸與加工孔的基本尺寸相同，公差取F7。 （5） 若刀具加工時不是用切削部分而是用導柱部分引導，則可按基孔制的相應配合H7/f7，H7/g6，或H6/g5選取。 故鉆頭導引孔的基本尺寸與所加工孔的基本尺寸相同公差取F7。 2.6鉆套高度選擇和鉆套與工件距離 2.6.1鉆套高度 鉆套高度由孔距精度、工件材料、孔加工精度、刀具耐用度、工件表面形狀等因素決定。鉆工件孔精度在±0.025，或自由尺寸公差時，鉆套的高度取H=（1.5～2）d鉆套內(nèi)徑采用基軸制F8的公差。所以 H=（1.5～2）d=（1.5～2）×13=19.5～26mm 加工IT6～IT7級精度，孔距在￠12mm以上的孔時，鉆套的高度取H=（2.5～3.5）d鉆套內(nèi)徑采用基軸制G7的公差。 H=（2.5～3）d=（2.5～3.5）×13=32.5～45.5mm 由于該零件加工孔精度不怎么高.查國家標準鉆套高度取28mm。 2.6.2 鉆套與工件的距離 鉆套與工件間留有一定的距離h，如果h太大會增大鉆頭的傾斜量使鉆套不能很好的導向。h過小，切屑排出困難，不僅會增大工件加工表面的粗糙度，有時還可能將鉆頭折斷。 H值可按下面經(jīng)驗公式選取： 加工鑄鐵、黃銅時，h=（0.3～0.7）d； 加工鋼件時，h=（0.7～1.5）d； 由于工件是鑄鐵，故取 C=h=（0.3～0.7）d=（0.3～0.7）×13=3.9～9.1取7.5mm。 綜上所述依據(jù)國標：GB2262-80所選鉆套為鉆套B13×28，材料為20#，硬度為HRC58-64.形狀如圖: 圖2-1 第 三 章 工件在夾具中的定位 3.1工件定位原理 目前一般習慣上把工件定位范疇內(nèi)的位置不確定性稱為自由度。由于工件在空間直角中，有六個方向的不定度，。限制工件在某一方向的不定度，工件在夾具中某一方向的位置就可以確定。工件在夾具中定位的任務就是通過定位元件限制工件的不定度。以滿足工序的加工精度要求，工件在夾具中的定位通常有四種分別如下： A 完全定位：工件在夾具中，六個不定度都被限制，稱為完全定位。 B 部分定位：六個不定度沒有被完全限制時稱為完全定位。 C 欠定位：既工件實際限制的自由度沒有被完全限制，產(chǎn)生定位不足現(xiàn)象稱欠定位。 D 重復定位：工件在夾具中定位，若幾個定位支承點重復限制同一個或幾個不定度時，稱重復定位。一般來說：對工件上形狀精度和位置精度很底的毛坯表面作為定位表面時，是不允許出現(xiàn)重復定位的。對于用已加工過的工件表面或精度較高的毛坯表面作為定位表面時，為提高工件定位的穩(wěn)定性和剛度，在一定的條件下是允許采用重復定位的。 3.2 確定定位方案 根據(jù)零件的特殊結構。及已加工的的各個表面。具體的方案如下： （1）工件要限制的自由度： X Y 方向的移動自由度，X Y Z方向的轉動自由度。 （2）a以已加工的定位芯軸上表面為基準面，限制 X Y方向的轉動自由度，Z軸的移動自由度。 b 以中間孔套入的一根長芯軸，限制X Y 限制的轉動和移動自由度。 c 以左側面的已加工的孔為基礎套入一定位軸，限制Z 方向的兩個自由度。 所以出現(xiàn)了重復定位的情況。但由于是采用已加工面為基準，所以對該定位方案是合理的。但重復定位的后果使工件定位不穩(wěn)定，破壞一批工件定位的一致性。使工件或定位元件在夾緊力的作用下變形，甚至使工件無法進行裝夾。 為減少或消除重復定位造成的不良后果，可采取如下措施： a 改變定位元件的結構。 b 撤消重復限制不定度的定位元件。 c 提高工件定位精度之間以及定位元件表面之間的位置精度。 在這里我們可以通過提高定位軸的尺寸精度來消除影響。 3.3 定位元件的選擇與設計 工件在夾具中位置的確定，主要是通過各種類型的定位元件實現(xiàn)的。一般的定位元件有： （1） 平面定位元件：固定支承、可調支承、自位支承、輔助支承 固定支承：支承點的位置固定不變的定位元件。如各種固定支承釘。 可調支承：支承點的位置可調節(jié)的定位元件。如可擰動的螺釘。 自位支承：支承點的位置在工件定位過程當中，隨工件定位基準面位置變化而自動與之相適應的定位元件（如球面三點式自位支承），這類支承在結構上均需設計成活動或浮動的。 輔助支承：這類支承只起提高工件支承剛性或起輔助作用的定位元件而不起定位作用。 （2） 圓孔表面定位元件 這類定位元件常用于圓孔表面。一般有定位元件有：定位銷、剛性心軸、錐度心軸等。 （3） 外圓表面定位元件 這類定位元件常用于外圓表面定位。一般有：定位套、支承板、V型塊等。 定位套對工件外圓表面主要實現(xiàn)定心定位；支承板實現(xiàn)對外圓表面的支承定位；V型塊則實現(xiàn)對外圓表面的定心對中定位。 （4）錐面定位元件 主要用于加工軸類零件或某些要求精度定心的零件時，以工件上的錐孔作為定位基準?？商岣吖ぜS向的定位精度。 根據(jù)工件的結構的特殊性，在工件所加工的孔的平面上，該部分類似懸臂梁，受到鉆刀向下的力，及鉆削工件時所引起的扭轉力距和重力的合力的作用。工件也會受到重力的作用會下垂，而使工件定位基準脫離定位元件。同時還會引起工件的振動，導致刀具的損壞，最終影響加工質量。根據(jù)這一特點，決定采用輔助支承?？梢栽诠ぜ?需加工孔的下部設置輔助支承。先預定位，然后在夾緊力的作用下再實現(xiàn)與主要定位元件全部接觸的準確定位。該支承部件為球面支柱。考慮要加工四個孔，且孔的位置不是對稱的，分布較大，故采用兩個支柱，具體如圖：圖3-1 圖3-1 對于工件的后部，由于采用了一個定位軸，所以要保證定位軸的定位。決定一端用定位螺釘，一端用緊定螺釘。具體如圖3-1 3.4 導向元件的選擇 導向元件的作用是用來確定刀具與工件的相對位置，加工是起到正確導引刀具的作用。另外還可以當定位元件使用。這類元件包括各種鉆模板、鉆套、鉸套和導向支承等。 鉆模板 前面我們已經(jīng)選用了可卸式鉆模板。但普通的可卸式鉆模板還不能滿足我們所加工孔的要求，所以要另外設計。由于所加工的孔是位于不對稱的兩組平行孔。通過分析發(fā)現(xiàn)它們之間的連線的垂線與中間的孔成164度角。為保證加工時的精度，可以把鉆模板設計成三角形花鍵連接的形式，設計的一個寬鍵齒中心線剛好與這一垂線成164角。花鍵用拉床或插床加工，熱處理后用磨削的方法提高定心面的精度。外三角花鍵齒用銑床加工，熱處理后也可用磨削的方法提高定心面和齒側面的精度。具體設計如下： 漸開線花鍵 根據(jù)Dg=32 查表6-74內(nèi)花鍵弧齒槽寬和外花鍵弧齒厚偏差取m=2 齒數(shù)：z=13 模數(shù)：m=2 分度圓：df=dg-2(0.6+ξ)m=32-2(0.6+0.1)×2=29.2mm 齒頂圓直徑：dd=df+2(0.4+ξ)m=29.2+2(0.4+0.1)m=31.2mm 齒根圓直徑:dg=df-2(0.6-ξ)m=29.2-2(0.6-0.1)×2=26.6mm 公稱圓：D=df+2*(0.4+ξ)m=29.2+2*（0.4+0.1）×2=31.2mm 內(nèi)花鍵齒根圓弧起始點直徑：dq=(z+1.1)m=(14+1.1)2=30.2mm 內(nèi)花鍵齒槽寬：s=(π/2+2ξtanα)=(3.14/2+tan45°×2×0.1)=3.54mm 內(nèi)花鍵齒槽角：β=90°-203°/z=90°-203°/14=76.5° 外花鍵基圓:dj=df+2×(0.4+ξ)m=29.2+2× (0.4+0.1)×2=31.2mm 內(nèi)花鍵齒根高：h"1=(0.6+ξ)× m=(0.6+0.1)×2=1.4mm 內(nèi)花鍵齒頂高：h′1=(0.4-ξ)×m=(0.4-0.1)×2=0.6mm 外花鍵齒根高：h"=(0.4+ξ)m=(0.4+0.1)×2=1mm 外花鍵齒頂高：h′=(0.6-ξ)m=(0.6-0.1)×2=1mm 內(nèi)花鍵齒頂圓直徑：Dg=df+2×(0.6+ξ)m=29.2+2(0.6+0.1)×2=32mm 分度圓周節(jié)：t=πm=3.14×2=6.28粗糙度必須在3 內(nèi)外表面光潔度的.2～1.6之間。 而芯軸也就設計成相應的情況。具體如圖： 圖3-2 第四章 定位誤差的分析與計算 4.1 定位誤差 定位誤差是由于定位不準而造成某一工序在工序尺寸（通常指加工表面對工序基準的距離尺寸）或位置要求方面的加工誤差。對某一定位方案，經(jīng)分析計算其可能產(chǎn)生的定位誤差，只要小于工件有關尺寸或位置公差的1/3～1/5。一般即認為此定位方案能滿足該工序的加工精度的要求。 工件在夾具中的位置是由定位元件確定的，當工件上的定位表面一旦與夾具上的定位元件接觸或配合，作為一個整體的工件的位置也就確定了。但對于一批工件來說，由于在各個工件的有關表面之間，彼此在尺寸及位置上均有著在公差范圍內(nèi)的差異。夾具本身和各個定位元件之間也具有一定的尺寸和位置公差。這樣一來，工件雖已定位，但每個被定位元件的某些具體表面都會有自己的位置變動量，從而造成在工序尺寸和位置要求方面的加工誤差。 4.2 定位誤差的組成及計算方法 定位誤差是指一批工件在用調整法加工時，反而由于定位不準而引起工序尺寸或位置。要求的最大可能變動范圍。既定位誤差主要是由基準誤差和基準不重合誤差兩項組成。所以在設計夾具時，對任何一個定位方案，可通過一批工件定位時的兩個極端位置，直接計算出工序基準的最大變動范圍，既為該定位方案的定位誤差。 在工件內(nèi)孔直徑最大而定位銷直徑最小的條件下，當工件相對于定位銷O1O2向上處于最高位置O1且工件外圓尺寸最小時，工序尺寸為最小值Hmin ，當工件相對于定位銷沿OO2 向下處于最底位置O2是工件外圓尺寸最大時，工序尺寸為最大值Hmax,此時工序尺寸H的定位誤差可知： δ定位 =A1A2=Hmax–Hmin=O1O2+1/2d-1/2(d-Td)=O1O2 +1/2Td 根據(jù)定位誤差產(chǎn)生的原因也可能也按定位誤差的組成進行計算： δ定位=δ位置+δ不重=O1O2 +1/2Td 在工件的裝夾配合當中，由于芯軸與工件采用的是H7/k6過度配合，故認為O1O2基本為0。所以定位誤差即為芯軸公差的一半： δ定位=1/2Td=1/2(0.125-0.055)mm=0.035mm δ定位小于誤差的1/5-1/3，所以能滿足定位的精度需要。 圖4-1 第五章 工件的夾緊 在機械加工中，工件將受到切削力、離心力、慣性力等外力的作用。為了保證在這些外力作用下，工件仍能在夾具中保持由定位元件所確定的加工位置，而不致發(fā)生振動或位移，一般在夾具結構中必須設置一定的夾緊裝置，將工件可靠地夾緊。典型的夾緊裝置，是由以下幾個部分組成的。力源裝置、中間遞力機構、夾緊元件與夾緊機構。 夾緊裝置的基本要求： （1）在夾緊過程中，工件應能保持在既定位置，即在夾緊力的作用下，工件不應離開定位支承； （2）夾緊力的大小要適當、可靠； （3）夾緊裝置應操作安全、方便、省力。夾緊裝置的自動化程度和復雜度應與工件的產(chǎn)量和批量相適應； 5.1 夾緊裝置的組成 分析該工件的夾緊由于采用蓋板式鉆模板，工件裝卸都必須手動實現(xiàn)且工件的體積和重量不是很大。該套夾具的夾緊方式為手動夾緊。夾緊機構為螺旋夾緊機構。 典型的螺旋夾緊機構具有下列特點：結構簡單、擴力比大、自鎖性能好、行程不受限制、夾緊動作慢等。本套夾具的夾緊裝置為兩塊可移動壓板。通過螺栓夾緊移動壓板，達到夾緊作用。夾緊裝置圖如下圖5-1 5.2 夾緊力的計算 5.2.1夾緊力的方向 使夾緊力有助于定位，在保證安裝的真確可靠,減少工件的變形,定位方便和在可以減少所需夾緊力的大小的前提下,夾緊力的方向應滿足： 1.夾緊力應垂直于主要定位基準面。 2.夾緊力的方向應有利于減小夾緊力。 該套夾具的夾緊方向和工件重力方向、切削加工方向一致。工件的定位工作面為圓柱側面和水平面。 5.2.2夾緊力的作用點 夾緊力的作用點是指夾緊元件與工件相接觸的一小塊面積。選擇夾緊力作用點位置和數(shù)目時，應考慮工件定位可靠，防止夾緊變形，確保工序的加工精度。 1. 夾緊力的作用點應能保持工件定位穩(wěn)定，而不致引起工件發(fā)生位移和偏轉。 2.夾緊力的作用點，應使被夾緊工件的夾緊變形盡可能小。 3.夾緊力的作用點應盡可能靠近工件加工表面，以提高定位穩(wěn)定性和夾緊可靠性。該套夾具由于在整個加工過程是一工件底面為準，鉆模板壓在上面，所以上面可以才用螺母直接夾緊。夾緊力作用點是可卸壓板與工件作用部位。 5.2.3夾緊力大小的計算 夾緊力的大小必須適當。夾緊力過小，工件可能在加工過程中移動而破壞定位，不僅影響質量，還可能造成事故；夾緊力過大，不但會使工件和夾具產(chǎn)生變形，對加工質量不利，而且造成人力、人力的浪費。 該套夾具的夾緊力的大小主要取決于切削P和重力G。重力是可認為不變的,而切削力在切削的過程中是變化的.影響切削力的大小因素很多,如工件質量的不均勻,加工質量的不均勻,刀具磨損以及切削用量的變化等.同時夾緊力也和其他因素有關,如夾緊件和工件及工件與定位件間接觸表面的光潔度,工藝系統(tǒng)的剛性等等,因此夾具夾緊力的設計只能對其作初略的估算。計算夾緊力，通常將夾具和工件看成一個剛性系統(tǒng)來簡化計算。根據(jù)工件受切削力、夾緊力（大型工件還應考慮工件重力，運動的工件還應考慮慣性力等）的作用情況，找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬時狀態(tài)，按靜力平衡原理計算出理論夾緊力。最后為保證夾緊可靠，再乘以安全系數(shù)作為實際所需的夾緊力的數(shù)值。即: 式中 --實際所需夾緊力（N）； W --在一定條件下，由靜力平衡計算出的理論夾緊力（N）： K –安全系數(shù)。 安全系數(shù)K可按下式計算： ; 式中：為各種因素的安全系數(shù)，可查表得到； 基本安全系數(shù) =1.3 加工性質系數(shù) =1.0; 刀具鈍化系數(shù) =1.4 切削特點系數(shù) =1.2; 夾緊力穩(wěn)定性系數(shù) =1.3; 手柄位置系數(shù) =1.0; 接觸點系數(shù) =1.0； 帶入數(shù)值計算得:=1.3×1.0×1.4×1.0×1.3×1.0×1.0=2.366 查《機床夾具設計手冊》可得切削力計算公式： M=0.12 －軸向切削力(N.m); D －鉆頭直徑（mm）； S －每轉進給量（mm）； －修正系數(shù)； 查表可得; HB－工件材料的布氏硬度值（取最大值）； HB=190 代入數(shù)值可得： =412×21.71×0.178×1 =863.3N; M=0.12 × =29.1 上式計算出的值是單孔鉆削的切削力，即： N； P=4×P1=3453.2N 以左下邊的孔心作為坐標中心建立直角坐標系，并列出切削孔圓心的坐標值 工件切削孔的位置如圖: 四個孔的加工直徑均為13mm 切削孔的坐標值如表1: 表 1 孔號 孔坐標(毫米) 孔徑 (毫米) 走刀量 (毫米/轉) x y 1 0 120 Φ13 0.10 2 51 130 Φ13 0.10 3 0 0 Φ13 0.10 4 51 20 Φ13 0.10 該套夾具的加工工件重量相對不大，計算夾緊力時可忽略，主要考慮切削力的影響。近似認為理論夾緊力W和切削合力相等。即：W=4P=3453.2N 用幾何方法求切削合力的坐標值，合力的坐標位置： X=； Y= ; 表 2 孔號 pi xi pixi yi piyi 1 863.3 0 0 120 966896 2 863.3 51 44028.3 130 1122329 3 863.3 0 0 0 0 4 863.3 51 44028.3 20 17266 由表2可求： =4×863.3=3453.2N； 計算可得： X=25.5; Y =67.5; 可知切削合力的作用點在X=25.5,Y=67.5的位置 夾緊力與切削力的方向一致，在立式鉆床上加工工件，自上而下夾緊工件，主切削力（軸向）幫助夾緊，夾緊力用于防止在鉆削中工件產(chǎn)生轉動和振動。查《機床夾具設計手冊》，可得：M=Q[] 式中： M-應加在螺旋加緊機構上的加緊扭矩； Q-加緊力（kgf）； -螺紋的平均半徑； -螺紋升角； -螺紋摩擦角； -支撐表面摩擦力矩的計算力臂； -支撐表面的摩擦系數(shù)。 為了計算方便，令K=，則 M=KQ. 當采用公制螺紋的螺旋加緊機構時，各種不同加緊情況的K值見表3-23，這里可以取 K=1.627 W=Q=M/K=(4×29.1)/1.627=71.55N =K×W=2.366×71.55=169.29N 根據(jù)芯軸許用應力公式對芯軸來進行校驗: 查《夾具設計手冊》上螺栓和螺母的許用加緊力可得螺母M16的許用加緊力大于故選取M16的螺母。由于橫向載荷較小，在這里就不做計算。 設計小結 經(jīng)過近一個月的緊張設計，我們首先參觀了江西上饒福事特液壓有限公司鉆削加工過程，使我們在機床夾具及加工方面增長了去多的見識，為這次畢業(yè)設計起到了非常重要的作用。通過查閱大量的設計資料及指導老師的精心指導下，我努力克服了一個又一個困難，終于順利的完成了這次刻骨銘心的設計。 這次設計，我們主要采用了電腦輔助繪圖，大大提高了工作效率。并加深了對制圖應用軟件的操作，對夾具設計有了更深的了解。 通過這次設計我們深刻體會到設計過程就是一個自我學習的過程：發(fā)現(xiàn)問題、了解問題、查閱資料、老師的指導、最后解決問題。我們學到了課本上一些學不到的知識，增長了自己的才干。當然我的水平有限，設計中難免存在不足之處，還請多多指教。 在整個設計過程當中，得到老師的精心指導，及同學的熱心幫助。在這里對他們表示衷心的感謝。 學生：馮彬 參考文獻 《實用機械設計手冊》 主編：王萬鈞 中國農(nóng)業(yè)機械出版社 《機械加工技術手冊》 主編：李洪 北京出版社 《機械制造技術》 主編：李華 高等教育出版社 《機械制圖》 主編：張祖續(xù) 機械工業(yè)出版社 《機械工程材料》 主編：齊民 大連理工大學出版社 《機床夾具設計》 主編：王啟平 哈爾濱工業(yè)大學出版社 《機械設計》 主編：吳宗澤 高等教育出版社 《機床夾具設計手冊》 主編：王秀倫 國防工業(yè)出版社 24