鋁活塞機械加工工藝及夾具設計【含CAD圖紙優(yōu)秀畢業(yè)課程設計論文】

購買設計文檔后加 費領取圖紙 購買設計文檔后加 費領取圖紙 畢業(yè)設計（論文） 鋁活塞機械加工工藝及夾具設計 班 級 專 業(yè) 教 學 系 指導老師 完成時間 年 月 日至 年 月 日 I 摘 要 本次設計的主要內容是鋁活塞機械加工工藝及夾具設計，鋁活塞作為柴油發(fā)動機里面的主要零件之一，其主要加工表面及控制位置為 外圓和 內孔。由零件要求分析可知，保證 外圓和 內孔尺寸的同時應該盡量保證其垂直度，這對于后工序裝配和總成使用上來說都有重要影響。所以，工序安排時，采取以 69 大外圓粗定位夾緊加工后，對 外圓 進行車削加工同時成型。因其粗糙度為 通過粗車、精車滿足。對于鉆、鉸削 內孔時，同樣以鋁活塞的 外圓定位，控制其自由度，以達到加工出來的產(chǎn)品滿足要求并且一致性好的目的。 本文的研究重點在于通過對鋁活塞的工藝性和力學性能分析，對加工工藝進行合理分析，選擇確定合理的毛坯、加工方式、設計高效、省力的夾具以及設計出簡單、實用的數(shù)控加工程序，通過實踐驗證，最終加工出合格的鋁活塞零件。 關鍵詞： 鋁活塞，加工余量，工藝，夾具 he of is as of By of is to it an of be to of is to of so as to of of of of is by of of C is by of 錄 摘 要 . 緒論 . 1 2 零件的分析 . 2 件的作用 . 3 件的工藝分析 . 1 3 確定毛坯 ，繪制毛坯 圖 、零件圖 . 3 . 9 序尺寸及毛坯尺寸的確定 . 11 4 工藝規(guī)程設計 . 12 . 12 . 12 、量具 . 12 定切削用量及基本工時 . 13 . 14 . 8 中心孔 . 8 . 15 . 8 . 17 . 17 . 18 . 18 . 18 . 19 . 19 . 20 . 20 . 20 . 21 . 21 . 21 9銑氣門內槽 . 8 . 8 . 8 . 8 . 8 5 鉆孔 夾具的設計 . 25 . 25 . 4 削力及夾緊力的計算 . 4 、襯套及鉆模板的設計 . 4 具定位誤差分析 . 4 結 論 . 錯誤 !未定義書簽。 致 謝 . 23 參考文獻 . 31 1 1 緒論 本文首先對鋁活塞的零件進行分析，通過對鋁活塞進行的研究和分析，描述了它的毛坯制造形式、機械加工余量、基準選擇、工序尺寸和毛坯尺寸的確定，以及切削用量和工時的計算等相關內容。為了提高勞動生產(chǎn)率 ，降低勞動強度，保證加工質量，與指導老協(xié)商后，覺得用夾具比較合適。 在這次畢業(yè)設計中，根據(jù)課題所給的零件圖、技術要求，通過查閱相關資料和書籍，了解和掌握了的機械加工工藝和編程的一般方法和步驟，并運用這些方法和步驟進行了鋁活塞的機械加工工藝及夾具設計。整個設計的指導思想“簡便、高效、經(jīng)濟”。力求生產(chǎn)處符合要求的產(chǎn)品。 2 零件的分析 具的發(fā)展史 題目所給的零件是鋁活塞，而鋁活塞一般是回轉體裝在發(fā)動機汽缸內，活塞在一部分工作循環(huán)壓縮氣體，而在另一部分工作循環(huán)，汽缸內的混合氣體燃燒膨脹，活塞承受 高溫氣體的壓力，并把壓力通過活塞銷、連桿傳給曲軸?？梢娀钊窃诟邷馗邏合鹿ぷ鏖L時間變負荷的往復運動，活塞的結構就要適應這樣的工作條件，而本課題的任務就是”鋁活塞機械加工工藝及夾具設計“。 件的工藝分析 （ 1）以主視圖為主要加工表面的加工面。 這一組加工表面包括： 69外圓的車削加工， 61內孔的車削加工， 內孔的鉆、鉸削加工， 切槽的 車削加工等等， 其中 69 外圓 的表面粗糙度要求為 61 內孔的 表面粗糙度要求為 切槽的表面粗糙度為 其余加工表面的粗糙度均為 （ 2）以剖視圖為主要加工表面的加工面。 這一組 加工表面包括： 內孔的鉆、鉸削加工，其 表面粗糙度為 以下是該鋁活塞的零件圖： 2 圖 1鋁活塞零件主視圖 圖 1鋁活塞剖視圖 3 3 確定毛坯，繪制毛坯圖、零件圖 定毛坯的制造形式及材料 “鋁活塞”零件材料采用鑄造。鋁活塞材料為 進行時效處理，生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)，采用鑄造毛坯。 由于零件尺寸不大，結構比較復雜，因此我們采用鑄造的形式，從而提高勞動生產(chǎn)率，降低成本。 械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 69 外圓的加工余量 根據(jù)工序要求，鋁活塞的 69外 圓 的加工分粗、精車加工。各工步余量如下： 粗車：參照實用機械制造工藝設計手冊表 7余量值規(guī)定為 取 表 7車時厚度偏差取 精車：參照實用機械制造工藝設計手冊表 7余量值規(guī)定為 取 1 毛坯的基本尺寸為 69+5 根據(jù)實用機械制造工藝設計手冊表 2件尺寸公差等級選用 得毛坯尺寸公差為 毛坯的名義尺寸為： 69+ 75坯最小尺寸為： 坯最大尺寸為： 75+ 車后最大尺寸為： 車后最小尺寸為： 車后尺寸與零件圖尺寸相同 ，即 69 內孔的加工余量 根據(jù)工序要求，該孔的加工分為鉆、鉸兩個工序完成，各工序余量如下： 鉆：參照實用機械制造工藝設計手冊表 7余量值為 鉸：參照實用機械制造工藝設計手冊表 7余量值為 毛坯的基本尺寸分別為： 毛坯基本尺寸為 22+2+1+ 根據(jù)實用機械制造工藝設計手冊表 2得毛坯尺寸公 差為 毛坯名義尺寸為 22； 4 毛坯最大尺寸為 22+ 毛坯最小尺寸為 鉆削工序尺寸為 24； 粗鉸、精鉸后尺寸與零件圖尺寸相同，即 ； 端面的加工余量 根據(jù)工序要求，兩端面的加工只要粗車一個工序完成，各工序余量如下： 粗車：參照實用機械制造工藝設計手冊表 7余量值為 毛坯的基本尺寸分別為 ： 毛坯基本尺寸為 117+4+4=125 根據(jù)實用機械制造工藝設計手冊表 2得毛坯尺寸公差為 毛坯名義尺寸為 117+4+4=125 毛坯最大尺寸為 125 毛坯最小尺寸為 粗車后工序尺寸為 125 4 工藝規(guī)程設計 位基準的選擇 基準的選擇： 粗基準選擇應當滿足以下要求： A、保證各重要支承孔的加工余量均勻； B、保證鋁活塞的 內壁有一定的間隙。 為了滿足上述要求，應選擇鋁活塞的主要面作為定位基準。即以鋁活塞的外圓作為粗基準來限制工件的四個自由度，再以另一個面作為定位基準來限制第五個自由度。這樣就能夠很好地保證工件的定位，從而達到了加工各個工序的目的。 基準的選擇： 從保證鋁活塞孔與孔、孔與平面、平面與平面之間的位置 。精基準的選擇應能保證鋁活塞零件在整個加工過程中基本上都能用統(tǒng)一的基準定位。 從鋁活塞零件圖分析可知，它的頂平面與各主要支承孔平行而且占有的面積較大，適于作精基準使用。但用一個平面定位僅僅能限制工 件的三個自由度，如果使用典型的一面兩孔定位方法，則可以滿足整個加工過程中基本上都采用統(tǒng)一的基準定位的要求。 至于前后端面，雖然它是鋁活塞箱體的裝配基準，但因為它與鋁活塞箱體的主要支承孔系垂直。如果用來作精基準加工孔系，在定位、夾緊以及夾具結構設計方面都有一 5 定的困難，所以不予采用。 定工藝路線 對于大批量生產(chǎn)的零件，一般總是首先加工出統(tǒng)一的基準。鋁活塞體加工的第一個工序也就是加工統(tǒng)一的基準。 具體安排是先以 69外圓作為定位基準來加工鋁活塞的外圓及端面，然后已經(jīng)車削好的外圓面為基準來加工主視圖上面的 各個孔位。由于外圓面加工完成后一直到鋁活塞體加工完成為止，除了個別工序外，都要用作定位基準。 后續(xù)工序安排應當遵循先面后孔的原則。先粗、精加工平面，再粗、精加工孔系。因切削力較大，也應該在粗加工階段完成。 按上述原則亦應先精加工平面再加工孔系，但在實際生產(chǎn)中這樣安排不易于保證孔和端面相互垂直。 因此，實際采用的工藝方案是先精加工支承孔系，然后以支承孔用可脹心軸定位來加工端面，這樣容易保證零件圖紙上規(guī)定的端面全跳動公差要求。各外圓孔的攻絲，由于切削力較小，可以安排在粗、精加工階段后分散進行。 加工工序完成以后 ，將工件清洗干凈。清洗是在 c9080 的含 硝酸鈉溶液中進行的。清洗后用壓縮空氣吹干凈。保證零件內部雜質、鐵屑、毛刺、砂粒等的殘留量不大于 根據(jù)以上分析過程，現(xiàn)初步擬定鋁活塞加工工藝路線如下； 方案一： 一、鑄造毛坯 二、時效 三、車 四、粗車外圓 五、車端面 六、車止口、打中心孔 七、粗鏜銷孔 八、半精車外圓 九、鉆斜孔 十、鉆直油孔 十一、切油環(huán)槽 十二、切油環(huán)槽 十三、車油環(huán)槽環(huán)岸及其倒角 十四、切梯形槽 十五、半精車頭部外圓 十六、切鑲圈槽 9 十七、切鑲圈槽 十八、切鑲圈槽槽底 6 十九、精車外圓 35 二十、粗車燃燒室 75 二十一、粗車燃燒室圓角 二 十二、精車燃燒室 二十三、銑氣門內槽 二十四、銑氣門外槽 二十五、精鏜銷孔 50 二十六、車銷孔外端擋圈及倒角 二十七、細鏜銷孔 二十八、去毛刺、飛邊 二十九、質檢 三十、倉庫 方案二： 一、鑄造毛坯 二、時效 三、車 四、粗車外圓 五、車端面 六、車止口、打中心孔 七、粗鏜銷孔 八、半精車外圓 九、鉆斜孔 十、鉆直油孔 十一、精車外圓 35 十二、粗車燃燒室 75 十三、粗車燃燒室圓角 十四、精車燃燒室 十五、銑氣門內槽 十六、銑氣門外槽 十七、精鏜銷孔 十八、切油環(huán)槽 十九、切油環(huán)槽 二十、車油環(huán)槽環(huán)岸及其倒角 二十一、切梯形槽 二十二、半精車頭部外圓 二十三、 切鑲圈槽 9 二十四、切鑲圈槽 二十五、切鑲圈槽槽底 50 二十六、車銷孔外端擋圈及倒角 二十七、細鏜銷孔 二十八、去毛刺、飛邊 二十九、質檢 三十、倉庫 7 方案三： 一、鑄造毛坯 二、時效 三、車 四、粗車外圓 五、車端面 六、車止口、打中心孔 七、精車外圓 35 八、粗車燃燒室 75 九、粗車燃燒室圓角 十、粗鏜銷孔 十一、半精車外圓 十二、鉆斜孔 十三、鉆直油孔 十四、精車燃燒室 十五、銑氣門內槽 十六、銑氣門外槽 十七、精鏜銷孔 十八、切油環(huán)槽 十九、切油環(huán)槽 二十、車油環(huán)槽環(huán)岸及其倒角 二十一、切梯形槽 二十二、半精車頭部外圓 二十三、切鑲圈槽 9 二十四、 切鑲圈槽 二十五、切鑲圈槽槽底 50 二十六、車銷孔外端擋圈及倒角 二十七、細鏜銷孔 二十八、去毛刺、飛邊 二十九、質檢 三十、倉庫 其中，方案二的工藝路線雖能方便工人安裝加工，但在裝夾加工過程中會對零件已加工好表面造成破壞，造成零件損失；方案三，能加工出所要的零件，但加工時對零件的裝夾和拆卸較頻繁，時間耽擱較長，生產(chǎn)率下降；所以，綜合選定，方案一可用。 擇加工設備及刀、夾、量具 由圖樣分析， 該圖樣需要車削外圓，在這里我們在車輪廓時選用外圓車刀。而車削加工時我們可以選擇內孔車刀，量具可選用 05徑千分尺，游標深度卡尺等。 8 確定切削用量及基本工時 車外圓及端面 1） 確定背吃刀量于粗加工單邊余量為 在一次走刀內完成，故 2）確定進給量 f 。根據(jù)查切削用量簡明手冊得，刀桿尺寸為 516 ， 以及工件直徑為 020 時 按 床說明書選擇 確定的進給量尚需滿足車床進給機構強度的要求，故需進行校驗。 根據(jù) 床說明書，其進給機構允許的進給力 530。 當鋼的強度 10680， ， ， 45 5 （預計）時，進給力為 820。 切削時.10.1 11.1由于切削時的進給力小于車床進給機構允許的進給力，故選 的進給量可用。 3）確定切削速度5質合金車刀加工 00630鋼 料， ， ，切削速度 09 4） 選擇車刀磨鈍標準以及刀具壽命 根據(jù)查切削用量簡明手冊得， 車刀后刀面最大磨損量取為 為車刀的材料為硬質合金，所以車刀的壽命 T=60 5） 確定車削速度削用量簡明手冊表 公式計算：10000= 根據(jù)一下公式，可得：1000 30075機動T= m 9*0* 9 止口、打中心孔 本工序為 車 車止口、打中心孔 的工序 ，我們選擇機床：普通車床 率P=13 刀具：選用高速鋼外圓車刀， 查 機械制造工藝設計簡明手冊 39，刀具數(shù)據(jù)如下： d=16 20z 2251)車削進寬度的選擇 根據(jù)實際工況，我們通過機械制造工藝設計簡明手冊 27可知 2 這里取 )選擇進給量 經(jīng)過查表可知： 3)選擇車削的速度 經(jīng)查表 可知 0 . 6 / 3 6 / m i nv m s m 所以： 1 0 0 0 1 0 0 0 3 6 1 9 0 / m i 1 4 6 0 4)計算切削時間 查機械制造工藝、金屬切削機床設計指導表 5 可知： 1212. . 0 . 2 5 2 0 1 9 2 9 6 015901 3 7251580a z nL l l ll a D 所以， 1590 1 . 6 5 m i 5)計算車削力 根據(jù)實際工況，我們通過機械制造工藝設計 簡明手冊有 ： 0 . 8 3 0 . 6 5 0 . 8 309 . 8 1z z e f F a a d a z 式中： 10 所以， 0 . 8 3 0 . 6 5 0 . 8 309 . 8 1z z e f F a a d a z0 . 8 3 0 . 6 5 0 . 8 39 . 8 1 3 0 1 . 5 0 . 2 5 6 0 0 . 5 2 09 3 . 9 N 6)校核機床功率 查切削用量簡明手冊表 . 9 3 . 9 3 6 3 . 3 8 1 31 0 0 0 1 0 0 0k w k w 所以，機床的功率足夠； 鏜銷孔 機床： 式鏜床 刀具：硬質合金鋼刀具 1)粗鏜銷孔 通過查表可知，鏜孔深度為 2 ； 查表可知，由于刀桿伸出長度為 切削深度為 所以我們可以知道，鏜刀的進給量 ； 切削速度 V ：通過查找相關設計手冊和規(guī)范，可 知： m 5/25.0 由表可知，機床主軸轉速的計算公式為： m 151 0 0 01 0 0 0 0 n ，有0 于是就有機床的切削速度： = 3 6 / m i n 0 . 6 /6 0 / m i m m 計算每分鐘進給量： m 6606.0 11 切削的長度 l 的計算： 9 計算刀具的切入長度 1l ： 2(1 計算刀具的切出長度 2l ： 32 有 2 計算行程次數(shù)： 1i 計算機動時間： m i mj 1）粗鏜 3- 57 孔 通過查表可知，鏜孔深度為 0 ； 查表可知，由于刀桿伸出長度為 切削深度為 于是就有：鏜刀的進給量 ； 切削速度 V ：通過查找相關手冊可知 m 5/25.0 由表可知，機床主軸轉速的計算公式為： m 151 0 0 01 0 0 0 0 n ，有0 于是就有機床的切削速度： = 3 6 / m i n 0 . 6 /6 0 / m i m m 計算每分鐘進給量： m 6606.0 切削的長度 l 的計算： 3 計算刀具的切入長度 1l ：k 2302)32(1 計算刀具的切出長度 2l ： 32 有 2 計算行程次數(shù)： 1i 計算機動時間：m mf 油環(huán)槽環(huán)岸及其倒角 機床： 通車床 刀具：溝槽車刀 切削深度 12 進給量 f ：根據(jù)實際工況，我們通過實用機械工藝簡明手冊中 桿伸出長度取 切削深度為 因此確定進給量 切削速度 V ：由實用機械工藝簡明手冊中，可以知道 4取m i n/15/25.0 機床主軸轉速 n ： m 151 0 0 01 0 0 0 0 n ，取 0 實際切削速度 V ： 即 3 6 / m i n 0 . 6 /6 0 / m i m m 工作臺每分鐘進給量m 6606.0 被切削層長度 l ： 9 刀具切入長度 1l ： 2(1 刀具切出長度 2l ： 32 取 2 行程次數(shù) i ： 1i 機動時間1m i mj 、絞 8- 孔至尺寸 工件材料為 銹鋼 ,孔的直徑為 面粗糙度 工機床為工工序為鉆，加工刀具為：鉆孔 20 確定進給量 f 根據(jù) 參考文獻 7表 28查出 0 . 2 5 0 . 3 1 /f m m r表，由于孔深度比0/ 3 / 1 2 0 . 2 5， ，故 ( 0 . 2 5 0 . 3 1 ) 1 . 0 0 . 2 5 0 . 3 1 /f m m r 表。查式鉆床說明書，取 0 /f m m r 。 根據(jù) 參考文獻 7表 28頭強度所允許是進給量 1 /f m m r 。由于機床進給機構允許的軸向力m a x 15690 由機床說明書查出），根據(jù) 參考文獻 7表 28許的進給量 " 1 f m m r 。 由于所選進給量 f 遠小于 f 及 "f ，故所選 f 可用。 確定切削速度 v 、軸向力 F、轉矩 T 及切削功率8插入法得： 1 7 / m ， 4732 5 1 T N M表 ， 由于實際加工條件與上表所給條件不完全相同，故應對所的結論進行修正。 13 由 參考文獻 7表 28， ，故 1 7 / m i n 0 . 8 8 0 . 7 5 1 1 . 2 2 ( / m i n )v m m 表 01000 1 0 0 0 1 1 . 2 2 / m i n 2 9 8 / m i m m 表查 床說明書，取 195 / m 。實際切削速度為 0 1 2 1 9 5 / m i n 7 . 3 5 / m i 0 0 1 0 0 0dn m m 由參考文獻 7表 281 M ，故 4 7 3 2 1 . 0 4 7 3 2 ( )F N N 5 1 . 6 9 1 . 0 5 1 . 6 9T N m N m 校驗機床功率 切削功率/)m M n n k 表（ 1 . 2 5 ( 1 9 5 / 2 9 8 ) 1 . 0 0 . 8 2k W k W 機床有效功率 4 . 5 0 . 8 1 3 . 6 5E E k W k W P 故選擇的鉆削用量可用。即 0 12d 0 /f m m r ， 195 / m ， 7 / m 相應地 4732， 5 1 T N m， 直油孔 本工序為鉆鉆直油孔，根據(jù)實際工況，我們選擇機床：搖臂鉆床，刀具我們選擇麻花鉆。 （ 1）鉆底孔 查機械制造工藝設計手冊表，我們知道， 切削深度 ； 進給量 f ：根據(jù)實用機械工藝簡明手冊中表 ； 切削速度 V ：參照實用機械工藝簡明手冊中表 機床主軸轉速 n ： m i n/7 8 0 01 0 0 00n ，取 00 14 實際切削速度 V ： 被切削層長度 l ： 7 刀具切出長度 2l ： 02 l 走刀次數(shù)為 1 根據(jù)切削用量簡明手冊可知，有一下公式： 機動時間 1 m fn j 查機械制造工藝設計手冊表，我們知道， 切削深度 p 進給量 f ：根據(jù)實用機械工藝簡明手冊中表 通孔 取 切削速度 V ：參照實用機械工藝簡明手冊中表 機床主軸轉速 n ： m 8 0 01 0 0 0 0 n 實際切削速度 V ： 被切削層長度 l ： 7 刀具切入長度 1l ： tg 126)21(2 01 刀具切出長度 2l ： 02 l 走刀次數(shù)為 1 根據(jù)切削用量簡明手冊可知，有一下公式： 機動時間 2 m i 7 fn 查機械制造工藝設計手冊 表 3 42 有 所以 11 0 0 01 0 0 0 15 1 計算切削深度 42/282 4)鉆削扭矩的計算 查機械制造工藝設計手冊表 3 36 有 0M C m d x m fy m 310 d f k 式中 所以 1 . 9 0 . 8 32 2 5 . 6 3 2 2 0 . 3 5 1 03 4 . 5 9 5)計算軸向力 查機械制造工藝設計手冊表 3 36 有 軸向力 . . d F K 所以， ; 6 因零件材料為 50，查機械制造工藝設計手冊表 3 36 有 0 . 6 0 . 6150 0 . 9 41 9 0 1 9 0 所以，實際的切削扭矩和軸向力分別為： 3 4 . 5 9 0 . 9 4 3 2 . 5 2 9 1 0 . 9 4 5 2 5 5 . 5M N 6)計算切削功率 因為 3 0 4 / m i n 5 . 1 /n r r s 查機械制造工藝設計手冊表 3 36 有 16 3 5 . 1 32 1 0 2 3 . 1 4 3 5 . 6 5 1 0 1 1 。 所以，機床功率足夠。 氣門內槽 本工序為銑氣門內槽的工序，我們選擇機床：立式銑床 率 P=13 刀具：選用高速鋼圓鑲齒三面刃銑刀 查 機械制造工藝設計簡明手冊 39，刀具數(shù)據(jù)如下： d=16 20z 2251)銑削進寬度的選擇 根據(jù)實際工況，我們通過機械制造工藝設計簡明手冊 27可知 2 這里取 )選擇進給量 經(jīng)過查表可知： 3)選擇銑削的速度 經(jīng)查表 可 知 0 . 6 / 3 6 / m i nv m s m 所以： 1 0 0 0 1 0 0 0 3 6 1 9 0 / m i 1 4 6 0 4)計算切削時間 查機械制造工藝、金屬切削機床設計指導表 5 可知： 1212. . 0 . 2 5 2 0 1 9 2 9 6 015901 3 7251580a z nL l l ll a D 所以， 1590 1 . 6 5 m i 5)計算銑削力 根據(jù)實際工況，我們通過機械制造工藝設計簡明手冊有 ： 0 . 8 3 0 . 6 5 0 . 8 309 . 8 1z z e f F a a d a z 式中： 17 所以， 0 . 8 3 0 . 6 5 0 . 8 309 . 8 1z z e f F a a d a z0 . 8 3 0 . 6 5 0 . 8 39 . 8 1 3 0 1 . 5 0 . 2 5 6 0 0 . 5 2 09 3 . 9 N 6)校核機床功率 查切削用量簡明手冊表 . 9 3 . 9 3 6 3 . 3 8 1 31 0 0 0 1 0 0 0k w k w 所以，機床的功率足夠； 鏜銷孔 通過查表可知，鏜孔深度為 2 ； 查表可知，由于刀桿伸出長度為 切削深度為 所以我們可以知道，鏜刀的進給量 ； 切削速度 V ：通過查找相關設計手冊和規(guī)范，可知： m 5/25.0 由表可知，機床主軸轉速的計算公式為： m 151 0 0 01 0 0 0 0 n ，有0 于是就有機床的切削速度： = 3 6 / m i n 0 . 6 /6 0 / m i m m 計算每分鐘進給量： m 6606.0 切削的長度 l 的計算： 9 計算刀具的切入長度 1l ： 2(1 18 計算刀具的切出長度 2l ： 32 有 2 計算行程次數(shù)： 1i 計算機動時間： m mf 上 4紋孔的夾具。由于孔的位置精度較高，只要保證其中心位置正確即可。因此在本道工序加工時主要應考慮何提高勞動生產(chǎn)率，降低勞動強度。 5 鉆孔 夾具的設計 位基準的選擇 由于加工此孔是在車削好活塞外圓加工的，并且活塞的端 面上也經(jīng)過加工，所以選擇車削好的外圓面做位定位基準，通過定位銷軸對活塞的內孔來進行 孔的鉆削加工。 位元件的設計 定位元件為固定壓板，一面兩孔定位的定位元件大體都為定位銷和定位板，本次設計的夾具也不例外。 削力及夾緊力的計算 由于本道工序主要完成工藝孔的鉆、攻加工，而鉆削力遠遠大于擴和攻的切削力。因此切削力應以鉆削力為準。根據(jù)文獻 18表 43 得： 鉆削力： 鉆削力矩： 0 9 19 式中： 8 50/( p 2321872553125531 m i nm a xm a x 50/( p NF f 4 2 9 實際所需夾緊力，根據(jù)文獻 18表 63 得： )/( 1 k 安全系數(shù) K 可按下式計算，由式（ ： 式中 : 65 02 NW k 套、襯套、鉆模板及夾具體設計 4紋孔的加工需鉆、擴兩次切削才能滿足加工要求。故選可快換鉆套（其結構如圖 9 所示）。根據(jù)工藝要求： 紋孔分鉆、攻兩個工步完成加工。即先用 用 攻進行螺紋孔的加工； 圖 9 可換鉆套 鉆套結構參數(shù)如下表： 表 3 鉆套基本結構 參數(shù) 20 d H D 1D 2D h 1h m r C 公稱尺寸 允差 34 56 48 +6 60 16 7 27 41 1 襯套選 用固定襯套其結構如圖所示： 圖 10 襯套 其結構參數(shù)如下表： 表 4 襯套基本結構參數(shù) d H D C 1C 公稱尺寸 允差 公稱尺寸 允差 48 +6 62 + 35 鉆模板選用固定螺絲式鉆模板。利用鉆孔夾具定位上焊接好的支撐柱進行固定。 夾具體的設計主要考慮零件的形狀及將上述各主要元件聯(lián)成一個整體。這些主要元件設計好后即可畫出夾具的設計裝配草圖。 具誤差分析和計算 該工序以兩支 撐孔和左端面為定位基準，要保證加工平面水平。 為了滿足工序的加工要求，必須使工序中誤差總和等于或小于該工序所規(guī)定的工序公差。 由于加工孔的位置精度不是很高，我們只需根據(jù)工件的尺寸確定鉆套至凸臺中心的 21 距離和鉆套至基準面的距離及偏差分別為 和 。 （ 1）定位誤差：為保證加工工件表面水平，凸臺中心與削邊銷中的連線與水平成17 角。主要確定其轉角誤差，即： L m i i 其中： )2(2 m X （ 2）夾緊 安裝 誤差， 對工序尺寸的影響均小。即： 03）磨損造成的加工誤差：通常不超過 從以上的分析可見，所設計的夾具應能滿足