常溫清水單級單吸臥式離心泵設計（含20張CAD圖紙）

常溫清水單級單吸臥式離心泵設計（含20張CAD圖紙）,常溫,清水,單級單吸,臥式,離心泵,設計,20,CAD,圖紙 課題名稱：常溫清水單級單吸臥式離心泵設計 院（部）： 專業(yè)班級： 學 號： 學生姓名： 指導教師： 起止日期： 摘要： 本次設計依據(jù)關醒凡教授《現(xiàn)代泵設計手冊》里面所介紹的離心泵葉片、蝸殼的設計方法，結(jié)合以往的設計資料及調(diào)研學習的結(jié)果，完成了常溫清水單級單吸臥式離心泵的水力設計和結(jié)構設計，繪制了葉輪和蝸殼的木模圖以及各部件的結(jié)構圖。同時對主要部件進行了強度校核。 關鍵字： 離心泵、水力設計、葉輪、蝸殼。 Abstract This graduation design is based on the design methods of centrifugal pump impeller and volute introduced in《modern pump design handbook》written by professor Guan Xingfan. Also combined with previous design data and research results. I completed room temperature water, single stage single suction horizontal centrifugal pump hydraulic design and structure design, drew the impeller and volute hydraulic drawing and the structure drawing of very components as well. At the same time, checked the strength of important parts. Key Words Centrifugal pump, Hydraulic design, Impeller, Casing. 目錄 設計簡介 5 水力設計 10 一、已知設計參數(shù) 10 二、泵設計參數(shù)和結(jié)構形式的計算和確定 10 1. 泵設計參數(shù)確定 10 2. 泵進、出口直徑的確定 11 三、葉輪主要幾何參數(shù)的計算和確定 11 1. 軸徑與輪轂直徑的初步計算 11 2. 葉輪進口直徑D0的計算 12 3. 葉輪出口直徑D2的初步計算 12 4. 葉片出口寬度b2的計算 12 5. 葉片出口角β2的確定 12 6. 葉片數(shù)Z的計算與選擇 12 7. 葉輪出口直徑D2的精確計算 13 8. 葉輪主要幾何尺寸 14 9. 葉輪的出口速度 14 10．確定葉片入口處絕對速度V1和圓周速度u1 15 四、畫葉輪木模圖與零件圖 15 1．葉片軸面投影圖的繪制 15 2．繪制中間流線 17 3. 流線分點（作圖分點法） 18 4．確定進口角β1 19 5．作方格網(wǎng) 21 6．繪制木模圖 22 五、壓水室的設計 24 1．基圓直徑D3的確定 25 2．壓水室的進口寬度 25 3．隔舌安放角φ0 25 4．隔舌的螺旋角α0 25 5．斷面面積F 26 6. 當量擴散角 26 7．各斷面形狀的確定 27 8．壓出室的繪制 27 強度校核 30 一、鍵選取及強度校核 30 1．葉輪與軸處 30 2. 聯(lián)軸器與軸處 30 二、軸的強度校核 30 三、葉輪強度計算 32 四、聯(lián)軸器選取 32 設計總結(jié)及感想 33 參考文獻 34 設計簡介 泵是應用非常廣的通用型產(chǎn)品，泵當中的單級單吸式離心泵（以下簡稱離心泵）是泵類中應用最廣、品種繁多的產(chǎn)品。 在改革開放之前，我國的離心泵產(chǎn)品絕大多數(shù)是由沈陽水泵研究所組織聯(lián)合設計，對老產(chǎn)品技術進行升級換代。單級泵在20世紀50年代是K型泵（參考前蘇聯(lián)的產(chǎn)品），20世紀60年代為BA型（B型）泵，20世紀70年代為IS型泵。IS型泵，當時盡最大努力向國際標準對齊，再加上大力推廣，現(xiàn)在已占據(jù)我國單級泵的主導位置。在這期間，一方面泵本身技術在進步，另一方面來說國民經(jīng)濟各部門對泵的要求不斷提高?，F(xiàn)在看來，現(xiàn)有我國的單級泵的性能與可靠性已很難滿足國家的需要，尤其是泵的效率與現(xiàn)代的高效節(jié)能的泵產(chǎn)品相比相差很多。 國內(nèi)的單級單吸式離心泵相關性能參數(shù)范圍窄。IS（IH）泵29個品種。流量從12.5m3/h到400m3/h，揚程從20m到400m。揚程20m時的最大流量為200m3/h，流量400m3/h時的最大揚程為50m。下面是國外單級泵的相關參數(shù)：XA泵最大流量為650m3/h，ISO泵最大流量為720m3/h，CZ泵最大流量為1700m3/h，ZA泵最大量為2390m3/h。有的單級泵揚程超過200m。我國的一些水泵廠，為了達到客戶的需要，已在IS泵的基礎上將流量擴大到3200m3/h，揚程增加到了200m。 目前單級單吸式離心泵的主要缺陷： 1、效率和汽蝕性能指標相對較低。經(jīng)初步統(tǒng)計分析，與世界先進水平相比，國內(nèi)單級泵效率低2%左右，汽蝕余量高約10%左右。大約有1/4的泵產(chǎn)品實際上仍然達不到規(guī)定指標。 2、基本上都采用單蝸殼結(jié)構式壓水室，泵的運行穩(wěn)定性較差。當前，國內(nèi)單級單吸式離心泵基本上全部都采用單蝸殼結(jié)構壓水室，這樣的結(jié)構有損泵的運行穩(wěn)定性。能夠更多地采用雙蝸殼結(jié)構壓水室，現(xiàn)已成為國內(nèi)外泵發(fā)展的一個趨勢。如果采用雙蝸殼結(jié)構，就可以減小泵運行中的徑向力，這樣就能夠?qū)⒈玫恼駝釉肼暯档?；另外雙蝸殼結(jié)構對于擴大泵的高效范圍很有幫助。 3、葉輪進口堵塞。在IS（IH）型泵中，一些泵由于進口面積過小，流速過高，從而導致葉輪進口產(chǎn)生堵塞，一方面影響汽蝕性能，另一方面使增加了葉片間流道的擴散度，導致泵的效率下降，這也是泵在大流量運行時，流量上不去的一個重要原因。 4、只有一條性能曲線 ，限制了泵的使用范圍。IS（IH）型泵，在樣本等資料中，都只給出了設計點和大、小流量三個性能參數(shù)點，性能曲線只過三個參數(shù)點。國外泵均給出包括至少有兩次切割葉輪直徑的通用特性曲線（含等效曲線、汽蝕余量曲線和軸功率曲線），一方面擴大了泵的使用范圍，另一方面又為泵的選型提供了很方便條件。 5、整體結(jié)構造型、零部件的結(jié)構有待改進 國內(nèi)外單級單吸離心泵的主要特點： 1、運行平穩(wěn)：泵軸的絕對同心度以及葉輪優(yōu)異的動靜平衡，使泵的平穩(wěn)運行得到了保證。 2、滴水不漏：不同材質(zhì)的硬質(zhì)合金密封以及高科技含量的機械密封，確保在輸送不同介質(zhì)時均無泄漏。 3、噪音低：在兩個低噪音的、平穩(wěn)運行的軸承支撐下運行的水泵，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，電機微弱的聲響之外，基本上無其他噪音。 4、故障率低：由于簡單合理的結(jié)構，采用國際一流品質(zhì)配套的關鍵部件，使得整臺機組無故障工作時間得到了很大的提高。 5、維修方便：目前，技術的發(fā)展使得更換密封、軸承非常簡單方便。 6、占地更?。核轿?，垂直吐出的臥式單級離心泵，以及出口可向左、向右兩個方向布置的立式單級離心泵，便于管道布置安裝，從而在很大程度上節(jié)省空間。 當前，單級單吸離心泵的主要應用場合： 1、IS臥式清水泵，主要用于輸送清水及在物理化學性質(zhì)上類似于清水的其它液體，使用溫度一般低于80℃。 2、IR臥式熱水泵大量應用在冶金、化工、紡織、造紙以及賓館飯店等鍋爐熱水增壓循環(huán)輸送及城市采暖系統(tǒng)，IR型使用溫度低于120℃。 3、IH臥式化工泵，主要用于運送不含固體粒子并且具有腐蝕性、粘度類似于水的液體，使用溫度一般從-20℃到+120℃。 4、ISW臥式管道油泵，大量應用于運送汽油、煤油、柴油等油類產(chǎn)品以及易燃、易爆液體，輸送介質(zhì)的溫度從-20℃到+120℃ 基于經(jīng)驗數(shù)據(jù)和設計理論的一元設計理論當前已經(jīng)相當成熟，成為目前普遍應用的設計理論。根據(jù)已經(jīng)研究出的水力模型能夠設計出一些水利性能比較優(yōu)秀的產(chǎn)品。但離心泵內(nèi)部流動是一個復雜的、全三維的流動，現(xiàn)在采用一元設計設計理論模型以不能滿足需求。因此，優(yōu)化設計隨之出現(xiàn)和發(fā)展，而且成為離心泵設計過程中的關鍵步驟。優(yōu)化設計與反問題設計技術互相融合，并且結(jié)合CAD技術、CAM技術、人工智能技術等，能夠很大程度上實現(xiàn)高效水力模型的高速、智能化設計和制造。 依靠于計算機、計算流體力學以及計算機輔助設計等領域的技術發(fā)展，國內(nèi)外在一元設計理論方法的改進、優(yōu)化設計和內(nèi)部流動數(shù)值模擬等方面取得了豐碩的成果，包括國外較為先進的CAD/CFD交互設計技術，是的離心泵的設計慢慢的一步一步從一元流設計理論向三元流設計理論方向進發(fā)。 國內(nèi)外預測泵性能的主要方法有流場分析法、水力損失法以及神經(jīng)網(wǎng)絡法。經(jīng)過幾十年的發(fā)展, 水力損失法現(xiàn)今已經(jīng)相對比較成熟,但水力損失法的預測精度需要進一步提高。而目前神經(jīng)網(wǎng)絡法的預測精度并不是很高,而且它的精度的提高在很大程度上依賴于人工神經(jīng)網(wǎng)絡學科的發(fā)展。對于泵的研究工作者來說, 流場分析法最具有研究發(fā)展?jié)摿Α? 泵內(nèi)部的全三維流動計算、內(nèi)流測試、多相流和汽蝕等仍然是國內(nèi)外理論研究的重點。而且在此基礎上,去提高性能預測和計算機仿真技術。多目標、多約束的優(yōu)化設計法是以后水力設計方法的發(fā)展方向。一方面考慮到水力設計,另一方面兼顧到了可靠性、節(jié)能、制造技術、價值工程、產(chǎn)品的模塊化和個性化相結(jié)合等。在結(jié)構方面，應用更加可靠、平穩(wěn)的密封技術和軸承新材料也是今后泵業(yè)發(fā)展的重點問題之一。為使泵的工作更加可靠，而且進一步減少運行維修費用，就需要發(fā)展監(jiān)測系統(tǒng)與故障診斷系統(tǒng)。 傳統(tǒng)的水利設計方法主要有：相似換算法、速度系數(shù)法、面積比原理設計法、加大流量設計法、短葉片偏置法等。 下面介紹應用比較廣泛的兩種方法： 1、相似換算法：相似換算法是建立在相似理論基礎上的一種方法，通過在一臺模型泵的基礎上對相似模型泵的尺寸進行放大或縮小來得到所有設計的泵尺寸。對完全相似的泵來說，比轉(zhuǎn)速ns相等。在相似工況下，假設實型泵和模型泵的效率相等，已知一臺泵的幾何形狀和性能參數(shù)，利用相似定律，按照比例放大或縮小為另一臺幾何相似的泵，并換算出相應的性能曲線。這種設計要求要有一個水力模型庫。 2、速度系數(shù)法：速度系數(shù)法是以速度系數(shù)圖來進行設計的。實質(zhì)上，它仍然是基于相似理論基礎的一種相似換算法，它同樣要求要有較好的泵模型，設計時按ns選取速度系數(shù)，并作為水力尺寸的依據(jù)。它們的各項系數(shù)都是在比轉(zhuǎn)速大于或等于30的情況下取得的，也就限制了它們用于較低比轉(zhuǎn)速和超低比轉(zhuǎn)速離心泵的設計。目前已有不少人對這種圖進行了改進，并用此方法進行泵的設計和優(yōu)化。這也是本課題主要采用的方法。 由于是常溫清水離心泵，所以對泵體以及其他零件的材料沒有特殊的要求。在密封方面，傳統(tǒng)的密封方式有填料密封和機械密封，填料密封雖然價格低，維修方便，但是可靠性較差，而機械密封密封效果較好，可靠性高，所以本課題選用機械密封。 另外，單級離心泵的設計主要問題之一是軸向力的平衡問題。通常平衡軸向力的方法有如下幾種。 1、葉輪上開平衡孔：其目的是使葉輪兩側(cè)的壓力相等，從而使軸向力平衡，在葉輪輪盤上靠近輪毅的地方對稱地鉆幾個小孔，并在泵殼與輪盤上設置密封環(huán)，使葉輪兩側(cè)液體壓力差大大減小，起到減小軸向力的作用。這種方法簡單、可靠，但有一部分液體回流葉輪吸人口，降低了泵的效率。本課題采用的就是本方法。 2、采用雙吸葉輪：它是利用葉輪本身結(jié)構特點，達到自身平衡，由于雙吸葉輪兩側(cè)對稱，所以理論上不會產(chǎn)生軸向力，但由于制造質(zhì)量及葉輪兩側(cè)液體流動的差異，不可能使軸向力完全平衡。 3、葉輪上設徑向筋板：在葉輪輪盤外側(cè)設置徑向筋板以平衡軸向力，設立徑向筋板后，葉輪高壓側(cè)內(nèi)液體被徑向筋板帶動，以接近葉輪旋轉(zhuǎn)速度的速度旋轉(zhuǎn)，在離心力的作用下，使此空腔內(nèi)液體壓力降低，從而使葉輪兩側(cè)軸向力達到平衡。其缺點就是有附加功率損耗。一般在小泵中采用4條徑向筋板，大泵采用6條徑向筋板。 4、設置止推軸承：在用以上方法不能完全消除軸向力時，要采用裝止推軸承的方法來承受剩余軸向力。 5、對于多級泵常常采用平衡盤和平衡鼓的方法平衡軸向力 通過前期的調(diào)研，資料的查詢，結(jié)合自身所學的知識和學校以及企業(yè)導師的指導，完成本課題的相關內(nèi)容，使設計結(jié)果達到參數(shù)要求和預期的結(jié)果。在完成本課題的過程中，掌握泵設計的過程、影響性能參數(shù)的因素，以及數(shù)據(jù)的選取與處理。熟悉標準的選擇以及標準件（軸承、鍵等）選擇和類型。熟練繪圖軟（UG、CAD）的應用。為以后的工作學習打下好的基礎。 水力設計 一、已知設計參數(shù) 流量： Q = 190m3/h = 0.0528m3/s 揚程： H = 39m 轉(zhuǎn)速： n = 1500rpm NPSHr：4.5m 二、泵設計參數(shù)和結(jié)構形式的計算和確定 1. 泵設計參數(shù)確定 1.1. 泵轉(zhuǎn)速 n 的確定 轉(zhuǎn)速選擇時,需要考慮汽蝕比轉(zhuǎn)數(shù)的影響.n=1500rpm，Q=190m3/h，查曲線得C≈960，允許最大轉(zhuǎn)速為: nmax=C?NPSHR3/45.62?Q=960×4.53/45.62×0.0528 = 2296.8rpm 可知,nβ1’.其正沖角為?β=β1-β1’,沖角的范圍通常為?β=3°~15°。采用正沖角能夠提高抗汽蝕性能，并且對效率影響不大.所以，進口角β1=Δβ+β1’,下面將對進口角β1的計算方法進行簡述并進行計算. 前面已經(jīng)畫出了葉片進口邊，它可能不在同一個過水斷面上，進口邊與三條流線均有交點，過各個交點的過水斷面是不同的，這是要計算某點的過水斷面，就要畫出形成線過該點的的過水斷面并求出該過水斷面面積F1.這之后葉片液流角按如下公式計算： tanβ1’=Vm1U1-VU1 其中： U1=πnD160表示計算點液體的圓周速度； Vm1=QηvF1ψ1表示計算點液體的軸面分速度； Vu1表示計算點液體的軸圓周分速度，這里由于吸入式為直錐形取0。 在計算中我們一般知道計算點處液體的圓周速度，流量，過水斷面面積.但計算點的葉片排擠系數(shù)不知道，其值按如下公式計算： ψ1=1-δ1ZD1π1+(cotβ1sinλ1)2 Z表示葉片數(shù)； D1表示計算點的直徑； δ1表示計算點的真實厚度；λ1表示計算點軸面截線和軸面流線的夾角. 從上式可以看出.要計算液流角就要計算排擠系數(shù)，但計算排擠系數(shù)又要用到液流角.因此在計算時，要預先假定排擠系數(shù)，通過迭代計算最終確定液流角.這于計算出口直徑D2的方法相似.現(xiàn)以a-a流線為例計算液流角β1a,并用同樣的方法計算出其余兩流線上的液流角β1b,β1c. 第一步：先在軸面圖上畫出過計算點的過水斷面并計算其面積大小. F=2πRCb 第二步：計算出該點的圓周速度： U1=πnD160 第三步：假定進口排擠系數(shù)并計算出進口角： 假定排擠系數(shù)ψ1a，計算軸面速度，計算進口角，可以得到β1’,考慮沖角，取β 第四步：校核排擠系數(shù)ψ1a 迭代第三步和第四步，直至計算收斂.結(jié)果如下圖： 5．作方格網(wǎng) 根據(jù)分點的個數(shù)以及包角的大?。ㄗ约憾ǎ┊嫹礁窬W(wǎng)，方格網(wǎng)的方格大小可以自己定，方格網(wǎng)豎線軸面流線相應分點，橫線表示軸面間的夾角.畫好方格網(wǎng)后，便可在其上繪制流線.通常先畫中間流線，流線進出口在方格網(wǎng)上的位置應與軸面投影流線的分點對應，包角可自行選取，過進出口點作角 度等于計算的葉片進出口安放角的直線，然后作光滑曲線使光滑曲面與進出口 角度線相切.有些情況下，可在保證進出口安放角的條件下隨意畫出型線.其他流線可用類似的方法繪出.型線應滿足一下三點： 1：光滑平順； 2：單向彎曲，不要出現(xiàn)S形狀，以平直稍凸為好； 3：各型線有一定的對稱性. 型線的形狀極為重要，不理想時應堅決修改，必要時可以適當改變進口安放角，葉片進 出邊位置，葉片包角，葉片進出口邊不布置在同一軸面上等，重新繪制。如圖為本次設計的方格網(wǎng)和流線如下圖： 葉片加厚數(shù)據(jù)： 由于軸面截線表示表示無厚度的葉片，而實際葉片是有厚度的，所以必須進行葉片加厚.葉片可以再展開流面上，軸面和平面圖上加厚.而本次設計應該在軸面圖上加厚.方法如下： 以保角變換得到的軸面截線為骨線向兩邊加厚，或者以此為工作面向背面加厚.軸面投影圖上的軸面厚度按以下公式計算： Sm=Scosβ=δ1+tan2β+cot2λ 式中 S 表示流面厚度； δ表示真實厚度. 葉片厚度可按流線長度給定，通常最大厚度在 離 進 口為葉片全長13~12處，進出口部分應盡量減薄.這樣，當給定了真實厚度后，就可以列表計算各點的軸面厚度Sm.其中的β角從方格網(wǎng)展開圖上的對應點量取，λ角從軸面投影圖上軸面截線對應點量取.其他流線厚度可以類似算出.小泵 各流線可以去 相同的厚度.厚度計算可按下表計算 6．繪制木模圖 6.1．在軸面投影圖上繪制葉片工作面的軸面截線 如方格網(wǎng)上的圖所示，方格網(wǎng)上畫出的三條相對流線就是葉片表面的三型線.用軸面（方格網(wǎng)中的豎線）截三條流線，相當于用軸面去截葉片，所得三點的連線是葉片的軸面截線.把方格網(wǎng)中每隔一定角度的豎線（表示軸面）和三條流線的交點，按相對應分點的位置用插入法分別點到軸面投影圖三條流線上，然后連城光滑曲線，即為葉片的軸面截線.軸面截線應光滑并有規(guī)律變化，并盡量使軸面截線與軸面流線的夾角接近90度.如圖為葉片工作圖的軸面截線圖 6.2.繪制葉片背面的軸面截線 通過上述計算厚度的步驟，得到葉片厚度即可在軸面圖上的各個相應點上沿軸面流線方向 向進口方向移動指定厚度距離即可得到葉片背面的軸面截線.如下圖（其中紅色線表示葉片背面的軸面截線，黑色線代表葉片工作面的軸面截線）： 6.3.繪制木模圖 當每條軸面截線上均加厚后就可以開始畫木模圖了，其制方法如下： 在葉輪軸面截線圖上作垂直于軸心線的直線A,B,C……等線，使所有相鄰直線之間的距離相等.這個距離就表示作木模時所用的木模板的板厚，A,B,C……等線成為木模線.作好木模線，就在軸面投影圖右邊作以中心點O為圓心，作葉輪的外圓，并從O點開始作很多個軸面，軸面的多少根據(jù)包角大小定，每個軸面間的夾角為10°，若包角不為10°的整數(shù)倍，則可讓正中間的軸面與其相鄰的軸面夾角不為10°.在左右兩邊均畫好包角大小的圓弧后就可以在其上繪制葉片的木模截線圖.從葉輪的吸入口方向去看葉輪的轉(zhuǎn)動方向，若轉(zhuǎn)動是反時針方向，則我們作木模截線時，葉片背面的木模截線圖畫在左邊，而葉片工作面的木模截線圖畫在右邊.現(xiàn)設計水泵按反時針方向旋轉(zhuǎn)，我們在左面作出流線a-a的葉片工作面和背面，流線c-c的葉片背面以及A,B,C……等木模平板線與葉片背面各軸面截線的交點在平面圖上的投影.以流線a-a為例說明作圖方法如下：以O點為圓心，用流線a-a（流線c-c或A,B,C……等木模平板線）處葉片工作面和背面與各軸面交點到軸心線的距離為半徑，在右邊木模圖上作圓與相對應的軸面相交，得到各自的交點后用光滑曲線連接.有同樣的方法，在木模圖右邊作葉片工作面上a-a流線以及c-c流線，葉片背面上的c-c流線，葉片工作面的木模截線.這樣就完成了木模圖的繪制.本次設計的繪制結(jié)果如下： 五、壓水室的設計 壓水室是指葉輪出口到 泵出口法蘭（對節(jié)段式多級泵是到次級葉輪出口前，對水平中開水泵則是到過渡流道之前）的過渡部分。設計壓水室的原則： （1）、水力損失最小，并保證液體在壓水室中的流動是軸對稱的,以保證葉輪中的流動穩(wěn)定； （2）、在能量轉(zhuǎn)換過程中，軸對稱流動不被破壞； （3）、消除葉輪的出口速度環(huán)量，即進入第二級葉輪之前，速度環(huán)量等于0； （4）、設計工況，流入液體無撞擊損失； （5）、因流出葉輪的流體速度越大，壓出室的損失hf越大，對低ns尤甚，因此對低ns泵，加大過流面積，減小損失hf。 1．基圓直徑D3的確定 D3應稍大于葉輪外徑D2，使隔舌和葉輪間有一適當?shù)拈g隙。該間隙過小，容易因液流阻塞而引起噪聲和振動，還可能在隔舌出發(fā)生汽蝕。間隙增大，能減小葉輪外周流動的不均勻性，降低振動和噪聲，并使效率稍有提高。但間隙過大除了增加徑向尺寸外，因間隙處存在旋轉(zhuǎn)的液流環(huán)，消耗一定的能量，泵的效率下降，通常?。? D3=(1.03—1.08) D2,此處取D3=1.07D2=1.07×342≈365mm 2．壓水室的進口寬度 b3通常大于包括前后蓋板的葉輪出口寬度b2，至少應有一定的間隙，以補償轉(zhuǎn)子的串動和制造誤差。 b3=2b2≈70mm 3．隔舌安放角φ0 隔舌位于渦室螺旋部分的始端或始端稍后，將螺旋線部分與擴散管隔開.習慣稱過隔舌頭部的斷面為0斷面,隔舌和第8斷面的夾角為隔舌安放角，用φ0表示.一般φ0的取值與比轉(zhuǎn)速ns的大小有關.根據(jù)《現(xiàn)代泵理論與設計》第307頁表9-1查得，當比轉(zhuǎn)速ns為80.6時，隔舌安放角φ0取30°. 4．隔舌的螺旋角α0 為了符合流動規(guī)律，減小液流的撞擊，隔舌螺旋角應等于葉輪出口稍后的絕對液流角α3： tanα3=Vm3Vu2=Vm2VU2= 1.94715.933 則 α3=α0=7° 5．斷面面積F 采用速度系數(shù)法，查圖9-7得K3=0.425，壓水室中液流速度： V3=K32gH=11.75m/s 第8斷面的面積：F8=QV3 =4493.62 其他各斷面面積：Fφ=φφVIIIFVIII 斷面 I II III IV V VI VII VIII 包角 45 ° 90° 135° 180° 225° 270° 315° 360° 面積/mm 561.70 1123.41 1685.11 2246.81 2808.51 3370.22 3931.92 4493.62 6. 當量擴散角 擴散管的作用在于降低速度，轉(zhuǎn)換為壓力能，同時減小排除管路中的損失。擴散管的進口可以近似認為是渦室的第8斷面，出口是泵的排出口，擴散管的主要結(jié)構參數(shù)是： (1) 排出口Dd，應符合經(jīng)濟流速和標準直徑； (2) 擴散管高度L，在保證擴散角和安裝要求的條件下，應盡量取小值，以減小泵的尺寸； (3) 擴散角θ，常用范圍為7~13。 因擴散管的進口面積（F8）不是圓形，為此將F8變?yōu)楫斄康膱A形面積，計算當量角 式中D進--擴散管進口當量直徑（F8=π4D進2） 取L=220mm，得θ=8° 作螺旋形壓出室各截面和擴散段截面后，就求得各截面頂點到軸心線的距離，各截面的φ也為已知，于是就可以將各頂點布置在平面圖上，而后用光滑曲線連接之，或用幾個圓弧連接之，就得到螺旋形壓出室的平面圖。 7．各斷面形狀的確定 計算出個斷面的面積大小后，要確定斷面形狀，通常渦室斷面形狀有矩形，梯形，圓形等.有人做過實驗，渦室斷面形狀與設計點的效率關系不大.因此，設計時更注意斷面面積是否等于或接近計算面積.本次設計也是根據(jù)計算面積來確定斷面形狀的繪制.具體見圖紙. 8．壓出室的繪制 通過計算出的各截面面積數(shù)據(jù)Fφ,以及b3，參考相近比轉(zhuǎn)速的蝸殼形狀模型，并參考關系hH=0.35~0.5，γ=15°~25°進行畫圖.要確保各截面面積要等于或近似等于計算面積.繪制結(jié)果如下: 8.1．各斷面平面圖 8.2．蝸室平面圖畫 用之前計算出的基圓直徑D3畫出基圓，根據(jù)所畫的各斷面軸面圖中的高度，在平面圖上相應的射線上點出，然后每三個點都用光滑的圓弧連接起來.同時根據(jù)擴散管長度L以及出口直徑Db畫出擴散管，擴散管螺旋部分由光滑曲線或圓弧連接.如下圖： 8.3.擴散管截線圖 根據(jù)優(yōu)秀模擬的擴散管截線圖，運用相似換算原理計算出各個相應點的位置，再用光滑曲線連接各個點。得到如下結(jié)果： 強度校核 一、鍵選取及強度校核 所有鍵都采用普通平鍵（GB/T1096—2003）。 1．葉輪與軸處 軸徑40mm，采用圓頭平鍵（A型），b×h×L =10mm×8mm×40mm τ=2Mndbl=2×198.680.04×0.01×0.04=24.8Mpa<[τ] 對于45號鋼σj=196Mpa、τ=88.26Mpa。 滿足強度要求 2. 聯(lián)軸器與軸處 軸徑42mm,采用圓頭平鍵（A型）,b×h×L =14mm×9mm×70mm τ=2Mndbl=2×198.680.042×0.01×0.07=13.5Mpa<[τ] 滿足強度要求 二、軸的強度校核 根據(jù)前面用扭矩計算得最小軸徑，對其進行校核如下： 軸材料為 3Cr13直徑d =40mm 扭矩Mn=198.68N·m 軸向力主要由蓋板力產(chǎn)生： 帶入數(shù)據(jù)： A1=0.0892-0.0352π×1000×9.81 ×31.98-157.128×9.81×0.1712-0.0892+0.03522=5000.7N 危險斷面在葉輪與軸聯(lián)結(jié)處。 1.拉應力 滿足強度要求。 2.彎曲應力σw=MW Wn=πd332-btd-t22d=π×0.04332-0.01×0.005×0.04-0.00522×0.04=5.52×10-6m3 葉輪的重力在葉輪處產(chǎn)生的彎矩M=254N·m 所以σw=MW=2545.52×10-6=46Mpa 3.切應力τ=MnWn Wn=πd316-btd-t22d=π×0.04316-0.01×0.005×0.04-0.00522×0.04=1.882×10-5m3 按第四強度理論折算應力 安全系數(shù)n=σsσd≥[n]，3Cr13 的σs=637Mpa, [n]=8 所以σsσd=63777.2=8.25>8軸滿足強度要求。 三、葉輪強度計算 蓋板中的應力主要由離心力造成，半徑越小的地方，應力越大。蓋板任意直徑 DX處的厚度，材料取ZG1Cr13,ρ=7800㎏/㎡,[σ]=(130755～98066)kpa。 葉輪強度校核： σ=0.825ρu22=0.825×7800×27.3842=4825.5kpa<[σ] 葉片蓋板任意直徑Dx處的厚度： δx=δ2e[ρw22[σ]?D22-Dx24] 出口處厚度: Dx=342mm δx=0.005×e[7800×157.122×4825.5×0.3422-0.34224]=5mm 進口處厚度： Dx=162mm δx=0.005×e[7800×157.122×4825.5×0.3422-0.16224]=7.88mm 四、聯(lián)軸器選取 采用彈性膜片聯(lián)軸器（GB/T4323—2002） 根據(jù)傳遞扭矩的大小和軸徑的大小選取型號,型號：LT6 參數(shù)：公稱轉(zhuǎn)矩250N·m，許用轉(zhuǎn)速3800r/min，軸孔徑d=42mm。 設計總結(jié)及感想 這次設計，首先，我要感謝學校導師李老師和企業(yè)導師對我的指導和幫助，其次，也要感謝同學們對我的幫助，當我遇到困的時候，他們會很熱情的幫助我。下面我就對這次設計作以下總結(jié)。 總體來說收獲很大。通過這次設計，不光是對自己大學四年所學知識的一次大匯總，也是對自己獨立思考問題、分析問題、解決問題能力的一次很好地鍛煉。同時，自學能力和動手能力也得到了很大的提高,大學四年所學知識也得到了鞏固。增強了我對CAD、UG等繪圖軟件的使用熟練程度。 設計是我在大學的最后一次作業(yè)，在完成這個作業(yè)的過程中，遇到了很多困難，從艱難的開頭到最后完成時的如釋重負，讓我意識到知識要是只停留在理論階段是沒有意義的，只有將知識運用到實踐中，只有應用它才能實現(xiàn)其價值。這次設計也讓我明白，自己所需要學習的東西還有太多，知識是一個長期積累的過程，所以，我會在今后的工作和學習生活中不斷學習，努力提高自己的綜合素質(zhì)。 最后，再次感謝在完成畢設過程中幫助過我的老師和同學。這次設計的完成，我受益匪淺。 參考文獻 [1]《泵的理論與設計2011版》 關醒凡 中國宇航出版社 [2]《現(xiàn)代泵技術手冊》 關醒凡 宇航出版社 [3]《葉片泵原理及水利設計》 查森 [4]《流體機械原理（上冊）》 張克危 機械工業(yè)出版社 [5]《我國單級單吸離心泵的現(xiàn)狀及發(fā)展方向》 關醒凡、商明華、張生昌 [6]《離心泵性能預測的研究現(xiàn)狀及展望》 談明高、 袁壽其、劉厚林 [7]《國內(nèi)離心泵的發(fā)展》 李必祥 44