電腦光驅(qū)蓋注塑模具設(shè)計(jì)

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的需求量是非常的大，能個(gè)越快越好的做出產(chǎn)品推向市場(chǎng)、搶占市場(chǎng)是最有勢(shì)力和價(jià)值的！然而做模具是最好最快的加工方案！ 制品材料為：ABS（丙烯腈—丁二烯—苯乙烯共聚物），此材料有良好的耐化學(xué)腐蝕、表面硬度、加工性和染色性。制品的壁后、熔料溫度對(duì)收縮率影響極小。 此制品是大批量生產(chǎn)，所以我將設(shè)計(jì)一套塑料成型模具。在設(shè)計(jì)模具時(shí)需要考慮制品的一些特點(diǎn)。 制品的主要特點(diǎn)是其結(jié)構(gòu)形狀比較復(fù)雜，且在兩側(cè)伸長(zhǎng)的部位有一斜鍥臺(tái)，在這里利用模具成型時(shí)，可用小滑塊進(jìn)行側(cè)向抽芯。 制品在外性尺寸和內(nèi)部結(jié)構(gòu)尺寸方面是按照標(biāo)準(zhǔn)系列來(lái)定的，在模具設(shè)計(jì)時(shí)需要注意！ 目錄 一、 塑件分析————————————————————————5 二、 分型面的設(shè)計(jì)——————————————————————6 三、 注射機(jī)的選擇——————————————————————7 四、 成型零件工作尺寸的計(jì)算—————————————————9 五、 型腔壁厚計(jì)算——————————————————————19 六、 澆注系統(tǒng)的計(jì)算—————————————————————21 七、 推出機(jī)構(gòu)的計(jì)算—————————————————————24 八、 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)——————————————————————27 九、 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)—————————————————29 十、 模具零件的材料及熱處理處理———————————————33 十一、 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)—————————————————————34 十二、 模具的裝配——————————————————————36 十三、 試?！?7 十四、 修?！?8 十五、 參考文獻(xiàn)———————————————————————38 一 塑件分析 1． 塑件圖 此制品是電腦光驅(qū)上的一個(gè) Cover，現(xiàn)實(shí)生活中經(jīng)常用到，是一個(gè)非常實(shí)際的產(chǎn)品。且生產(chǎn)綱領(lǐng)為：10萬(wàn)件，所以我們采用注射模具注射成型！ 2． 材料分析 1） 產(chǎn)品的材料為：ABS即丙烯腈——丁二烯——苯乙烯共聚物。 查資料，ABS塑料物理力學(xué)主要性能參數(shù)： 相對(duì)密度：1.05 ~1.07g/cm3 .導(dǎo)熱系數(shù)：13.8~31.2(10-2w/(m*k)) 線(xiàn)脹系數(shù)：5.8~8.6（10-5xl/k） 吸水系數(shù)：0.20~0.45(24h)/% 成型收縮率：0.4~0.7% 摩擦系數(shù)：0.5 硬度（烙氏）：108~115 泊桑比：0.35~0.36 拉伸強(qiáng)度：43.5~55.2mpa 斷裂伸長(zhǎng)率：5~20% 沖擊強(qiáng)度：106.8~213.5 熱變形溫度：85~106攝氏度 連續(xù)最高溫度：65攝氏度 2） 由資料查得ABS的成型特性為： a) 非結(jié)晶形塑料，吸水性強(qiáng)，要充分干燥 b) 流動(dòng)性中等，溢邊值為：0.05mm c) 用高料溫，高模溫注射壓力亦較高 d) 模具澆注系統(tǒng)對(duì)料流阻力要小，應(yīng)感注意選擇澆口的位置和形式 3） 應(yīng)對(duì)措施 a) ABS易吸水，成型加工前應(yīng)進(jìn)行干燥處理。 b) 嚴(yán)格控制型腔型心等成型零部件的加工、裝配精度。 c) 使用相對(duì)的螺桿式注射機(jī)，在條件需要的情況下給模具預(yù)熱。 d) 查資料，模具使用側(cè)澆口，主流道為圓形，分流道為梯形，以減小摩擦阻力，設(shè)計(jì)合適的澆口位置。 4） 查資料：ABS的脫模斜度的推薦值及其他參數(shù)。 a.型腔脫模斜度：40分~1度20分 型心脫模斜度：35分~1度 b.選用模具制造精度等級(jí)為：3、4、5 二 分型面的設(shè)計(jì) 1.分形面的形式： 曲面分型； 2分型面的選擇： a ).分型面應(yīng)設(shè)計(jì)在塑件外形最大輪廓處， b)分型面的選擇應(yīng)有利于塑件的順利脫模； c）應(yīng)保證讓塑件的精度要求； d)應(yīng)滿(mǎn)足塑件外觀質(zhì)量要求； e)便于模具的加工制造； f)分型面的選擇應(yīng)有利于排氣。 根據(jù)制品的實(shí)際情況，分型面選在制品外型輪廓最大處為模具的分型面。 3.為了便于順利脫模，根據(jù)制品自身結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，將制品留在動(dòng)模上； 4．由于塑料制品為ABS，粘度中等，綜合生產(chǎn)綱領(lǐng)，確定用Cr12材料為型心、型腔及其他成型零部件材料。 三 注射機(jī)的選擇 1．注射量的計(jì)算： 初選注射機(jī) a．制品截面的面積為： S=0.5×2.36+1.9×2.36+0.64×4.25+0.5×4.25+3.25×0.16+1.5×2.8+1.45×0.3+0.22×1.69+0.28×1.69+3×1.92+3/2×3.14×0.32+1/4×3.14×0.52+1.4×1.7+0.44×0.9+1.3×3.25+2.95×0.3+1.5×4.92+1×0.3+0.3×0.5+1×0.8+1×12.57+1×3.6+0.72×0.32+3×1.92+1/2×3.14×0.152=62.257675mm2 b.制品長(zhǎng)度為L(zhǎng)=148.2mm 所以制品的底板的體積估計(jì)為V=S×L=62.257675×148.2=9226.59mm3 c.制品四只角的估計(jì)體積為V1=4×（0.5×12.5+1×0.49+1/2×2×1）×8.5=263.16mm3 d.所以制品的大體體積為V=V1+V2=9226.59+263.16=9889.75mm3=9.9cm3 初選注射機(jī)的型號(hào)為：XS——ZY——125型號(hào)的螺桿式注射機(jī)！ 2．注射機(jī)的有關(guān)工藝參數(shù)校核 a). 型腔數(shù)量的確定和校核 由于制品為小尺寸的塑件，為了不浪費(fèi)材料為提高效率，選用一模二腔。 b).最大注射量的校核 nm+m1<=kmp n——型腔的數(shù)量為2； m——單個(gè)塑件的質(zhì)量或體積，g/cm3 m1——澆注系統(tǒng)所需塑件質(zhì)量或體積g/cm3 k——注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，一般為0.8； mp——注射機(jī)允許的最大注射量g/cm3; 系統(tǒng)凝料設(shè)為0.4cm3，則m1=0.4 ∴左邊=2×9.9+0.4=20.2 右邊=0.8×125=100 ∴不等式成立！ ∴注射量的標(biāo)準(zhǔn)符合要求！ c).鎖模力的校核 Fτ=p(nA+A1)>第343頁(yè)） 2采用平均收縮率： S平=0.55% 模具成型零件工作尺寸計(jì)算公式一覽表： 型腔類(lèi)尺寸： 5.00 9.90 148.20 139.20 128.40 42.00 4.20 8.50 29.10 型芯類(lèi)尺寸：93.00 91.15 中心距尺寸：12.50 R2.30 4.50 本制品的零件圖沒(méi)有尺寸精度。本著在保證使用要求的前提下盡可能選用底精度等級(jí)的原則。采用SJ1372—78公差數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)中的8級(jí)精度，對(duì)孔類(lèi)尺寸取表中的數(shù)值冠以“+”號(hào)，對(duì)于軸類(lèi)尺寸取表中數(shù)值冠以“—”號(hào)，對(duì)于兩孔或中心距尺寸取表中數(shù)值之一半，再冠以“±”號(hào)。 一）型腔類(lèi)尺寸計(jì)算 1）6.25±0.305 平均值法： Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Ls=6.25±0.305=6.5550-0.61 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×6.555－0.75×0.61]0+0.20 =6.1330+0.20 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）（6.555－0.61） =5.99 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（6.133+2/3×0.61）－6.555×0.4% =6.513≤6.555 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=6.1330+0.46 1）Ф650+1.4 平均值法： LS=Ф650+1.4=67.80-1.4 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×67.8－0.75×1.4]0+0.46 =67.80+0.46 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）（67.8－1.4） =66.9 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（66.9+2/3×0.46）－67.8×0.4% =67.5≤67.8 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=66.90+0.46 2）5.00-0.560 平均值法：LS=5.00-0.560 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×5.28－0.75×0.56]0+0.19 =4.890+0.19 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）（5.28－0.56） =4.75 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（4.75+2/3×0.56）－5.28×0.4% =5.12≤5.28 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=4.750+0.19 3）39±0.52 平均值法： LS=39±0.52=39.520-1.04 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×39.52－0.75×1.4]0+0.35 =38.960+0.35 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（39.52－1.04） =38.75 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（38.75+2/3×1.04）－38.75×0.4% =39.49≤39.52 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=38.960+0.35 4）9.90±0.305 平均值法： LS= 9.90±0.305=10.2050-0.61 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×10.205－0.75×0.61]0+0.20 =9.800+0.20 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（10.205－0.61） =9.662 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（9.662+2/3×0.61）－10.205×0.4% =10.022≤10.205 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=9.6620+0.20 5）148.20±1.20 平均值法： LS=148.20±1.20=149.400-2.40 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×149.40－0.75×2.40]0+0.80 =148.420+0.80 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（149.40－2.4） =148.03 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（148.03+2/3×2.4）－149.40×0.4% =149.03≤149.40 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=148.030+0.80 6）139.20±1.10 平均值法： LS=139.20±1.10=140.300-2.20 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×140.30－0.75×2.20]0+0.73 =139.420+0.73 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（140.30－2.20） =139.07 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（139.07+2/3×2.20）－140.30×0.4% =139.98≤140.30 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=139.070+0.73 7）128.40±1.10 平均值法：LS=128.40±1.10=129.500-2.20 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×129.50－0.75×2.20]0+0.73 =128.560+0.73 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（129.50－2.20） =128.19 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（128.56+2/3×2.20）－129.50×0.4% =129.50≤129.50 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=128.190+0.73 8）42±0.60 平均值法： LS=42±0.60=42.600-1.20 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×42.60－0.75×1.20]0+0.40 =41.930+0.40 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（42.60－1.20） =41.69 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（41.69+2/3×1.20）－42.60×0.4% =42.32≤42.60 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=41.690+0.80 9）4.20±0.28 平均值法： LS=4.20±0.28=4.480-0.56 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×4.48－0.75×0.56]0+0.19 =1.0850+0.19 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（4.48－0.56） =3.947 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（3.947+2/3×0.56）－4.48×0.4% =4.299≤4.48 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=3.9470+0.19 10）：8.50±0.305 平均值法： LS=8.50±0.305=8.8050-0.61 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×8.805－0.75×0.61]0+0.20 =8.3950+0.20 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（8.805－0.61） =8.252 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（8.395+2/3×0.61）－8.805×0.4% =8.760≤8.805 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=8.2520+0.20 11）29.10±0.48 平均值法： LS=29.10±0.48=19.580-0.96 Lm+（△Z／2）+（△C／2）=（Ls－△／2）+（Ls－△／2）S平 Lm=（1+S平）Ls－（△+△Z+△C）÷2 Lm0+△Z=[（1+S平）Ls－X△]0+△Z 取△Z=△/3 X=0.75 Lm0+△Z=[（1+0.55%）×29.58－0.75×0.96]0+0.32 =29.020+0.32 公差帶法： a.初算基本尺寸（最小值）： Lm=（1+Smax）（Ls－△） =（1+0.7%）×（29.58－0.96） =28.82 b.驗(yàn)算（最大值）： （Lm+△Z+△m）－LsSmin≤Ls 取△Z=△/3 ，△m=△/3 左邊=（28.82+2/3×0.96）－29.58×0.4% =29.34≤29.58 ∴不等式成立 ∴Lm0+△Z=28.820+0.32 二）型芯類(lèi)尺寸計(jì)算 1）93.00±0.90 平均值法： ls= 93.00±0.90=92.100+1.80 取△Z=△/3 X=0.75 lm－△Z0=[（1+S平）ls+X△]－△Z0 =[(1+0.55%)×92.10+0.75×1.80]－0.600 =93.96－0.600 公差帶法: a.初算基本尺寸(最大值) lm=(1+Smin)(ls+△) =(1+0.4%)(92.10+1.80) =94.28 b.驗(yàn)算(最小值) 取△Z=△m=△/3 lm－△Z－△m－lsSmax≥ls 93.96－2/3×1.80－92.10×0.7%≥92.10 左邊=92.12 右邊=92.10 ∴不等式成立 ∴l(xiāng)m0－△Z=94.280－0.60 2）91.15±0.90 平均值法： ls= 91.15±0.90=90.250+1.80 取△Z=△/3 X=0.75 lm－△Z0=[（1+S平）ls+X△]－△Z0 =[(1+0.55%)×90.25+0.75×1.80]－0.600 =92.10－0.600 公差帶法: a.初算基本尺寸(最大值) lm=(1+Smin)(ls+△) =(1+0.4%)(90.25+1.80) =92.42 b.驗(yàn)算(最小值) 取△Z=△m=△/3 lm－△Z－△m－lsSmax≥ls 92.10－2/3×1.80－90.25×0.7%≥92.10 左邊=90.27 右邊=90.25 ∴不等式成立 ∴l(xiāng)m0－△Z=92.100－0.60 三）中心距尺寸計(jì)算 1）12.50 ±0.36 平均值法： a)初算（最小值）： Cs=2 ± 0.24 Cm=（1+S）Cs±△/2 =12.57±0.18 公差帶法： Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）×12.50 =12.57 b)驗(yàn)算： 最大值：（Cm+△Z/2）-（CS+△Z/2）Smin≤CS+△Z/2 左邊=（12.57+0.36）-（12.50+0.36）×0.4% =12.88 右邊=12.86 ∴不等式不成立！ 重?。骸鱖=△/2=0.36 （12.57+0.18）-（12.50+0.36）×0.4%≤12.50+0.36 左邊=12.70 右邊=12.86 ∴不等式成立！ ∴=Cm+△/2=12.57+0.36 最小值：（Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）×Smax≥CS-△Z/2 左邊=（12.57-0.36）-（12.50-0.36）×0.7% =12.13 右邊=12.14 ∴不等式不成立 重取△Z=△/2=0.36 （Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）×Smax≥CS-△Z/2 左邊=（12.57-0.18）-（12.50-0.36）×0.7% =12.31 右邊=12.14 ∴不等式成立 ∴Cm±△/2=12.57±0.36 2）4.5±0.28 平均值法： a)初算（最小值）： Cs=4.5±0.28 Cm=（1+S）Cs±△/2 =4.52±0.14 公差帶法： Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）×4.52 =4.52 b)驗(yàn)算： 最大值：（Cm+△Z/2）-（CS+△Z/2）Smin≤CS+△Z/2 取△=0.56 左邊=（4.52+0.28）-（4.50+0.28）×0.4% =4.6 右邊=4.78 ∴不等式成立 最小值：（Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）Smax≥CS-△Z/2 左邊=（4.52-0.28）-（4.50-0.28）×0.7% =4.21 右邊=4.22 ∴不等式不成立 重取 △Z=△/2=0.28 （4.52-0.14）-（4.50-0.28）×0.7%=4.35 左邊=4.35 右邊=4.22 ∴不等式成立 ∴Cm±△/2=4.52±0.28 3）2.30±0.24 平均值法： a)初算（最小值）： Cs=2 .30± 0.24 Cm=（1+S）Cs±△/2 =2 31± 0.24 公差帶法： Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）×2.30 =2.31 b)驗(yàn)算： 最大值：（Cm+△Z/2）-（CS+△Z/2）Smin≤CS+△Z/2 左邊=（2.31+0.24）-（2.30+0.24）×0.4% =2.54 右邊=2.54 左邊=右邊 ∴不等式成立 最小值：（Cm-△Z/2）--（CS-△Z/2）Smax≥CS-△Z/2 左邊=（2.31-0.24）-（2.30-0.24）×0.7% =2.07 右邊=2.06 ∴不等式成立 ∴Cm±△/2=2.31±0.24 五 型腔壁厚計(jì)算 在注射成型過(guò)程中，型腔承受塑料熔體的高壓作用，因此模具型腔應(yīng)該有足夠的強(qiáng)度。型腔強(qiáng)度不夠?qū)l(fā)生塑性變形，甚至破裂；剛度不夠?qū)a(chǎn)生過(guò)大彈性變形導(dǎo)致型腔向外膨脹，并產(chǎn)生益料間隙。 1型腔選用矩形整體式腔如下圖： 查《模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)》第416頁(yè) 側(cè)壁厚： （1）按剛度計(jì)算： h1=[（cpa4）/（Eδ）]-1/3 （2）按強(qiáng)度計(jì)算： h1=[(6M最大)/（Eδ）] -1/2 底板厚： （1）按剛度計(jì)算 =[（c′pa4）/（Eδ）]-1/3 （2）按強(qiáng)度計(jì)算： h2=[(6M最大)/（Eδ）] -1/2 h1、h2——凹模側(cè)壁，底板厚度（厘米） c、c′——常數(shù)，分別由l/a,l/b而定 a——凹模受力部分高度（厘米） l,b凹模內(nèi)腔長(zhǎng)邊和短邊（厘米） E——彈性模量，鋼取2.1×1011 L——墊塊間距（厘米），取L=16厘米 [σ]——彎曲許用應(yīng)力（105帕） 查Cr的[σ]=220MPa δ——允許變形量（厘米），按塑件性質(zhì)選取，一般不超過(guò)塑件的溢邊值，故取=0.002厘米 p——型腔壓力，一般?。?50～450）×105帕 由以上計(jì)算可知： a=17.5mm=1.75cm b=42mm=4.2cm l=148.2mm=14.82cm 故知，c=l/a=14.82/1.75=8.47(cm) c′=l/b=14.82/4.2=3.53(cm) (2) 計(jì)算 ①側(cè)壁厚 按剛度計(jì)算 h1=[cpa4/（Eσ）]/3 =[(8.47×300×105×1.754)/(2.1×1011×0.002) ] 1/3 =1.8(cm) 按強(qiáng)度計(jì)算 h1=[(6Mmax)/(Eδ)]1/2 =[(PL)/(2[σ])] 1/2 =300×105×10/2×220×106 =0.83(cm) 取h1=1 cm ②底板厚 按剛度計(jì)算 h2=[[c′pa4/(Eδ)]1/3 =[3.53×300×105×1.754/(2.1×1011×0.002)] 1/3 =1.33(cm) 按強(qiáng)度計(jì)算 h2=[6Mmax/(Eδ)]1/2 =[300×105×10/(2×220×106)] 1/2 =0.83(cm) 取h2=1 cm 六 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 注射模的澆注系統(tǒng)是指塑料熔體從注射機(jī)噴嘴進(jìn)模具開(kāi)始到型腔為止所流經(jīng)的通道，它的作用是將熔體平穩(wěn)地引入模具型腔，并在填充和固化定型過(guò)程中，將型腔內(nèi)氣體順利排出，且將壓力傳遞到型腔的各個(gè)部位，以獲得組織致密、外形清晰、表面光潔和尺寸穩(wěn)定的塑件。 澆注系統(tǒng)可分為普通澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)兩大類(lèi)。 本設(shè)計(jì)中采用的是普通澆注系統(tǒng)。 澆注系統(tǒng)由主流道、分流道、澆口及冷料穴等四部分組成。 一）主流道的設(shè)計(jì) 主流道通常位于模具的入口處，其作用是將注塑機(jī)噴嘴注出的塑料熔體導(dǎo)入分流道或型腔，其形狀為圓錐形，便于塑料熔體的流動(dòng)及流道，由于要與高溫塑料及噴嘴反復(fù)接觸，所主流道常設(shè)計(jì)成可拆卸的主流道襯套，如下圖所示： 主流道始端直徑： D=d+（0.5～1）mm 本模具的注射機(jī)選XS—ZY—125查表得：d=4 D=4+（0.5～1）mm 球面凹坑半徑： R2=R1+（0.5～1）mm 本模具的注射機(jī)選XS—ZY—125查表得：R1=12 mm R2=12+（0.5～1）mm 半錐角： =1°～2° 主流道的長(zhǎng)度L﹤60mm 本設(shè)計(jì)中取L=37mm 二）分流道的設(shè)計(jì) 分流道是主流道與澆口之間的通道。分流道要求熔體的阻力盡可能小，轉(zhuǎn)折處應(yīng)圓弧過(guò)度，各型腔保持均衡進(jìn)料。由于本設(shè)計(jì)中分流道較長(zhǎng)，在分流道的末端應(yīng)開(kāi)設(shè)冷料穴，分流道的截面形狀，常用的有圓形、梯形、U字形和六角形等。 由于本設(shè)計(jì)中，分型面不是平面。常采用梯形或半圓形截面的流道，又梯形截面形狀的流道與U字形截面流道特點(diǎn)相似，但比U字形截面形狀的流道的熱量損失及冷凝料都多；加工也較方便，因此較常用，本設(shè)計(jì)中也采用梯形截面的流道。 分流道截面尺寸應(yīng)根據(jù)塑件的成型體積、壁厚、形狀、所用塑料的工藝性能，注塑速率以分流道的長(zhǎng)度等因素來(lái)確定。 按照公式：b=0.2654√m 4√L h=2/3b 其中：b——梯形大底邊寬度 mm m——塑件的質(zhì)量 g L——分流道的長(zhǎng)度 mm h——梯形高度 mm m=e·v =1.05g/cm3 ×9.9 cm3 =10.395g L取180mm ∴b=0.2654√m 4√L =0.2654√10.3954√180 ≈9mm h=2/3b=6mm 具體的分流道形狀及尺寸如下圖所示： 其中r=1～3mm 在此取1mm 三）澆口的形狀 腔型與分流道之間采用一段距離很短，截面積很小的通道相連接，此通道稱(chēng)為澆口，它是連接分流道與型腔的橋梁。 它具有兩個(gè)功能，第一、對(duì)塑料熔體流入型腔控制作用；第二、當(dāng)注射壓力撤消后，澆口固化，封鎖型腔，使型腔中尚未冷卻固化的塑料不會(huì)側(cè)流，澆口是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分。 澆口一般分非限制性澆口和限制性澆口，本設(shè)計(jì)采用限制性澆口，它又可分為①側(cè)澆口系列；②點(diǎn)澆口系列；③盤(pán)環(huán)型澆口系列，由于側(cè)澆口普遍用于中小型塑件的多型腔模具，且對(duì)各種塑料的消耗量，同時(shí)去除澆口容易，且不留明顯痕跡。 本澆口取潛伏式澆口 四）澆口位置的選擇 選擇澆口的位置時(shí)，需要根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)與工藝特征和成型的質(zhì)量要求，并分析塑料原材料的工藝特性與塑料熔體在模內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)，成型的工藝條件，綜合進(jìn)行考慮，同時(shí)還要避免制件上產(chǎn)生噴射等缺陷，澆口應(yīng)開(kāi)設(shè)在塑件截面尺寸的最大處，要有利于熔體的流動(dòng)，型腔的排氣。在本模具中，由于制品是一個(gè)長(zhǎng)、薄壁件，并且在制品的中間還有一個(gè)很大的方行口，如果所以澆口的位置沒(méi)有設(shè)置在制品的中間離主流道最近的地方！那么在熔融的塑料流進(jìn)型腔時(shí)他要流的路程將遠(yuǎn)大于由上端流進(jìn)的路程，那樣將對(duì)制品產(chǎn)生缺陷，所以我選擇了澆口在制品的端部！ 五）澆注系統(tǒng)的平衡 1、分流道的平衡 本設(shè)計(jì)是一模兩腔，澆口形狀相同，分流道的平衡，能保證熔體均地同時(shí)充滿(mǎn)所有型腔，且在保壓期間各型腔的補(bǔ)料條件也相同，由于本設(shè)計(jì)中型腔對(duì)稱(chēng)分布，屬自然平衡的澆注系統(tǒng)。 2、澆口的平衡 由于本設(shè)計(jì)中制品一般，但分流道比較細(xì)長(zhǎng)及流道中熔體的流動(dòng)阻力和溫度的降低都不可忽略時(shí)，溫度和壓力的降低都會(huì)使遠(yuǎn)離主流道較遠(yuǎn)的型腔難以充滿(mǎn)，此時(shí)要計(jì)算各澆口的BGV值，看是否相等，由于本設(shè)計(jì)中的兩型腔對(duì)稱(chēng)分布，各因素都相同，所以它們的BGV值肯定相等，為了使兩型腔能基本上同時(shí)充滿(mǎn)，澆口大小應(yīng)一致，以達(dá)到平衡 七 推出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 各種型號(hào)注射機(jī)的推出裝置和最大推出距離不盡相同。設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)使模具的推出機(jī)構(gòu)與注射機(jī)相適應(yīng)。通常是根據(jù)開(kāi)合模系統(tǒng)推出裝置的推出形式。推桿直徑、推桿間距和推出距離等，校核模具內(nèi)的推桿位置是否合理，推桿推出距離能否達(dá)到使塑件脫模的要求。 推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)要求： （1），設(shè)計(jì)推出機(jī)構(gòu)時(shí)應(yīng)盡量使塑件留在動(dòng)模一側(cè)。由于推出機(jī)構(gòu)的動(dòng)作是通過(guò)注射機(jī)的動(dòng)模一側(cè)的頂桿或液壓缸來(lái)驅(qū)動(dòng)的，所以在一般情況下，模具的推出機(jī)構(gòu)設(shè)在動(dòng)模一側(cè)。 （2）塑件在推出過(guò)程中不發(fā)生變形和損壞。為了使塑件在推出過(guò)程中不發(fā)生變形和損壞，設(shè)計(jì)模具時(shí)應(yīng)仔細(xì)進(jìn)行塑件對(duì)模具包緊力和粘附力的分析與計(jì)算，合理地選擇推出機(jī)構(gòu)的方式，推出的位置，推出零件的數(shù)目和推出面積等。 （3）不損壞塑件的外觀質(zhì)量。對(duì)于外觀質(zhì)量要求較高的塑件，塑件的外部表面盡量不選作為推出位置。即推出位置盡量設(shè)在塑件內(nèi)部。對(duì)于塑件內(nèi)部表面均不允許存在推出痕跡時(shí)，應(yīng)改變推出機(jī)構(gòu)的形式或設(shè)置專(zhuān)為推出使用的工藝凸臺(tái)，在推出后再將工藝凸臺(tái)與塑件分離。 （4）合模時(shí)，應(yīng)使推出機(jī)構(gòu)正確復(fù)位。設(shè)計(jì)推出機(jī)構(gòu)時(shí)，應(yīng)考慮合模時(shí)推出機(jī)構(gòu)的復(fù)位，在斜導(dǎo)柱和導(dǎo)柱側(cè)向抽芯以及其他特殊的情況下，還應(yīng)該考慮推出機(jī)構(gòu)的優(yōu)先復(fù)位問(wèn)題。 （5）推出機(jī)構(gòu)應(yīng)動(dòng)作可靠，推出機(jī)構(gòu)與復(fù)位的過(guò)程中，結(jié)構(gòu)應(yīng)盡量簡(jiǎn)單，動(dòng)作可靠，靈活，制造容易。 A)推出力的計(jì)算 塑件注射成型后，塑件在模具內(nèi)冷卻定型。由于體積收縮對(duì)型芯產(chǎn)生包緊力，當(dāng)其從模具中推出時(shí)候就必須克服包緊力而產(chǎn)生的摩擦力。 Fm=2πE tcosφ(f-tgφ)/(L+μ)k+10B E--塑料的拉伸模量 ε--塑料的成型平均收縮率 t--塑件的平均壁厚 L--塑料包容型芯的長(zhǎng)度 μ--塑料的松比 φ--脫模斜度 f--塑料與鋼材之間的摩擦系數(shù) Fm=2π×1.95×103×0.5×1.6×18×cosφ（0.25- tgφ）/（1+0.35）×K1 K1=1+ fsin40’cos40’ =1.0035 Fm=31×103N F總=nFm=4×31×103N=124×103N B)推桿形狀的設(shè)計(jì)及其固定形式 推桿推出機(jī)構(gòu)的推出機(jī)構(gòu)中最簡(jiǎn)單、最常見(jiàn)的形式。根據(jù)制品尺寸和脫模力推桿直徑d=5mm，個(gè)數(shù)為4根！ 教材規(guī)定《塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》第177頁(yè)： 推桿固定板孔應(yīng)為dH=6mm。推桿抬肩部分直徑為d+5=10mm，推桿固定板上的臺(tái)階孔為：d+6=11mm L根據(jù)模具實(shí)際要求得： L=136.6mm 推桿的材料用T8A，熱處理要求硬度為50~54HRC，工作配合部分的粗造度Ra為0.8mm。 固定形式： C）推桿位置的選擇 推桿的位置應(yīng)選在脫模阻力最大、平整又可靠的地方，本模具的推桿放在制品四個(gè)角的下面！ D）復(fù)位機(jī)構(gòu) 其主要幫助推桿的復(fù)位和側(cè)型腔復(fù)位。 在推板上加復(fù)位桿，起固定形式如同推桿的固定，在復(fù)位趕位置的選擇方面，我選在模具的兩制品內(nèi)側(cè)模板的空白處！ 推桿的大小為Ф14 ×136.6 mm. 八 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 導(dǎo)向、定位構(gòu)是保證動(dòng)模與定模合模時(shí)正確定位和導(dǎo)向的重要零件，主要有合模導(dǎo)向裝置和錐面定位兩種形式，本設(shè)計(jì)中采用導(dǎo)柱導(dǎo)向，主要零件：導(dǎo)柱、導(dǎo)套。 一、導(dǎo)向、定位機(jī)構(gòu)的作用 定位作用、導(dǎo)向作用、承載作用，保持運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)作用。 二、導(dǎo)向、定位機(jī)構(gòu)的總體設(shè)計(jì) 導(dǎo)向零件應(yīng)合理地均勻分布在模具的周?chē)蚩拷吘壍牟课?，其中心至模具邊緣?yīng)有足夠的距離，以保證模具的強(qiáng)度，防止壓入導(dǎo)柱和導(dǎo)套后發(fā)生變形。根據(jù)模具的形狀和大小，一副模具一般需要2～4個(gè)導(dǎo)柱。由于本設(shè)計(jì)中屬于小型模具，可以只用四個(gè)徑相同且對(duì)稱(chēng)分布的導(dǎo)柱。 三、導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì) 導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式隨模具結(jié)構(gòu)大小及塑件生產(chǎn)批量的不同而不同，主要有以下幾種形式：臺(tái)階式導(dǎo)柱、鉚合式導(dǎo)柱、合模銷(xiāo)。本設(shè)計(jì)中，由于模具不大，批量也不大，可以直接采用臺(tái)階式導(dǎo)柱，如下圖所示： 導(dǎo)柱的長(zhǎng)度必須比凸模端面的高度高出6～8mm，以免在導(dǎo)柱未導(dǎo)正方向之前凸模行進(jìn)入型腔，相碰而損壞。此外，導(dǎo)柱長(zhǎng)于凸模端面，分模后可按任何有利于操作的位置放在工作臺(tái)上，而不至于擦傷凸模成型表面，導(dǎo)柱的端部做成錐形，目的是使導(dǎo)柱能順利地進(jìn)入導(dǎo)套。導(dǎo)柱的尾部埋在模板內(nèi)，固定部分按H7/m6過(guò)渡配合，滑動(dòng)部分按H8/f6間隙配合，表面粗糙度可為Ra0.4μm。 導(dǎo)柱應(yīng)具有堅(jiān)硬而耐磨的表面，堅(jiān)韌而不易折斷的內(nèi)芯，因此多采用低碳鋼（如20LoMn2B）經(jīng)滲碳淬火處理，碳素工具鋼（T8A、T10A）經(jīng)淬火處理，硬度為55HRC以上，或45鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)，表面淬火、低溫回火，硬度≥55HRC。本設(shè)計(jì)中，導(dǎo)柱的材料選擇為T(mén)8A，硬度在55HRC以上。 四、導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì) 注射模常用的標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)套有直導(dǎo)套和帶頭導(dǎo)套兩大類(lèi)。由于本設(shè)計(jì)是小型模具，可采用直導(dǎo)套的固定方式，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便。 為使導(dǎo)柱順利進(jìn)入導(dǎo)套，導(dǎo)套的前端應(yīng)倒圓角。導(dǎo)向孔最的作成通孔，以利于排出孔內(nèi)的氣體。導(dǎo)套的材料一般與導(dǎo)柱相同，采用T8A。 直導(dǎo)套用H7/r6過(guò)盈配合鑲?cè)肽０?，?dǎo)套的固定部分的粗糙度為Ra=0.4μm，導(dǎo)向部分粗糙度為Ra=0.8～0.4μm。 直導(dǎo)套的形式如圖所示： 五）導(dǎo)柱和導(dǎo)套的配用 具體的配合圖形如下圖所示 六）模架的選擇 由于本設(shè)計(jì)中采用推料板進(jìn)行卸料，且有頂桿頂出機(jī)構(gòu)，有斜導(dǎo)柱，側(cè)抽芯，所以選擇P4型模架，基本框架如下圖所示：其中經(jīng)計(jì)算A=40，所以查表選擇B=50、C=80,總的閉合高度為H=A+B+C+80=250,在200和300之間，符合要求： ——查《模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊(cè)》第404頁(yè) 九 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 當(dāng)塑件具有開(kāi)模方向不同的內(nèi)側(cè)孔，外側(cè)孔或側(cè)凹時(shí)，除極少數(shù)情況可以強(qiáng)制脫胎換骨模外，一般都必須將成型側(cè)孔或側(cè)凹的零件做成可動(dòng)的結(jié)構(gòu)，在塑件脫模前，先將其抽出，然后再?gòu)男颓恢泻托托旧厦撃Ｍ瓿蓚?cè)向活動(dòng)型芯抽芯和復(fù)位機(jī)構(gòu)就叫側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)。這類(lèi)模具脫出塑件的運(yùn)動(dòng)有兩種情況：一是開(kāi)模時(shí)優(yōu)先完成側(cè)向分型或抽芯，然后推出塑件；二是側(cè)向抽芯分型與塑件的推出同步進(jìn)行。 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)按其動(dòng)力夾源可分為手動(dòng)、機(jī)動(dòng)、氣動(dòng)或液壓三類(lèi)。 由于本設(shè)計(jì)中脫模力較小，可以直接采用機(jī)動(dòng)側(cè)向分型抽芯，這樣操作方便，生產(chǎn)效率也能夠提高，便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化生產(chǎn)。機(jī)動(dòng)的主要開(kāi)有：斜導(dǎo)柱分型抽芯、彎銷(xiāo)分型抽芯、斜滑塊分型抽芯等不同的形式，本設(shè)計(jì)中采用斜導(dǎo)柱側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)。 一）機(jī)動(dòng)式側(cè)面分型抽芯機(jī)構(gòu) 本設(shè)計(jì)中選用斜導(dǎo)柱分型抽芯機(jī)構(gòu)，它結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，安全可靠。斜導(dǎo)柱的抽芯有三種基本形式，抽芯方向與開(kāi)模方向垂直。抽芯方向偏向動(dòng)模β角，抽芯方向偏向定模β角，由于本設(shè)計(jì)中制品很小，脫模力很小，所以可以直接選用垂直方向。 二）斜導(dǎo)柱側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 斜導(dǎo)柱側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)主要由斜導(dǎo)柱、滑塊、壓緊塊和定位置等零部件組成，此外還有一些與合模動(dòng)作有關(guān)的復(fù)位裝置和定距拉緊裝置等。 1、斜導(dǎo)柱的設(shè)計(jì) （1）斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度及開(kāi)模行程的計(jì)算 1）斜導(dǎo)柱的傾斜角：斜導(dǎo)柱側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)中斜導(dǎo)柱與開(kāi)模方向的夾角稱(chēng)為斜導(dǎo)柱的傾斜角α。 由于脫模力Ft=0.4431KN。查表得：斜導(dǎo)柱的傾角為α=15°,最大彎曲力為Fw=1.00 KN。 又Hw是側(cè)型芯滑塊受到脫模力的作用線(xiàn)與斜導(dǎo)柱中心線(xiàn)交點(diǎn)到斜導(dǎo)柱固定板的距離，它并等于滑塊高度的一半。 2、 斜導(dǎo)柱受力分析與直徑計(jì)算 ∑Fx=0 F1+F1sinα+F2-Tcosα=0 Σ Fy=0 Fsinα+F1cosα-Fk=0 塑件對(duì)鋼摩擦系數(shù)μ=0.1~0.3，取μ=0.2 脫模斜度α1=30′ 則 F1=μF F2=μFk F=[Ft/( sinα+μcosα)] × [(tgα+μ)/(1-2μtgα-μ2)] Ft=Ap(μcosα1- sinα1) 式中：A——塑件包絡(luò)型芯的面積 P——塑件對(duì)型芯單位面積上的包緊力， 取P=3×107帕 A=8.5×12.5+2×5 =106.25+10 =116.25（mm2） Ft= Ap(μcosα1- sinα1) =116.25×3×107×（0.2cos0.5°-sin0.5°） =348.75×107×0.19 =66.26×103（N） F=[66.26×103/( sin15+0.2cos15)] ×[(tg15°+0.2)/(1-2×0.2tg15°-0.22)] =5.1×103 (N) Hw=4.5mm F=Fw=Ft/cosα=Fc/cosα 斜導(dǎo)柱所受彎矩 M=[σw]W 式中：[σw] ——斜導(dǎo)柱所用材料的許用彎曲應(yīng)力 W——抗彎截面系數(shù)，一般碳鋼可取3×108帕 W=πd3/32≈0.1d3 d=[FwLw/(0.1[σw])]1/3 =[10FtLw/[σw] cosα] 1/3 =[10FcHw/[σw] (cosα)2] 1/3 =10×66.26×105×4.5/[3×108×(cos20°)2] =9(mm) 取d=10mm 在模具的外側(cè)是用鍥緊塊來(lái)保證斜滑塊的合模時(shí)的位置精度，但在模具的內(nèi)側(cè)抽芯時(shí)沒(méi)有鍥緊裝置塊來(lái)鍥緊斜滑塊！所以我采用了斜導(dǎo)柱鍥緊斜滑塊，由于制品的斜滑塊側(cè)向漲模力很小，所以用斜導(dǎo)柱鍥緊足可以保證鍥緊，以保證制品精度！ 3）斜導(dǎo)柱長(zhǎng)度的計(jì)算 在側(cè)型芯滑塊抽芯方向與開(kāi)合模方向垂直時(shí)，斜導(dǎo)柱的工作長(zhǎng)度L與抽芯距S及傾斜角α有關(guān)。 LZ=L1+L2+L3+L4+L5 =d2/2tga+b/cosa+d/2tga+S/sina +(5—10)mm =4.55+22.55+3.64+40.9+(5—10)mm =70mm 三）斜滑塊的設(shè)計(jì) 側(cè)滑塊是斜導(dǎo)柱側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)中一個(gè)重要的零部件，一般情況下，它與側(cè)向型芯（或側(cè)面成型塊）組合成側(cè)滑塊型芯，稱(chēng)為組合式側(cè)滑塊，由于本設(shè)計(jì)中，側(cè)型芯較容易加工，所以可以設(shè)計(jì)為整體式側(cè)滑塊。塑件的尺寸精度和側(cè)滑塊移動(dòng)的可靠性都要靠其運(yùn)動(dòng)的精度來(lái)保證。 斜滑塊的精度要求較高，且本設(shè)計(jì)中斜滑塊是整體式的，所以可采用數(shù)控銑床，甚至加工中心來(lái)進(jìn)行。 斜滑塊（斜型芯）是模具的重要成型零件，常用T8、T10、T45鋼，CrWMn等材料來(lái)制造，熱處理硬度要求HRC≥50，對(duì)于45鋼，則要求HRC≥40。 本設(shè)計(jì)中制品要求不高，為減少成本，提高經(jīng)濟(jì)性，可采用45鋼，HRC≥40。 四）楔緊塊的設(shè)計(jì) 由于在注射成型過(guò)程中，側(cè)向分型在成型壓力的作用下會(huì)使側(cè)滑塊向外位移，鍘向力會(huì)通過(guò)測(cè)滑塊傳給斜導(dǎo)柱，使斜導(dǎo)柱變形，如果斜導(dǎo)柱與側(cè)滑塊上的斜導(dǎo)孔采用較大的間隙配合，側(cè)滑塊的外移會(huì)降低塑件側(cè)向凹凸處的尺寸精度，所以必須采用楔緊塊。 射成型的過(guò)程中,側(cè)向成型零件在成型壓力的作用下會(huì)使側(cè)滑塊向外位移,如果沒(méi)有楔緊塊楔緊,側(cè)向力回通過(guò)側(cè)滑塊傳給斜導(dǎo)柱,使斜導(dǎo)柱發(fā)生變形.如果斜導(dǎo)柱與側(cè)滑塊上的斜導(dǎo)孔采用較大的間隙(0.4—0.5mm)配合,側(cè)滑塊的外移會(huì)極大降低塑件側(cè)向凹凸處的尺寸精度,因此,在斜導(dǎo)柱側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),必須考慮側(cè)滑塊的鎖緊. 楔緊塊的結(jié)構(gòu)形式如圖下圖所示 由于本設(shè)計(jì)中，側(cè)滑塊的抽芯方向垂直于合模方向∴α′=α+（2～3）° 即α′=18° 十 模具零件的材料及熱處理 零件名稱(chēng) 材料牌號(hào) 熱處理方法 硬度 型腔、型芯 Cr12 淬火 HRC54～58 墊板（支承板） 45鋼 淬火 HRC43～48 動(dòng)模板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270 定模板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270 動(dòng)定模座板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270 固定板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270 頂板