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本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)（論 文）
題 目 機(jī)械手夾持器設(shè)計(jì)
專 業(yè)
學(xué)生姓名
班 級(jí)
學(xué) 號(hào)
指導(dǎo)教師
二〇 年 月 日
畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明
本人鄭重聲明：所提交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文），是本人在導(dǎo)師指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行研究工作所取得的成果。除文中已注明引用的內(nèi)容外，本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過(guò)的作品成果。對(duì)本研究做出過(guò)重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明并表示了謝意。
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摘 要
機(jī)械手夾持器采用夾持機(jī)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì).夾持機(jī)構(gòu)具有剛度大、承載能力強(qiáng)、誤差小、精度高、自重負(fù)荷比小、動(dòng)力性能好、控制容易等一系列優(yōu)點(diǎn)可以作為航天上的對(duì)接器、航海上的潛艇救援對(duì)接器；工業(yè)上可以作為大件的裝配機(jī)器人、精密操作的微動(dòng)器；可以在汽車總裝線上自動(dòng)安裝車輪部件；另外，醫(yī)用機(jī)器人，天文望遠(yuǎn)鏡等都利用了并聯(lián)技術(shù)。
本文夾持機(jī)構(gòu)的研究方向：
（1）夾持機(jī)構(gòu)組成原理的研究
研究夾持機(jī)構(gòu)自由度計(jì)算、運(yùn)動(dòng)副類型、支鉸類型以及運(yùn)動(dòng)學(xué)分析、建模與仿真等問(wèn)題。
（2）夾持機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)空間的研究
（3）夾持機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的研究
夾持機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括很多內(nèi)容，如機(jī)構(gòu)的總體布局、安全機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。
由于本人水平有限，文中的錯(cuò)誤和不足在所難免，懇請(qǐng)各位老師給予批評(píng)和指正。
關(guān)鍵詞：機(jī)械手；虛擬樣機(jī)；夾持機(jī)構(gòu)
Abstract
Manipulator clamping device with clamping mechanism design. Clip holding mechanism with stiffness, bearing capacity of strong, small error, high precision, load / weight ratio is small, the power performance is good, easy control and other a series of advantages can be as a space docking, navigation of the submarine rescue of connector; industry can be as large assembly robot, precision operation of the micro - actuator; can automatically install the wheel assembly in the automobile assembly line; in addition, medical robotics, astronomical telescope using parallel technology.
In this paper, the research direction of the clamping mechanism is studied:
Study on the principle of (1) clamping mechanism
The research on the calculation of the degrees of freedom of the clamping mechanism, the types of the kinematic pairs, the types of the support and hinge, the kinematics analysis, modeling and simulation, etc..
Research on the motion space of (2) clamping mechanism
Research on the structure design of (3) clamping mechanism
The structure design of the clamping mechanism includes a lot of content, such as the overall layout of the mechanism, the design of the safety mechanism.
Due to my limited level, the text of the errors and deficiencies are inevitable, I urge you to give criticism and correction.
Key words: manipulator; virtual prototype; clamping mechanism
目 錄
1 前 言 1
1.1 課題研究背景意義 1
1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 2
2 夾持器 5
2.1夾持器設(shè)計(jì)的基本要求 5
2.2夾持器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5
2.2.1夾緊裝置設(shè)計(jì) 5
2.2.2手爪的夾持誤差及分析 8
2.2.3楔塊等尺寸的確定 11
2.2.4材料及連接件選擇 14
3 腕部 15
3.1腕部設(shè)計(jì)的基本要求 15
3.2具有一個(gè)自由度的回轉(zhuǎn)缸驅(qū)動(dòng)的典型腕部結(jié)構(gòu) 15
3.3腕部結(jié)構(gòu)計(jì)算 16
3.3.1腕部回轉(zhuǎn)力矩的計(jì)算 16
3.3.2回轉(zhuǎn)液壓缸所驅(qū)動(dòng)力矩計(jì)算 18
3.3.3回轉(zhuǎn)缸內(nèi)徑D計(jì)算 19
3.3.4液壓缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算 20
3.3.5靜片和輸出軸間的連接螺釘 21
3.3.6腕部軸承選擇 22
3.3.7材料及連接件，密封件選擇 23
4 伸縮臂設(shè)計(jì) 24
4.1伸縮臂設(shè)計(jì)基本要求 24
4.2方案設(shè)計(jì) 25
4.3伸縮臂機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 26
4.3.1伸縮臂液壓缸參數(shù)計(jì)算 26
4.3.2導(dǎo)向桿機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 33
5 液壓系統(tǒng) 36
5.1液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求 36
5.2液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案 36
5.3驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 37
5.3.1分功能設(shè)計(jì)分析 37
5.3.2液壓泵的確定與所需功率計(jì)算 37
5.3.3確定泵的電機(jī)功率N 38
5.3.4液壓元件的選擇 38
5.3.5輔助元件的選擇 39
5.4液壓系統(tǒng)的驗(yàn)算 39
5.6液壓系統(tǒng)圖 40
5.6.1設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)圖 40
5.6.2液壓系統(tǒng)電磁鐵動(dòng)作順序控制原理 41
5.6.3電磁鐵動(dòng)作順序 42
總 結(jié) 44
致 謝 45
參考文獻(xiàn) 46
屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）
1 前 言
1.1 課題研究背景意義
機(jī)械手夾持器作為機(jī)械手的一個(gè)重要組成部分，已經(jīng)是機(jī)械裝置當(dāng)中必不可少的部件。工業(yè)機(jī)械手是近幾年來(lái)出現(xiàn)的一種技術(shù)裝備，它能夠模擬人體上肢的某些動(dòng)作，在生產(chǎn)中代替人力搬運(yùn)物體或操持工具進(jìn)行比較簡(jiǎn)單的重復(fù)操作。而在機(jī)械手發(fā)揮其作用的時(shí)候，與產(chǎn)品直接接觸的是機(jī)械手的末端夾持部分。所以，機(jī)械手的意義和用途對(duì)于機(jī)械手的夾持器來(lái)說(shuō)也是一樣的，特別是在需要移動(dòng)重量較大或者裝配大型零部件的時(shí)候，夾持器能否準(zhǔn)確到位進(jìn)行工作顯得尤為重要。
首先，我們從國(guó)家的相關(guān)機(jī)械行業(yè)政策方面能夠看出其重要地位。2010年7月以來(lái)，國(guó)家領(lǐng)導(dǎo)人高頻訪問(wèn)裝備制造企業(yè)，并強(qiáng)調(diào)自主創(chuàng)新。7月9日至11日，中共中央總書記、國(guó)家主席、中央軍委主席胡錦濤在河南考察工作。胡錦濤主席希望企業(yè)能不斷增強(qiáng)自主創(chuàng)新能力，不斷適應(yīng)市場(chǎng)新變化，全面提升企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)力。2009年5月12日，國(guó)務(wù)院辦公室正式發(fā)布裝備制造業(yè)調(diào)整和振興規(guī)劃，規(guī)劃期為2009-2011年?！笆晃濉逼陂g，我國(guó)機(jī)械工業(yè)延續(xù)了“十五”全面高速發(fā)展的好勢(shì)頭，產(chǎn)業(yè)規(guī)模躍居世界首位。??“十一五”期間，機(jī)械工業(yè)的產(chǎn)業(yè)規(guī)模持續(xù)快速增長(zhǎng)。2010年機(jī)械工業(yè)增加值占全國(guó)GDP的比重已超過(guò)9％；工業(yè)總產(chǎn)值從2005年的4萬(wàn)億元增長(zhǎng)到2010年的14萬(wàn)億元，年均增速超過(guò)25％，在全國(guó)工業(yè)中的比重從16.6％提高到20.3％；規(guī)模以上企業(yè)已達(dá)10萬(wàn)多家，比“十五”末增加了近5萬(wàn)家，從業(yè)人數(shù)達(dá)到1752萬(wàn)人，資產(chǎn)總額已達(dá)到10.4萬(wàn)億元，比“十五”末翻了一番。2009年，我國(guó)機(jī)械工業(yè)銷售額達(dá)到1.5萬(wàn)億美元，超過(guò)日本的1.2萬(wàn)億美元和美國(guó)的1萬(wàn)億美元，躍居世界第一，成為全球機(jī)械制造第一大國(guó)?！笆濉睓C(jī)械工業(yè)必須加快發(fā)展方式的轉(zhuǎn)變，由過(guò)度依賴于消耗能源、資源和增加環(huán)境成本轉(zhuǎn)向更多地依靠技術(shù)創(chuàng)新、管理創(chuàng)新和勞動(dòng)者素質(zhì)提高實(shí)現(xiàn)增長(zhǎng)。生產(chǎn)模式努力向節(jié)能減排、綠色制造轉(zhuǎn)變；產(chǎn)品結(jié)構(gòu)努力向高端產(chǎn)品升級(jí)，產(chǎn)業(yè)技術(shù)向與信息技術(shù)等新技術(shù)的深度融合方向轉(zhuǎn)變；商業(yè)模式從賣產(chǎn)品向賣服務(wù)方向轉(zhuǎn)變；驅(qū)動(dòng)模式從投資拉動(dòng)向內(nèi)涵驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)變；增長(zhǎng)點(diǎn)從傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)向新興產(chǎn)業(yè)方向轉(zhuǎn)變。以上可以看出，我們國(guó)家正全力主張機(jī)械工業(yè)的發(fā)展。
其次，從其所在的行業(yè)來(lái)講，它的存在是為了提高生產(chǎn)的自動(dòng)化水平和勞動(dòng)生產(chǎn)率，減輕工人的勞動(dòng)，不僅如此，它的合理使用還可以保證產(chǎn)品的質(zhì)量。它對(duì)穩(wěn)定、提高產(chǎn)品質(zhì)量，提高生產(chǎn)效率，改善勞動(dòng)條件和產(chǎn)品的快速更新?lián)Q代起著十分重要的作用。對(duì)于機(jī)械手的夾持部分，能夠快而準(zhǔn)確地夾持好零部件無(wú)論是對(duì)于加工還是裝配都有著非凡的意義。而且，生產(chǎn)中應(yīng)用機(jī)械手可以提高生產(chǎn)的自動(dòng)化水平，可以減輕勞動(dòng)強(qiáng)度、保證產(chǎn)品質(zhì)量、實(shí)現(xiàn)安全生產(chǎn)；尤其在高溫、高壓、低溫、低壓、粉塵、易爆、有毒氣體和放射性等惡劣的環(huán)境中，它代替人進(jìn)行正常的工作，意義更為重大。因此，在機(jī)械加工、沖壓、鑄、鍛、焊接、熱處理、電鍍、噴漆、裝配以及輕工業(yè)、交通運(yùn)輸業(yè)等方面得到越來(lái)越多的應(yīng)用。機(jī)械手的結(jié)構(gòu)形式開始比較簡(jiǎn)單，專用性較強(qiáng)，僅為某臺(tái)機(jī)床的上下料裝置，是附屬于該機(jī)床的專用機(jī)械手。隨著工業(yè)技術(shù)的發(fā)展，制成了能夠獨(dú)立的按程序控制實(shí)現(xiàn)重復(fù)操作，適用范圍比較廣的“程序控制通用機(jī)械手，簡(jiǎn)稱通用機(jī)械手。由于通用機(jī)械手能很快的改變工作程序，適應(yīng)性較強(qiáng)，所以它在不斷變換生產(chǎn)中獲得廣泛的引用。但是，盡管如此，其所應(yīng)用的行業(yè)并不多，仍舊有很多工作是必須由人力參與完成的；并且，很多地方還存在行業(yè)的不足。
再者，對(duì)于應(yīng)用了機(jī)械手的生產(chǎn)部門而言，機(jī)械手的應(yīng)用不僅大大地降低了車間工作人員的人身安全意外事故發(fā)生的概率；而且除了定期檢查包養(yǎng)以外，不需要其它特殊照顧，工作時(shí)沒有其他事情的耽擱，所以對(duì)于提高產(chǎn)品生產(chǎn)效率有很大的幫助；另外，機(jī)械手有較好的重復(fù)精度，所以對(duì)于提高產(chǎn)品生產(chǎn)質(zhì)量也有很大的貢獻(xiàn)。但是，機(jī)械手在重載精密條件下投入使用的并不常見。
然而，正是由于存在這樣的一些問(wèn)題，再加上對(duì)其所應(yīng)用的行業(yè)的需求分析，此次的重載精密機(jī)械手夾持器的設(shè)計(jì)才格外顯得意義非凡。試想在未來(lái)的汽車生產(chǎn)中，不僅是小型零部件的加工，而是整個(gè)汽車的裝配都不再需要人工參與，豈不是大大減輕了人類的工作量。
綜上所述，隨著科技的進(jìn)步，市場(chǎng)的發(fā)展，機(jī)械手的廣泛應(yīng)用已漸趨可能，在未來(lái)的制造業(yè)中，越來(lái)越多的機(jī)械手將被應(yīng)用，越來(lái)越好的機(jī)械手將被制造，越來(lái)越靈活的夾持器將被設(shè)計(jì)出來(lái)，毫不夸張地說(shuō)，機(jī)械手是人類走向先進(jìn)制造的一個(gè)標(biāo)志，是人類走向現(xiàn)代化、高新科技進(jìn)步的一個(gè)象征。
1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀
夾持機(jī)構(gòu)具有高剛度、高承載能力、高速度、高精度、重量輕、機(jī)械結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、標(biāo)準(zhǔn)化程度高和模塊化程度高等優(yōu)點(diǎn),在要求精密加工的航空航天、兵器、船舶、電子等領(lǐng)域得到了成功的應(yīng)用。
在我國(guó)，工業(yè)機(jī)械手的研究與開發(fā)始于20世紀(jì)70年代。1972年我國(guó)第一臺(tái)機(jī)械手開發(fā)于上海，隨之全國(guó)各省都開始研制和應(yīng)用機(jī)械手。從第七個(gè)五年計(jì)劃(1986-1990)開始，我國(guó)政府將工業(yè)機(jī)器人的發(fā)展列入其中，并且為此項(xiàng)目投入的大量的資金，研究開發(fā)并且制造了一系列的工業(yè)機(jī)器人，有由北京機(jī)械自動(dòng)化研究所設(shè)計(jì)制造的噴涂機(jī)器人，廣州機(jī)床研究所和北京機(jī)床研究所合作設(shè)計(jì)制造的點(diǎn)焊機(jī)器人，大連機(jī)床研究所設(shè)計(jì)制造的氬弧焊機(jī)器人，沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)設(shè)計(jì)制造的裝卸載機(jī)器等等。這些機(jī)人的控制器，都是由中國(guó)科學(xué)院沈陽(yáng)自動(dòng)化研究所(SIA)和北京科技大學(xué)機(jī)器人研究所開發(fā)的，同時(shí)一系列的機(jī)器人關(guān)鍵部件也被開發(fā)出來(lái)，如機(jī)器人專用軸承，減震齒輪，直流伺服電機(jī)，編碼器，DC--PWM等等。所以，在國(guó)內(nèi)主要是逐步擴(kuò)大應(yīng)用范圍，重點(diǎn)發(fā)展鑄造、熱處理方面的機(jī)械手，以減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，改善作業(yè)條件，在應(yīng)用專用機(jī)械手的同時(shí)，相應(yīng)的發(fā)展通用機(jī)械手，有條件的還要研制示教式機(jī)械手、計(jì)算機(jī)控制機(jī)械手和組合機(jī)械手等。同時(shí)要提高速度，減少?zèng)_擊，正確定位，以便更好的發(fā)揮機(jī)械手的作用。此外還應(yīng)大力研究伺服型、記憶再現(xiàn)型，以及具有觸覺、視覺等性能的機(jī)械手，并考慮與計(jì)算機(jī)連用，逐步成為整個(gè)機(jī)械制造系統(tǒng)中的一個(gè)基本單元。???
在國(guó)外，機(jī)械手首先是從美國(guó)開始研制的。在1958年美國(guó)聯(lián)合控制公司就已經(jīng)研制出第一臺(tái)機(jī)械手。
1）1954年USA工程師德爾沃最早提出機(jī)械人的概念；
2）1959年USA德爾沃與英格伯制造了世界上的第一臺(tái)機(jī)械人；
3）1962年USA正式將機(jī)械人的使用性提出來(lái)，且制造出類似人的手臂；
4）1967年JAN成立了人工手研究會(huì)，并召開了首屆機(jī)械手學(xué)術(shù)會(huì)；
5）1970年在USA召開了第一屆工業(yè)機(jī)械人學(xué)術(shù)會(huì)，并的到迅速普及；
6）1973年辛辛那提公司制造出第一臺(tái)小型計(jì)算機(jī)控制的的工業(yè)機(jī)械人，當(dāng)時(shí)是液壓驅(qū)動(dòng)，能載重大成就45KG；
7）到1980年在JAN得到普及，并定為“機(jī)械人元年”此后在日本機(jī)械人得到了前所未有的發(fā)展與提升，在就是后來(lái)到臺(tái)灣再到大陸。
國(guó)外機(jī)械手在機(jī)械制造行業(yè)中應(yīng)用較多，發(fā)展也很迅速。目前主要用于機(jī)床、橫鍛壓力機(jī)的上下料，以及點(diǎn)焊、噴漆等作業(yè)，它可按照事先指定的作業(yè)程序來(lái)完成規(guī)定的操作。國(guó)外機(jī)械手的發(fā)展趨勢(shì)是大力研制具有某種智能的機(jī)械手。使它具有一定的傳感能力，能反饋外界條件的變化，作相應(yīng)的變更。如位置發(fā)生稍許偏差時(shí)，即能更正并自行檢測(cè)，重點(diǎn)是研究視覺功能和觸覺功能。目前已經(jīng)取得一定成績(jī)。目前世界高端工業(yè)機(jī)械手均有高精化，高速化，多軸化，輕量化的發(fā)展趨勢(shì)。定位精度可以滿足微米及亞微米級(jí)要求，運(yùn)行速度可以達(dá)到3M/S，量新產(chǎn)品達(dá)到6軸，負(fù)載2KG的產(chǎn)品系統(tǒng)總重已突破100KG。更重要的是將機(jī)械?手、柔性制造系統(tǒng)和柔性制造單元相結(jié)合，從而根本改變目前機(jī)械制造系統(tǒng)的人工操作狀態(tài)。同時(shí)，隨著機(jī)械手的小型化和微型化，其應(yīng)用領(lǐng)域?qū)?huì)突破傳統(tǒng)的機(jī)械領(lǐng)域，而向著電子信息、生物技術(shù)、生命科學(xué)及航空航天等高端行業(yè)發(fā)展。
4、 研究方法與實(shí)施方案
確定機(jī)械手夾持器的主要工作參數(shù)，比如所要夾持的工件的外觀尺寸，夾持工件的重量，夾持速度，手指的夾緊力，手指開閉范圍，放松時(shí)手指間的最大距離等。仔細(xì)研究夾持時(shí)所受的力，綜合考慮到各方面的其他外因。
夾持器設(shè)計(jì)的基本要求?：
（1）應(yīng)具有適當(dāng)?shù)膴A緊力和驅(qū)動(dòng)力；?
（2）手指應(yīng)具有一定的開閉范圍；
（3）應(yīng)保證工件在手指內(nèi)的夾持精度；
（4）要求結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，效率高；?
（5）應(yīng)考慮通用性和特殊要求。
具體實(shí)施方案：
1、 確定夾持工件尺寸范圍、重量；
2、 確定所夾持工件工作形式和工作環(huán)境；
3、 進(jìn)行夾持器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；
4、 對(duì)夾持器進(jìn)行動(dòng)力學(xué)和運(yùn)動(dòng)學(xué)方面的性能分析計(jì)算；
5、 校驗(yàn)夾持器的結(jié)構(gòu)受力等因素；
6、 繪制夾持器裝配圖、零件圖；
完成相關(guān)論文的編寫。
36
2 夾持器
2.1夾持器設(shè)計(jì)的基本要求
（1）應(yīng)具有適當(dāng)?shù)膴A緊力和驅(qū)動(dòng)力；
（2）手指應(yīng)具有一定的開閉范圍；
（3）應(yīng)保證工件在手指內(nèi)的夾持精度；
（4）要求結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，效率高；
（5）應(yīng)考慮通用性和特殊要求。
設(shè)計(jì)參數(shù)及要求
（1）采用手指式夾持器，執(zhí)行動(dòng)作為抓緊—放松；
（2）所要抓緊的工件直徑為80mm 放松時(shí)的兩抓的最大距離為110-120mm/s ， 1s抓緊,夾持速度20mm/s；
（3）工件的材質(zhì)為5kg，材質(zhì)為45#鋼；
（4）夾持器有足夠的夾持力；
（5）夾持器靠法蘭聯(lián)接在手臂上。由液壓缸提供動(dòng)力。
2.2夾持器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
2.2.1夾緊裝置設(shè)計(jì)
2.2.1.1夾緊力計(jì)算
手指加在工件上的夾緊力是設(shè)計(jì)手部的主要依據(jù)，必須對(duì)其大小、方向、作用點(diǎn)進(jìn)行分析、計(jì)算。一般來(lái)說(shuō)，加緊力必須克服工件的重力所產(chǎn)生的靜載荷（慣性力或慣性力矩）以使工件保持可靠的加緊狀態(tài)。
手指對(duì)工件的夾緊力可按下列公式計(jì)算：
2-1
式中：
—安全系數(shù)，由機(jī)械手的工藝及設(shè)計(jì)要求確定,通常取1.2——2.0，取1.5；
—工件情況系數(shù)，主要考慮慣性力的影響， 計(jì)算最大加速度，得出工作情況系數(shù), ，a為機(jī)器人搬運(yùn)工件過(guò)程的加速度或減速度的絕對(duì)值（m/s）；
—方位系數(shù)，根據(jù)手指與工件形狀以及手指與工件位置不同進(jìn)行選定，
手指與工件位置：手指水平放置 工件垂直放置；
手指與工件形狀：型指端夾持圓柱型工件，
，為摩擦系數(shù)，為型手指半角，此處粗略計(jì)算,如圖2.1
圖2.1
—被抓取工件的重量
求得夾緊力 ，，取整為177N。
2.2.1.2驅(qū)動(dòng)力力計(jì)算
根據(jù)驅(qū)動(dòng)力和夾緊力之間的關(guān)系式：
式中：
c—滾子至銷軸之間的距離；
b—爪至銷軸之間的距離；
—楔塊的傾斜角
可得，得出為理論計(jì)算值，實(shí)際采取的液壓缸驅(qū)動(dòng)力要大于理論計(jì)算值，考慮手爪的機(jī)械效率，一般取0.8～0.9，此處取0.88，則：
，取
2.2.1.3液壓缸驅(qū)動(dòng)力計(jì)算
設(shè)計(jì)方案中壓縮彈簧使爪牙張開，故為常開式夾緊裝置，液壓缸為單作用缸，提供推力：
式中 ——活塞直徑
——活塞桿直徑
——驅(qū)動(dòng)壓力，
,已知液壓缸驅(qū)動(dòng)力，且
由于，故選工作壓力P=1MPa
據(jù)公式計(jì)算可得液壓缸內(nèi)徑：
根據(jù)液壓設(shè)計(jì)手冊(cè),見表2.1，圓整后取D=32mm。
表2.1 液壓缸的內(nèi)徑系列（JB826-66）（mm）
20
25
32
40
50
55
63
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
125
130
140
160
180
200
250
活塞桿直徑 d=0.5D=0.5×40mm=16mm
活塞厚 B=(0.6～1.0)D 取B=0.8d=0.7×32mm=22.4mm,取23mm.
缸筒長(zhǎng)度 L≤(20～30)D 取L為123mm
活塞行程，當(dāng)抓取80mm工件時(shí)，即手爪從張開120mm減小到80mm，楔快向前移動(dòng)大約40mm。取液壓缸行程S=40mm。
液壓缸流量計(jì)算：
放松時(shí)流量
夾緊時(shí)流量
2.2.1.4選用夾持器液壓缸
溫州中冶液壓氣動(dòng)有限公司所生產(chǎn)的輕型拉桿液壓缸
型號(hào)為：MOB-B-32-83-FB，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，外形尺寸及技術(shù)參數(shù)如下：
表2.2夾持器液壓缸技術(shù)參數(shù)
工作壓力
使用溫度范圍
允許最大速度
效率
傳動(dòng)介質(zhì)
缸徑
受壓面積()
速度比
無(wú)桿腔
有桿腔
1MPa
～+
300 m/s
90%
常規(guī)礦物液壓油
32
mm
12.5
8.6
1.45
圖2.2 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖
圖2.3 外形尺寸
2.2.2手爪的夾持誤差及分析
機(jī)械手能否準(zhǔn)確夾持工件，把工件送到指定位置，不僅取決與機(jī)械手定位精度（由臂部和腕部等運(yùn)動(dòng)部件確定），而且也與手指的夾持誤差大小有關(guān)。特別是在多品種的中、小批量生產(chǎn)中，為了適應(yīng)工件尺寸在一定范圍內(nèi)變化，避免產(chǎn)生手指夾持的定位誤差，需要注意選用合理的手部結(jié)構(gòu)參數(shù)，見圖2-4，從而使夾持誤差控制在較小的范圍內(nèi)。在機(jī)械加工中，通常情況使手爪的夾持誤差不超過(guò)，手部的最終誤差取決與手部裝置加工精度和控制系統(tǒng)補(bǔ)償能力。
圖 2.4
工件直徑為80mm，尺寸偏差，則，，。
本設(shè)計(jì)為楔塊杠桿式回轉(zhuǎn)型夾持器，屬于兩支點(diǎn)回轉(zhuǎn)型手指夾持，如圖2.5。
圖2.5
若把工件軸心位置C到手爪兩支點(diǎn)連線的垂直距離CD以X表示，根據(jù)幾何關(guān)系有：
簡(jiǎn)化為：
該方程為雙曲線方程，如圖2.6：
圖2.6 工件半徑與夾持誤差關(guān)系曲線
由上圖得，當(dāng)工件半徑為時(shí)，X取最小值，又從上式可以求出：
，通常取
若工件的半徑變化到時(shí)，X值的最大變化量，即為夾持誤差，用表示。
在設(shè)計(jì)中，希望按給定的和來(lái)確定手爪各部分尺寸，為了減少夾持誤差，一方面可加長(zhǎng)手指長(zhǎng)度，但手指過(guò)長(zhǎng)，使其結(jié)構(gòu)增大；另一方面可選取合適的偏轉(zhuǎn)角，使夾持誤差最小，這時(shí)的偏轉(zhuǎn)角稱為最佳偏轉(zhuǎn)角。只有當(dāng)工件的平均半徑取為時(shí)，夾持誤差最小。此時(shí)最佳偏轉(zhuǎn)角的選擇對(duì)于兩支點(diǎn)回轉(zhuǎn)型手爪（尤其當(dāng)a值較大時(shí)），偏轉(zhuǎn)角的大小不易按夾持誤差最小的條件確定，主要考慮這樣極易出現(xiàn)在抓取半徑較小時(shí)，兩手爪的和邊平行，抓不著工件。為避免上述情況，通常按手爪抓取工件的平均半徑，以為條件確定兩支點(diǎn)回轉(zhuǎn)型手爪的偏轉(zhuǎn)角，即下式：
其中,,型鉗的夾角
代入得出：
則
則，此時(shí)定位誤差為和中的最大值。
分別代入得：
，
所以，，夾持誤差滿足設(shè)計(jì)要求。
由以上各值可得：
取值為。
2.2.3楔塊等尺寸的確定
楔塊進(jìn)入杠桿手指時(shí)的力分析如下：
圖 2.7
上圖2.7中
—斜楔角，＜時(shí)有增力作用；
—滾子與斜楔面間當(dāng)量摩擦角，，為滾子與轉(zhuǎn)軸間的摩擦角，為轉(zhuǎn)軸直徑，為滾子外徑，，為滾子與轉(zhuǎn)軸間摩擦系數(shù);
—支點(diǎn)至斜面垂線與杠桿的夾角；
—杠桿驅(qū)動(dòng)端桿長(zhǎng)；
—杠桿夾緊端桿長(zhǎng)；
—杠桿傳動(dòng)機(jī)械效率
2.2.3.1斜楔的傳動(dòng)效率
斜楔的傳動(dòng)效率可由下式表示：
杠桿傳動(dòng)機(jī)械效率取0.834，取0.1，取0.5，則可得=, ，取整得=。
2.2.3.2動(dòng)作范圍分析
陰影部分杠桿手指的動(dòng)作范圍，即，見圖 2.8
圖 2.8
如果，則楔面對(duì)杠桿作用力沿桿身方向，夾緊力為零，且為不穩(wěn)定狀態(tài)，所以必須大于。此外，當(dāng)時(shí)，杠桿與斜面平行，呈直線接觸，且與回轉(zhuǎn)支點(diǎn)在結(jié)構(gòu)上干涉，即為手指動(dòng)作的理論極限位置。
2.2.3.3斜楔驅(qū)動(dòng)行程與手指開閉范圍
當(dāng)斜楔從松開位置向下移動(dòng)至夾緊位置時(shí)，沿兩斜面對(duì)稱中心線方向的驅(qū)動(dòng)行程為L(zhǎng)，此時(shí)對(duì)應(yīng)的杠桿手指由位置轉(zhuǎn)到位置，其驅(qū)動(dòng)行程可用下式表示：
杠桿手指夾緊端沿夾緊力方向的位移為：
通常狀態(tài)下，在左右范圍內(nèi)，則由手指需要的開閉范圍來(lái)確定。由給定條件可知最大為55-60mm,最小設(shè)定為30mm.即。已知，可得，有圖關(guān)系：
圖2.9
可知：楔塊下邊為60mm，支點(diǎn)O距中心線30mm，且有，解得：
2.2.3.4與的確定
斜楔傳動(dòng)比可由下式表示：
可知一定時(shí)，愈大，愈大，且杠桿手指的轉(zhuǎn)角在范圍內(nèi)增大時(shí)，傳動(dòng)比減小，即斜楔等速前進(jìn)，杠桿手指轉(zhuǎn)速逐漸減小，則由分配距離為：，。
2.2.3.5確定
由前式得：
，，取。
2.2.3.6確定
為沿斜面對(duì)稱中心線方向的驅(qū)動(dòng)行程，有下圖中關(guān)系
圖2.10
，取，則楔塊上邊長(zhǎng)為18.686，取19mm.
2.2.4材料及連接件選擇
V型指與夾持器連接選用圓柱銷，d=8mm, 需使用2個(gè)
杠桿手指中間與外殼連接選用圓柱銷，d=8mm, 需使用2個(gè)
滾子與手指連接選用圓柱銷，d=6mm, 需使用2個(gè)
以上材料均為鋼，無(wú)淬火和表面處理
楔塊與活塞桿采用螺紋連接，基本尺寸為公稱直徑12mm，螺距p=1，旋合長(zhǎng)度為10mm。
3 腕部
3.1腕部設(shè)計(jì)的基本要求
手腕部件設(shè)置在手部和臂部之間，它的作用主要是在臂部運(yùn)動(dòng)的基礎(chǔ)上進(jìn)一步改變或調(diào)整手部在空間的方位，以擴(kuò)大機(jī)械手的動(dòng)作范圍，并使機(jī)械手變得更靈巧，適應(yīng)性更強(qiáng)。手腕部件具有獨(dú)立的自由度，此設(shè)計(jì)中要求有繞中軸的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。
（1）力求結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕
腕部處于手臂的最前端，它連同手部的靜、動(dòng)載荷均由臂部承擔(dān)。顯然，腕部的結(jié)構(gòu)、重量和動(dòng)力載荷，直接影響著臂部的結(jié)構(gòu)、重量和運(yùn)轉(zhuǎn)性能。因此，在腕部設(shè)計(jì)時(shí)，必須力求結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕。
（2）結(jié)構(gòu)考慮，合理布局
腕部作為機(jī)械手的執(zhí)行機(jī)構(gòu)，又承擔(dān)連接和支撐作用，除保證力和運(yùn)動(dòng)的要求外，要有足夠的強(qiáng)度、剛度外，還應(yīng)綜合考慮，合理布局，解決好腕部與臂部和手部的連接。
（3）必須考慮工作條件
對(duì)于本設(shè)計(jì)，機(jī)械手的工作條件是在工作場(chǎng)合中搬運(yùn)加工的棒料，因此不太受環(huán)境影響，沒有處在高溫和腐蝕性的工作介質(zhì)中，所以對(duì)機(jī)械手的腕部沒有太多不利因素。
3.2具有一個(gè)自由度的回轉(zhuǎn)缸驅(qū)動(dòng)的典型腕部結(jié)構(gòu)
如圖3.1所示，采用一個(gè)回轉(zhuǎn)液壓缸，實(shí)現(xiàn)腕部的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。從A—A剖視圖上可以看到，回轉(zhuǎn)葉片（簡(jiǎn)稱動(dòng)片）用螺釘，銷釘和轉(zhuǎn)軸10連接在一起，定片8則和缸體9連接。壓力油分別由油孔5.7進(jìn)出油腔，實(shí)現(xiàn)手部12的旋轉(zhuǎn)。旋轉(zhuǎn)角的極限值由動(dòng)，靜片之間允許回轉(zhuǎn)的角度來(lái)決定（一般小于），圖中缸可回轉(zhuǎn)。腕部旋轉(zhuǎn)位置控制問(wèn)題，可采用機(jī)械擋塊定位。當(dāng)要求任意點(diǎn)定位時(shí)，可采用位置檢測(cè)元件（如本例為電位器，其軸安裝在件1左端面的小孔）對(duì)所需位置進(jìn)行檢測(cè)并加以反饋控制。
圖3.1
圖示手部的開閉動(dòng)作采用單作用液壓缸，只需一個(gè)油管。通向手部驅(qū)動(dòng)液壓缸的油管是從回轉(zhuǎn)中心通過(guò)，腕部回轉(zhuǎn)時(shí)，油路認(rèn)可保證暢通，這種布置可使油管既不外露，又不受扭轉(zhuǎn)。腕部用來(lái)和臂部連接，三根油管（一根供手部油管，兩根供腕部回轉(zhuǎn)液壓缸）由手臂內(nèi)通過(guò)并經(jīng)腕架分別進(jìn)入回轉(zhuǎn)液壓缸和手部驅(qū)動(dòng)液壓缸。本設(shè)計(jì)要求手腕回轉(zhuǎn)，綜合以上的分析考慮到各種因素，腕部結(jié)構(gòu)選擇具有一個(gè)自由度的回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)腕部結(jié)構(gòu)，采用液壓驅(qū)動(dòng)，參考上圖典型結(jié)構(gòu)。
3.3腕部結(jié)構(gòu)計(jì)算
3.3.1腕部回轉(zhuǎn)力矩的計(jì)算
腕部回轉(zhuǎn)時(shí)，需要克服的阻力有：
（1）腕部回轉(zhuǎn)支承處的摩擦力矩
式中 ，—軸承處支反力（N），可由靜力平衡方程求得;
,—軸承的直徑（m）；
—軸承的摩擦系數(shù)，對(duì)于滾動(dòng)軸承=0.01-0.02；對(duì)于滑動(dòng)軸承=0.1。
為簡(jiǎn)化計(jì)算，取，如圖3.1所示，其中，為工件重量，為手部重量，為手腕轉(zhuǎn)動(dòng)件重量。
圖3.1
（2）克服由于工件重心偏置所需的力矩
式中 e—工件重心到手腕回轉(zhuǎn)軸線的垂直距離，已知e=10mm.
則
（3）克服啟動(dòng)慣性所需的力矩
啟動(dòng)過(guò)程近似等加速運(yùn)動(dòng)，根據(jù)手腕回轉(zhuǎn)的角速度及啟動(dòng)過(guò)程轉(zhuǎn)過(guò)的角度按下式計(jì)算：
式中 —工件對(duì)手腕回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；
—手腕回轉(zhuǎn)部分對(duì)腕部回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；
—手腕回轉(zhuǎn)過(guò)程的角速度；
—啟動(dòng)過(guò)程所需的時(shí)間，一般取0.05-0.3s,此處取0.1s.。
手抓、手抓驅(qū)動(dòng)液壓缸及回轉(zhuǎn)液壓缸轉(zhuǎn)動(dòng)件等效為一個(gè)圓柱體，高為200mm，直徑90mm，其重力估算：
,取98N.
等效圓柱體的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：
工件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，已知圓柱體工件，
要求工件在0.5s內(nèi)旋轉(zhuǎn)90度, 取平均角速度，即=，
代入得：
解可得： =0.8083
3.3.2回轉(zhuǎn)液壓缸所驅(qū)動(dòng)力矩計(jì)算
回轉(zhuǎn)液壓缸所產(chǎn)生的驅(qū)動(dòng)力矩必須大于總的阻力矩
如圖3.3，定片1與缸體2固連，動(dòng)片3與轉(zhuǎn)軸5固連，當(dāng)a, b口分別進(jìn)出油時(shí)，動(dòng)片帶動(dòng)轉(zhuǎn)軸回轉(zhuǎn)，達(dá)到手腕回轉(zhuǎn)的目的。
圖3.3
圖3.4
圖3.4為回轉(zhuǎn)液壓缸的進(jìn)油腔壓力油液，作用在動(dòng)片上的合成液壓力矩即驅(qū)動(dòng)力矩。
或
式中 ——手腕回轉(zhuǎn)時(shí)的總的阻力矩
——回轉(zhuǎn)液壓缸的工作壓力（Pa）
——缸體內(nèi)孔半徑（m）
——輸出軸半徑（m），設(shè)計(jì)時(shí)按選取
——?jiǎng)悠瑢挾龋╩）
上述動(dòng)力距與壓力的關(guān)系是設(shè)定為低壓腔背壓力等于零。
3.3.3回轉(zhuǎn)缸內(nèi)徑D計(jì)算
由 ，得：
，
為減少動(dòng)片與輸出軸的連接螺釘所受的載荷及動(dòng)片的懸伸長(zhǎng)度，選擇動(dòng)片寬度時(shí)，選用：
綜合考慮，取值計(jì)算如下：
r=16mm，R=40mm，b=50mm，取值為1Mpa，即如下圖：
圖3.5
3.3.4液壓缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算
圖3.6缸蓋螺釘間距示意
表3.3 螺釘間距t與壓力P之間的關(guān)系
工作壓力P（Mpa）
螺釘?shù)拈g距t(mm)
小于150
小于120
小于100
小于80
上圖中表示的連接中，每個(gè)螺釘在危險(xiǎn)截面上承受的拉力為：
，即工作拉力與殘余預(yù)緊力之和
計(jì)算如下：
液壓缸工作壓強(qiáng)為P=1Mpa,所以螺釘間距小于150mm,試選擇2個(gè)螺釘，，所以選擇螺釘數(shù)目合適Z=2個(gè)
受力截面
，此處連接要求有密封性，故k?。?.5-1.8），取K=1.6。
所以
螺釘材料選擇Q235，
，安全系數(shù)n取1.5（1.5-2.2）
螺釘?shù)闹睆接上率降贸?
，F(xiàn)為總拉力即
螺釘?shù)闹睆竭x擇d=8mm.
3.3.5靜片和輸出軸間的連接螺釘
動(dòng)片和輸出軸之間的連接結(jié)構(gòu)見上圖。連接螺釘一般為偶數(shù)。螺釘由于油液沖擊產(chǎn)生橫向載荷，由于預(yù)緊力的作用，將在接合面處產(chǎn)生摩擦力以抵抗工作載荷，預(yù)緊力的大小，以接合面不產(chǎn)生滑移的條件確定，故有以下等式：
為預(yù)緊力,為接合面摩擦系數(shù)，?。?.10-0.16）范圍的0.15，即鋼和鑄鐵零件，為接合面數(shù)，取=2，Z為螺釘數(shù)目，取Z=2，D為靜片的外徑，d為輸出軸直徑，則可得：
螺釘?shù)膹?qiáng)度條件為：
帶入有關(guān)數(shù)據(jù)，得：
螺釘材料選擇Q235，則（安全系數(shù)）
螺釘?shù)闹睆? ，d值極小，取。
螺釘選擇M6的開槽盤頭螺釘， ,如圖3.7：
圖3.7
3.3.6腕部軸承選擇
腕部材料選擇HT200，，估計(jì)軸承所受徑向載荷為50N,軸向載荷較小，忽略。兩處均選用深溝球軸承?，F(xiàn)校核較小軸徑處軸承。
6005軸承基本數(shù)據(jù)如下：
，當(dāng)量動(dòng)載荷，載荷系數(shù)取1，，則，由公式：
N為轉(zhuǎn)速，由0.5s完成回轉(zhuǎn)，計(jì)算得：，，球軸承
代入得：
，遠(yuǎn)大于軸承額定壽命。
選用軸承為深溝球軸承6005，6008。
3.3.7材料及連接件，密封件選擇
右端軸承端蓋與腕部回轉(zhuǎn)缸連接選用六角頭螺栓，全螺紋，，,需用4個(gè)。
右缸蓋與缸體連接選用六角頭螺栓，全螺紋，，,需用4個(gè)。
左缸蓋與缸體及法蘭盤連接選用六角頭螺栓，全螺紋，，,需用4個(gè)。
選用墊圈防松，，公稱尺寸為5。
右端軸承端蓋與腕部回轉(zhuǎn)缸連接選用六角頭螺栓，全螺紋，，,需用4個(gè)。
為定位作用，軸左側(cè)增加一個(gè)套筒，材料為HT200，尺寸如下：
圖3.8
動(dòng)片與輸出軸連接選用六角頭螺栓 全螺紋， ， 需用2個(gè)。
密封件選擇：
全部選用氈圈油環(huán)密封，材料為半粗羊毛氈。
右端蓋 d=40mm, 左右缸蓋 d=25mm。
4 伸縮臂設(shè)計(jì)
4.1伸縮臂設(shè)計(jì)基本要求
設(shè)計(jì)機(jī)械手伸縮臂，底板固定在大臂上，前端法蘭安裝機(jī)械手，完成直線伸縮動(dòng)作。
（1）功能性的要求
機(jī)械手伸縮臂安裝在升降大臂上，前端安裝夾持器，按控制系統(tǒng)的指令，完成工件的自動(dòng)換位工作。伸縮要平穩(wěn)靈活，動(dòng)作快捷，定位準(zhǔn)確，工作協(xié)調(diào)。
（2）適應(yīng)性的要求
為便于調(diào)整，適應(yīng)工件大小不同的要求，起止位置要方便調(diào)整，要求設(shè)置可調(diào)式定位機(jī)構(gòu)。為了控制慣性力，減少運(yùn)動(dòng)沖擊，動(dòng)力的大小要能與負(fù)載大小相適應(yīng)，如步進(jìn)電機(jī)通過(guò)程序設(shè)計(jì)改變運(yùn)動(dòng)速度，力矩電機(jī)通過(guò)調(diào)整工作電壓，改變堵力矩的大小，達(dá)到工作平穩(wěn)、動(dòng)作快捷、定位準(zhǔn)確的要求。
（3）可靠性的要求
可靠性是指產(chǎn)品在規(guī)定的工作條件下，在預(yù)定使用壽命期內(nèi)能完成規(guī)定功能的概率。
工業(yè)機(jī)械手可自動(dòng)完成預(yù)定工作，廣泛應(yīng)用在自動(dòng)化生產(chǎn)線上，因此要求機(jī)械手工作必須可靠。設(shè)計(jì)時(shí)要進(jìn)行可靠性分析。
（4）壽命的要求
產(chǎn)品壽命是產(chǎn)品正常使用時(shí)因磨損而使性能下降在允許范圍內(nèi)而且無(wú)需大修的連續(xù)工作期限。設(shè)計(jì)中要考慮采取減少摩擦和磨損的措施，如：選擇耐磨材料、采取潤(rùn)滑措施、合理設(shè)計(jì)零件的形面等。因各零部件難以設(shè)計(jì)成相等壽命，所以易磨損的零件要便于更換。
（5）經(jīng)濟(jì)的要求
機(jī)械產(chǎn)品設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性包括設(shè)計(jì)制造的經(jīng)濟(jì)性和使用的經(jīng)濟(jì)性。機(jī)械產(chǎn)品的制造成本構(gòu)成中材料費(fèi)、加工費(fèi)占有很大的比重，設(shè)計(jì)時(shí)必須給予充分注意。將機(jī)械設(shè)計(jì)課程中學(xué)到的基本設(shè)計(jì)思想貫穿到設(shè)計(jì)中。
（6）人機(jī)工程學(xué)的要求
人機(jī)工程學(xué)也稱為技術(shù)美學(xué)，包括操作方便宜人，調(diào)節(jié)省力有效，照明適度，顯示清晰，造型美觀，色彩和諧，維護(hù)保養(yǎng)容易等。本設(shè)計(jì)中要充分考慮外形設(shè)計(jì)，各調(diào)整環(huán)節(jié)的設(shè)計(jì)要方便人體接近，方便工具的使用。
（7）安全保護(hù)和自動(dòng)報(bào)警的要求
按規(guī)范要求，采取適當(dāng)?shù)姆雷o(hù)措施，確保操作人員的人身安全，這是任何設(shè)計(jì)都必須考慮的，是必不可少的。在程序設(shè)計(jì)中要考慮因故障造成的突然工作中斷，如機(jī)構(gòu)卡死、工件不到位、突然斷電等情況，要設(shè)置報(bào)警裝置。
設(shè)計(jì)參數(shù)
（1）伸縮長(zhǎng)度：300mm；
（2）單方向伸縮時(shí)間：1.5～2.5S；
（3）定位誤差：要有定位措施，定位誤差小于2mm；
（4）前端安裝機(jī)械手，伸縮終點(diǎn)無(wú)剛性沖擊；
4.2方案設(shè)計(jì)
液壓驅(qū)動(dòng)方案
（1）伸縮原理
采用單出桿雙作用液壓油缸，手臂伸出時(shí)采用單向調(diào)速閥進(jìn)行回油節(jié)流調(diào)速，接近終點(diǎn)時(shí)，發(fā)出信號(hào)，進(jìn)行調(diào)速緩沖（也可采用緩沖油缸），靠油缸行程極限定位，采用導(dǎo)向桿導(dǎo)向防止轉(zhuǎn)動(dòng)，采用電液換向閥，控制伸縮方向。（圖4.1）
圖4.1
（2）液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算
液壓控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)要滿足伸縮臂動(dòng)作邏輯要求，液壓缸及其控制元件的選擇要滿足伸縮臂動(dòng)力要求和運(yùn)動(dòng)時(shí)間要求，具體設(shè)計(jì)計(jì)算參考《液壓傳動(dòng)與控制》等相關(guān)教材。由于伸縮臂做間歇式往復(fù)運(yùn)動(dòng)，有較大的沖擊，設(shè)計(jì)時(shí)要考慮緩沖措施，可從液壓回路設(shè)計(jì)上考慮，也可從液壓件結(jié)構(gòu)上考慮。
設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù)及要求：
① 電磁閥流量：要滿足伸縮速度的要求。
② 油缸直徑：推力大小要能克服機(jī)構(gòu)起動(dòng)慣性并有一定的起動(dòng)加速度，要滿足運(yùn)動(dòng)時(shí)間要求。
③ 導(dǎo)向桿剛度：按最長(zhǎng)伸出時(shí)機(jī)械手端部的撓度不超過(guò)規(guī)定要求。
④ 定位方式和元件：自選。
（3）結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)及強(qiáng)度和剛度計(jì)算
伸縮臂運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖見圖4-1
① 結(jié)構(gòu)方案說(shuō)明
a：支座1安裝在機(jī)器人床身上，用于安裝伸縮臂油缸和導(dǎo)向桿等零部件。
b：法蘭4用于安裝機(jī)械手，其形式和尺寸要與機(jī)械手相協(xié)調(diào)。
c：液壓缸伸出桿帶動(dòng)導(dǎo)向桿同時(shí)伸出300mm，伸出長(zhǎng)度較大，設(shè)計(jì)、制造和安裝時(shí)要考慮液壓缸與導(dǎo)向桿的平行度要求。
d：導(dǎo)向桿可采用直線導(dǎo)軌或直線導(dǎo)軸。直線導(dǎo)軌可選用外購(gòu)件，直接從生產(chǎn)廠家的有關(guān)資料中獲得所需參數(shù)（網(wǎng)上查詢直線導(dǎo)軌、直線導(dǎo)軸）。采用直線導(dǎo)軸時(shí)可自行設(shè)計(jì)，并且要考慮導(dǎo)向桿的潤(rùn)滑，潤(rùn)滑方式參考有關(guān)手冊(cè)設(shè)計(jì)。
② 強(qiáng)度及剛度計(jì)算
本機(jī)械手夾持工件重量約3Kg左右，夾持器重量約15Kg，夾持器長(zhǎng)度最大約250mm。從受力角度分析，載荷不大，可參考其它機(jī)器作類比設(shè)計(jì)即可。伸縮臂的機(jī)構(gòu)力學(xué)模型如圖4.2所示。
夾持器夾著工件，伸縮臂全部伸出，是導(dǎo)桿受力最大的狀態(tài),也是變形最大的位置。在此情況下，用材料力學(xué)的知識(shí)計(jì)算它的強(qiáng)度和剛度。
圖4.2
4.3伸縮臂機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
4.3.1伸縮臂液壓缸參數(shù)計(jì)算
4.3.1.1工作負(fù)載R
液壓缸的工作負(fù)載R是指工作機(jī)構(gòu)在滿負(fù)荷情況下，以一定加速度啟動(dòng)時(shí)對(duì)液壓缸產(chǎn)生的總阻力，即：
式中：-工作機(jī)構(gòu)的荷重及自重對(duì)液壓缸產(chǎn)生的作用力；
-工作機(jī)構(gòu)在滿載啟動(dòng)時(shí)的靜摩擦力；
-工作機(jī)構(gòu)滿載啟動(dòng)時(shí)的慣性力。
(1)的確定
① 工件的質(zhì)量m
=5.9 (kg)
②夾持器的質(zhì)量 15kg(已知)
③伸縮臂的質(zhì)量 50kg(估計(jì))
④其他部件的質(zhì)量 15kg(估計(jì))
工作機(jī)構(gòu)荷重： Ri=(5.9+15+50+15)*10=859(N)
取Ri=860N
(2) 的確定 Rm= (N)
(3) 的確定 Rg=(N)
式中：為啟動(dòng)時(shí)間，其加速時(shí)間約為0.1～0.5s
=0.1s , =0.2s
總負(fù)載 R=Ri+Rg+Rm=860+172+172=1204(N)
取實(shí)際負(fù)載為 =1200
4.3.1.2液壓缸缸筒內(nèi)徑D的確定
D=
式中：R=1000 <5000 , p可取0.8～, =
取液壓缸缸筒內(nèi)徑為40mm。
4.3.1.3活塞桿設(shè)計(jì)參數(shù)及校核
(1)活塞桿材料：選擇45號(hào)調(diào)質(zhì)鋼，其抗拉強(qiáng)度=570
(2)活塞桿的直徑：查《液壓傳動(dòng)設(shè)計(jì)手冊(cè)》得，當(dāng)壓力小于10Mpa時(shí)，速比=1.33。
則可選取活塞桿直徑為20mm系列，且缸筒的厚度為5mm。
最小導(dǎo)向長(zhǎng)度：mm
(3)活塞桿強(qiáng)度及壓桿穩(wěn)定性的計(jì)算
采用非等截面計(jì)算法
① 油缸穩(wěn)定性的計(jì)算
因?yàn)橛透椎墓ぷ餍谐梯^大，則在油缸活塞桿全部伸出時(shí)，計(jì)算油缸受最大作用力壓縮時(shí)油缸的穩(wěn)定性。
假設(shè)油缸的活塞桿的推理為P，油缸穩(wěn)定的極限應(yīng)力為Pk，則油缸穩(wěn)定性的條件為P
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