鋼坯火焰清理機(jī)的設(shè)計(jì)—排屑裝置設(shè)計(jì),鋼坯火焰清理機(jī)的設(shè)計(jì)—排屑裝置設(shè)計(jì),鋼坯,火焰,清理,清算,設(shè)計(jì),裝置
系統(tǒng)總體方案確定
本課題是以及其經(jīng)濟(jì)性好，人性化設(shè)計(jì)，可靠性高，壽命長，結(jié)構(gòu)簡單，易于維修等為設(shè)計(jì)思路
初選電機(jī)減速器系統(tǒng)反感
（a）為帶轉(zhuǎn)動渦輪-渦桿減速器系統(tǒng) （b）為帶傳動-二級圓柱圓錐減速器系統(tǒng)
（c）為聯(lián)軸器-二級圓柱斜齒輪減速器系統(tǒng) （d）為帶傳動-二級圓柱斜齒輪減速器系
圖2.1 電機(jī)減速器系統(tǒng)方案
方案評價(jià)：
（a） 方案為整體布局最小，傳動平穩(wěn)，而且可以實(shí)現(xiàn)較大的傳動比，但是由于渦輪渦桿效率低，功率損失大，很不經(jīng)濟(jì)。（b）方案布局比較小，但是圓錐齒輪加工較困難，特別是大直徑，大模數(shù)的錐輪，所以一般不采用。（c）方案中減速器選擇合理，但本設(shè)計(jì)是用于自動排屑系統(tǒng)裝置，工作速度很低，使用聯(lián)軸器不利于減速，會增加減速器的成本，不夠經(jīng)濟(jì)。
最終確定方案為（d）方案。
該方案的優(yōu)缺點(diǎn)：
該工作機(jī)有輕微震動
，由于V帶有緩沖吸震能力，采用V帶傳動能減小震動帶來的影響，而且利于減速，還能起過載保護(hù)的作用，并且該工作機(jī)屬于小功率，載荷變化不大，可以采用V帶這種簡單的結(jié)構(gòu)，并且價(jià)格便宜，標(biāo)準(zhǔn)化程度高，大幅度降低成本。減速器部分兩級展開式圓柱齒輪減速，這是兩級減速器中應(yīng)用最廣泛的一種，齒輪相對于軸承不對稱，要求軸具有較大的剛度，高速及齒輪常布置在遠(yuǎn)離扭矩輸入端的一邊，以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均勻現(xiàn)象。電動機(jī)部分為Y系列三相交流，異步電動機(jī)。
總體來講，該傳動方案滿足工作機(jī)的性能要求，使用工作條件，工作可靠，此外還結(jié)構(gòu)簡單，成本低，傳動效率高。
2.3輸送外傳動系統(tǒng)的確定
（a）帶傳動
（b）履帶傳動
（c）鏈傳動
方案評價(jià)：
（a）方案成本較低，但是防腐蝕性不強(qiáng)。（b）履帶主要用在坦克等觸地設(shè)備，在此處用履帶傳動很不經(jīng)濟(jì)。（c）方案中鏈傳動選擇合理。
最終確定方案為（c）方案
該方案的優(yōu)缺點(diǎn)：
鏈傳動的傳動比精確，傳動效率高，鏈傳動對軸的作用力較小，鏈傳動尺寸較緊湊，鏈傳動對環(huán)境的使用能力較強(qiáng)，鏈條的磨損伸長比較緩慢，張緊調(diào)節(jié)量較小。
2.4總體方案的確定
方案為：電動機(jī)——帶傳動——減速器——鏈傳動
如下圖：
圖2.2 系統(tǒng)總體方案
電動機(jī)型號的選擇
電動機(jī)功率的選擇
根據(jù)鏈傳輸機(jī)結(jié)構(gòu)的布置由已知條件鏈傳動機(jī)構(gòu)承受的鐵屑質(zhì)量為為此排屑的質(zhì)量，即為2.28（最大板寬度）*4（最大版長度）*0.01（平均每次清理厚度）*7.85*1000（普通剛的的密度）=716KG的鐵屑，即7016N（取G=9.8），取3000， 鏈的傳動速度為（燒嘴速度為V=8M/MIN,每次清理寬度為100mm，所以清理一面的時(shí)間為（2.28*10*4）/8=11.4min，取12MIN，搜所以每12分鐘便有2806.72N鐵屑排出，假設(shè)一次清理的鐵屑分連詞排出，算的6min/次，總行程為3.6M，3.6/6=0.6M/MIN，由于傳動機(jī)構(gòu)還受鏈條摩擦力f和刮板的重力分量F1。由上述可知總的載荷為F=f+F1+3000
設(shè)所選鏈型號為48A，P=76.2MM,單排質(zhì)量Q=22.6KG/M，總長度為10M，刮板尺寸為500mm*300mm*10,選用普通碳素鋼密度為7.85，相鄰刮板之間的距離為五個(gè)節(jié)距88.9*6=533.4MM，F(xiàn)1約為2193N，f約為5880N
F=5880+2193+7016=15089
則工作機(jī)有效功率為P=F*V=15089*0.01=0.151KW
由已知條件得電動機(jī)有效功率為Pd=P/η，式中η為系統(tǒng)總的傳動效率
電動機(jī)到鏈傳動總的傳動效率為η=η1*η2（平方）*η3（六次方）*η4*η5
式中：η1為V帶傳動效率，η2為閉式齒輪的傳動效率，η3為圓錐滾子軸承的傳動效率，，η4為聯(lián)軸器的傳動效率，η5為鏈傳動效率
查表：η1=0.95 η2=0.97 η3=0.98 η4=0.99 η5=0.96
代入上式：η=0.723
所以電動機(jī)的有效功率Pd=p/η=0.209KW
所選電動機(jī)的額定功率必須滿足Pe>Pd
確認(rèn)電動機(jī)型號
根據(jù)已知條件本排屑裝置的輸送速度為：
Nw=V*60*1000/Z1*P=11.04
選取電動機(jī)型號為Y2-90S-8,同步轉(zhuǎn)速為750r/min,對應(yīng)額定功率為0.37KW，外伸軸直徑24mm
方案
電機(jī)機(jī)型號
額定功率(KW)
同步轉(zhuǎn)速（r/min）
滿載轉(zhuǎn)速（r/min）
總傳動比i
1
Y2-90S-8
0.37
750
700
65
4，V帶的設(shè)計(jì)計(jì)算
4.1 傳動比的分配
計(jì)算總的傳動比：i=Nm/Nw=715/11=65
傳動比的分配：i1=3,i2*i3=i/i1=21.66
雙極斜齒圓柱齒輪減速器高速級的傳動比為5
低速級傳動比：i3=4.33
4.2 各軸的轉(zhuǎn)速，功率和轉(zhuǎn)矩
轉(zhuǎn)速：N1=715/3=238.33R/MIN
功率：P1=Pd*η4=0.209*0.95=0.199KW
扭矩：T1=9550P1/N1=9550*0.199/238.33=7.97N。M
轉(zhuǎn)速：N2=238.33/5=47.67R/MIN
功率：P2=P1*η2*η3=0.199*0.97*0.98=0.189KW
扭矩：T2=9550P2/N2=9550*0.189/47.67=37.86N。M
轉(zhuǎn)速：N3=47.67/4.33=11.01R/MIN
功率：P3=P2*η2*η3=0.189*0.97*0.98=0.180KW
扭矩：T3=9550P3/N3=9550*0.180/11.01=156.13N。M
轉(zhuǎn)速：N4=N3=11.01R/MIN
功率：P4=P3*η1*η5=0.180*0.99*0.96=0.17KW
扭矩：T4=9550P4/N4=9550*0.17/11.01=147.46N。M
表1.1各軸的運(yùn)動與動力參數(shù)
軸號
轉(zhuǎn)速（r/min）
功率（KW）
扭矩（N.M）
1
238.33
0.199
7.97
2
47.67
0.189
37.86
3
11.01
0.180
156.13
4
11.01
0.17
147.46
帶傳動方案的確定
外傳動帶選為普通V帶傳動
1. 確定計(jì)算功率：Pc a
(1)查文獻(xiàn)得工作情況系數(shù)KA=1.2
（2）Pca=KA*P=1.2*0.151=0.1812
2.選擇V帶型號
選A形V帶
4.4帶傳動設(shè)計(jì)計(jì)算
1，確定帶輪尺寸d1,d2
根據(jù)帶輪要求去小帶輪尺寸為d1=160mm
d 1/2
120
確定V帶根數(shù)Z
Z>Pca/(P0+ΔP)KαKl
P0為單根V帶的基本額定功率，Δp0為I≠1是單根V帶額定功率增量，Kl為帶長修正系數(shù)，Ka為小帶輪包角系數(shù)
P0=1.51 Δp0=0.09 Ka=0.93 KL=1.13
代入得Z=2
確定單跟初拉力F0
F0=500*Pca/VZ(2.5/Ka-1)+qv2=16.37N
查表的q=0.1kg/m
計(jì)算對軸的壓力Fp
Fp=2ZF0sin(α1/2)=2*2*16.37*sin(159.86/2)=64.47
帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
1. 小帶輪的設(shè)計(jì)
因?yàn)樾л喕鶞?zhǔn)直徑d1=160<300,故可采用實(shí)心式結(jié)構(gòu)
帶輪寬：B=（Z-1）e+2f=35
式中：e為槽間距，取e=15，f為第一槽對稱面值斷面的距離，f=10
輪轂寬：L=（1.5-2）d=43.2
輪轂外直徑：d1=1.9d=45.6
帶輪外徑：da=dd+2Ha=160+2*2.75=165.5
查得Ha=2.75
輪緣寬：δ=8mm
基準(zhǔn)線下深槽：10mm
簡圖如下：
大帶輪設(shè)計(jì)
因?yàn)榛鶞?zhǔn)直徑d2=480>300故可采用輪輻式
帶輪寬：B=（Z-1）e+2f=(2-1)*15+2*10=35mm
輪轂寬：L=（1.5-2）d=1.8*60=108
輪轂外直徑：d1=1.9d=114mm
帶輪外徑：da=dd+2ha=480+2*2.75=485.5
輪緣寬：δ=8mm
基準(zhǔn)線下深槽：10mm
由以上數(shù)據(jù)，大帶輪結(jié)構(gòu)簡圖如下：
鏈傳動的計(jì)算
1， 選擇從動鏈輪齒數(shù)
取傳動比為i=1 取Z2=29
2， 選擇主動鏈輪齒數(shù)
Z1=iZ2=1*29=29＜120
故合理
3，確定計(jì)算功率
已知鏈傳動工作平穩(wěn)，設(shè)計(jì)功率為
Pd=KaP/KzKm=1*0.151/1.579*1=0.096kw
式中：P-傳遞功率KV
Ka-工礦系數(shù)，取Ka=1.0
Kz-小鏈輪齒數(shù)系數(shù)，取Kz=1.579
Km-多排鏈排數(shù)系數(shù)，去Km=1
3， 鏈條節(jié)距選用
根據(jù)設(shè)計(jì)功率Pd(取Pd=P0)和小鏈輪轉(zhuǎn)速n1,選用56B號鏈條，查表節(jié)距P=88.9,設(shè)鏈長10M
計(jì)算鏈輪尺寸
D1=P/（sin180/Z1）=88.9/sin(180/29)=822.4mm
D2= P/（sin180/Z2）=88.9/sin(180/29)=822.4mm
初定中心距
中心距暫取3540（根據(jù)漏斗長決定）
9，鏈條長度及鏈長節(jié)速
鏈長：L=10M
鏈條節(jié)數(shù)：Lp=L/P=10000/88.9=112.49
元整偶數(shù)節(jié)，取Lp=114
鏈速：V=Z1N1P/60*1000=29*11.04*88.9/（60*1000=0.47<0.6m/s
屬于低速運(yùn)動
2鏈輪的結(jié)構(gòu)和尺寸
1，鏈輪材料：
鏈輪材料為45鋼，硬度為40-50HBS。
工藝為：
鏈輪的結(jié)構(gòu)和尺寸
由前面設(shè)計(jì)可知D1=D2=822.4 P=88.9 Z1=Z2=29
鏈輪結(jié)構(gòu)如下
鏈輪結(jié)構(gòu)簡圖
輪轂厚度：h=K+Dk/6+0.01d=9.5+220/6+0.01*822.4=54.4mm
由于d=822.4 K取9.5
輪轂長度：L=3.3h=3.3*54.4=179.5mm
輪轂直徑：Dh=Dk+2h=220+2*54.4=328.8mm
齒寬Bf1=0.93*b1=49.6mm
B1為內(nèi)鏈節(jié)寬度
齒側(cè)倒角：
Ba=0.13p=0.13*88.9=11.56mm
齒側(cè)半徑：Rx=P=88.9mm
齒全寬：Bfn=(n-1)Pt+Bf1=49.6mm
4， 基本參數(shù)和主要尺寸
分度圓直徑：D1=D2=822.4mm
齒頂圓直徑：Da max=d+1.25p-d1=822.4+1.25*88.9-53.98=879.545
式中：d1-滾子直徑 查表得d1=53.98
Da min=d+p(1-1.6/Z)-d1=822.4+88.9*（1-1.6/29）-53.98=852.42mm
取Da=866.0mm
齒根圓直徑：
Df=D-D1=822.4-53.98=768.42mm
分度圓弦齒高：Ha max=(0.652+0.8/Z)p-0.5d1=31.02mm
Ha min=0.5（p-d1）=17.46
取Ha=24.24mm
最大齒跟距高：
Lx=dcos90/Z-d1=822.4*cos(90/29)-53.98=767.21mm
齒輪凹緣直徑：dg=Pcot180/Z-1.04h2-0.76=
查表得
齒表面粗糙度：Ra=6.3um
齒根圓極限偏差 量柱測量距極限偏差：
由于:Df=768.42mm查表得：上偏差0，下偏差h11
量柱測量距：
Mr=dcos90/Z+dr=822.4*cos(90/29)+53.98=875.17mm dr=d1
式中：dr-量柱直徑，DR=D1,量柱技術(shù)要求為：極限偏差為：上片車+0.01，下偏差：0；表面粗糙度Ra=1.6um；表面硬度為：55-60HRC。
鏈輪孔和根圓直徑之間的跳動量：
不能超過max(0.008df+0.08,0.15)=0.15
軸孔到鏈輪齒側(cè)平直部分的斷面跳動量：
不能超過max(0.009df+0.08,0.14)=0.14
孔徑：H8
齒寬：H14
聯(lián)軸器的選定
根據(jù)聯(lián)軸器的特征，結(jié)構(gòu)，經(jīng)濟(jì)等考慮，采用凸緣聯(lián)軸器。
電機(jī)軸徑D=24，
選用聯(lián)軸器的型號為GYS2。
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