CK6136數(shù)控臥式車床機械結構設計

CK6136數(shù)控臥式車床機械結構設計,CK6136數(shù)控臥式車床機械結構設計,ck6136,數(shù)控,臥式,車床,機械,結構設計 目 錄1 數(shù)控車床的加工特點分析11.1 數(shù)控車床的優(yōu)點11.2 數(shù)控車床加工特點11.3 適合數(shù)控車床加工的零件22 總體方案設計32.1 主傳動的組成部分42.2 機床主要部件及其運動方式的選定52.3 機床參數(shù)的擬定52.4 各組成部件的特性與所應達到的要求83 機床主傳動設計103.1 主要技術參數(shù)的確定103.2 電動機的選擇183.3 齒輪傳動的設計計算193.4 軸的設計計算214 橫向進給系統(tǒng)的設計計算334.1 滾珠絲杠螺母副的選擇計算334.2 步進電機的選擇375.1 繪制控制系統(tǒng)結構框圖405.2 選擇中央處理單元（CPU）的類型415.3 存儲器擴展電路設計415.I/O接口電路及輔助電路設計42參考文獻47致 謝48附 錄491 數(shù)控車床的加工特點分析1.1 數(shù)控車床的優(yōu)點 數(shù)控車床已越來越多的應用于現(xiàn)代制造業(yè)，并發(fā)揮出普通車床無法比擬的優(yōu)勢，數(shù)控車床主要有以下幾優(yōu)點：（1） 傳動鏈短，與普通車床相比主軸驅動不再是電機 皮帶 齒輪副機構變速，而是采用橫向和縱向進給分別由兩臺伺服電機驅動運動完成，不再使用掛輪、離合器等傳統(tǒng)部件，傳動鏈大大縮短。（2） 剛性高，為了與數(shù)控系統(tǒng)的高精度相匹配，數(shù)控車床的剛性高，以便適應高精度的加工要求。（3） 輕拖動，刀架（工作臺）移動采用滾珠絲杠副，摩擦小，移動輕便。絲杠兩端的支承式專用軸承，其壓力角比普通軸承大，在出廠時便選配好；數(shù)控車床的潤滑部分采用油霧自動潤滑，這些措施都使得數(shù)控車床移動輕便。1.2 數(shù)控車床加工特點（1） 自動化程度高，可以減輕操作者的體力勞動強度。數(shù)控加工過程是按輸入的程序自動完成的，操作者只需起始對刀、裝卸工件、更換刀具，在加工過程中， 主要是觀察和監(jiān)督車床運行。但是，由于數(shù)控車床的技術含量高，操作者的腦力勞動相應提高。（2） 加工零件精度高、質量穩(wěn)定。數(shù)控車床的定位精度和重復定位精度都很高，較容易保證一批零件尺寸的一致性，只要工藝設計和程序正確合理，加之精心操作，就可以保證零件獲得較高的加工精度，也便于對加工過程實行質量控制。（3） 生產效率高。數(shù)控車床加工是能再一次裝夾中加工多個加工表面，一般只檢測首件，所以可以省區(qū)普通車床加工時的不少中間工序，如劃線、尺寸檢測等，減少了輔助時間，而且由于數(shù)控加工出的零件質量穩(wěn)定，為后續(xù)工序帶來方便，其綜合效率明顯提高。（4） 便于新產品研制和改型。數(shù)控加工一般不需要很多復雜的工藝裝備，通過編制加工程序就可把形狀復雜和精度要求較高的零件加工出來，當產品改型，更改設計時，只要改變程序，而不需要重新設計工裝。所以，數(shù)控加工能大大縮短產品研制周期，為新產品的研制開發(fā)、產品的改進、改型提供了捷徑。（5） 可向更高級的制造系統(tǒng)發(fā)展。數(shù)控車床及其加工技術是計算機輔助制造的基礎。（6） 初始投資較大。這是由于數(shù)控車床設備費用高，首次加工準備周期較長，維修成本高等因素造成。（7） 維修要求高。數(shù)控車床是技術密集型的機電一體化的典型產品，需要維修人員既懂機械，又要懂微電子維修方面的知識，同時還要配備較好的維修裝備。1.3 適合數(shù)控車床加工的零件（1） 最適合多品種中小批量零件。隨著數(shù)控車床制造成本的逐步下降，現(xiàn)在不管是國內還是國外，加工大批量零件的情況也已經出現(xiàn)。加工很小批量和單件生產時，如能縮短程序的調試時間和工裝的準備時間也是可以選用的。（2） 精度要求高的零件。有于數(shù)控車床的剛性好，制造精度高，對刀精確，能方便的進行尺寸補償，所以能加工尺寸精度要求高的零件。（3） 表面粗糙度值小的零件。在工件和刀具的材料、精加工余量及刀具角度一定的情況下，表面粗糙度取決于切削速度和進給速度。在加工表面粗糙度不同的表面時，粗糙度小的表面選用小的進給速度，粗糙度大的表面選用大些的進給速度，可變性很好，這點在普通車床很難做到。（4） 輪廓形狀復雜的零件。任意平面曲線都可以用直線或圓弧來逼近，數(shù)控車床具有圓弧插補功能，可以加工各種復雜輪廓的零件。2 總體方案設計機床工業(yè)是機器制造業(yè)的重要部門，肩負著為農業(yè)、工業(yè)、科學技術和國防現(xiàn)代化提供技術裝備的任務，是使現(xiàn)代化工業(yè)生產具有高生產率和先進的技術經濟指標的保證。設計機床的目標就是選用技術先進。經濟效果顯著的最佳可行方案，以獲得高的經濟效益和社會效益。我國是一個機床擁有量大、 大部分機床役齡長、數(shù)控化程度不高的發(fā)展中國家。因此，從事機床設計的人員，應不斷地把經過實踐檢驗的新理論、新技術、新方法應用到設計中，做到既要技術先進、經濟效益好、效率高。要不斷的吸收國外的成功經驗，做到既要符合我國國情，又要趕超國際水平。要不斷的開拓創(chuàng)新，設計和制造出更多的生產率高、靜態(tài)動態(tài)性能好、結構簡單、使用方便、維修容易、造型美觀、耗能少、成本低的現(xiàn)代化機床。設計本著以上原則進行，盡量向低成本、高效率、簡化操作、符合人機工程的方向考慮。 圖1 ck6136數(shù)控臥式車床2.1 主傳動的組成部分主傳動由動力源、變速裝置及執(zhí)行元件（如主軸、刀架、工作臺等）部分組成。主傳動系統(tǒng)屬于外聯(lián)系傳動鏈。 主傳動包括動力源（電動機）、變速裝置、定比傳動機構、主軸組件、操縱機構等十部分組成。2.1.1 動力源 電動機或液壓馬達，它給執(zhí)行件提供動力，并使其獲得一定的運動速度和方向。2.1.2 定比傳動機構 具有固定傳動比的傳動機構，用來實現(xiàn)降速、升速或運動聯(lián)接，本設計中采用齒輪和帶傳動。2.1.3 變速裝置 傳遞動力、運動以及變換運動速度的裝置，本設計中采用兩個滑移齒輪變速組和一個背輪機構使主軸獲得18級轉速。2.1.4 主軸組件 機床的執(zhí)行件之一，它由主軸支承和安裝在主軸上的傳動件等組成，2.1.5 開停裝置 用來實現(xiàn)機床的啟動和停止的機構，本設計中采用直接開停電動機來實現(xiàn)主軸的啟動和停止。2.1.6 制動裝置 用來控制主軸迅速停止轉動的裝置，以減少輔助時間。本設計中采用電磁式制動器。2.1.7 換向裝置 用來變換機床主軸的旋轉方向的裝置。本設計中采用電動機直接換向。2.1.8 操縱機構 控制機床主軸的開停、換向、變速及制動的機構。本設計中，開停、換向和制動采用電控制；變速采用液壓控制。2.1.9 潤滑與密封 為了保證主傳動的正常工作和良好的使用壽命，必須有良好的潤滑裝置和可靠的密封裝置。本設計中采用箱外循環(huán)強制潤滑，主軸組件采用迷宮式密封。2.1.10 箱體 上述個機構和裝置都裝在箱體中，并應保證其相互位置的準確性。本設計中采用灰鐵鑄造箱體。2.1.11 刀架 數(shù)控機床中為了實現(xiàn)對刀架的自動控制，采用制動轉位刀架。2.2 機床主要部件及其運動方式的選定2.2.1 主運動的實現(xiàn)根據(jù)設計要求，本設計采用分離式主傳動系統(tǒng)，包括變速箱、主軸箱兩部分。其中，變速箱與電動機至于機座內，主軸箱與變速箱采用帶傳動連接。所有的變速都采用液壓操作。2.2.2 進給運動的實現(xiàn)本次所設計的機床進給運動均由單片機進行數(shù)字控制，因此在X、Y方向上，進給運動均采用滾珠絲杠螺母副，其動力由步進電機通過齒輪傳遞。齒輪的消隙采用偏心環(huán)調整。2.2.3 數(shù)字控制的實現(xiàn)采用單片機控制，各個控制按扭均安裝在控制臺上，而控制臺擺放在易操作的位置，這一點須根據(jù)實際情況而定。2.2.4 機床其它零部件的選擇考慮到生產效率以及生產的經濟性，機床附件如油管、行程開關等，以及標準件如滾珠絲杠、軸承等均選擇外購形式。2.3 機床參數(shù)的擬定2.3.1 主參數(shù)的擬定機床設計的初始，首先需要確定有關參數(shù)，它們是傳動設計和結構設計的依據(jù)，影響到產品是否能滿足所需要的功能要求。機床主參數(shù)直接反映機床的加工能力、特性，決定和影響其它基本參數(shù)的數(shù)值，如車床的最大加工直徑D。 機床基本參數(shù)是一些與加工工件尺寸、機床結構、運動和動力特性有關的數(shù)，可歸納為：尺寸參數(shù)、運動參數(shù)和動力參數(shù)。 在擬定參數(shù)時，還要考慮機床發(fā)展趨勢的要求，與國內外同類型機床的對比等，使擬定的參數(shù) 能滿足機床在經濟合理的原則下，最大限度地適應各種不同的工藝要求。設計題目中已直接給出CK6136數(shù)控車床的主參數(shù)： 最大工件回轉直徑D=360 刀架上最大工件回轉直徑D1=180選取最大工件長度L=1000主軸通孔直徑d=36主軸頭號：（JB2521-79）5號2.3.2 擬定基本參數(shù)的步驟和方法 （1） 極限切削速度 Vmax、Vmin根據(jù)典型的和可能的工藝選取極限切削速度要考慮：工序種類、工藝要求、刀具和工件材料等因素。允許的切削速度極限參考值如下： 表1 極限切削速度參考值加 工 條 件Vmax（m/min）Vmin（m/min）硬質合金刀具粗加工鑄鐵工件3050硬質合金刀具半精加工碳鋼工件150300螺紋（絲杠等）加工和鉸孔38通過比較最后選取： Vmax=300Vmin=6 （2） 主軸的極限轉速計算車床主軸極限轉速時的的加工直徑，按經驗分別?。?.10.2）D和(0.450.5)D。則主軸極限轉速應為： = = 在nmin中考慮車螺紋和鉸孔時，其加工最大直徑應根據(jù)實際加工情況選取0.1D和50左右。在最后確定nmax，nmin時，還應與同類型車床進行對比。根據(jù)切削需要，主軸極限轉速確定為： nmax= =2040 nmin= =38 轉速范圍 R= = =53.68 考慮到設計的結構復雜程度要適中,故采用常規(guī)的擴大傳動, 已知級數(shù)Z=18。今以=1.26和1.41代入R=(z-1)式，得R=50.85和344,因此取公比 1.26更為合適。 各級轉速數(shù)列可直接從標準數(shù)列表中查出。標準數(shù)列表給出了以=1.06的從110000的數(shù)值，因1.26=1.06，從表中找到nmax=2000，就可每隔3個數(shù)值取出一個數(shù)，得：2000， 1600， 1250， 1000， 800， 630， 500， 400， 315， 250， 200，160， 125，100， 80， 63， 50， 40共18級轉速。（3） 主軸轉速級數(shù)Z和公比 已知 nmax / nmin=Rn =(z-1) 且 Z=2a3b（4） 主電機功率動力參數(shù)的確定合理地確定電機功率N，使機床既能充分發(fā)揮其使用性能，滿足生產需要，又不致使電機經常輕載而降低功率因素。一般采用估算法類比法相結合方法確定通用機床電機功率。a 中型普通車床典型重切削條件下的的用量 刀具材料：YT15； 工件材料：45號鋼； 切削方式：車削外圓。推薦數(shù)據(jù)： 表2 切削用量推薦表系列和規(guī)格切削用量普通型輕型普通型輕型切削深度dp（t）353435進給量f（s）/r03502504035切削速度V m/min907510080b 功率估算法用的計算公式1）、主切削力： Fz=1900apf 0.75 =19003.50.350.75 =3026N； 2)、切削功率： N切=4.7kw； 3）、估算主電機功率： N= = =5.875kwN值必須按我國生產的電機在Y系列的額定功率選取，計有2.2 、3.4 、5.5、7.5、 10、 11kw等。因此選取N=5.5kw。2.4 各組成部件的特性與所應達到的要求2.4.1 床身機床床身采用優(yōu)質鑄鐵，內部筋采用U形布局，床身整體剛性高。滑動導軌面采用中頻淬火，淬硬層深。硬度達 HRC52以上，拖板滑動面貼塑，使得進給系統(tǒng)的剛度，摩擦阻尼系數(shù)等動、靜特性都處于最佳狀態(tài)。2.4.2 床頭箱結構機床主傳動采用液壓操縱機構，可實現(xiàn)十八級轉速。機床主軸箱內的傳動齒輪均經淬硬磨齒處理，傳動比穩(wěn)定，運轉噪音低。機床主軸為二支撐結構，前支撐采用C級高精度軸承，潤滑油潤滑，提高了回轉精度，使機床主軸具有良好的精度和剛性。機床采用單片式電磁剎車離合器，解決主軸的剎車及離合問題，離合器安裝于床頭箱帶輪側，使床頭箱內結構大為簡化，便于維修。2.4.3 進給系統(tǒng)機床兩軸進給系統(tǒng)采用步進電機驅動滾珠絲杠的典型傳動方式，在滑板與床鞍及床鞍與床身之間的滑動面處貼有TSF導軌板，滑動磨擦系數(shù)非常小，有助于提高了機床的快速響應性能及生產效率。在進給系統(tǒng)各滑動處及兩軸絲杠絲母處都設置了潤滑點。2.4.4 刀架 機床采用立式四工位刀架，該刀架布刀方便，剛性好。 2.4.5 尾座 采用手動尾座2.4.6 冷卻系統(tǒng) 冷卻箱放在后床腿中。2.4.7 卡盤 機床標準配置為_250手動卡盤。 2.4.8 電氣系統(tǒng)電路的動力回路，均有過流、短路保護，機床相關動作都有相應的互鎖，以保障設備和人身安全。電氣系統(tǒng)具有自診斷功能，操作及維修人員可根據(jù)指示燈及顯示器等隨時觀察到機床各部分的運行狀態(tài)。2.4.9 安全保護當機床遇到外部突然斷電或自身故障時，由控制電路的設計，機床可動進給軸，冷卻電機等如已在“啟動”狀態(tài)者，將進入“停止”狀態(tài)；如已在“停止”狀態(tài)的則不可自行進入啟動狀態(tài)，確保了機床的安全。另外由于機床計算機內的控制程序是“固化”在芯片中的，而零件加工程序是由電池供電保護的，所以，意外斷電或故障時，不會丟失計算機內存儲的程序菜單。機床具有報警裝置及緊急停止按鈕，可防止各種突發(fā)故障給機床造成損壞。由于軟件的合理設計，報警可通過顯示器顯示文字及報警號，通過操作面板的指示燈指示；機床根據(jù)情況將報警的處理方式分為三類：對緊急報警實行“急?！?；對一般報警實行“進給保持”；對操作錯誤只進行“提示”。3 機床主傳動設計3.1 主要技術參數(shù)的確定機床的主要技術參數(shù)包括主參數(shù)和基本參數(shù)。主參數(shù)是機床參數(shù)中最主要的，它必須滿足以下要求：a、 直接反映出機床的加工能力和特性；b、 決定其他基本參數(shù)值的大??；c、 作為機床設計的出發(fā)點；d、 作為用戶選用機床的主要依據(jù)。對于通用機床（包括專門化機床），主參數(shù)通常都以機床的最大加工尺寸表示，只有在不適用于用工件最大尺寸表示時，才采用其他尺寸或物理量。如臥式鏜床的主參數(shù)用主軸直徑，拉床用額定拉力等。為了更完整地表示出機床的工作能力和加工范圍，有時在主參數(shù)后面標出另一參數(shù)值，稱為第二主參數(shù)。如最大工件長度、最大跨度、主軸數(shù)和最大加工模數(shù)等。除主參數(shù)外，機床的主要技術參數(shù)還包括下列基本參數(shù)：a、 與工件尺寸有關的參數(shù)；b、 與工、夾、量具標準化有關的參數(shù)；c、 與機床結構有關的參數(shù)；3.1.1 尺寸參數(shù)表3 機床主要尺寸參數(shù)內容與工件主要尺寸有關的參數(shù)最大加工尺寸最大加工直徑或最大工件直徑，最大加工模數(shù)、螺旋角主軸通孔直徑最大加工長度或最大工件長度最大工件安裝尺寸。如工作臺尺寸、主軸端面至工作臺面最大距離、主軸中心線至工作臺面最大距離或立柱間距等最小工件加工尺寸。如主軸中心線至工作臺面距離、最小車削直徑、最小磨削外徑或孔徑等部件運動尺寸范圍 刀架、工作臺、主軸箱、橫梁的最大行程 刀架、工作臺、砂輪（導輪）箱或搖臂的最大回轉角度與工、夾、量具標準化有關的參數(shù) 主軸或尾架套筒的錐孔大小 工件頭架或尾架的頂尖安裝錐度 刀桿斷面尺寸、刀夾最大尺寸、安裝的刀具直徑 工作臺T型槽的尺寸和數(shù)目與機床結構有關的參數(shù) 床身或搖臂的導軌寬度 花盤或圓工作臺的直徑 主軸中心線或工作臺面至地面的高度尺寸參數(shù)是表示機床工作范圍的主要尺寸和工、夾、量具的標準化及機床結構有關的主要參數(shù)。如普通車床橫刀架上最大工件的回轉直徑，在相同中心高的情況下，這一尺寸參數(shù)既決定加工長工件的最大直徑，又決定刀架的厚度及其剛性。機床的主參數(shù)主要決定于工件的尺寸。對于各類通用機床，已在調查研究各種工件的基礎上制定出了機床的參數(shù)標準，設計時應該遵照執(zhí)行。專用機床的主參數(shù)則基本上可以根據(jù)工件尺寸決定。主參數(shù)系列采用優(yōu)先數(shù)系，這樣做有如下好處：（1）優(yōu)先數(shù)按等比級數(shù)分級，能在較寬的范圍內以較少的品種，經濟合理地滿足用戶的需要，即可把產品的品種規(guī)格限制在必需的最少范圍內。（2）優(yōu)先數(shù)系具有各種不同公比的系列，因而可以滿足較密和較疏的分級要求。 其他尺寸參數(shù)一般根據(jù)主參數(shù)來確定。但由于機床的使用情況比較復雜，這些尺寸參數(shù)的確定還有相似分析法和圖解分析法及回歸分析法。由此可以得尺寸參數(shù) 表4 CK6136數(shù)控臥式車床的主要尺寸參數(shù)參數(shù)項目單位數(shù)值床身上最大工件回轉直徑mm360刀架上最大工件回轉直徑mm180主軸通孔直徑mm36主軸錐孔莫氏Nq6尾架頂尖套錐孔莫氏Nq5最大工件長度Lmm750刀桿截面尺寸mm20203.1.2 運動參數(shù)運動參數(shù)包括機床主運動（切削運動）的速度范圍和級數(shù)，進給量范圍和級數(shù)以及輔助運動的速度等，它是由加工表面成形運動的工藝要求所決定的。主軸極限轉速和變速范圍 對于主運動為回轉運動的機床，主軸極限轉速為：式中的或不是該機床可能加工的的最小或最大直徑，而是認為是在機床全部工藝范圍內可以用最大切削速度來加工時的最小工件直徑和用最小切削速度來加工時的最大工件直徑，這樣才能得出合理的極限轉速值。（1）極限切削速度Vmax、Vmin根據(jù)典型的和可能的工藝選取極限切削速度要考慮：工序種類、工藝要求、刀具和工件材料等因素。 表5 允許的切削速度極限參考值加工條件硬質合金刀具粗加工80120硬質合金刀具半精加工或精加工150250高速鋼刀具低速光刀10安裝磨頭附件進行磨削3.57.5精鉸孔1.54寬刀加工1.53.5精車絲杠或蝸輪1.251.5 選擇極限轉速的典型條件為：a最大切削速度按硬質合金車刀半精車和精車鋼料來取值考慮較小規(guī)格車床可普遍采用可轉位刀片，切速可適當提高，故對主參數(shù)為（最大工件回轉直徑）250630mm的車床取250m/min,而大規(guī)格車床換刀費時取切速小些耐用度可以高些，故8001000mm的車床取200m/min；b最小切速可考慮兩種情況，即（a）高速鋼車刀精車絲杠和（b）高速鋼車刀低速光車盤類零件，故分別?。╝）1.5m/min和（b）8m/min；c最小工件直徑，即使用時可能遇到的最小工件直徑，一般取0.1；d最大工件直徑，當為b中情況（a）時，即按車削絲杠可能遇到的最大直徑，取0.1，為b中情況（b）時，按刀架滑板上最大工件回轉直徑1（對多數(shù)車床10.5）由上分析得到按典型加工條件選取的數(shù)值如下表所示： 表6 典型加工條件選取的數(shù)值表主參數(shù)系列極限切削速度（m/min）最大和最小工件直徑（mm）變速范圍最大工件回轉直徑（mm）RvRn=RvRd（a）( b )（a）（b）2506302501.58（ a ）Rv=166.7（ b ）Rv=31.250.1D0.1D D1（0.5D）(a) Rn=166.7(b) Rn=156.28001000200（ a ）Rv=133.3（b） Rv=25(a) Rn=133.3(b) Rn=1253.1.3 主軸轉速的確定（1）主軸最高轉速的確定根據(jù)分析，用硬質合金車刀對小直徑鋼材半精車外圓時，主軸轉速為最高，按經驗，并參考切削用量資料，取，k=0.5, Rd=0.2, 則：（2）主軸最低轉速的確定根據(jù)分析，主軸最低轉速由以下工序決定：用高速鋼車刀，對鑄鐵材料的盤形零件粗車端面。按經驗，并參切削用量資料，取V=15m/min,則最低轉速為：3.1.4 轉速范圍及公比的確定根據(jù)最高轉速與最底轉速可初步得出主軸轉速范圍 =73.7則公比 由設計手冊取標準值得 =1.26根據(jù)標準公比及初算，查表取=40r/min，則最高轉速 =40 =2034r/min則主軸轉速范圍 且驗算公比得=1.259931.26,滿足要求。3.1.5 結構式與結構網(wǎng)的確定 1）結構式的確立 結構式的方案共有如下幾種： 18=332 18=233 18=323 在上述方案中，三個方案可根據(jù)下述原則比較：從電機到主軸，一般為降速傳動。接近電機處的零件，轉速較高，從而轉矩較小，尺寸也就較小。如使傳動副較多的傳動組放在接近電機處，則可使小尺寸的零件多些，而大尺寸的零件可以少些，這樣就節(jié)省省材料，經濟上就占優(yōu)勢，且這也符合“前多后少”的原則。從這個角度考慮，以取18=332的方案為好，本次設計即采用此方案。根據(jù)設計要求確定如下結構式：18 = 3（1） 3（3） 2（9）基本組 擴一組 擴二組 2）構網(wǎng)的擬定 （1）傳動副的極限傳動比范圍和傳動組的極限變速范圍 在降速時，為防止被動齒輪的直徑過大而使徑向尺寸太大，常限制最小傳動比1/4。在升速時，為防止產生過大的振動和噪聲，常限制最大傳動比2。 （2）基本組和擴大組的排列順序原則是選擇中間傳動軸變速范圍最小的方案。因為如果各方案同號傳動軸的最高轉速相同，則變速范圍小的，最低轉速高，轉矩小，傳動件的尺寸也就小些。 根據(jù)前面求得的公比=1.26,按照以上原則，選擇最佳方案，作結構網(wǎng)圖如下圖所示：圖2 車床結構網(wǎng)圖3.1.6 轉速圖的擬定 電動機和主軸的轉速是已定的，當選定了結構式和結構網(wǎng)后，就可分配各傳動組的傳動比，并確定中間軸的轉速。再加上定比傳動，就可畫出轉速圖。中間軸的轉速如果能高一些，傳動件的尺寸也就可以小一些。但是，中間軸如果轉速過高，將會引起過大的振動、發(fā)熱和噪聲。因此，要注意限制中間軸的轉速，不使過高。 本次設計所選用的結構式共有三個傳動組，變速機構共需5根軸，加上電動機軸共6根軸，故轉速圖上需6條豎線；主軸共18種轉速，電動機軸與軸1之間采用定比傳動。轉速圖如下圖所示：圖3 車床轉速圖3.1.7 傳動比參數(shù)的確定（1）、電動機與軸1傳動副齒輪齒數(shù)的確定因為銑床不需要正反轉，為了便于速度的分配，該傳動副采用定比傳動，其傳動比有速度可求得：=1142/1440=1/1.26為了方便電動機與變速箱在機座內的布置，電動機與變速箱的聯(lián)結采用帶傳動。根據(jù)帶輪的標準，尺寸值定為112mm和140mm。變速箱與主軸箱之間采用帶傳動，為了便于完成轉速的要求和速度的分配確定其帶輪的尺寸比為：172：200。 為了減少變速箱的軸向尺寸，減少齒輪數(shù)目，簡化結構，采用一對公用齒輪的傳動系統(tǒng)。因而，兩變速組的傳動比互相牽制，可能會增加徑向尺寸。 （2）、軸1與軸2傳動副齒輪齒數(shù)的確定 根據(jù)轉速圖可得，該傳動副的傳動比=1/1.26、=1、=1.26。查金屬切削機床Page156頁表8-1，并考慮到主軸箱的幾何尺寸，取該傳動副中=30，齒數(shù)和=104，則由傳動比可求得該傳動副齒數(shù)比為： 當=1/1.6時 Z/Z=46：58當=1時 Z/Z=52：52 當=1.6時 Z/Z=58：46（3）、軸2與軸3傳動副齒輪齒數(shù)的確定根據(jù)轉速圖可得，該傳動副的傳動比=，=及。查金屬切削機床Page156頁表8-1，并考慮到主軸箱的幾何尺寸，取該傳動副=22，齒數(shù)和=108，則由傳動比可求得：該傳動副齒數(shù)比為：Z/Z=42：66 Z/Z=54：54 ,Z/Z=66：42軸4與軸5間采用背輪機構，總傳動比為，和齒形離合器，傳動比為：1。齒數(shù)為： 第一級：20*2.5：65*2.5 第二級：30*3：75*3 3.1.8 傳動系統(tǒng)圖的繪制 根據(jù)計算結果，用規(guī)定的符號，以適當比例在方格紙上繪出轉速圖和主傳動系統(tǒng)圖。 圖4 CK6136數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)圖3.2 電動機的選擇3.2.1 電動機的功率計算按在各種加工情況下較經常遇到的最大切削力和最大切削速度來計算，在車床中，切斷工件的切削力大于外圓車削，因而按用硬質合金刀具切斷鋼材時來計算。即： (1) 式中 主切削力的切向分力(N) V切削速度(m/min ) 具體計算見下章 由查機床設計手冊得出參數(shù): P=200 B= 6 f=0.3mm/r則 所以得有效功率為： 取=0.8，則由經驗公式可得電動機總功率為： 3.2.2 電動機參數(shù)的選擇 在選擇電動機時，必須使得PP，根據(jù)這個原則，查機械設計手冊選取Y112-M-4型電動機. 3.3 齒輪傳動的設計計算 由于直齒圓柱齒輪具有加工和安裝方便、生產效率高、生產成本低等優(yōu)點，而且直齒圓柱齒輪傳動也能滿足設計要求，所以本次設計選用漸開線直齒圓柱齒輪傳動；主軸箱中的齒輪用于傳遞動力和運動，它的精度直接與工作的平穩(wěn)性、接觸誤差及噪聲有關。為了控制噪聲，機床上主傳動齒輪都選用較高的精度，但考慮到制造成本，本次設計都選用6-7級的精度。具體設計步驟如下：3.3.1 模數(shù)的估算：按接觸疲勞和彎曲疲勞計算齒輪模數(shù)比較復雜，而且有些系數(shù)只有在齒輪各參數(shù)都已知道后方可確定，所以只在草圖畫完之后校核用。在畫草圖之前，先估算，再選用標準齒輪模數(shù)。齒輪彎曲疲勞的估算公式：mm （式中即為齒輪所傳遞的功率） (2) 齒面點蝕的估算公式：mm （式中即為齒輪所傳遞的功率） (3)其中為大齒輪的計算轉速，為齒輪中心距。由中心距及齒數(shù)求出模數(shù)： mm根據(jù)估算所得和中較大的值，選取相近的標準模數(shù)。前面已求得各軸所傳遞的功率，各軸上齒輪模數(shù)估算如下：第一對齒輪副 mm mm mm所以，第一對齒輪副傳動的齒輪模數(shù)應為mm同理，對各對齒輪的模數(shù)計算從略，最后計算得出最高的模數(shù)為2.5 綜上所述，為了降低成本，機床中各齒輪模數(shù)值應盡可能取相同，所以，本次設計中取各個齒輪模數(shù)均為=2.5mm。3.3.2 齒輪傳動各軸的軸中心矩計算 根據(jù)漸開線標準直齒圓柱齒輪分度圓直徑計算公式可得各個傳動副中齒輪的分度圓直徑為： 1軸與2軸： d=mz/2=2.5*(46+58)/2=130 2軸與3軸： 3.3.3 齒輪寬度B的確定齒寬影響齒的強度，但如果太寬，由于齒輪制造誤差和軸的變形，可能接觸不均勻，反兒容易引起振動和噪聲。一般取b=（610）m。本次設計中，取單片齒輪寬度B=8m=83=24mm，則與其嚙合的從動齒輪的寬度一致；而取多聯(lián)齒輪的寬度B=6m=63=18mm，則與其嚙合的從動齒輪的寬度一致。3.3.4 齒輪其他參數(shù)的計算 根據(jù)機械原理中關于漸開線圓柱齒輪參數(shù)的計算公式幾相關參數(shù)的規(guī)定，齒輪的其它參數(shù)都可以由以上計算所得的參數(shù)計算出來，本次設計中，這些參數(shù)在此不在一一計算。3.3.5 齒輪結構的設計 不同精度等級的齒輪，要采用不同的加工方法，對結構的要求也不同，7級精度的齒輪，用較高精度的滾齒機或插齒機可以達到。但淬火后，由于變形，精度將下降。因此，需要淬火的7級齒輪一般滾或插后要剃齒，使精度高于7級，或者淬火后再珩齒。6級精度的齒輪，用精密滾齒機可以達到。淬火齒輪，必須才能達到6級。機床主軸箱中的齒輪齒部一般都需要淬火。多聯(lián)齒輪塊的一般形式如下圖所示，各部分的尺寸確定如下： 圖5 齒輪各部分尺寸的確定（1）、退刀槽 本次設計中多聯(lián)齒輪多采用插齒加工方法，因此取=6mm。（2）、其他問題滑移齒輪進出嚙合的一端要圓齒，有規(guī)定的形狀和尺寸，如下圖所示，圓齒和倒角性質不同，加工方法也不一樣。圖中安裝撥動齒輪的滑塊的尺寸在本次設計中取b1h=105。圖6 齒輪滑塊尺寸3.3.6 齒輪的校核（接觸疲勞強度）： = 1.251.071.11.43 = 2.1查表得：=0.88 =2.5 =189.8= (4)將數(shù)據(jù)代入得：1100mpa 齒輪接觸疲勞強度滿足，因此接觸的應力小于許用的接觸應力。其它齒輪也符合要求，故其余齒輪不在驗算，在此略去3.4 軸的設計計算3.4.1 各傳動軸軸徑的估算滾動軸承的型號是據(jù)軸端直徑確定的，而且軸的設計是在初步計算軸徑的基礎上進行的，因此先要初算軸徑。軸的直徑可按扭轉強度法用下列公式進行估算。 (5) 對于空心軸， 則 (6)式中，軸傳遞的功率，kW； 軸的計算轉速，r/min； 其經驗值見表15-3； 取的值為0.5。（1）、計算各傳動軸傳遞的功率P根據(jù)電動機的計算選擇可知，本次設計所選用的電動機額定功率各傳動軸傳遞的功率可按下式計算： 電機到傳動軸之間傳動效率； (7)由傳動系統(tǒng)圖可以看出，本次設計中沒有采用聯(lián)軸器，而直接由電動機軸將動力傳到軸上，即各個軸之間均為齒輪傳動，所以可得各軸傳遞的功率為：=0.96， =0.93， =0.904 =0.877 所以，各傳動軸傳遞的功率分別為： (2) 估算各軸的最小直徑本次設計中，考慮到主軸的強度與剛度以及制造成本的經濟性，初步選擇主軸的材料為40Cr，其它各軸的材料均選擇45鋼，取A0值為115，各軸的計算轉速由轉速圖得出，n1j=1000r/min, n2j=400r/min, n3j=125r/min, n4j=125r/min, 所以各軸的最小直徑為： 在以上各軸中都開有花鍵，所以為了使鍵槽不影響軸的強度，應將軸的最小直徑增大5%，將增大后的直徑圓整后分別取各軸的最小直徑為： =25, =25, =35。 根據(jù)本次設計的要求，需選擇除主軸外的一根軸進行強度校核，而主軸必須進行剛度校核。在此選擇第一根軸進行強度校核。 1)、第一根軸的強度校核（1）、軸的受力分析及受力簡圖由主軸箱的展開圖可知，該軸的動力源由電動機通過齒輪傳遞過來，而后通過一個三聯(lián)齒輪將動力傳遞到下一根軸。其兩端通過一對角接觸球軸承將力轉移到箱體上去。由于傳遞的齒輪采用的直齒圓柱齒輪，因此其軸向力可以忽略不計。所以只要校核其在xz平面及yz平面的受力。軸所受載荷是從軸上零件傳來的，計算是，常將軸上的分布載荷簡化為集中力，其作用點取為載荷分布段的中點。作用在軸上的扭矩，一般從傳動件輪轂寬度的中點算起。通常把軸當作鉸鏈支座上的梁，支反力的作用點與軸承的類型和布置方式有關。其受力簡圖如下：在xz平面內：圖7 xz平面受力簡圖在yz平面內： 圖8 yz平面受力簡圖（2）、作出軸的彎矩圖根據(jù)上述簡圖，分別按xz平面及yz平面計算各力產生的彎矩，并按計算結果分別作出兩個平面的上的彎矩圖。在xz平面內，根據(jù)力的平衡原理可得： R1xz+R2xz+F2xz=F1xz (8) 將各個力對R1取矩可得：F1xza=F2xz（l-b）+R2xzl (9)由以上兩式可解出： R1xz=F1xz（l-a）/l-F2xzb/l (10)R2xz=F1xza/l-F2xz+F2xzb/l (11)由于有多個力的存在，彎矩無法用一個方程來表示，用x來表示所選截面距R1的距離，則每段的彎矩方程為： 在AB段： M=-R1xzx （ax0） (12) 在BC段： M=F1xz-R1xz（a+x）-F1xza （l-bxa） (13) 在CD段： M=-R2xz（l-x） （lxl-b） (14)則該軸在xz平面內的彎矩圖為：圖9 xz平面彎矩圖同理可得在yz平面內的彎矩圖為：圖10 yz平面彎矩圖（3）、作出軸的扭矩圖由受力分析及受力簡圖可知，該軸只在yz平面內存在扭矩。其扭矩大小為： T1=Fyzr1 (15) T2=Fyzr2 (16)則扭矩圖為圖11 軸的扭矩圖（4）、作出計算彎矩圖圖12 軸的計算彎矩圖根據(jù)已作出的總彎矩圖和扭矩圖，則可由公式Mca=求出計算彎矩，其中是考慮扭矩和彎矩的加載情況及產生應力的循環(huán)特性差異的系數(shù)，因通常由彎矩產生的彎曲應力是對稱循環(huán)的變應力，而扭矩所產生的扭轉切應力則常常不是對稱循環(huán)的變應力，故在求計算彎矩時，必須計及這種循環(huán)特性差異的影響。即當扭轉切應力為靜應力時，取0.3；扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力時，取0.6；若扭轉切應力也為對稱循環(huán)變應力時，則取=1。應本次設計中扭轉切應力為靜應力，所以取0.3。（5）、校核軸的強度 選擇軸的材料為45鋼，并經過調質處理。由機械設計手冊查得其許用彎曲應力為60MP，由計算彎矩圖可知，該軸的危險截面在F1的作用點上，由于該作用點上安裝滑移齒輪，開有花鍵，由機械設計可查得其截面的慣性矩為：W= d4+（D-d）（D+d）2zb/32D其中z為花鍵的數(shù)目，在本次設計中，z=6，D=30mm，d=26mm， b=4mm所以其截面的慣性矩為W=575.963mm3根據(jù)標準直齒圓柱齒輪受力計算公式可得圓周力與徑向力： Ft=2T1/d1 (17) Fr=Fttg (18)其中T1為小齒輪傳遞的扭矩，Nmm；為嚙合角，對標準齒輪，取=20；而Ft與Fr分別對應與xz平面及yz平面的力。各段軸的長度可從2號A0圖中得出，則根據(jù)前面的公式可得出該軸危險截面的計算彎矩為：Mca=25014.22Nm，則該軸危險截面所受的彎曲應力為：ca=25014.22/575.96343.43MP60MP，所以該軸的強度滿足要求。2）、主軸的剛度校核 （1）、主軸材料的選擇 考慮到主軸的剛度幾強度，選擇主軸的材料為40Cr，并經過調質處理； （2）、主軸結構的確定主軸的結構應根據(jù)主軸上應安裝的組件以及在主軸箱里的具體布置來確定，主軸的具體結構已在零件圖上表達清楚，其圖號為6，在此不在繪出。 （3）、主軸的剛度驗算 軸的變形和允許值軸上裝齒輪和軸承處的繞度和傾角（y和）應該小于彎曲變形的許用值 即y 表7軸的變形和允許值軸的類型（mm）變形部位（rad）一般傳動軸4.00030.0005l裝向心軸承處0.0025剛度的要求較高-0.0002l裝齒輪處0.001安裝齒輪軸（0.010.00）m裝單列圓錐滾子軸承0.006L表跨距，m表模數(shù)軸的變形計算公式計算軸本身彎曲變形產生的繞度y及傾角時，一般常將軸簡化為集中載荷下的簡支梁。按材料力學相關公式計算，主軸的直徑相差不大且計算精度要求不高的時候，可把軸看作等徑軸，采用平均直d來計算，計算花鍵時同樣選擇用平均直徑圓軸： (19) 慣性矩： (20)矩形花鍵軸： (21) (22)慣性矩： (23)軸的分解和變形合成 對于復雜受力的變形，先將受力分解為三個垂直面上的分力，應用彎曲變形公式求出所求截面的兩個垂直平面的。然后進行疊加，在同以平面內的可進行代數(shù)疊加，在兩平面內的按幾何公式，求出該截面的總繞度和總傾角危險工作面的判斷驗算剛度時應選擇最危險的工作條件進行，一般時軸的計算轉速低傳動齒輪的直徑小，且位于軸的中央時，軸受力將使總變形劇烈，如對：二、三種工作條件難以判斷那一種最危險，就分別進行計算，找到最大彎曲變形值提高軸剛度的一些措施加大軸的直徑，適當減少軸的跨度或增加第三支承，重新安排齒輪在軸上的位置改變軸的布置方位等。軸的校核計算軸的計算簡圖在xz平面內：圖13 軸在xz平面受力簡圖同理可得在yz平面內的受力圖，在此不在畫出。主軸的傳動功率： P主=3.513KW主軸轉矩： =156900Nmm支點上的力： 根據(jù)彎矩平衡： 求得： RHE=-84.9根據(jù)力得平衡：則彎矩圖為：圖14 軸在yz平面的彎矩圖2）垂直平面得彎矩圖： =951.71N =761.4N根據(jù)平面內得彎矩平衡有： 再根據(jù)力得平衡： R 則可得B、C點得彎矩圖：圖15 B、C點彎矩圖在B點和C 點為最危險截面，要滿足要求，B、C點滿足即可，B、C截面得彎矩為：=803403.1N=675702.3 N扭矩圖為：圖16 B、C點扭矩圖經分析可知B所在得位置為最危險截面，只要B滿足條件即可，則剛度滿足。計算彎矩 =862517.2 N軸得抗彎截面系數(shù)為： 53.96 故滿足第三強度理論剛度驗算： 在水平面內，單獨作用時： = =-0.02598mm其中 I=2747500在單獨作用下：=-0.0182mm在兩力得共同作用下： 在垂直面內有 在單獨作用時 =-0.0072mm其中 I=2747500在單獨作用下： =-0.0182mm在兩力得共同作用下： 故在共同作用下，處為危險截面，其最大繞度為 而一般的剛度=0.210.35mm故符合剛度要求，其轉角就不驗算了。B）下面校核由傳到主軸時的強度，剛度，校核，主軸的傳動功率： P主=5.9974KW主軸轉矩：T主=143188Nmm支點上的力： 根據(jù)彎矩平衡： 求得：RHE=-244.9N根據(jù)力得平衡：2）垂直平面得彎矩： =868.6N =501.1 N根據(jù)平面內得彎矩平衡有： 再根據(jù)力得平衡：R 在B點和C 點為最危險截面，要滿足要求，B、C點滿足即可，在B、C截面得彎矩為：=110489.6N=708402.5 N 經分析可知B所在得位置為最危險截面，只要B滿足條件即可，則剛度滿足。計算彎矩 =942100 N軸得抗彎截面系數(shù)為： =58.94故滿足第三強度理論剛度驗算：在水平面內，單獨作用時： =-0.018147mm其中I=2747500在單獨作用下：= =-0.00551mm在兩力得共同作用下： 在垂直面內有 在單獨作用時= =-0.0066mm其中I=2747500在單獨作用下： = =-0.001515mm在兩力得共同作用下：故在共同作用下，x處為危險截面，其最大繞度為而一般的剛度=0.210.35mm故符合剛度要求，其轉角就不驗算了。4 橫向進給系統(tǒng)的設計計算表8 CK6136數(shù)控技術參數(shù)最大工作直徑（mm）最大工作長度（mm）溜板及刀架重量（N）刀架快移速度（m/min）床身上床鞍上縱向橫向縱向橫向3601607508006002.41.2最大進給速度（m/min）定位精度（mm）主電動機功率（Kw）起動加速時間（ms）滾珠絲桿導程（mm）縱向橫向縱向橫向縱向橫向0.6