數(shù)控臥式鏜銑床刀庫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)【鏈?zhǔn)降稁?60把刀】【含圖紙】

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Design Studies（US），2003,24(1):173-1802邱餛城.刀庫之發(fā)展趨勢與未來展望J.制造技術(shù)與機(jī)床,2007,4:114一115. 3關(guān)慧貞,馮辛安等.機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)M.北京：機(jī)械工業(yè) 出版社，20074成大先,王德夫,李長順等.機(jī)械設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)手冊M.北京：化學(xué)工業(yè)出版社,20075王光斗,王春福.機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社6孟憲源.現(xiàn)代機(jī)構(gòu)手冊M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，19947葉玉駒,焦永和,張彤等.機(jī)械制圖手冊M. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社, 2008.8孫志禮,冷興聚,魏延剛等.機(jī)械設(shè)計(jì)M. 沈陽：東北大學(xué)出版社, 2000.9吳宗澤.機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)M.北京：高等教育出版社, 1986.10劉建彗,鄒彗雪,顏洪森.對加工中心自動換刀裝置時間的探討J. 組合機(jī)床和自動 化加工技術(shù), 2004第8期：35-3611宋明寬. 精密刀庫機(jī)械手換刀位置調(diào)整工具J. 制造技術(shù)與機(jī)床. 2010,4:30-3112陶松橋. 加工中心刀庫定位控制的改進(jìn)J. 設(shè)備管理與維修, 2008,3:44-4513李體仁,張淳,夏田.立式加工中心刀庫刀套的改進(jìn)設(shè)計(jì)J. 機(jī)床與液壓,2004,6:12-1314祁平. 加工中心自動換刀過程PLC編程技巧J. 制造技術(shù)與機(jī)床. 2001,1:22-23 15遲桂純,劉洪瑛,謝培紅.2A637臥式鏜銑床數(shù)控技術(shù)改造M.哈爾濱印刷機(jī)械廠,200216詹啟賢.自動機(jī)械設(shè)計(jì)M. 北京：中國輕工業(yè)出版社, 1994. 17劉文志.數(shù)控臥式銑床滑枕變形有限元分析及補(bǔ)償技術(shù)J.制造技術(shù)與機(jī)床.2008,11:27-2918劉澄深. 法國TC3型自動換刀數(shù)控臥式鏜銑床J. 組合機(jī)床通訊. 1975.19Asfahl, R. Robot and Manufacturing Automation(US). John Wiley&Sons, 1992.20Mou J, Liu C R.An error correction method for CNC machine tools using reference parts(US). Transactions of NAMRE/SME, 1994，3:15-16 5畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）獨(dú)創(chuàng)性聲明畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）獨(dú)創(chuàng)性聲明秉承學(xué)校嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膶W(xué)風(fēng)與優(yōu)良的科學(xué)道德，本人聲明所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）是我個人在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果。盡我所知，除了文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中不包含其他人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的成果，不包含他人已申請學(xué)位或其他用途使用過的成果。與我一同工作的同志對本研究所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說明并表示了致謝。畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）與資料若有不實(shí)之處，本人承擔(dān)一切相關(guān)責(zé)任。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）作者簽名： 指導(dǎo)教師簽名： 日期：2013年 5 月36數(shù)控臥式鏜銑床刀庫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)摘 要九十年代以來，數(shù)控加工技術(shù)得到迅速的普及發(fā)展，高速加工中心作為新時代數(shù)控機(jī)床的代表，已在機(jī)床領(lǐng)域廣泛。面對市場競爭的壓力，如何提高機(jī)械制造業(yè)的生產(chǎn)效率是為重中之重，而刀庫的出現(xiàn)，促使減少了機(jī)械加工時換刀具所使用的時間，大大的提高了生產(chǎn)效率。數(shù)控臥式鏜銑床是一種具有自動換刀裝置和任意分度數(shù)控轉(zhuǎn)臺的數(shù)字控制機(jī)床，工件在一次裝夾后能自動完成幾個側(cè)面的的多種工序的加工。數(shù)控機(jī)床及由數(shù)控機(jī)床組成的制造系統(tǒng)是改造傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)、構(gòu)建數(shù)字化企業(yè)的重要基礎(chǔ)設(shè)備，它的一直備受人們關(guān)注。數(shù)控機(jī)床以其卓越的柔性自動化的性能、優(yōu)異而穩(wěn)定的精度、靈捷而多樣化的給功能引起世人矚目，它開創(chuàng)了機(jī)械產(chǎn)品機(jī)電一體化發(fā)展的先河，因此數(shù)控技術(shù)成為先進(jìn)制造技術(shù)中的一項(xiàng)核心技術(shù)。另一方面，通過持續(xù)的研究，信息技術(shù)的深化應(yīng)用促進(jìn)了數(shù)控機(jī)床的進(jìn)一步提升。數(shù)控機(jī)床及由數(shù)控機(jī)床組成的制造系統(tǒng)是改造傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)、構(gòu)建數(shù)字化企業(yè)的重要基礎(chǔ)設(shè)備，它的一直備受人們關(guān)注。數(shù)控機(jī)床以其卓越的柔性自動化的性能、優(yōu)異而穩(wěn)定的精度、靈捷而多樣化的給功能引起世人矚目，它開創(chuàng)了機(jī)械產(chǎn)品機(jī)電一體化發(fā)展的先河，因此數(shù)控技術(shù)成為先進(jìn)制造技術(shù)中的一項(xiàng)核心技術(shù)。另一方面，通過持續(xù)的研究，信息技術(shù)的深化應(yīng)用促進(jìn)了數(shù)控機(jī)床的進(jìn)一步提升在借鑒和參考大量有關(guān)刀庫的機(jī)械結(jié)構(gòu)后，結(jié)合實(shí)際情況，決定采用鏈?zhǔn)降稁祀p手式機(jī)械手換刀方案，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)與機(jī)械原理等有關(guān)知識對JCS-013型數(shù)控臥式鏜銑床刀庫進(jìn)行設(shè)計(jì)，采用AutoCAD 2007中文版對刀庫及關(guān)鍵零件進(jìn)行繪制。關(guān)鍵詞：加工中心；刀庫；數(shù)控加工III西安工業(yè)大學(xué)北方信息工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）CNC horizontal boring and milling machine tool structure designAbstractSince the 1990s,CNC machine technology has made the rapid and universial development,as a new era of the representatives of NC machine tools.Faced with the pressure of market competition, how to improve the mechanical manufacturing industry production efficiency is the priority among priorities, and the knife, to reduce the mechanical processing tool changer used time, greatly improves the production efficiency. CNC horizontal boring and milling machine is a kind of automatic tool changer and arbitrary indexing turntable digital control machine tool, workpiece can automatically complete the various processes in several side in a fixture.CNC machine tools and manufacturing system composed of CNC machine is an important equipment to transform traditional industries, the construction of digital enterprise, it has attracted a lot of attention. CNC machine tools to performance, the flexible automation excellence excellent and stable accuracy, celerity and diversified to the functional attracted worldwide attention, it pioneered the development of mechanical products mechanical and electrical integration precedent, so the numerical control technology is a core technology in advanced manufacturing technology. On the other hand, through continuous research, information technology applications to promote the further deepening of CNC machine tools.According to actual condition,I introduce the chain knife library of robot hands cutter replacement plan after referencing to the vast library mechanical structure of the sword.According to the Mechanical Design,the Mechanical Principle and other relevant knowledge,there are some designs about JCS-013 type nc horizontal boring and milling machine tool store and I have drew the key parts of library using AutoCAD 2007.Keywords: machining center; Tool house;NC目 錄第1章 緒 論1 1.1本課題在國內(nèi)外的研究動態(tài)1 1.1.1刀庫產(chǎn)品目前的水平2 1.1.2刀庫系統(tǒng)的發(fā)展趨勢2 1.1.3刀庫系統(tǒng)的發(fā)展方向3 1.2課題的目的、意義和開展研究工作的設(shè)想3 1.2.1課題的目的3 1.2.2開展研究工作的設(shè)想3 1.2.3課題設(shè)計(jì)方案的選擇和設(shè)計(jì)手段4第2章 刀庫傳動系統(tǒng)設(shè)計(jì)6 2.1刀庫主要設(shè)計(jì)參數(shù)6 2.2刀庫驅(qū)動液壓馬達(dá)的選擇6 2.2.1刀庫負(fù)載轉(zhuǎn)矩TF計(jì)算6 2.2.2確定液壓馬達(dá)轉(zhuǎn)數(shù)8 2.3齒輪設(shè)計(jì)參數(shù)9 2.3.1 選擇齒輪材料、熱處理方法及精度等級9 2.3.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪9 2.3.3主要參數(shù)選擇和幾何尺寸計(jì)算11 2.3.4 齒根校核12 2.3.5 軸的設(shè)計(jì)13 2.3.6滾動軸承的選擇與校核計(jì)算18 2.3.7 鍵聯(lián)接的選擇及其校核計(jì)算19第3章 鏈參數(shù)計(jì)算21 3.1傳送鏈的設(shè)計(jì)21 3.2鏈?zhǔn)捷S的設(shè)計(jì)22 3.3軸承的選型及校核24 3.4鏈強(qiáng)度計(jì)算26 3.4.1 鏈傳動的運(yùn)動特性26 3.4.2 鏈傳動的動載荷27 3.4.3 鏈傳動的受力分析28 3.4.4 滾輪接觸強(qiáng)度的計(jì)算29第4章 刀庫準(zhǔn)停系統(tǒng)的設(shè)計(jì)30結(jié) 論32參考文獻(xiàn)33致 謝34畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）知識產(chǎn)權(quán)聲明35畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）獨(dú)創(chuàng)性聲明361 緒 論1 緒 論1.1本課題在國內(nèi)外的研究動態(tài)隨著中國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，進(jìn)入21世紀(jì)，我國機(jī)床制造業(yè)既面臨著提 升機(jī)械制造業(yè)水平的需求而引發(fā)的制造裝備發(fā)展的良機(jī)，也面臨著加入WTO后激烈的市場競爭的壓力。從技術(shù)層面上講，加速推進(jìn)數(shù)控技術(shù)將是解決機(jī)床制造業(yè)持續(xù)發(fā)展的一個關(guān)鍵。數(shù)控機(jī)床及由數(shù)控機(jī)床組成的制造系統(tǒng)是改造傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)、構(gòu)建數(shù)字化企業(yè)的重要基礎(chǔ)裝備，它的發(fā)展一直備受人們的關(guān)注。數(shù)控機(jī)床以其卓越的柔性自動化的性能、優(yōu)異而穩(wěn)定的精度、靈捷而多樣化的功能引起世人矚目，它開創(chuàng)了機(jī)械產(chǎn)品機(jī)電一體化發(fā)展的先河，因此數(shù)控技術(shù)成為先進(jìn)制造技術(shù)中的一項(xiàng)核心技術(shù)。另一方面，通過持續(xù)的研究，信息技術(shù)的深化應(yīng)用促進(jìn)了數(shù)控機(jī)床的進(jìn)一步提升1。隨著數(shù)控技術(shù)的發(fā)展，采用數(shù)控系統(tǒng)的機(jī)床品種日益增多，有車床、銑床、鏜床、鉆床、磨床、齒輪加工機(jī)床和電火花加工機(jī)床等。此外還有能自動換刀、一次裝卡進(jìn)行多工序加工的加工中心、車削中心等。數(shù)控機(jī)床主要由數(shù)控裝置、伺服機(jī)構(gòu)和機(jī)床主體組成，輸入數(shù)控裝置的程序指令記錄在信息載體上，由程序讀入裝置接收，或由數(shù)控裝置的鍵盤直接手動輸入2。隨著微電子技術(shù)、計(jì)算機(jī)技術(shù)和軟件技術(shù)的迅速發(fā)展，數(shù)控機(jī)床的控制系統(tǒng)日益趨向于小型化和多功能化，具備完善的自診斷功能，可靠性也大大提高，數(shù)控系統(tǒng)本身將普遍實(shí)現(xiàn)自動編程。未來數(shù)控機(jī)床的類型將更加多樣化，多工序集中加工的數(shù)控機(jī)床品種越來越多；激光加工等技術(shù)將應(yīng)用在切削加工機(jī)床上，從而擴(kuò)大多工序集中的工藝范圍；數(shù)控機(jī)床的自動化程度更加提高，并具多種監(jiān)控功能，從而形成一個柔性制造單元，更加便于納入高度自動化的柔性制造系統(tǒng)中3。數(shù)控機(jī)床為了進(jìn)一步提高生產(chǎn)率，進(jìn)一步壓縮非切削時間，現(xiàn)代的機(jī)床逐步發(fā)展為在一臺機(jī)床上一次裝夾中完成多工序或全部工序的加工。數(shù)控機(jī)床為了能在工件一次裝夾中完成多個工步，以縮減輔助時間和減少多次安裝工件引起的誤差，通常帶有自動換刀系統(tǒng)。對工件的多工序加工而設(shè)置的存儲及更換刀具的裝置稱為自動換刀裝置；自動換刀系統(tǒng)由控制系統(tǒng)和換刀裝置組成 。在數(shù)控鏜銑床的基礎(chǔ)上，如果再配以刀具和自動換刀系統(tǒng)，就構(gòu)成加工中心。在這類數(shù)控機(jī)2畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）床上，自動換刀裝置是必不可少的4。例如加工中心機(jī)床又稱多工序自動換刀數(shù)控機(jī)床，它主要是指具有自動換刀及自動改變工件加工位置功能的數(shù)控機(jī)床，具有自動換刀裝置是加工中心機(jī)床的典型特征，是多工序加工的必要條件。自動換刀裝置的功能，對整機(jī)的加工效率有很大的影響5。數(shù)控機(jī)床的自動換刀裝置的結(jié)構(gòu)形式多種多樣，選擇何種形式，主要取決于機(jī)床的種類、工藝范圍以及刀具的種類和數(shù)量等。本課題中的JCS-013型數(shù)控臥式鏜銑床將采用的是帶刀庫的自動換刀形式。1.1.1刀庫產(chǎn)品目前的水平在此概念基礎(chǔ)下，刀庫產(chǎn)品的發(fā)展現(xiàn)況為：a. 超重刀庫的發(fā)展：發(fā)展出刀鏈系統(tǒng)能承載重量70kg以上之超重刀具，擁有強(qiáng)力鎖刀裝置的穩(wěn)定刀鏈架構(gòu)，可防止重型刀具于運(yùn)轉(zhuǎn)中墜落。b. 高效率且定位精度的驅(qū)動及選刀系統(tǒng)的發(fā)展：發(fā)展出高精度系統(tǒng)配置以及高質(zhì)量、高定位精度的伺服電動機(jī)及減速器，以符合選刀迅速、換刀精確的主要性能需求。c. 多型式刀具容載刀庫的發(fā)展：發(fā)展出同時可容納多種型式刀具（如ISO50及ISO60）的刀鏈系統(tǒng)，也被視為是必須時常變換使用多種主軸的加工中心的必備裝置。d. 不同型式刀及其任意點(diǎn)換刀系統(tǒng)的發(fā)展：可以同時夾取不同型式刀具（如ISO50及ISO60），因應(yīng)需求必須有不同的刀具。為了縮短換刀時間，多點(diǎn)式或任意點(diǎn)式換刀系統(tǒng)是有必要的。e. 輕量化、低成本架構(gòu)刀庫的發(fā)展：發(fā)展出輕量化的塑鋼射出刀套架構(gòu)，整體重量較傳統(tǒng)刀庫減輕100kg以上，成本大幅降低的刀庫。f. 大型及高容量刀庫的發(fā)展：在機(jī)床多功能趨勢演化下，大量的刀具被使用在同一臺機(jī)床上，刀庫的架構(gòu)必須兼顧換刀效率及儲刀效能，多變的刀庫型體（可容納120/180/200把以上刀具）及多樣精密的換刀系統(tǒng)（如各種立式、臥式、立臥單點(diǎn)及多點(diǎn)式換刀系統(tǒng)），是其主要的特色6。1.1.2刀庫系統(tǒng)的發(fā)展趨勢近年來刀庫的發(fā)展儼然已超越其為裝備的角色，在特有的技術(shù)領(lǐng)域中發(fā)展出符合工具機(jī)高精度、高效能、高可靠度及多任務(wù)復(fù)合等概念產(chǎn)品，多樣化產(chǎn)品，左右工具機(jī)在生產(chǎn)效能及產(chǎn)品精度的表現(xiàn)。刀庫的容量、布局，針對不同的工具機(jī)，形式也有所不同。根據(jù)刀庫的容量、外型和取刀的方式可大概分為斗笠式刀庫、圓盤式刀庫、鏈條式刀庫7。其發(fā)展趨勢為：a. 高效能的產(chǎn)品 發(fā)展符合高荷重、高容量、高速化概念的刀庫產(chǎn)品。b. 輕量化、低成本的產(chǎn)品 發(fā)展符合重量輕、成本低概念的刀庫產(chǎn)品。1.1.3刀庫系統(tǒng)的發(fā)展方向刀庫系統(tǒng)作為自動化加工過程中所需的儲刀及換刀需求的一種裝置，為數(shù)控機(jī)床縮短機(jī)床非切削時間，降低勞動強(qiáng)度提供了必要條件，是數(shù)控機(jī)床的重要的功能部件，必將向以下幾個方向發(fā)展。一方面隨著主機(jī)的“單機(jī)多任務(wù)復(fù)合化”發(fā)展，刀庫也必將向容量大、結(jié)構(gòu)精、速度快、效率高的方向發(fā)展，以適應(yīng)主機(jī)的高轉(zhuǎn)速、高精度和強(qiáng)力切削的機(jī)械特性。此類刀庫大部分為臥式刀庫，有下面幾個特點(diǎn)：a. 可遠(yuǎn)距離傳輸。b. 換刀時可同步打刀，縮短換刀時間。c. 大容量且可擴(kuò)充。d. 高效且精準(zhǔn)的驅(qū)動和選刀系統(tǒng)。e. 控制系統(tǒng)復(fù)雜。f. 刀具重量大。比如適合五軸聯(lián)動的立臥轉(zhuǎn)換伺服刀庫。而另一方面，刀庫僅作為單純的儲刀倉功能存在，主軸主動抓刀的“固定地址換刀”刀庫也是發(fā)展的方向之一，此時刀庫好比數(shù)控系統(tǒng)的一個控制軸，僅有旋轉(zhuǎn)定位功能，如立車刀庫、轉(zhuǎn)盤刀庫等8。尤其以40盤式刀庫為代表，換刀速度和刀庫重量已經(jīng)成為衡量刀庫性能的主要參數(shù)之一，比如，吉輔40盤式刀庫的換刀速度1.1s，重量已經(jīng)降到295kg。 在選材上更環(huán)保，在制作過程中減少消耗，使用過程智能、安全等也是刀庫發(fā)展的方向之一。1.2課題的目的、意義和開展研究工作的設(shè)想1.2.1課題的目的未來工具機(jī)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，均以追求高速、高精度、高效率為目標(biāo)。隨著切削速度的提高，切削時間的不斷縮短，對換刀時間的要求也在逐步提高；換刀的速度已成為高等級工具機(jī)的一項(xiàng)重要指標(biāo)。本課題的目的就是要通過對刀庫 的優(yōu)化設(shè)計(jì)以提高換刀速度，減少助助時間。1.2.2開展研究工作的設(shè)想為了達(dá)到減少輔助加工時間目的，綜合考慮工具機(jī)的各方面因素，在盡可能短的時間內(nèi)完成刀具交換一般強(qiáng)調(diào)換刀速度快的臥式機(jī)臺，皆有幾個特點(diǎn)：1.刀臂短 2.刀臂不一定成直線 3.兩刀可能互相垂直 4.凸輪箱小且可移動。其主要目的是要讓換刀時，可動件之轉(zhuǎn)動慣量小，以達(dá)到快速換刀之目的。該技術(shù)包括刀庫的設(shè)置、換刀方式、換刀執(zhí)行機(jī)構(gòu)和適應(yīng)高速工具機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)等。a. 提高換刀速度的基本原則工具機(jī)的換刀裝置，通常由刀庫和換刀機(jī)構(gòu)組成，有些應(yīng)用機(jī)械手臂換刀，有些換刀方式并不需要機(jī)械手臂，刀庫的形式和擺放位置也不一樣。為了適合高速運(yùn)動的需要，高速工具機(jī)在結(jié)構(gòu)上已和傳統(tǒng)的工具機(jī)不同。以刀具運(yùn)動進(jìn)給為主，減小運(yùn)動工件的質(zhì)量，已成為高速工具機(jī)設(shè)計(jì)的主流。因此，設(shè)計(jì)換刀裝置時，要充分考慮到高速工具機(jī)的結(jié)構(gòu)特征9。b. 提高換刀速度的主要技術(shù)方法適合于工具機(jī)的快速自動換刀技術(shù)主要有以下幾個方面：在傳統(tǒng)自動換刀裝置的基礎(chǔ)上提高動作速度，或采用動作速度更快的機(jī)構(gòu)和驅(qū)動元件。例如，機(jī)械凸輪結(jié)構(gòu)的換刀速度高于液壓和氣動結(jié)構(gòu)。根據(jù)高速工具機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)設(shè)計(jì)刀庫和換刀裝置的形式和位置。例如，傳統(tǒng)工具機(jī)的刀庫和換刀裝置多裝在立柱一側(cè)，在高速工具機(jī)則多為立柱移動的進(jìn)給方式，為減輕運(yùn)動件質(zhì)量，刀庫和換刀裝置不宜再裝在立柱上。采用新方法進(jìn)行刀具快速交換，不用刀庫和機(jī)械手方式，而改用其它方式換刀。例如不用換刀，用換主軸的方法。使用適合于高速工具機(jī)的刀柄。如HSK刀柄質(zhì)量輕，裝卸刀具的行程短，可以使自動換刀裝置的速度提高?？焖僮詣訐Q刀裝置采用HSK空心短錐柄刀是發(fā)展的趨勢。1.2.3課題設(shè)計(jì)方案的選擇和設(shè)計(jì)手段a. 設(shè)計(jì)方案選擇刀庫是刀具交換系統(tǒng)的一部分，加工中心的刀具交換系統(tǒng)也稱為自動換刀裝置（ATC）,它通常是由刀庫和機(jī)械手組成。自動換刀裝置是加工中心不可缺少的組成部分，也是加工中心的象征，又是加工中心成敗的關(guān)鍵。加工中心有立式、臥式、龍門式幾種，所以這些機(jī)床的刀庫和自動換刀裝置也是各種各樣。加工中心上的刀庫類型有鼓輪式刀庫，鏈?zhǔn)降稁?，格子箱式刀庫和直線刀庫等。（1）鼓輪式刀庫應(yīng)用較廣，這種刀庫的結(jié)構(gòu)緊湊，但因刀具單環(huán)排列、定向利用率低，大容量刀庫的外徑較大，轉(zhuǎn)動慣量大，選刀時運(yùn)動時間長。因此這種刀庫的容量較小，一般不超過32把刀具。（2）鏈?zhǔn)降毒呷萘枯^大，當(dāng)采用多環(huán)鏈?zhǔn)降稁鞎r，刀庫的外形較緊湊，占用空間小，適合用于做大容量刀庫。在增加存儲刀具數(shù)目時，可增加鏈條的長度，而不增加鏈輪直徑，因此，鏈輪的圓周速度不會增加，且刀庫的運(yùn)動慣量不像鼓輪式刀庫增加的那么多。（3）格子箱式刀庫刀庫容量大，結(jié)構(gòu)緊湊，空間利用率高，但布局不靈活，通常將刀庫安放于工作臺上。有時甚至在使用一側(cè)的刀具時，必須更換另一側(cè)的刀座板。（4）直線式刀庫結(jié)構(gòu)簡單，刀庫容量較小，一般用于數(shù)控車床，數(shù)控鉆床，個別加工中心也有采用。換刀機(jī)械手分為單臂單手式，單臂雙手式和雙手式機(jī)械手。單臂單手式結(jié)構(gòu)簡單，換刀時間較長，適用于刀具主軸與刀庫刀套平行，刀庫刀套軸線與主軸軸線平行，以及刀庫刀套軸線與主軸軸線垂直的場合。單臂雙手機(jī)械手可同時抓住主軸和刀庫中的刀具，并進(jìn)行拔出、插入，換刀時間短，廣泛應(yīng)用于加工中心上的刀庫刀套軸線與主軸平行的場合。雙手式機(jī)械手結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，換刀時間短，這種機(jī)械手除了完成拔刀、插刀外，還起運(yùn)輸?shù)毒叩淖饔?。結(jié)合所給題目，初步?jīng)Q定采用鏈?zhǔn)降稁祀p手式機(jī)械手換刀方案。b. 設(shè)計(jì)手段 采用系統(tǒng)化設(shè)計(jì)方法，將設(shè)計(jì)看成由若干個設(shè)計(jì)要素組成的一個系統(tǒng)，每個設(shè)計(jì)要素具有獨(dú)立性，各個要素間存在著有機(jī)的聯(lián)系，并具有層次性，所有的設(shè)計(jì)要素結(jié)合后，即可實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)系統(tǒng)所需完成的任務(wù)。結(jié)合本課題實(shí)際，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)與機(jī)械原理等有關(guān)知識對JCS-013型數(shù)控臥式鏜銑床刀庫進(jìn)行設(shè)計(jì)，采用AutoCAD 2007中文版對刀庫及關(guān)鍵零件進(jìn)行繪制。 2 刀庫傳動系統(tǒng)設(shè)計(jì)2.1刀庫主要設(shè)計(jì)參數(shù)安裝形式：鏈?zhǔn)降稁斓稁烊萘浚?0把送刀方式：任意刀具尺寸（最大）：長400毫米，直徑120毫米刀具重量（Mj）：約10千克鏈條快速移動速度為8米/分，慢速移動速度為0.2米/分。2.2刀庫驅(qū)動液壓馬達(dá)的選擇刀庫驅(qū)動液壓馬達(dá)的選擇應(yīng)同時滿足刀庫運(yùn)轉(zhuǎn)時的負(fù)載轉(zhuǎn)矩TF，和起動時的加速轉(zhuǎn)矩TJ的要求。由于鏈條轉(zhuǎn)速很低和液壓馬達(dá)慣性小、起動轉(zhuǎn)矩小的特點(diǎn)，為了計(jì)算簡便，在計(jì)算時，忽略起動加速轉(zhuǎn)矩TJ，在最后結(jié)果上乘以一個工作系數(shù)。2.2.1刀庫負(fù)載轉(zhuǎn)矩TF計(jì)算鏈?zhǔn)降稁熵?fù)載轉(zhuǎn)矩TF用來克服刀具不平衡重力FWmax和導(dǎo)向面的摩擦力F，如圖2-1所示。FWmax ：不平衡重力；F3：摩擦力圖2-1 鏈條受力分析圖 F1和F3是支承面的摩擦力;F2和F4則是導(dǎo)向面上因刀具下垂而引起的摩擦力。不平衡重力可按刀庫一側(cè)裝滿刀、一側(cè)不裝刀時的最大重力差值來計(jì)算。a. 確定不平衡重力FWmax由圖2-1知,不平衡重力23畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） M-刀具的質(zhì)量 g-重力加速度b. 確定摩擦力F3 (2-1)鋼與銅之間的摩擦系數(shù)，約取0.2；N垂直作用在導(dǎo)向面上的壓力，包括刀具、刀柄和刀座產(chǎn)生的重力，分別為Wj，Wb，Wt。 R刀座外半徑，取50mm；L刀座長度，取210mm。c. 確定每排刀具負(fù)載轉(zhuǎn)矩Tf d. 確定每排刀具作用在主動輪上的負(fù)載轉(zhuǎn)矩Tz (2-2) 1圓柱齒輪傳動效率，取0.98；2鏈傳動效率,取0.96；3深溝球軸承傳動效率，取0.98。e. 確定作用在液壓馬達(dá)上的負(fù)載轉(zhuǎn)矩Ty (2-3) i液壓馬達(dá)軸至刀庫軸的速比，取9；傳動效率?？紤]到實(shí)際情況比計(jì)算時所設(shè)定的條件復(fù)雜，液壓馬達(dá)額定轉(zhuǎn)矩Ts應(yīng)為負(fù)載轉(zhuǎn)矩Ty的1.5倍，即 2.2.2確定液壓馬達(dá)轉(zhuǎn)數(shù)由刀庫設(shè)計(jì)參數(shù)知，鏈條快速移動速度為8米/分，即8000mm/min，慢速移動速度為0.2米/分，即200mm/min。a. 確定鏈輪周長S d=272mmb. 確定液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速范圍 根據(jù)參數(shù)，選型為BM-R802.3齒輪設(shè)計(jì)參數(shù)2.3.1 選擇齒輪材料、熱處理方法及精度等級 a. 齒輪材料、熱處理方法及齒面硬度因?yàn)檩d荷中有輕微振動，傳動速度不高，傳動尺寸無特殊要求，屬于一般的齒輪傳動，故兩齒輪均可用軟齒面齒輪。查機(jī)械基礎(chǔ)P322表1410，小齒輪選用45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度260HBS；大齒輪選用45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度為220HBS。 b. 精度等級初選減速器為一般齒輪傳動，圓周速度不會太大，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P145表57，初選8級精度。2.3.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪由于本設(shè)計(jì)中的減速器是軟齒面的閉式齒輪傳動，齒輪承載能力主要由齒輪接觸疲勞強(qiáng)度決定，其設(shè)計(jì)公式為： a. 確定載荷系數(shù)K因?yàn)樵擙X輪傳動是軟齒面的齒輪，圓周速度也不大，精度也不高，而且齒輪相對軸承是對稱布置，根據(jù)電動機(jī)和載荷的性質(zhì)查機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P147表58，得K的范圍為1.41.6， 取K1.5。 b. 小齒輪的轉(zhuǎn)矩接觸疲勞許用應(yīng)力 (1) 接觸疲勞極限應(yīng)力由機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P150圖530中的MQ取值線，根據(jù)兩齒輪的齒面硬度，查得45鋼的調(diào)質(zhì)處理后的極限應(yīng)力為 =600MPa ， =560MPa (2) 接觸疲勞壽命系數(shù)ZN 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)公式為 N=60 n jth 工作壽命每年按300天，每天工作8小時，故 th=(300108)=24000h N1=60466.798124000=6.722108 查機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P151圖531，且允許齒輪表面有一定的點(diǎn)蝕 ZN1=1.02 ZN2=1.15 (3) 接觸疲勞強(qiáng)度的最小安全系數(shù)SHmin查機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P151表510，得SHmin1 (4) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 將以上各數(shù)值代入許用接觸應(yīng)力計(jì)算公式得 (5)齒數(shù)比因?yàn)?Z2=iZ1，所以 (6)齒寬系數(shù)由于本設(shè)計(jì)的齒輪傳動中的齒輪為對稱布置，且為軟齒面?zhèn)鲃?，查機(jī)械基礎(chǔ)P326表1412，得到齒寬系數(shù)的范圍為0.81.1。取 。 ）計(jì)算小齒輪直徑d1 由于 ，故應(yīng)將 代入齒面接觸疲勞設(shè)計(jì)公式，得 c. 圓周速度v 查機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P145表57，v1和N2= ，查機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P156圖534得， YN1=1 , YN2=1 (3) 彎曲疲勞強(qiáng)度的最小安全系數(shù)SFmin 本傳動要求一般的可靠性，查機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)P151表510，取SFmin1.2。(4)彎曲疲勞許用應(yīng)力 將以上各參數(shù)代入彎曲疲勞許用應(yīng)力公式得 (5)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 因此，齒輪齒根的抗彎強(qiáng)度是安全的。2.3.5 軸的設(shè)計(jì)a.高速軸的設(shè)計(jì) (1) 選擇軸的材料和熱處理采用45鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，查機(jī)械基礎(chǔ)P369表161，得其許用彎曲應(yīng)力 ， 。(2)初步計(jì)算軸的直徑 由前計(jì)算可知：P1=2.09KW,n1=466.798r/min 其中，A取112。 考慮到有一個鍵槽，將該軸徑加大5%，則 查機(jī)械基礎(chǔ)P458附錄1，取d=25mm(3)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 高速軸初步確定采用齒輪軸，即將齒輪與軸制為一體。根據(jù)軸上零件的安裝和固定要求，初步確定軸的結(jié)構(gòu)。設(shè)有7個軸段。1段：該段是小齒輪的左軸端與帶輪連接，該軸段直徑為25mm，查機(jī)械基礎(chǔ)P475附錄23，取該軸伸L160mm。 2段： 參考機(jī)械基礎(chǔ)P373，取軸肩高度h為1.5mm，則d2=d1+2h=28mm。 此軸段一部分用于裝軸承蓋，一部分伸出箱體外。3段：此段裝軸承，取軸肩高度h為1mm，則d3=d2+2h=30mm。選用深溝球軸承。查機(jī)械基礎(chǔ)P476附錄24，此處選用的軸承代號為6306，其內(nèi)徑為30mm，寬度為19 mm。為了起固定作用，此段的寬度比軸承寬度小12mm。取此段長L3=17mm。4段與6段：為了使齒輪與軸承不發(fā)生相互沖撞以及加工方便，齒輪與軸承之間要有一定距離，取軸肩高度為2mm，則d4=d6=d3+2h=33mm，長度取5mm，則L4= L65mm。5段：此段為齒輪軸段。由小齒輪分度圓直徑d =60mm可知，d6=60mm。因?yàn)樾↓X輪的寬度為70mm，則L5=70mm。7段：此段裝軸承，選用的軸承與右邊的軸承一致，即d7=30mm，L717mm。由上可算出，兩軸承的跨度L mm(4) 按彎矩復(fù)合強(qiáng)度計(jì)算圓周力： 徑向力： 1)繪制軸受力簡圖 圖2-2 軸的受力簡圖（a）圖2-3 軸的受力簡圖（b）2)繪制垂直面彎矩圖軸承支反力： 由兩邊對稱，知截面C的彎矩也對稱。截面C在垂直面彎矩為 圖2-4 垂直面彎矩圖3）繪制水平面彎矩圖 圖2-5 水平彎矩圖4）繪制合彎矩圖 圖2-6 合彎矩圖5）繪制扭轉(zhuǎn)圖轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭剪力按脈動循環(huán)變化，取=0.6， 圖2-7 扭轉(zhuǎn)圖6）繪制當(dāng)量彎矩圖 截面C處的當(dāng)量彎矩： 圖2-8 當(dāng)量彎矩圖7) 校核危險(xiǎn)截面C的強(qiáng)度 軸上合成彎矩最大的截面在位于齒輪輪緣的C處，W0.1d43 所以 軸強(qiáng)度足夠。 b. 低速軸的設(shè)計(jì)(1)選擇軸的材料和熱處理采用45鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，查機(jī)械基礎(chǔ)P369表161，得其許用彎曲應(yīng)力 ， 。(2) 初步計(jì)算軸的直徑由前計(jì)算可知：P2=2.007KW,n2=116.700r/min計(jì)算軸徑公式： 即：其中，A取106。 考慮到有一個鍵槽，將該軸徑加大5%，則 查機(jī)械基礎(chǔ)P458附錄1，取d=30mm(3) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)根據(jù)軸上零件得安裝和固定要求，并考慮配合高速軸的結(jié)構(gòu)，初步確定低速軸的結(jié)構(gòu)。設(shè)有6個軸段。1段： 此段裝聯(lián)軸器。裝聯(lián)軸器處選用最小直徑d1=32mm，根據(jù)機(jī)械基礎(chǔ)P482附錄32，選用 彈性套柱銷聯(lián)軸器，其軸孔直徑為32mm，軸孔長度為60mm。根據(jù)聯(lián)軸器的軸孔長度，又由機(jī)械基礎(chǔ)P475附錄23，取軸伸段（即段）長度L158mm。2段：查機(jī)械基礎(chǔ)P373，取軸肩高度h為1.5mm，則d2=d1+2h=mm，此軸段一部分長度用于裝軸承蓋，一部分伸出箱體外。3段：取軸肩高度h為2.5mm，則d3=d2+2h=35+2mm。此段裝軸承與套筒。選用深溝球軸承。查機(jī)械基礎(chǔ)P476附錄24，此處選用的軸承代號為6208，其內(nèi)徑為40mm，寬度為18mm。為了起固定作用，此段的寬度比軸承寬度小12mm。取套筒長度為10mm，則此段長L3=（18-2）+10+2=28mm。4段：此段裝齒輪，取軸肩高度h為2.5mm，則d4=d3+2h=mm。 因?yàn)榇簖X輪的寬度為60mm，則L4=60-2=58mm5段：取軸肩高度h為2.5mm，則d5=d4+2h=50mm，長度與右面的套筒相同，即L5=10mm。6段：此段裝軸承，選用的軸承與右邊的軸承一致，即d6=40mm，L617mm。由上可算出，兩軸承的跨度L。（4） 低速軸的軸段示意圖如下： 圖2-9 低速軸的軸段示意圖（5） 按彎矩復(fù)合強(qiáng)度計(jì)算A、圓周力： B、徑向力： 1） 求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZ 2) 由兩邊對稱，知截面C的彎矩也對稱。截面C在垂直面彎矩為受力圖： 3） 截面C在水平面上彎矩為： 4） 合成彎矩為： 5） 轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭剪力按脈動循環(huán)變化，取=0.6，截面C處的當(dāng)量彎矩： 6) 校核危險(xiǎn)截面C的強(qiáng)度 軸上合成彎矩最大的截面在位于齒輪輪緣的C處，W0.1d43 所以軸強(qiáng)度足夠。2.3.6滾動軸承的選擇與校核計(jì)算根據(jù)機(jī)械基礎(chǔ)P437推薦的軸承壽命最好與減速器壽命相同，取10年，一年按300天計(jì)算， T h=(300108)=24000ha. 高速軸承的校核選用的軸承是6306深溝型球軸承。軸承的當(dāng)量動負(fù)荷為 由機(jī)械基礎(chǔ)P407表186查得，fd1.21.8，取fd=1.2。因?yàn)镕a1=0N，F(xiàn)r1= 518.8N，則。 查機(jī)械基礎(chǔ)P407表185得，X= 1，Y= 0 。 查機(jī)械基礎(chǔ)p406表18-3得：ft=1 ，查機(jī)械基礎(chǔ)p405得：深溝球軸承的壽命指數(shù)為3 ，Cr= 20.8KN；則 所以預(yù)期壽命足夠，軸承符合要求。b. 低速軸承的校核選用6208型深溝型球軸承。軸承的當(dāng)量動負(fù)荷為 由機(jī)械基礎(chǔ)P407表186查得，fd1.21.8，取fd=1.2。因?yàn)镕a2=0N，F(xiàn)r2=492N，則 查機(jī)械基礎(chǔ)P407表185得，X=1 ，Y=0 。 查機(jī)械基礎(chǔ)p406表18-3得：ft=1 ，查機(jī)械基礎(chǔ)p405得：深溝球軸承的壽命指數(shù)為3 ，Cr=22.8KN；則 所以預(yù)期壽命足夠,軸承符合要求。2.3.7 鍵聯(lián)接的選擇及其校核計(jì)算a. 選擇鍵的類型和規(guī)格 軸上零件的周向固定選用A形普通平鍵，聯(lián)軸器選用B形普通平鍵。(1) 高速軸（參考機(jī)械基礎(chǔ)p471、附錄17，袖珍機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊p835、表15-12a）：根據(jù)帶輪與軸連接處的軸徑25mm，軸長為60mm，查得鍵的截面尺寸b8mm ，h7mm 根據(jù)輪轂寬取鍵長L40mm 高速齒輪是與軸共同制造，屬于齒輪軸。(2)低速軸：根據(jù)安裝齒輪處軸徑，查得鍵的截面尺寸，根據(jù)輪轂寬取鍵長。根據(jù)安裝聯(lián)軸器處軸徑，查得鍵的截面尺寸，取鍵長L=50mm。根據(jù)輪轂寬取鍵長L72mm（長度比輪轂的長度小10mm）b. 校核鍵的強(qiáng)度(1) 高速軸軸端處的鍵的校核：鍵上所受作用力： 1）鍵的剪切強(qiáng)度 鍵的剪切強(qiáng)度足夠。2）鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度足夠。(2) 低速軸兩鍵的校核1) 低速軸裝齒輪軸段的鍵的校核：鍵上所受作用力： 鍵的剪切強(qiáng)度 鍵的剪切強(qiáng)度足夠。 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度足夠。2) 低速軸軸端處的鍵的校核：鍵上所受作用力 ： 鍵的剪切強(qiáng)度 鍵的剪切強(qiáng)度足夠。 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度足夠。3 鏈參數(shù)計(jì)算3 鏈參數(shù)計(jì)算3.1傳送鏈的設(shè)計(jì)鏈傳動是一種撓性運(yùn)動，它由鏈條和鏈輪組成。通過鏈輪輪齒與鏈條鏈節(jié)的嚙合來傳遞運(yùn)動和動力。鏈傳動按用途不同可以分為傳動鏈、輸送鏈和起重鏈。 圖3-1 鏈傳動滾子鏈的結(jié)構(gòu)如圖3-1所示：它是由內(nèi)鏈板1、外鏈板2、銷軸3、套筒4和滾子5組成。內(nèi)鏈板與套筒之間、外鏈板與銷軸之間為過盈配合，滾子與套筒之間、套筒與銷軸之間為間隙配合。當(dāng)內(nèi)、外鏈板相對撓曲時，套筒可繞銷軸自由轉(zhuǎn)動。滾子是活套在套筒上的，工作時，滾子沿鏈輪齒廓滾動，這樣就可減少齒廓的磨損。鏈的磨損主要發(fā)生在銷軸與套筒的接觸面上。因此，內(nèi)、外鏈板間應(yīng)留少許間隙，以便潤滑油滲入銷軸和套筒的摩擦面間。鏈板一般制成8字形，以使它的各個橫截面具有接近相等的抗拉強(qiáng)度，同時也減少了鏈的質(zhì)量和運(yùn)動時的慣性力。4圖3-2 滾子鏈的結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）當(dāng)傳遞大功率時，可采用雙排鏈或多排鏈。多排鏈的承載能力與排數(shù)成正比。但由于精度的影響，各排鏈承受的載荷不易均勻，故排數(shù)不宜過多。滾子鏈的鏈節(jié)數(shù)為偶數(shù)時，接頭處可用開口銷或彈簧卡片來固定，一般前者用于大節(jié)距，后者用于小節(jié)距；當(dāng)鏈節(jié)數(shù)為奇數(shù)時，需采用過渡鏈節(jié)。由于過渡鏈節(jié)的鏈板要受附加彎矩的作用，所以在一般情況下最好不用奇數(shù)鏈節(jié)。3.2鏈?zhǔn)捷S的設(shè)計(jì)驅(qū)動軸的設(shè)計(jì) 圖3-3驅(qū)動軸受力分析圖由靜力平衡方程 求得支反力為 以梁的左端為坐標(biāo)原點(diǎn)，選取坐標(biāo)系如圖4.9a所示。集中力F作用于C點(diǎn)，梁在AC和CB兩段內(nèi)的剪力或彎矩不能用同一方程式來表示，應(yīng)分段考慮。在AC段內(nèi)取距原點(diǎn)為x的任意截面，截面以左只有外力，根據(jù)剪力和彎矩的計(jì)算方法和符號規(guī)則，求得這一截面上的和M分別為 （a） (b)這就是在AC段內(nèi)的剪力方程和彎矩方程。如在CB段內(nèi)取距左端為x的任意截面，則截面以左右 和F兩個外力，截面上的剪力和彎矩是 (c) (d)當(dāng)然，如用截面右側(cè)的外力來計(jì)算會得到相同的結(jié)果。由(a)式可知，在AC段內(nèi)梁的任意截面上的剪力皆為常數(shù)，且符號為正，所以在AC段(0xa)內(nèi)，剪力圖是在Xz軸上方且平行于x軸的直線（圖3-4）。同理?？梢愿鶕?jù)（c）式作CB段的剪力圖。從剪力圖看出，當(dāng)a10rmin),可按基本額定動載荷計(jì)算值選擇軸承，然后校核其額定靜載荷是否滿足要求。當(dāng)軸承可靠性為90、軸承材料為常規(guī)材料并在常規(guī)條件下運(yùn)轉(zhuǎn)時，取500h作為額定壽命的基準(zhǔn)，同時考慮溫度、振動、沖擊等變化，則軸承基本額定動載荷可按下式進(jìn)行簡化計(jì)算。 C基本額定動載荷計(jì)算值，N；P當(dāng)量動載荷，N；fh壽命因數(shù)；1fn速度因數(shù)；0.822fm力矩載荷因數(shù)，力矩載荷較小時取1.5，較大時取2；fd沖擊載荷因數(shù)；1.5fT溫度因數(shù)；1CT軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定動載荷，N；查表得，fh=1；fn=0.822；fm=1.5；fd=1.5；fT=1。在本輸送裝置中，可以假設(shè)軸承只承受徑向載荷，則當(dāng)量動載荷為：P=XFr+YFa查文獻(xiàn)3的表6-2-18，得，X=1，Y=0；所以，P=Fr=1128N。由以上可得： 本輸送機(jī)中的軸承承受的載荷多為徑向載荷，所以選取深溝球軸承，查文獻(xiàn)的附表，并考慮軸的外徑，選取軸承6305-RZ，其具體參數(shù)為：內(nèi)徑d=25mm，外徑D=62mm，基本額定載荷，基本額定靜載荷，極限速度為10000r/min，質(zhì)量為0.219kg。然后校核該軸承的額定靜載荷。額定靜載荷的計(jì)算公式為： 式中： 基本額定靜載荷計(jì)算值，N; 當(dāng)量靜載荷，N； 安全因數(shù); 軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定靜載荷，查文獻(xiàn)3的表6-2-14知，對于深溝球軸承，其當(dāng)量靜載荷等于徑向載荷。查文獻(xiàn)3的表6-2-14知，安全系數(shù)則軸承的基本額定靜載荷為： 由上式可知，選取的軸承符合要求3.4鏈強(qiáng)度計(jì)算3.4.1 鏈傳動的運(yùn)動特性由于鏈?zhǔn)怯蓜傂枣湽?jié)通過銷軸鉸接而成，當(dāng)鏈繞在鏈輪上時，其鏈節(jié)與相應(yīng)的輪齒嚙合后，這一段鏈條將曲折成正多邊形的一部分。該正多邊形的邊長等于鏈條的節(jié)距p，邊數(shù)等于鏈輪齒數(shù)z，鏈輪每轉(zhuǎn)過一圈，鏈條走過zp長，所以鏈的平均速度v為 = = 式中： z1、z2 分別為主、從動鏈輪的齒數(shù)； n1、n2 分別為主、從動鏈輪的轉(zhuǎn)速，r/min。鏈傳動的平均傳動比 因?yàn)殒渹鲃訛閲Ш蟼鲃樱湕l和鏈輪之間沒有相對滑動，所以平均鏈速和平均傳動比都是常數(shù)。但是，仔細(xì)考察絞鏈鏈節(jié)隨同鏈輪轉(zhuǎn)動的過程就會發(fā)現(xiàn)，鏈傳動的瞬間傳動比和鏈速并非常數(shù)我們知道，鏈條由剛性鏈板通過鉸鏈連接而成。當(dāng)鏈條繞在鏈輪上時，其形狀如圖所示：在主動鏈輪上，鉸鏈A正在牽引鏈條沿直線運(yùn)動，繞在主動鏈輪上的其他鉸鏈并不直接牽引鏈條，因此，鏈條的運(yùn)動速度完全有鉸鏈A的運(yùn)動所決定。鉸鏈A隨同主動鏈輪運(yùn)動的線速度方垂直于AO，與鏈直線運(yùn)動方向的夾角為。因此，鉸鏈A實(shí)際用于牽引鏈條運(yùn)動的速度為式中。R1為主動鏈輪的分度圓半徑，m。因?yàn)槭亲兓?，所以即使主動鏈輪轉(zhuǎn)速恒定，鏈條的運(yùn)動速度也是變化的。當(dāng)=時，鏈速最低；當(dāng)=0，鏈速最高，是主動鏈輪上的一個鏈節(jié)所對的中心角。鏈速的變化呈周期性，鏈輪轉(zhuǎn)過一個鏈節(jié)，對應(yīng)鏈速變化的一個周期。鏈速變化的程度與主動鏈輪的轉(zhuǎn)速和齒數(shù)有關(guān)。轉(zhuǎn)速越高、齒數(shù)越少，則鏈速變化范圍越大。在鏈速變化的同時，鉸鏈A還帶動鏈條上下運(yùn)動，其上下運(yùn)動的鏈速也是隨鏈節(jié)呈周期性變化的。在主動鏈輪牽引鏈條變速運(yùn)動的同時，從動鏈輪上也發(fā)生著類似的過程。從動鏈輪上的鉸鏈C正在被直線鏈條拉動，并由此帶動從動鏈輪以轉(zhuǎn)動。因?yàn)殒溗俜较蚺c鉸鏈的C的線速度方向之間的夾角為，所以鉸鏈C沿圓周方向運(yùn)動的線速度為 式中，為從動鏈輪的分度圓半徑， 由此可知從動鏈輪的轉(zhuǎn)速為 在傳動過程中因?yàn)樵趦?nèi)不斷變化，加上也是不斷變化，所以即使是常數(shù)，也是周期性變化的。從上式中可得鏈傳動的瞬時傳動比為。 可見鏈傳動的瞬時傳動比是變化的。鏈傳動的傳動比變化與鏈條繞在鏈輪上的多邊形特征有關(guān)，故以上現(xiàn)象稱為鏈傳動的多邊形效應(yīng)。3.4.2 鏈傳動的動載荷鏈傳動在工作過程中，鏈速和主從鏈輪的轉(zhuǎn)速都是變化的，因而會引起變化的慣性力及相應(yīng)的動載荷。鏈速變化引起的慣性力為Fd1 =ma式中：m緊邊鏈條的質(zhì)量，kg; 鏈條變速運(yùn)動的加速度，m /s2 。如果視主動鏈輪勻速轉(zhuǎn)動，則 當(dāng)時,(從動鏈輪因角加速度引起的慣性力為 式中：J從動系統(tǒng)轉(zhuǎn)化到從動鏈輪軸的轉(zhuǎn)動慣性，;從動鏈輪的角速度，rad/s.鏈輪的轉(zhuǎn)速越高，節(jié)距越大，齒數(shù)越少，則慣性力就越大，相應(yīng)的動載荷也就越大。同時，鏈條沿垂直方向也在做變速運(yùn)動，也會產(chǎn)生一定的動載荷。此外，鏈節(jié)和鏈輪嚙合瞬間的相對速度，也將引起沖擊和振動，當(dāng)鏈節(jié)和鏈輪輪齒接觸的瞬間，因鏈節(jié)的運(yùn)動速度和鏈輪輪齒的運(yùn)動速度在大小和方向上的差別，從而產(chǎn)生沖擊和附加的動載荷。顯然，節(jié)距越大，鏈輪的轉(zhuǎn)速越高，則沖擊越嚴(yán)重。3.4.3 鏈傳動的受力分析鏈傳動在安裝時，應(yīng)使鏈條受到一定的張緊力。張緊力是通過使鏈條保持適當(dāng)?shù)拇苟人a(chǎn)生的懸垂拉力來獲得的。鏈傳動張緊的目的主要是使松邊不致過松，以免出現(xiàn)鏈條的不正常嚙合、跳齒或脫鏈。因?yàn)殒渹鲃訛閲Ш蟼鲃?，所以與帶傳動相比，鏈傳動所需的張緊力要小得多。鏈傳動在工作時，存在緊邊拉力和松邊拉力。如果不計(jì)傳動中的動載荷，則緊邊拉力和松邊拉力分別為, 式中： F 有效圓周力，N; F 離心力引起的拉力，N； F 懸垂拉力，N。 有效圓周力為 式中： P 傳動的功率，kW； V 鏈速，m/s。 離心力引起的拉力為 式中： q為鏈條單位長度的質(zhì)量，kg/m。懸垂拉力Ff為 Ff=max(Ff,Ff)其中：F f =Kfqa F f =(Kf+sina )qa 式中：鏈傳動的中心距，mmKf垂度系數(shù)，見下圖。圖中f為下垂度， 為中心線與水平面夾角。 圖3-4 懸垂拉力3.4.4 滾輪接觸強(qiáng)度的計(jì)算機(jī)械中各零件之間力的傳遞，總是通過兩零件的接觸來實(shí)現(xiàn)的。除了共形面相接觸的情況外大量存在著異形曲面相接觸的情況。這些異形曲面在未受外力時的初始接觸情況，不外乎是點(diǎn)接觸和面接觸兩種。已知的原始條件有：軌道的材料: Q235-A =235Mpa b=440Mpa E=206Gpa橇體重G0=250kg 工件重G1=650kg 每輪載荷F=2256.3N 走輪直徑D=125mm走輪有效踏面長L=4800mm 根據(jù)計(jì)算公式Pmax=0.418SQRT(F/LE/R)由上面的計(jì)算可知P=0.418 =0.52Mpa37刀庫準(zhǔn)停系統(tǒng)的設(shè)計(jì)4 刀庫準(zhǔn)停系統(tǒng)的設(shè)計(jì)為了確保刀座不能準(zhǔn)確地停在換刀位置上，需要采取如下措施（1）刀座的精確定位是靠裝在軸上的定位嚙合牙嵌式電磁離合器M實(shí)現(xiàn)的，如3-1所示。離合器的磁軛和銜鐵的齒面是不等分的，每間隔不同齒數(shù)有一個寬平齒，銜鐵和磁軛只有在一個位置上才能嚙合。磁軛固定在刀庫法蘭盤上，銜鐵隨軸轉(zhuǎn)動，通電后，銜鐵轉(zhuǎn)到固定位置與磁軛嚙合，使軸每次停在固定的方位上，保證了每個刀座的正確定位，如圖3-2所示。為了保證刀座的準(zhǔn)停精度和刀座定位的剛性，鏈?zhǔn)降稁斓膿Q刀位置設(shè)在主動鏈輪上。如果刀座不能準(zhǔn)確地停在換刀位置上，將會使換刀機(jī)械手抓刀不住，以致在換刀時容易發(fā)生掉刀現(xiàn)象。因此，刀座的準(zhǔn)停問題，將是影響換刀動作可靠性的重要因素之一。 圖4-1 磁軛（左）、銜鐵（右）零件圖（2）鏈?zhǔn)降稁煲x用節(jié)距精度較高的套筒滾子鏈和鏈輪，該設(shè)計(jì)選用的是鏈號為20A的鏈條。（3）盡量減少刀座孔徑和軸向尺寸的分散度，以保證刀柄槽在換刀位置上的軸向位置精度。（4）要消除反向間隙的影響。刀庫驅(qū)動傳動鏈，必然會有傳動間隙，且這種間隙還隨機(jī)械磨損而增大，這將影響刀庫的準(zhǔn)停精度，所以，必須采用各種辦法減少或消除齒輪間隙。畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）本設(shè)計(jì)將采用柔性調(diào)整法來消除齒輪間隙。柔性調(diào)整法是指調(diào)整后齒側(cè)間隙可以自動補(bǔ)償?shù)姆椒ā＿@種調(diào)整法在齒輪的齒后和周節(jié)有差異的情況下，仍可始終保持無間隙嚙合。但將影響傳動的平穩(wěn)性，而且這種調(diào)整法的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，傳動剛度低， 如圖3-3所示。 圖4-2 壓力彈簧消除間隙結(jié)構(gòu)示意圖1、2薄齒輪；3圓柱銷；4鑲塊；5圓弧槽；6彈簧先將一個大的直齒圓柱齒輪加工成1、2兩個薄齒輪，齒輪的下半部分1上帶有三個周向圓弧槽5，齒輪的上半部分2上鉆有三個銷孔，圓柱銷3依靠微量過盈固定在銷孔中，套裝在圓弧槽內(nèi)，彈簧6的兩端分別頂在圓柱銷3和鑲塊4上，使兩個薄齒輪的齒錯位，起到消除間隙的作用。結(jié) 論結(jié) 論在競爭十分激烈的今天，面對市場的壓力，如何提高機(jī)械制造業(yè)的生產(chǎn)效率是為重中之重。減少機(jī)械加工時換刀具所使用的時間，就是提高生產(chǎn)效率，提高生產(chǎn)效益。本次設(shè)計(jì)的刀庫滿載裝刀60把，鏈條快速移動速度為8米/分，慢速移動速度為0.2米分,基本實(shí)現(xiàn)了快速換刀的工業(yè)需求，極大地提高了加工速度，降低了產(chǎn)品價格所需的時間，節(jié)約了生產(chǎn)成本。通過這次設(shè)計(jì)，在辛苦的勞動中，我逐漸擺脫了單純的理論知識學(xué)習(xí)以及實(shí)際操作中的不足，提高了我的規(guī)范設(shè)計(jì)以及CAD制圖等其他專業(yè)能力水平。而且通過了對整體的掌控，對局部的取舍，以及對細(xì)節(jié)的斟酌處理，都使我的能力得到了鍛煉。 參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn)1 謝家瀛.組合機(jī)床設(shè)計(jì)簡明手冊M,北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1992:111-1152 金振華 .組合機(jī)床及其調(diào)整與應(yīng)用M .北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1990:56-613 李慶余,張佳 .機(jī)械裝備設(shè)計(jì)M .北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2003:225-2204 顧維邦 .金屬切削機(jī)床概論 M.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2002:23-335 戴曙 .金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)M .北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1993:99-1056 華東紡織工學(xué)院,哈爾濱工業(yè)大學(xué),天津大學(xué).機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊M .上海:上?？茖W(xué)技術(shù) 出版社，1984:86-917 徐景輝 .機(jī)床裝配M .四川:四川人民出版社，1982:19-328 儲凱,許斌 .機(jī)械工程材料 M.重慶:重慶大學(xué)出版社，2002:50-569 邱宣懷 .機(jī)械設(shè)計(jì)M .北京:高等教育出版社，2003:155-16110 吳宗澤 .機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊M 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