加熱爐裝料機(jī)設(shè)計【全套含CAD圖紙和說明書、三維模型】

加熱爐裝料機(jī)設(shè)計【全套含CAD圖紙和說明書、三維模型】,全套含CAD圖紙和說明書、三維模型,加熱爐,裝料,設(shè)計,全套,cad,圖紙,以及,說明書,仿單,三維,模型 編號： 桂林電子科技大學(xué)信息科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(論文)題 目： 加熱爐裝料機(jī)設(shè)計 院 （系）：專 業(yè)：學(xué)生姓名：學(xué) 號： 指導(dǎo)教師單位： 姓 名：職 稱：題目類型：理論研究 實驗研究 工程設(shè)計 工程技術(shù)研究 軟件開發(fā) 應(yīng)用研究 2014年05月20日摘 要本次畢業(yè)設(shè)計是關(guān)于加熱爐裝料機(jī)的設(shè)計。首先對裝料機(jī)作了簡單的概述；接著分析了裝料機(jī)的選型原則及計算方法；然后根據(jù)這些設(shè)計準(zhǔn)則與計算選型方法按照給定參數(shù)要求進(jìn)行選型設(shè)計；接著對所選擇的裝料機(jī)各主要零部件進(jìn)行了校核。在加熱爐裝料機(jī)的設(shè)計、制造以及應(yīng)用方面,目前我國與國外先進(jìn)水平相比仍有較大差距,國內(nèi)在設(shè)計制造加熱爐裝料機(jī)過程中存在著很多不足。整機(jī)結(jié)構(gòu)主要由電動機(jī)產(chǎn)生動力將需要的動力傳遞到齒輪上，然后通過齒輪傳遞到齒輪，通過齒輪再過渡到另外一組齒輪上，然后再通過齒輪過渡到蝸輪蝸桿上。同時本文對該方案裝料機(jī)的關(guān)鍵零部件設(shè)計過程進(jìn)行了詳細(xì)闡述，其主要內(nèi)容包括系統(tǒng)總體方案的設(shè)計、電動機(jī)的選擇、執(zhí)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計、傳動零部件的設(shè)計、飛輪的設(shè)計、軸的設(shè)計與校核以及軸承的選擇、等。本文主要介紹裝料機(jī)的發(fā)展?fàn)顩r，裝料機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計原理，裝料機(jī)總體方案分析及確定，裝料機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計內(nèi)容所包含的機(jī)械圖紙的繪制，的計算，結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)論與建議。本論文研究內(nèi)容：(1) 裝料機(jī)總體結(jié)構(gòu)設(shè)計。(2) 裝料機(jī)工作性能分析。(3)電動機(jī)的選擇。(4) 裝料機(jī)的傳動系統(tǒng)、執(zhí)行部件。(5)對設(shè)計零件進(jìn)行設(shè)計計算分析和校核。 (6)繪制整機(jī)裝配圖及重要部件裝配圖和設(shè)計零件的零件圖。關(guān)鍵詞：加熱爐裝料機(jī)，傳動裝置，連桿，減速器53AbstractThis graduation design is the design of a heating furnace charging machine. The loader is summarized; then analyzes the selection principle and the calculation method of the filling machine; then calculated based on these design criteria and selection method in accordance with the requirements of the given parameters selection and design; then check on the major components of loader selected. In the design, heating furnace charging machine manufacturing and application, at present our country compared with foreign advanced level there are still large gaps, China in the design and manufacture of heating furnace charging machine process there are many shortcomings.The structure is mainly produced by the motor power will need to transfer the power to the gear, and then transferred to the gear through the gear, the gear and the transition to another set of gear, and then through the transition to the worm gear. Design of key parts and the scheme of charging machine were introduced in detail, the main contents include system overall plan design, the choice of motor, actuator design, transmission parts of the design, the flywheel design, shaft design and checking and bearing selection, etc.This paper introduces the development situation of the filling machine, filling machine structure design principle, analysis of loader and determine the overall scheme, drawing, mechanical drawings charging machine structure design content contained in the calculation, the conclusion and suggestion of structure design.The research of this thesis:(1) the overall structure design of loading machine.(2) analysis of loader working performance.(3) the choice of motor.(4) transmission system, executive component loading machine.(5) the design of components for the design calculation and check.(6) to draw the assembly drawing and parts assembly diagram and parts diagram design.Key words heating furnace charging machine, transmission device, connecting rod, gear reducer目 錄摘 要IIAbstractIII1 緒論11.1 加熱爐裝料機(jī)的發(fā)展史11.2 加熱爐裝料機(jī)的用途11.3 加熱爐裝料機(jī)的優(yōu)越性11.3.1 加熱爐裝料機(jī)的特點11.3.2 加熱爐裝料機(jī)與其他工件裝料機(jī)的比較21.4加熱爐裝料機(jī)減速器22 加熱爐裝料機(jī)總體方案62.1 加熱爐裝料機(jī)設(shè)計方案62.1.1加熱爐裝料機(jī)方案一62.1.2 加熱爐裝料機(jī)方案二62.1.3加熱爐裝料機(jī)方案三72.1.4加熱爐裝料機(jī)方案四72.2 加熱爐裝料機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選型與設(shè)計82.3 加熱爐裝料機(jī)傳動裝置方案確定93 電動機(jī)選擇、傳動系統(tǒng)運動和動力參數(shù)計算113.1電動機(jī)的選擇113.2 傳動裝置總傳動比的確定及各級傳動比的分配123.3 運動參數(shù)和動力參數(shù)計算134 圓柱齒輪傳動零件的設(shè)計計算154.1 選擇齒輪材料及精度等級154.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計154.3 根據(jù)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計175 蝸輪蝸桿傳動設(shè)計計算205.1 選擇蝸桿傳動類型205.2 選擇材料205.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計205.4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸225.5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度235.6 驗算效率245.7 精度等級公差和表面粗糙度的確定245.8 熱平衡核算246 軸的設(shè)計計算256.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計256.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計286.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計296.4 校核軸的強(qiáng)度327 軸承的選擇和校核367.1 高速軸軸承的校核367.2 低速軸軸承的校核377.3 計算輸入軸軸承397.4 計算輸出軸軸承428 鍵聯(lián)接的選擇和校核448.1 鍵的選擇448.2 鍵的校核448.3 聯(lián)軸器的選擇459 減速器的潤滑、密封和潤滑牌號的選擇469.1 傳動零件的潤滑469.1.1 齒輪傳動潤滑469.1.2滾動軸承的潤滑469.2 減速器密封469.2.1 軸外伸端密封469.2.2 軸承靠箱體內(nèi)側(cè)的密封469.2.3 箱體結(jié)合面的密封4610 減速器箱體設(shè)計及附件的選擇和說明4711 加熱爐裝料機(jī)其他零件設(shè)計49結(jié)束語51參考文獻(xiàn)52致謝531 緒論進(jìn)入21世紀(jì)，我國工件工業(yè)快速發(fā)展，深加工產(chǎn)業(yè)規(guī)模也在飛速擴(kuò)大,現(xiàn)有工件機(jī)械設(shè)備生產(chǎn)能力小,不能滿足大型加工廠的生成要求。因此,改進(jìn)和擴(kuò)大現(xiàn)有工件機(jī)械設(shè)備是完全必要的。加熱爐裝料機(jī)作為工件加工的基礎(chǔ)設(shè)備， 在我國廣泛應(yīng)用幾十年。生產(chǎn)實踐證明,該設(shè)備對品種、粒度、外在水份等適應(yīng)性強(qiáng),與其他給料設(shè)備相比,具有運行安全可靠、性能穩(wěn)定、噪音低、維護(hù)工作量少等優(yōu)點,仍不失推廣使用的價值。1.1 加熱爐裝料機(jī)的發(fā)展史運輸機(jī)設(shè)備是礦生產(chǎn)系統(tǒng)的主要設(shè)備之一,給設(shè)備的可靠性,特別是關(guān)鍵咽喉部位給設(shè)備的可靠性,直接影響整個生產(chǎn)系統(tǒng)的正常運行。目前,我國礦使用的給設(shè)備主要是加熱爐裝料機(jī)和電振工件裝料機(jī)。 加熱爐裝料機(jī)最早研制于20世紀(jì)60年代初,70年代,國外工件裝料機(jī)發(fā)展?fàn)顩r也與國內(nèi)大相徑庭,并沒有更高的技術(shù)含量,但價格卻是國內(nèi)同類產(chǎn)品的45倍。1.2 加熱爐裝料機(jī)的用途最通用的加熱爐裝料機(jī)為K型，一般用于或其他磨琢性小、黏性小的松散粒狀物料的給料。加熱爐裝料機(jī)適用于礦井和選廠，將碳經(jīng)倉均勻地裝載到裝料機(jī)或其它篩選、貯存裝置上。1.3 加熱爐裝料機(jī)的優(yōu)越性1.3.1 加熱爐裝料機(jī)的特點(1) 結(jié)構(gòu)簡單,維修量小在加熱爐裝料機(jī)中,電動機(jī)和減速器均采用標(biāo)準(zhǔn)件,其余大部分是焊接件,易損部件少,用在礦惡劣條件下,其適用性深受使用單位的好評。(2) 性能穩(wěn)定加熱爐裝料機(jī)對的牌號,粒度組成,水分、物理性質(zhì)等要求不嚴(yán),當(dāng)來料不均勻,水分不穩(wěn)定且夾有大塊、橡膠帶、木頭及鋼絲等時,仍能正常工作。(3) 噪音低加熱爐裝料機(jī)是非振動式給料設(shè)備,其噪音發(fā)生源只有電動機(jī)和減速器,而這兩個的噪音都很低。尤其在井下或倉等封閉型場所,噪音無法擴(kuò)散,這一點是電動給料機(jī)所無法達(dá)到的。(4) 安裝方便、高度小加熱爐裝料機(jī)一般安裝在倉倉口,不需另外配制倉口閘門溜槽及電動機(jī)支座,安裝可一步到位,調(diào)整工作量小,而電動工件裝料機(jī)由于不能直接承受倉壓,需要另外安放倉口過渡溜槽,相比之下,加熱爐裝料機(jī)占有高度小,節(jié)省了建筑面積和投資。1.3.2 加熱爐裝料機(jī)與其他工件裝料機(jī)的比較往復(fù)式與振動式工件裝料機(jī)兩種給料方式不同點是給料頻率和幅值以及運動軌跡不同。在使用過程中，由于振動式給料機(jī)給料頻率高，噪聲也大；由于它是靠高頻振動給料，其振動和頻率受物料密度及比重影響較大，所以，給料量不穩(wěn)定，給料量的調(diào)整也比較困難；由于是靠振動給料，給料機(jī)必須起振并穩(wěn)定在一定的頻率和振幅下，但振動參數(shù)對底板受力狀態(tài)很敏感，故底板不能承受較大的倉壓，需增加倉下給料槽的長度，結(jié)果是增加了料倉的整體高度，使工程投資加大；由于給料高度加大，無法用于替換目前大量使用的加熱爐裝料機(jī)。減速器是一種由封閉在剛性殼體內(nèi)的齒輪傳動、蝸桿傳動或齒輪蝸桿傳動所組成的獨立部件，常用在動力機(jī)與工作機(jī)之間作為減速的傳動裝置；在少數(shù)場合下也用作增速的傳動裝置，這時就稱為增速器。減速器由于結(jié)構(gòu)緊湊、效率較高、傳遞運動準(zhǔn)確可靠、使用維護(hù)簡單，并可成批生產(chǎn)，故在現(xiàn)代機(jī)械中應(yīng)用很廣。1.4加熱爐裝料機(jī)減速器減速器類型很多，按傳動級數(shù)主要分為：單級、二級、多級；按傳動件類型又可分為：齒輪、蝸桿、齒輪-蝸桿、蝸桿-齒輪等。電動機(jī)聯(lián)軸器高速軸中間軸低速軸減速器系統(tǒng)框圖以下對幾種減速器進(jìn)行對比：1）圓柱齒輪減速器當(dāng)傳動比在8以下時，可采用單級圓柱齒輪減速器。大于8時，最好選用二級(i=840)和二級以上(i40)的減速器。單級減速器的傳動比如果過大，則其外廓尺寸將很大。二級和二級以上圓柱齒輪減速器的傳動布置形式有展開式、分流式和同軸式等數(shù)種。展開式最簡單，但由于齒輪兩側(cè)的軸承不是對稱布置，因而將使載荷沿齒寬分布不均勻，且使兩邊的軸承受力不等。為此，在設(shè)計這種減速器時應(yīng)注意：1)軸的剛度宜取大些；2)轉(zhuǎn)矩應(yīng)從離齒輪遠(yuǎn)的軸端輸入，以減輕載荷沿齒寬分布的不均勻；3)采用斜齒輪布置，而且受載大的低速級又正好位于兩軸承中間，所以載荷沿齒寬的分布情況顯然比展開好。這種減速器的高速級齒輪常采用斜齒，一側(cè)為左旋，另一側(cè)為右旋，軸向力能互相抵消。為了使左右兩對斜齒輪能自動調(diào)整以便傳遞相等的載荷，其中較輕的齠輪軸在軸向應(yīng)能作小量游動。同軸式減速器輸入軸和輸出軸位于同一軸線上，故箱體長度較短。但這種減速器的軸向尺寸較大。圓柱齒輪減速器在所有減速器中應(yīng)用最廣。它傳遞功率的范圍可從很小至40 000kW，圓周速度也可從很低至60m/s一70ms，甚至高達(dá)150ms。傳動功率很大的減速器最好采用雙驅(qū)動式或中心驅(qū)動式。這兩種布置方式可由兩對齒輪副分擔(dān)載荷，有利于改善受力狀況和降低傳動尺寸。設(shè)計雙驅(qū)動式或中心驅(qū)動式齒輪傳動時，應(yīng)設(shè)法采取自動平衡裝置使各對齒輪副的載荷能得到均勻分配，例如采用滑動軸承和彈性支承。 圓柱齒輪減速器有漸開線齒形和圓弧齒形兩大類。除齒形不同外，減速器結(jié)構(gòu)基本相同。傳動功率和傳動比相同時，圓弧齒輪減速器在長度方向的尺寸要比漸開線齒輪減速器約30。2）圓錐齒輪減速器它用于輸入軸和輸出軸位置布置成相交的場合。二級和二級以上的圓錐齒輪減速器常由圓錐齒輪傳動和圓柱齒輪傳動組成，所以有時又稱圓錐圓柱齒輪減速器。因為圓錐齒輪常常是懸臂裝在軸端的，為了使它受力小些，常將圓錐面崧，作為，高速極：山手面錐齒輪的精加工比較困難，允許圓周速度又較低，因此圓錐齒輪減速器的應(yīng)用不如圓柱齒輪減速器廣。3）蝸桿減速器主要用于傳動比較大(j10)的場合。通常說蝸桿傳動結(jié)構(gòu)緊湊、輪廓尺寸小，這只是對傳減速器的傳動比較大的蝸桿減速器才是正確的，當(dāng)傳動比并不很大時，此優(yōu)點并不顯著。由于效率較低，蝸桿減速器不宜用在大功率傳動的場合。蝸桿減速器主要有蝸桿在上和蝸桿在下兩種不同形式。蝸桿圓周速度小于4m/s時最好采用蝸桿在下式，這時，在嚙合處能得到良好的潤滑和冷卻條件。但蝸桿圓周速度大于4m/s時，為避免攪油太甚、發(fā)熱過多，最好采用蝸桿在上式。 4）齒輪-蝸桿減速器它有齒輪傳動在高速級和蝸桿傳動在高速級兩種布置形式。前者結(jié)構(gòu)較緊湊，后者效率較高。通過比較，我們選定圓柱齒輪減速器。減速器結(jié)構(gòu)近年來，減速器的結(jié)構(gòu)有些新的變化。為了和沿用已久、國內(nèi)目前還在普遍使用的減速器有所區(qū)別，這里分列了兩節(jié)，并稱之為傳統(tǒng)型減速器結(jié)構(gòu)和新型減速器結(jié)構(gòu)。1）傳統(tǒng)型減速器結(jié)構(gòu) 絕大多數(shù)減速器的箱體是用中等強(qiáng)度的鑄鐵鑄成，重型減速器用高強(qiáng)度鑄鐵或鑄鋼。少量生產(chǎn)時也可以用焊接箱體。鑄造或焊接箱體都應(yīng)進(jìn)行時效或退火處理。大量生產(chǎn)小型減速器時有可能采用板材沖壓箱體。減速器箱體的外形目前比較傾向于形狀簡單和表面平整。箱體應(yīng)具有足夠的剛度，以免受載后變形過大而影響傳動質(zhì)量。箱體通常由箱座和箱蓋兩部分所組成，其剖分面則通過傳動的軸線。為了卸蓋容易，在剖分面處的一個凸緣上攻有螺紋孔，以便擰進(jìn)螺釘時能將蓋頂起來。聯(lián)接箱座和箱蓋的螺栓應(yīng)合理布置，并注意留出扳手空間。在軸承附近的螺栓宜稍大些并盡量靠近軸承。為保證箱座和箱蓋位置的準(zhǔn)確性，在剖分面的凸緣上應(yīng)設(shè)有23個圓錐定位銷。在箱蓋上備有為觀察傳動嚙合情況用的視孔、為排出箱內(nèi)熱空氣用的通氣孔和為提取箱蓋用的起重吊鉤。在箱座上則常設(shè)有為提取整個減速器用的起重吊鉤和為觀察或測量油面高度用的油面指示器或測油孔。關(guān)于箱體的壁厚、肋厚、凸緣厚、螺栓尺寸等均可根據(jù)經(jīng)驗公式計算，見有關(guān)圖冊。關(guān)于視孔、通氣孔和通氣器、起重吊鉤、油面指示Oe等均可從有關(guān)的設(shè)計手冊和圖冊中查出。在減速器中廣泛采用滾動軸承。只有在載荷很大、工作條件繁重和轉(zhuǎn)速很高的減速器才采用滑動軸承。2）新型減速器結(jié)構(gòu) 下面列舉兩種聯(lián)體式減速器的新型結(jié)構(gòu)，圖中未將電動機(jī)部分畫出。1）齒輪蝸桿二級減速器；2）圓柱齒輪圓錐齒輪圓柱齒輪三級減速器。這些減速器都具有以下結(jié)構(gòu)特點： 在箱體上不沿齒輪或蝸輪軸線開設(shè)剖分面。為了便于傳動零件的安裝，在適當(dāng)部位有較大的開孔。 在輸入軸和輸出軸端不采用傳統(tǒng)的法蘭式端蓋，而改用機(jī)械密封圈；在盲孔端則裝有沖壓薄壁端蓋。 輸出軸的尺寸加大了，鍵槽的開法和傳統(tǒng)的規(guī)定不同，甚至跨越了軸肩，有利于充分發(fā)揮輪轂的作用。 和傳統(tǒng)的減速器相比，新型減速器結(jié)構(gòu)上的改進(jìn)，既可簡化結(jié)構(gòu)，減少零件數(shù)目，同時又改善了制造工藝性。但設(shè)計時要注意裝配的工藝性，要提高某些裝配零件的制造精度。2 加熱爐裝料機(jī)總體方案2.1 加熱爐裝料機(jī)設(shè)計方案 設(shè)計方案： 1.采用分離氣缸和定位夾緊氣缸實現(xiàn)物料的運送和分離 2.利用機(jī)械手進(jìn)行送料 3.采用伺服電機(jī)控制工作臺進(jìn)行送料 4、采用電機(jī)帶動減速器，然后帶動連桿機(jī)構(gòu)實現(xiàn)往復(fù)運動2.1.1加熱爐裝料機(jī)方案一方案一采用雙作用缸實現(xiàn)物料的分離功能和定位夾緊功能氣動送料機(jī)由兩個基本應(yīng)用模塊組成：物料分離模塊及傳送模塊。物料分離模塊由兩個雙作用氣缸組成，分別實現(xiàn)物料的分離功能和定位夾緊功能。為保證真空系統(tǒng)的氣流通暢，以提高真空發(fā)生器的真空度，回路4中的真空控制回路不安裝節(jié)流閥。同時，回路4中的所有連接氣管應(yīng)盡可能的短， 以減小空氣流通阻力，提高真空度。采用氣缸的優(yōu)點：減少了物料的運送步驟，縮短了加工時間，操作簡單。缺點：對物料的放置有很高的精度要求，造價高昂，一般的小型企業(yè)不采用2.1.2 加熱爐裝料機(jī)方案二 方案二利用機(jī)械手進(jìn)行送料機(jī)械手是以小車形式通過鋼繩同滑塊聯(lián)接起來， 由沖床滑塊上升運動牽引小車作前進(jìn)的水平運動完成送料，由通過鋼繩連接的重物使小車作復(fù)位運動。由小車機(jī)械手將工件送至沖床下進(jìn)行沖孔，提高了生產(chǎn)效率，保證了質(zhì)量，改善了勞動強(qiáng)度，確保了人生安全。采用機(jī)械手送料的優(yōu)點：送料與沖床節(jié)拍相同，可以連續(xù)生產(chǎn)。缺點：首先由于整個過程均由機(jī)械手實現(xiàn)，所以對機(jī)械手的要求度很高，其次，如果工件大小不一要經(jīng)常更換。2.1.3加熱爐裝料機(jī)方案三方案三采用伺服電機(jī)控制工作臺進(jìn)行送料由單片機(jī)產(chǎn)生驅(qū)動脈沖信號，步進(jìn)電機(jī)的驅(qū)動器收到驅(qū)動脈沖信號后，步進(jìn)電機(jī)將會按照設(shè)定的方向轉(zhuǎn)動一個固定的角度，將電脈沖轉(zhuǎn)化成交位移。電機(jī)的轉(zhuǎn)速由脈沖信號頻率來控制決定，再由電機(jī)控制工作臺進(jìn)行送料沖壓。優(yōu)點：1、可以連續(xù)生產(chǎn)，并且能實現(xiàn)一人控制幾臺機(jī)器2、可靠性高，由于送料機(jī)構(gòu)外部由步進(jìn)電機(jī)控制，所以每次的行程都是固定值。3、低功耗，低電壓。在許多沒有電力供應(yīng)的應(yīng)用場合，較低的功耗和工作電壓是生產(chǎn)便捷化的必要條件。4、維護(hù)方便，經(jīng)濟(jì)實用。加熱爐裝料機(jī)結(jié)構(gòu)是由電動機(jī)、減速器、聯(lián)軸器、H形架、連桿、底板(給料槽)、傳動平臺、漏斗閘門、托輥等組成。2.1.4加熱爐裝料機(jī)方案四方案四采用電機(jī)帶動減速器，然后帶動連桿機(jī)構(gòu)實現(xiàn)往復(fù)運動傳動原理：當(dāng)電動機(jī)開動后，經(jīng)彈性聯(lián)軸器、減速器、曲柄連桿機(jī)構(gòu)拖動傾斜的底板在托輥上作直線往復(fù)運動，當(dāng)?shù)装逭袝r,將倉和槽形機(jī)體內(nèi)的帶到機(jī)體前端;底板逆行時,槽形機(jī)體內(nèi)的被機(jī)體后部的斜板擋住,底板與之間產(chǎn)生相對滑動,機(jī)體前端的自行落下。將均勻地卸到運輸機(jī)械或其它篩選設(shè)備上。該機(jī)設(shè)有帶漏斗、帶調(diào)節(jié)閥門和不帶漏斗、不帶調(diào)節(jié)閥門兩種形式。綜合以上的比較，選擇方案4來設(shè)計加熱爐裝料機(jī)機(jī)構(gòu)。2.2 加熱爐裝料機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選型與設(shè)計 （1）機(jī)構(gòu)分析 執(zhí)行機(jī)構(gòu)由電動機(jī)驅(qū)動，電動機(jī)功率2kw，原動件輸出等速圓周運動。傳動機(jī)構(gòu)應(yīng)有運動轉(zhuǎn)換功能，將原動件的回轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)變?yōu)橥茥U的直線往復(fù)運動，因此應(yīng)有急回運動特性。同時要保證機(jī)構(gòu)具有良好的傳力特性，即壓力角較小。 為合理匹配出力與速度的關(guān)系，電動機(jī)轉(zhuǎn)速快扭矩小，因此應(yīng)設(shè)置蝸桿減速器，減速增扭。（2）機(jī)構(gòu)選型 方案一：用擺動導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)實現(xiàn)運動形式的轉(zhuǎn)換功能。 方案二：用偏置曲柄滑塊機(jī)構(gòu)實現(xiàn)運動形式的轉(zhuǎn)換功能。 方案三：用曲柄搖桿機(jī)構(gòu)和搖桿滑塊機(jī)構(gòu)串聯(lián)組合，實現(xiàn)運動形式的轉(zhuǎn)換功能。方案三方案二方案一 （3）方案評價 方案一：結(jié)構(gòu)簡單，尺寸適中，最小傳動角適中，傳力性能良好，且慢速行程為工作行程，快速行程為返回行程，工作效率高。 方案二：結(jié)構(gòu)簡單，但是不夠緊湊，且最小傳動角偏小，傳力性能差。 方案三：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，且滑塊會有一段時間作近似停歇，工作效率低，不能滿足工作周期4.3秒地要求。 綜上所述，方案一作為裝料機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的實施方案較為合適。（4）機(jī)構(gòu)設(shè)計 急回系數(shù)k定為2，則, , 得。簡圖如下：暫定機(jī)架長100mm，則由可得曲柄長50mm，導(dǎo)桿長200mm。（5）性能評價 圖示位置即為最小位置,經(jīng)計算。性能良好。2.3 加熱爐裝料機(jī)傳動裝置方案確定（1）傳動方案設(shè)計 由于輸入軸與輸出軸有相交，因此傳動機(jī)構(gòu)應(yīng)選擇錐齒輪或蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)。 方案一：二級圓錐圓柱齒輪減速器。 方案二：齒輪蝸桿減速器。 方案三：蝸桿齒輪減速器。方案三方案二方案一（2）方案評價 由于工作周期為4.3秒，相當(dāng)于14r/min, 而電動機(jī)同步轉(zhuǎn)速為1000r/min或1500r/min,故總傳動比為71或107 , 較大，因此傳動比較小的方案一不合適，應(yīng)在方案二與方案三中選。而方案二與方案三相比，結(jié)構(gòu)較緊湊，且蝸桿在低速級，因此方案二較為合適。3 電動機(jī)選擇、傳動系統(tǒng)運動和動力參數(shù)計算3.1電動機(jī)的選擇1.確定電動機(jī)類型 按工作要求和條件,選用y系列三相交流異步電動機(jī)。2.確定電動機(jī)的容量由于工作周期為4.3 秒,電動機(jī)功率2kw根據(jù)周期計算公式 3.選擇電動機(jī)轉(zhuǎn)速由2表13-2推薦的傳動副傳動比合理范圍 圓柱齒輪傳動 i齒小于8 蝸輪蝸桿傳動 i齒=840則傳動裝置總傳動比的合理范圍為 i總=（28）（840）=（16200）電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為故電動機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為。符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速根據(jù)電動機(jī)所需功率和同步轉(zhuǎn)速，查2表12-1，符合這一范圍的常用同步轉(zhuǎn)速有1500、1000。4 確定電動機(jī)的型號選上述不同轉(zhuǎn)速的電動機(jī)進(jìn)行比較，查機(jī)械基礎(chǔ)P499附錄50及相關(guān)資料得電動機(jī)數(shù)據(jù)和計算出總的傳動比，列于下表：方案電機(jī)型號額定功率kW電機(jī)轉(zhuǎn)速r/min電機(jī)質(zhì)量kg參考價格（元）總傳動比同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速1Y100L1-42.2150014203876013.272Y112M -62.210009406310228.973Y132S-82.2750710798006.63選用同步轉(zhuǎn)速為:1500 r/min為降低電動機(jī)重量和價格，由表二選取同步轉(zhuǎn)速為1500r/min的Y系列電動機(jī)，型號為Y100L1-4。查機(jī)械基礎(chǔ)P500附錄51，得到電動機(jī)的主要參數(shù)以及安裝的有關(guān)尺寸(mm)，見以下兩表：具體參數(shù)表如下：電動機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)電動機(jī)型號額定功率（kw）同步轉(zhuǎn)速（r/min）滿載轉(zhuǎn)速（r/min）Y100L1-42.2150014202.22.23.2 傳動裝置總傳動比的確定及各級傳動比的分配1.傳動裝置總傳動比=式中nm-電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速:1420r/min; nw-工作機(jī)的轉(zhuǎn)速:13.95 r/min。2.分配傳動裝置各級傳動比齒輪傳動比為2那么取蝸輪蝸桿減速比為50.895其中、分別為、單級圓柱齒輪、滾動軸承、蝸桿傳動、聯(lián)軸器和效率，查取機(jī)械基礎(chǔ)P459的附錄3 選取、=0.98（8級精度）、=0.99（球軸承）、=0.99、3.3 運動參數(shù)和動力參數(shù)計算 1.各軸轉(zhuǎn)速計算 1420 r/min n= n / i齒1 = 1420/2 r/min =710 r/minn= n / i齒2 = 710/50.896r/min=13.95 r/min2.各軸輸入功率 P0= Pd=2.2KWP= Pd4 = 2.2 0.99KW=2.178KW P= P23 =2.1780.99 0.97 KW=2.0915KWP= P23 =2.09150.8 0.99 KW=1.6564 KW3.各軸輸入轉(zhuǎn)矩T0 = 9550Pd/n0 =14.79T = 9550P/n =14.6478T = 9550P/n =28.132 T = 9550P/n =1133.95表1 傳動裝置各軸運動參數(shù)和動力參數(shù)表項目軸號功率轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩傳動比0軸2.2142014.791軸2.178142014.64782軸2.091571028.13250.軸1.656413.951133.95總體設(shè)計方案簡圖如下：4 圓柱齒輪傳動零件的設(shè)計計算4.1 選擇齒輪材料及精度等級根據(jù)傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。運輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，選用7級精度，要求齒面粗糙度。因為載荷中有輕微振動，傳動速度不高，傳動尺寸無特殊要求，屬于一般的齒輪傳動，故兩齒輪均可用軟齒面齒輪。查機(jī)械設(shè)計P322表1410，小齒輪選用45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度236HBS；大齒輪選用45號鋼，正火處理，硬度為190HBS。取小齒輪齒數(shù)，則大齒輪齒數(shù)，使兩齒輪的齒數(shù)互為質(zhì)數(shù)，取值,選取螺旋角。初選螺旋角則實際傳動比：傳動比誤差：，可用齒數(shù)比：由表1取（因非對稱布置及軟齒面）。4.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計因兩齒輪均為鋼制齒輪，所以由課本公式得：確定有關(guān)參數(shù)如下：1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1)試選=1.352）由圖10-30 選取區(qū)域系數(shù) Z=2.43 3）由圖10-26 則 4)計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 5)由表10-7選取齒寬系數(shù)=0.96）由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)（4）、許用接觸應(yīng)力由圖1查得，由式1計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由圖1查得接觸疲勞的壽命系數(shù)，通用齒輪和一般工業(yè)齒輪按一般可靠度要求選取安全系數(shù)。所以計算兩輪的許用接觸應(yīng)力：故得： 則模數(shù)：由表1取初步選擇標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)：（5）、校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度4.3 根據(jù)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計 由式（10-17） （1） 確定計算參數(shù)1） 計算載荷系數(shù)2） 根據(jù)縱向重合度從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)3） 計算當(dāng)量齒數(shù)4） 查齒形系數(shù)由表10-5查得, 5)查應(yīng)力校正系數(shù) 由表10-3查得，, 6)由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 7）由圖10-18取彎曲疲勞系數(shù), 8）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10-12）得 9）計算大小齒輪的,并加以比較大齒輪的數(shù)值較大（1） 設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒根接觸疲勞強(qiáng)度計算法面模數(shù)大于齒面彎曲疲勞強(qiáng)度計算帶模數(shù)，去，以滿足彎曲強(qiáng)度。確定有關(guān)參數(shù)和系數(shù)：1）計算中心距 修正后的中心距為80mm. 2)按圓整后的中心距修整螺旋角 因改變不多，故參數(shù),等不必修正。 3）計算大小齒輪分度圓直徑 齒度： 取 ，其他幾何尺寸的計算（，）齒頂高 由于正常齒輪， 所以齒根高，由于正常齒 所以全齒高 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 名 稱計 算 公 式結(jié) 果 /mm模數(shù)m2.5壓力角n分度圓直徑d153.33d2106.66齒頂圓直徑齒根圓直徑中心距80齒 寬5 蝸輪蝸桿傳動設(shè)計計算5.1 選擇蝸桿傳動類型 根據(jù)GB/T100851988的推薦,采用漸開線蝸桿(ZI) 。5.2 選擇材料考慮到蝸桿傳動功率不大,速度只是中等,故蝸桿采用45鋼;因希望效率高些,耐磨性好些,故蝸桿螺旋齒面要求淬火,硬度為4555HRC。蝸輪用鑄錫磷青銅ZCuSn10P1,金屬模鑄造。為了節(jié)約貴重的有色金屬,僅齒圈用青銅制造,而輪芯用灰鑄鐵HT100制造。5.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計根據(jù)閉式蝸桿傳動的設(shè)計準(zhǔn)則,先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計,再校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。由教材【1】P254式(1112),傳動中心距(1) 確定作用在蝸桿上的轉(zhuǎn)矩=1274.26 Nm (2)確定載荷系數(shù)K因工作載荷有輕微沖擊,故由教材【1】P253取載荷分布不均系數(shù)=1;由教材P253表115選取使用系數(shù)由于轉(zhuǎn)速不高,沖擊不大,可取動載系數(shù);則由教材P252(3)確定彈性影響系數(shù)因選用的是鑄錫磷青銅蝸輪和鋼蝸桿相配,故=160。(4)確定接觸系數(shù)先假設(shè)蝸桿分度圓直徑和傳動中心距的比值=0.35從教材P253圖1118中可查得=2.9。(5)確定許用接觸應(yīng)力根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅ZCuSn10P1,金屬模鑄造, 蝸桿螺旋齒面硬度45HRC,可從從教材【1】P254表117查得蝸輪的基本許用應(yīng)力=268。由教材【1】P254應(yīng)力循環(huán)次數(shù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60=60127.28（2810365）=9.56j為蝸輪每轉(zhuǎn)一周每個輪齒嚙合的次數(shù)j=1兩班制，每班按照8小時計算，壽命10年。壽命系數(shù)則(6)計算中心距 (6)取中心距a=200mm,因i=50,故從教材【1】P245表112中取模數(shù)m=6.3mm, 蝸輪分度圓直徑=63mm這時=0.315從教材【1】P253圖1118中可查得接觸系數(shù)=2.9因為=,因此以上計算結(jié)果可用。5.4 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸(1) 蝸桿軸向尺距mm;直徑系數(shù);齒頂圓直徑;齒根圓直徑;蝸桿齒寬B1=(9.5+0.09)m+25=112mm蝸桿軸向齒厚mm；分度圓導(dǎo)程角;(2) 蝸輪蝸輪齒數(shù)53;變位系數(shù)mm;演算傳動比mm,這時傳動誤差比為, 是允許的。蝸輪分度圓直徑mm蝸輪喉圓直徑=346.5mm蝸輪齒根圓直徑蝸輪咽喉母圓半徑蝸桿和軸做成一體，即蝸桿軸。由參考文獻(xiàn)【1】P270圖蝸輪采用齒圈式，青銅輪緣與鑄造鐵心采用H7/s6配合，并加臺肩和螺釘固定，螺釘選6個5.5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度當(dāng)量齒數(shù)根據(jù)從教材【1】P255圖1119中可查得齒形系數(shù)螺旋角系數(shù)從教材P25知許用彎曲應(yīng)力從教材【1】P256表118查得由ZCuSn10P1制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力=56由教材P255壽命系數(shù)56Mpa可見彎曲強(qiáng)度是滿足的。5.6 驗算效率已知=;與相對滑動速度有關(guān)。從教材P【1】264表1118中用插值法查得=0.0264, 代入式中得=0.884,大于原估計值,因此不用重算。5.7 精度等級公差和表面粗糙度的確定考慮到所設(shè)計的蝸桿傳動是動力傳動,屬于通用機(jī)械減速器,從GB/T100891988圓柱蝸桿、蝸輪精度中選擇7級精度,則隙種類為f,標(biāo)注為8f GB/T100891988。然后由參考文獻(xiàn)【3】P187查得蝸桿的齒厚公差為 =71m, 蝸輪的齒厚公差為 =130m;蝸桿的齒面和頂圓的表面粗糙度均為1.6m, 蝸輪的齒面和頂圓的表面粗糙度為1.6m和3.2m。5.8 熱平衡核算初步估計散熱面積：取(周圍空氣的溫度)為。6 軸的設(shè)計計算6.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1選擇軸的材料及熱處理方法查1表15-1選擇軸的材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼45；根據(jù)齒輪直徑，熱處理方法為正火。2確定軸的最小直徑查1的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑的公式：mm再查 1表15-3， 考慮鍵：因為鍵槽對軸的強(qiáng)度有削弱作用，開有一個鍵槽，所以軸的軸徑要相應(yīng)增大mm3確定各軸段直徑并填于下表內(nèi)名稱依據(jù)單位確定結(jié)果mm且由前面的齒輪的設(shè)計可得，齒輪的孔徑為30，mm3030查 2表7-123535因為處裝軸承，所以只要即可，選取7類軸承，查 2表6-6，選取7208AC，故 404046由于是齒輪軸所以等于高速級小齒輪的分度圓直徑：40404選擇軸承潤滑方式，確定與軸長有關(guān)的參數(shù)。查 2（2）“潤滑方式”，及說明書“（12）計算齒輪圓周速度” = 1.54，故選用脂潤滑。將與軸長度有關(guān)的各參數(shù)填入下表名稱依據(jù)單位確定結(jié)果箱體壁厚查 2表11-18地腳螺栓直徑及數(shù)目n查 2表11-1查 2表3-13， 取20，16軸承旁聯(lián)接螺栓直徑查 2表11-1查 2表3-9，取1612軸承旁聯(lián)接螺栓扳手空間、查 2 表11-1軸承蓋聯(lián)接螺釘直徑查 2表11-2查 2表11-10，得當(dāng)取軸承蓋厚度查 2表11-10，小齒輪端面距箱體內(nèi)壁距離查 2 =10軸承內(nèi)端面至箱體內(nèi)壁距離查 2 因為選用脂潤滑，所以10軸承支點距軸承寬邊端面距離a查 2表6-6，選取7208AC軸承，故5.計算各軸段長度。名稱計算公式單位計算結(jié)果由于與大齒輪配合，則：63由公式56由公式32由公式110.5齒輪1輪轂寬度：65由公式40L（總長）365.5（支點距離）197.56.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1選擇軸的材料及熱處理方法查1表15-1選擇軸的材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼45；根據(jù)齒輪直徑，熱處理方法為正火回火。2確定軸的最小直徑查1的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑的公式：=(126103) 再查 1表15-3， 3確定各軸段直徑并填于下表內(nèi)名稱依據(jù)單位確定結(jié)果由于和軸承配合，取標(biāo)準(zhǔn)軸徑為： =45由于和齒輪配合，取查 2表1-6，取50=50查 2表1-6，取=60=60與高速級大齒輪配合，取：=45454選擇軸承潤滑方式，確定與軸長有關(guān)的參數(shù)。查 2（二）“滾動軸承的潤滑”，及說明書“六、計算齒輪速度” ，故選用脂潤滑。 將與軸長度有關(guān)的各參數(shù)填入下表名稱依據(jù)單位確定結(jié)果軸承支點距軸承寬邊端面距離a選用7209AC軸承，查 2表6-6得 5.計算各軸段長度名稱計算公式單位計算結(jié)果439310齒輪配合長度：5845.5L（總長）L249.5（支點距離）196.16.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1選擇軸的材料及熱處理方法查1表15-1選擇軸的材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼45；根據(jù)齒輪直徑，熱處理方法為正火回火。2確定軸的最小直徑查1的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑的公式：=再查 1表15-3， 考慮鍵：因為鍵槽對軸的強(qiáng)度有削弱作用，開有一個鍵槽，所以軸的軸徑要相應(yīng)增大 3確定各軸段直徑并填于下表內(nèi)名稱依據(jù)單位確定結(jié)果由于與聯(lián)軸器配合，配合軸徑為d1=60mm 60考慮聯(lián)軸器定位：查 2表7-12，取7070為了軸承裝配的方便： ，取符合軸承標(biāo)準(zhǔn)孔徑大小為75考慮軸肩定位，查（1）表1-16，取標(biāo)準(zhǔn)值=8686考慮齒輪的定位：92由于與齒輪配合=80mm=80由于軸承配合：75754選擇軸承潤滑方式，確定與軸長有關(guān)的參數(shù)。查 2（二）“滾動軸承的潤滑”，及說明書“六、計算齒輪速度”， ，故選用脂潤滑。將與軸長度有關(guān)的各參數(shù)填入下表名稱依據(jù)單位確定結(jié)果軸承支點距軸承寬邊端面距離a選用7015AC軸承，查 2表6-6得5.計算各軸段長度名稱計算公式單位計算結(jié)果選聯(lián)軸器軸孔長度為107mm，則：105由公式47由公式39由公式73由公式10配合齒輪4：8851.5L（總長）413.5（支點距離）184.36.4 校核軸的強(qiáng)度齒輪的受力分析：斜齒輪上的圓周力：；徑向力：；軸向力：分別將:代入以上3式，得：表6.4 和軸長度有關(guān)的參數(shù)齒輪2上的圓周力齒輪上的徑向力齒輪上的軸向力3189.491195.80788.14齒輪3上的圓周力齒輪上的徑向力齒輪上的軸向力4958.72720.771750.14求支反力、繪彎矩、扭矩圖軸受力簡圖圖4.6 軸的受力圖其中， 方向均向外；方向都指向軸心；向左，向右。1.垂直平面支反力，如圖a)軸向力平移至軸心線形成的彎矩分別為： 2.垂直平面彎矩圖，如圖b)計算特殊截面的彎矩：3.水平平面支反力，如圖c)4.水平平面彎矩圖,如圖d)計算特殊截面的彎矩：5.合成彎矩圖, 如圖e)6.扭矩圖,如圖f)2按彎扭合成校核軸的強(qiáng)度（1）確定軸的危險截面根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)尺寸和彎矩圖可知：截面3受到的合力矩最大，且大小為： ,再考慮到兩個裝齒輪的軸段,因此截面3為危險截面。（2）按彎矩組合強(qiáng)度校核軸危險截面強(qiáng)度（軸的抗彎截面系數(shù)，初選鍵：b=12,t=5,d=50;解得W=11050.63 mm3）取，則：查表15-1得=60mpa,因此,故安全。7 軸承的選擇和校核7.1 高速軸軸承的校核根據(jù)軸承型號30307查設(shè)計手冊取軸承基本額定動載荷為：C=75200N；基本額定靜載荷為： 求兩軸承受到的徑向載荷將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面和水平面兩個平面力系。有力分析可知：求兩軸承的計算軸向力對于圓錐滾子軸承，軸承派生軸向力，Y由設(shè)計手冊查得為1.9，因此可以估算：則軸有向右竄動的趨勢，軸承1被壓緊，軸承2被放松求軸承當(dāng)量動載荷 查設(shè)計手冊知e=0.31查課本表13-5得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)軸承1 軸承2 因軸承運轉(zhuǎn)中有輕微沖擊,查課本表13-6得 則 驗算軸承壽命因為,所以按軸承1的受力大小驗算選擇軸承滿足壽命要求.7.2 低速軸軸承的校核根據(jù)軸承型號30306查設(shè)計手冊取軸承基本額定動載荷為：C=59000N；基本額定靜載荷為： 求兩軸承受到的徑向載荷將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面和水平面兩個平面力系。有力分析可知：求兩軸承的計算軸向力對于圓錐滾子軸承，軸承派生軸向力，Y由設(shè)計手冊查得為1.9，因此可以估算：則軸有向左竄動的趨勢，軸承1被壓緊，軸承2被放松求軸承當(dāng)量動載荷 查設(shè)計手冊知e=0.31查課本表13-5得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)軸承1 軸承2 因軸承運轉(zhuǎn)中有輕微沖擊,查課本表13-6得 則 驗算軸承壽命因為,所以按軸承1的受力大小驗算選擇軸承滿足壽命要求.兩班制，每班按照8小時計算，壽命10年。=2810365=58400小時。7.3 計算輸入軸軸承初選兩軸承30208型單列圓錐滾子軸承查參考文獻(xiàn)【3】可知蝸桿承軸30208兩個，蝸輪軸承30213兩個，(GB/T297-1994)表6：軸承代號基本尺寸/mm計算系數(shù)基本額定/kNdDTa受力點 e Y動載荷Cr靜載荷Cor30208408019.7516.90.371.663.074.0302126011023.7522.40.41.5103130圖七(1)求兩軸承受到的徑向載荷和將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面圖(2)和水平面圖(3)兩個平面力系。其中圖(3)中的為通過另加轉(zhuǎn)矩而平移到指定軸線;圖(1)中的亦通過另加彎矩而平移到作用于軸線上。由力分析知: N （2）求兩軸承的計算軸向力對于30208型軸承,按教材P322表13-7,其中,e為教材P321表13-5中的判斷系數(shù)e=0.37,因此估算按教材P322式(13-11a) =284N(3)求軸承當(dāng)量動載荷和因為e由教材【1】P321表13-5分別進(jìn)行查表或插值計算得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為對軸承1 =0.40, =1.6對軸承2 =1, =0因軸承運轉(zhuǎn)中有輕微沖擊,按教材P321表13-6, ,取。則由教材P320式(13-8a)=1.1*(0.40*584.5+1.6*2759.4)=5110N67.9KN=1.1*1*909=1000N46720h故所選軸承滿足壽命要求。7.4 計算輸出軸軸承初選兩軸承為30212型圓錐滾子軸承查圓錐滾子軸承手冊可知其基本額定動載荷=103KN基本額定靜載荷=130KN(1)求兩軸承受到的徑向載荷和將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面圖(2)和水平面圖(3)兩個平面力系。其中圖(3)中的為通過另加轉(zhuǎn)矩而平移到指定軸線;圖(1)中的亦通過另加彎矩而平移到作用于軸線上。由力分析知: N （2）求兩軸承的計算軸向力 對于30213型軸承,按教材P322表13-7,其中,e為教材P321表13-5中的判斷系數(shù)e=0.4,因此估算按教材P322式(13-11a) =415N(3) 求軸承當(dāng)量動載荷和 e對軸承1 =0.4, =1.5對軸承2 =1 =0因軸承運轉(zhuǎn)中有輕微沖擊,按教材P321表13-6, ,取。則由教材P320式(13-8a)=1.1*(0.40*1289.5+1.5*1526)=3085.5N121KN=1.1*1*1245=1369.5N46720h故所選軸承滿足壽命要求8 鍵聯(lián)接的選擇和校核8.1 鍵的選擇在本設(shè)計中，所選擇的鍵的類型均為A型圓頭普通平鍵，其材料為45鋼，在帶輪1上鍵的尺寸如下表所示：軸鍵鍵槽半徑r公稱直徑d公稱尺寸bh寬度b深度公稱尺寸b極限偏差軸t轂一般鍵聯(lián)結(jié)軸N9轂9公稱尺寸極限偏差公稱尺寸極限偏差最小最大288780-0.0360.0184.0+0.203.3+0.200.250.408.2 鍵的校核1 鍵的剪切強(qiáng)度校核鍵在傳遞動力的過程中，要受到剪切破壞，其受力如下圖所示：圖5-6 鍵剪切受力圖鍵的剪切受力圖如圖3-6所示，其中b=8 mm,L=25 mm.鍵的許用剪切應(yīng)力為=30 ，由前面計算可得，軸上受到的轉(zhuǎn)矩T=55 Nm ，由鍵的剪切強(qiáng)度條件： （其中D為帶輪輪轂直徑） （5-1） =10 M30 （結(jié)構(gòu)合理）2.鍵的擠壓強(qiáng)度校核鍵在傳遞動力過程中，由于鍵的上下兩部分之間有力偶矩的作用，迫使鍵的上下部分產(chǎn)生滑移，從而使鍵的上下兩面交界處產(chǎn)生破壞，其受力情況如下圖所示：（初取鍵的許用擠壓應(yīng)力=100 ）圖5-7 鍵擠壓受力圖由