智能諧波促動器的設(shè)計(jì)【含9張CAD圖紙、SW三維模型和說明書】
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智能諧波促動器
摘 要
大型射電望遠(yuǎn)鏡由于自身重量及風(fēng)載的影響，其主反射面會偏離標(biāo)準(zhǔn)拋物面形狀，這會嚴(yán)重降低射電望遠(yuǎn)鏡的效率。需要將其主反射面切割成許多小塊，每一塊由一臺促動器調(diào)節(jié)。首先對工作環(huán)境進(jìn)行分析，確定促動器的基本規(guī)格。促動器要安裝在型面保持架上，所以要保證體積小結(jié)構(gòu)緊湊、質(zhì)量輕；一般都在露天洼地潮濕環(huán)境所以要防水防塵防腐蝕；一般調(diào)節(jié)量都比較微小，要求調(diào)節(jié)精度高可靠性強(qiáng)；要很多臺促動器同時(shí)協(xié)同工作，需要能夠是與微機(jī)連接進(jìn)行總線控制，除此以外還要能夠斷電制動。因此確定促動器基本構(gòu)件是步進(jìn)電機(jī)、制動器、圓柱直齒輪、諧波減速器、滾珠絲杠副和電動缸體。與其他電動執(zhí)行器相比其具有以下特點(diǎn)：1.功率重量比大；2. 定位精度高；3. 承受側(cè)向力 4.可靠性高；5. 防水防塵 6. 防電磁輻射；7.掉電可自鎖；8.能通過現(xiàn)場總線控制
關(guān)鍵詞：射電望遠(yuǎn)鏡，諧波減速器，促動器，智能
Intelligent Harmonic Actuators
ABSTRACT
Large radio telescope due to its own weight and wind load influence, its main reflector deviate from standard parabolic shape, which would seriously reduce the efficiency of the radio telescope. It needs to be the main reflector surface into many small pieces, each one by a actuator adjustment. First, the work environment is analyzed to determine the basic specifications of the actuator. The actuator mounted on the type of surface to the cage, so make sure the structure is compact small size, light weight; usually in open lowland humid environment so waterproof and dustproof anti-corrosion; general adjustment amount are relatively small, it requires high precision adjustment reliability; for a lot of desk work while the actuator, the computer needs to be able to connect with the bus control, in addition also be able to power brake. Therefore, the basic building blocks to determine the actuator is a stepping motor, brake, spur gear, harmonic reducer, ball screw and electric cylinder. Having the following characteristics compared with other electric actuator which: 1 power to weight ratio; 2 high positioning accuracy; 3 to withstand lateral forces 4. High reliability; 5Waterproof and dustproof 6. waterproof and dustproof anti-electromagnetic radiation; 7.... Power-down self-locking; 8 through fieldbus control
Keywords: radio telescope, harmonic reducer, actuators, intelligent
6
目 錄
前 言 1
第1章 緒論 2
1.1 智能促動器的研究動態(tài)及選題意義 2
1.1.1 研究背景 2
1.1.2 國內(nèi)外動態(tài) 3
1.1.3 促動器研究的意義 5
第2章 促動器方案的選擇 7
2.1 方案設(shè)計(jì) 7
2.2 主要元件的選擇 7
2.2.1動力元件的選擇 6
2.2.2減速元件的選擇 8
2.2.3進(jìn)給傳動元件的選擇 9
2.2.4制動元件的選擇 9
第3章 步進(jìn)電機(jī)的設(shè)計(jì)和計(jì)算 11
3.1 步進(jìn)電機(jī)概況 11
3.1.1 步進(jìn)電機(jī)背景介紹 11
3.1.2 步進(jìn)電機(jī)工作特點(diǎn) 11
3.2 步進(jìn)電機(jī)的選擇 12
3.2.1 步進(jìn)電機(jī)選擇原則 12
3.2.2 步進(jìn)電機(jī)的數(shù)據(jù)計(jì)算 13
第4章 滾珠絲杠副的設(shè)計(jì)計(jì)算 16
4.1 滾珠絲杠副設(shè)計(jì)計(jì)算步驟 16
4.1.1 計(jì)算滾珠絲杠導(dǎo)程 16
4.1.2 滾珠絲杠副的載荷和轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì) 16
4.1.3計(jì)算滾珠絲杠底徑 18
4.1.4 計(jì)算滾珠絲杠的規(guī)格型號 18
4.1.5 計(jì)算驅(qū)動轉(zhuǎn)矩的數(shù)值 19
4.1.6 絲杠的剛度校核和精度 20
4.1.7 滾珠絲杠副臨界載荷的校核 20
4.1.8 校核極限轉(zhuǎn)速 20
第5章 齒輪的設(shè)計(jì)與校核 21
5.1 選擇齒輪類型 21
5.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 21
5.2.1 確定使用參數(shù) 21
5.2.2 計(jì)算小齒輪的傳遞轉(zhuǎn)矩 21
5.2.3 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 22
5.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 23
5.3.1 確定計(jì)算參數(shù) 23
5.3.2 幾何尺寸 24
5.3.3 齒輪寬度 24
第6章 軸的設(shè)計(jì)與校核 25
6.1 軸的最小軸徑計(jì)算 25
6.2 軸的計(jì)算與校核 25
6.2.1 輸入軸的設(shè)計(jì)和計(jì)算 25
6.2.2 輸入軸的校核 26
6.3 軸承的計(jì)算和校核 27
結(jié) 論 29
謝 辭 30
參考文獻(xiàn) 31
外文資料翻譯 32
前 言
1928年美國的卡爾央基做出了世界第一架射電望遠(yuǎn)鏡，并與1933年發(fā)現(xiàn)來自銀河的電磁輻射，射電望遠(yuǎn)鏡的應(yīng)用發(fā)展也由此拉開序幕，世界各國競相向太空探索。
我國也在1960年開始設(shè)計(jì)建造了第一批射電望遠(yuǎn)鏡，例如在上海和烏魯木齊分別建有25m口徑的射電望遠(yuǎn)鏡，北京五十米口徑的射電望遠(yuǎn)鏡，以及不久前上海佘山的65m口徑的望遠(yuǎn)鏡。隨著對太空探索的需求，射電望遠(yuǎn)鏡的口徑越來越大。比如德國的100m射電望遠(yuǎn)鏡美國的305m的阿雷西沃射電望遠(yuǎn)鏡等。但是隨著主反射面的增大，但是射電望遠(yuǎn)鏡受到自身重量、風(fēng)力和溫度等因素的影響，主反射面會偏離拋物面的形狀，這也會嚴(yán)重降低射電望遠(yuǎn)鏡的效率。其高頻率更會衰減5倍以上嚴(yán)重影響到科學(xué)家的工作，因此我們會把切割成三角形、四邊形等許多小塊。然后用用一種促動器進(jìn)行調(diào)節(jié)用促動器來補(bǔ)償這種偏差。
我國對于促動器的研究比較晚，是從蘇聯(lián)有觸電的促動器進(jìn)行仿制開始的隨著電子技術(shù)的高速發(fā)展，促動器的發(fā)展也很快，但是與國外一些國家的促動器知道互相比，現(xiàn)在國內(nèi)的促動器結(jié)構(gòu)仍存在控制方式落后、可靠性不高精度差等不足，因此需要設(shè)計(jì)一種智能促動器，尤其是調(diào)整大型射電望遠(yuǎn)鏡主反射面主動調(diào)節(jié)促動器。屬于電動執(zhí)行器技術(shù)領(lǐng)域。與其他促動器相比該裝置具有以下特點(diǎn)。(1）利用微機(jī)技術(shù)可以進(jìn)行總場控制。（2）防磁輻射。（3）可靠性高。(4)定位精度較高。（5）功率重量比大。（6）承受側(cè)向力（7）防塵防水（8）端的可以自鎖。
本裝置的技術(shù)要求：（1）采用直線型傳動方式（2)有效行程是60mm。（3）最大行程是60mm（4)額定輸出力是2400N（5）額定輸出速度0.5mm/sec（6）定位精度≦0.03（7)內(nèi)部有防轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)。（8）防護(hù)等級IP67（9)使用溫度范圍-40—+60攝氏度。（10)抗側(cè)向力負(fù)載能力≥5700N（11）垂直破壞負(fù)載力≥8000N。
第1章 緒論
1.1 智能促動器的研究動態(tài)及選題意義
1.1.1 研究背景
1931年美國的科學(xué)家用天線陣在貝爾實(shí)驗(yàn)室有一重大發(fā)現(xiàn)，即接收到了從銀河系發(fā)來的無線電波。后來有個(gè)叫羅伯特雷柏的美國人在院子里安裝了一個(gè)口徑為9.5米的天線，用來觀測接收來至銀河系的無線電波，并將研究成果發(fā)表出來來。射天文學(xué)從此開始。隨后被稱為“四大發(fā)現(xiàn)”的脈沖星、類星體、星際有機(jī)分子、宇宙微波背景輻射都與射電望遠(yuǎn)鏡有關(guān)。
射電望遠(yuǎn)鏡的口徑和使用到的觀測波長決定了他的極限分辨率，它的口徑越大波長越短，射電望遠(yuǎn)鏡的分辨率就會越高，因此為了科學(xué)發(fā)展的需求，射電望遠(yuǎn)鏡的口徑越來越大。
表1-2 中國射電望遠(yuǎn)鏡數(shù)據(jù)
地址
口徑
工作頻率
表面經(jīng)度
建造日期
青海德令哈
13
85-115
0.07
1990
上海佘山
25
1.6-23
0.52
1987
烏魯木齊南山
25
0.3-2.3
0.4
1994
昆明
40
2.3-8.4
1.2
2006
佳木斯
65
2.3-12
0.7
2012
表1-1 國際上的射電望遠(yuǎn)鏡數(shù)據(jù)
名稱
口徑
（m）
總重量
（t）
建造日期
國家
Lovell Telescope
76
3200
1955
英國
Parkes Telescope
64
1000
1961
澳大利亞
Arecibo Observatory
305
900
1963
美國
Ef}elsberg Telescope
100
3200
1965
德國
Green Bank Telescope
100
7856
1999
美國
Large Millimeter Telescope
50
800
2008
墨西哥
由上面數(shù)據(jù)可以看出為了口徑增大表面經(jīng)度重量都會增加，再加上受到風(fēng)力和溫度等因素的影響，會嚴(yán)重影響到射電望遠(yuǎn)鏡的分辨精度，為了達(dá)到科學(xué)研究的需求，就將主反射面切割成許多小塊，例如位于美國的波多黎阿雷西博天文臺的射電望遠(yuǎn)鏡，其口徑達(dá)到305米的射電望遠(yuǎn)鏡，反射面就是由38778塊小面板組成。每塊小面板用促動器進(jìn)行調(diào)節(jié)。所以促動器的性能影響對太空的科學(xué)探索有很重要
圖1-1波多黎阿雷西博射電望遠(yuǎn)鏡
1.1.2 國內(nèi)外研究動態(tài)
我國對于促動器的研究比較遲，起初是中蘇友好，從蘇聯(lián)進(jìn)口傳統(tǒng)的促動器，然后進(jìn)行仿制。后來慢慢地有了自己的自主產(chǎn)品電液促動器投入市場。80年代后中國的電子技術(shù)發(fā)展迅速，促動器也得以快速的發(fā)展。我國研發(fā)的無觸點(diǎn)促動器產(chǎn)品投入使用。后來我國也加入了探索太空的行列，所以就開始了對射電望遠(yuǎn)鏡的研究，在早期的有電液馬達(dá)式和電機(jī)油缸式。如下圖1-2；圖1-3所示
圖1-2 電液馬達(dá)式促動器
圖1-3 電機(jī)油缸式
從圖中可以看出其結(jié)構(gòu)比較簡陋，控制和校核差，精度不高。后來廣西柳州歐維姆機(jī)械有限公司推出兩種液壓促動器，其方案原理圖如下圖1-4；圖1-5。國外對于促動器的研究比我國早得多，1929年就制造出了世界上的第一臺促動器，隨后便其技術(shù)水平便得到快速發(fā)展。如變頻從動器液壓促動器，實(shí)體實(shí)驗(yàn)如圖1-6。
圖1-4液壓促動器
圖1-5 液壓促動器
圖1-6左圖變頻促動器右圖液壓促動器
80年代后，電控微機(jī)等技術(shù)快速發(fā)展，世界很多國家也推出了各種適合很多場合的促動器，目前世界上已經(jīng)推出受總線程控制的智能化的促動器，如電磁式促動器和步進(jìn)電機(jī)式促動器。
1.1.3 促動器研究的意義
目前中國市場上的促動器，按他們的動力能源大致分為三種，即氣動式、電動式和液壓式。這三種方式都各有優(yōu)缺點(diǎn)。如液壓式促動器優(yōu)點(diǎn)是承受載荷大、快速性和直線來回運(yùn)動行性好。但容易漏油、受環(huán)境影響、控制矯正能力差。氣動式促動器，價(jià)格便宜，反應(yīng)靈敏。但是所占空間大，運(yùn)行時(shí)會發(fā)出很大噪音。電動式的優(yōu)點(diǎn)是調(diào)節(jié)控制性能好，能源容易獲取，對環(huán)境適應(yīng)性強(qiáng)，但是調(diào)節(jié)精度差。未來促動器發(fā)展趨勢是與總線控制、智能化，高精度，小體積等。因需要設(shè)計(jì)一種新型電動執(zhí)行器如圖1-7，尤其涉及大型射電望遠(yuǎn)鏡主反射面主動調(diào)整系統(tǒng)中使用的專用此電動執(zhí)行器，屬電動執(zhí)行器技術(shù)領(lǐng)域。新型電動執(zhí)行器的設(shè)計(jì)實(shí)踐是鞏固和深化我所學(xué)知識，提高我的理論綜合分析和設(shè)計(jì)能力的一種行之有效的方法。通過設(shè)計(jì)可以培養(yǎng)我在工程設(shè)計(jì)中包括結(jié)構(gòu)分析、參數(shù)擬定、傳動設(shè)計(jì)、強(qiáng)度計(jì)算等能力。
圖1-7 促動器安裝現(xiàn)戰(zhàn)場
第2章 促動器方案的選擇
2.1 方案的設(shè)計(jì)
一個(gè)完美的理想促動器需要滿足一下要求
（1） 要有足夠的精度和控制性能是反射面的誤差最小，保證在允許的誤差范圍之內(nèi)。
（2） 促動器需要擁有非常好的剛度來承受外加載荷。
（3） 促動器要有足夠的抗干擾性，來適應(yīng)惡劣的環(huán)境變化和其他干擾
（4） 促動器要結(jié)構(gòu)緊湊，體積小、成本便宜，質(zhì)量輕，適合高空安裝和維修。
（5） 促動器要有自鎖制動功能，這樣就會使促動器運(yùn)行到到合適的位置是不在施加驅(qū)動力仍能夠保持姿態(tài)，或者突然斷電發(fā)生逆轉(zhuǎn)。
（6） 促動器還要能夠適應(yīng)微機(jī)的總線控制。
2.2 主要元件的選擇
2.2.1 動力元件的選擇
目前市場上使用的電動促動器的動力元件大部分都是變頻電機(jī)和電刷
電機(jī)，雖然比以往好了很多，但仍存在一些問題。例如電刷電機(jī)的兼容性
較差，整體的零件非常多且生產(chǎn)周期長成本高。使用時(shí)因零件數(shù)很多導(dǎo)致
可靠性低，體積大不利于高空安裝。為了能夠適應(yīng)微機(jī)的總線控制，所以
選用目前較為先進(jìn)的步進(jìn)電如圖2-1。它具有以下優(yōu)點(diǎn)。
(1) 步進(jìn)電機(jī)的的旋轉(zhuǎn)角度受脈沖控制，與脈沖數(shù)成正比，具有較寬的轉(zhuǎn)速范圍，有利于系統(tǒng)的精準(zhǔn)調(diào)控。
(2)電機(jī)的每一步精度都在3%——5%，且每步的誤差不會累計(jì)，因此具有非常好的位置精度。
(3)啟停和返還時(shí)的響應(yīng)非常靈敏，所以具有很好的往復(fù)直線運(yùn)動性能。
(4)步進(jìn)電機(jī)結(jié)構(gòu)中沒有電刷部件，可靠性高使用壽命長。
圖2-1 步進(jìn)電機(jī)
2.2.2 減速元件的選擇
使用減速器可以將電機(jī)的回轉(zhuǎn)速度減到我們所需要的回轉(zhuǎn)速度并且得到相應(yīng)的轉(zhuǎn)矩。目前市場上的減速器種類繁多。例如斜齒輪減速器、行星輪減速器、諧波減速器等。種類雖然很多，但是大多數(shù)減速器所占空間大質(zhì)量較重，傳動效率低，噪音大。普通渦輪減速器在傳動較大的傳動比時(shí)效率就比較低?，F(xiàn)在使用的渦輪齒輪等部件的傳動機(jī)構(gòu)，在傳動力時(shí)，這種機(jī)構(gòu)接觸的部分只是局部齒廓，剩下的絕大部分處在不傳力的工作狀態(tài)，為了滿足促動器體積小，質(zhì)量輕的特點(diǎn)。就要選擇就夠緊湊、傳動比大、質(zhì)量輕的減速器。所以就選用符合條件的諧波減速器，它主要由鋼輪1、滾珠2、凸輪3、鏈輪4、鏈?zhǔn)奖３旨?組成如圖2-2，它具有以下優(yōu)點(diǎn)：
圖2-2 諧波減速器結(jié)構(gòu)簡圖
（1) 諧波減速器 傳動比大有較寬的傳動范圍從幾十到幾千不等，適合這個(gè)裝置的要求。
（2) 承載能力大，可以承受主動面面板重力所施加的載荷。
（3) 轉(zhuǎn)動精度非常精準(zhǔn)，在傳動工作時(shí)輪齒的嚙合齒數(shù)較多，因此可以把誤差相互平準(zhǔn)和相互補(bǔ)償設(shè)置可以達(dá)到嚙合時(shí)沒有與側(cè)向間隙，適用于正反往復(fù)運(yùn)動。
（4) 由于工作時(shí)的輪齒是均勻徑向運(yùn)動，幾乎沒有相對滑動，所以傳動效率很高，達(dá)到69%——96%,也不會發(fā)生突然沖擊，傳動平穩(wěn)。
（5) 結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕、零件數(shù)量少，可靠性高。
（6) 應(yīng)為柔輪的柔性性能，諧波減速器可以在封閉的空間進(jìn)行傳動。
2.2.3 進(jìn)給傳動元件的選擇
在現(xiàn)有的電動促動器的傳動件多選用梯形絲杠，它的結(jié)構(gòu)比較簡單而且具有自鎖能力。但是梯形絲杠傳動時(shí)的效率低，容易磨損，并且不容易給它潤滑，結(jié)合設(shè)計(jì)需求，所以選用滾珠絲杠，與其他傳動相比它具有很多優(yōu)點(diǎn)，滾珠絲杠是一種高精度的傳動裝置。塔在絲杠和螺母之間安裝了滾珠，用滾動摩擦代替滑動摩擦。所以摩擦小，壽命長。啟動時(shí)利用滾珠的滾動所以力矩很小。不會發(fā)生爬向現(xiàn)象，保證精準(zhǔn)的進(jìn)給。對絲杠進(jìn)行預(yù)緊，可以消除間隙提高剛度。但是滾珠的絲桿不具備自鎖功能，因此需要加入一個(gè)制動裝置。
2.2.4 制動元件的選擇
現(xiàn)在市場上大部分促動器沒有使用制動器部件，但是這個(gè)裝置不具備自鎖功能，所以需要加入制動器裝置。它可以使運(yùn)動機(jī)構(gòu)減速、停止或者保持姿態(tài)。制動器的種類很多，有機(jī)械式、液壓式、氣壓式。電磁式等。結(jié)合設(shè)計(jì)能用，所以選用電磁式制動器。電磁制動器利用電磁效應(yīng)實(shí)現(xiàn)制動的制動器。電磁制動器是現(xiàn)代工業(yè)中一種理想的自動化執(zhí)行元件，在機(jī)械傳動系統(tǒng)中主要起傳遞動力和控制運(yùn)動等作用。具有結(jié)構(gòu)緊湊，操作簡單，響應(yīng)靈敏，壽命長久，使用可靠，易于實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)距離控制等優(yōu)點(diǎn)如圖2-3.
圖2-3 制動器
結(jié)合上面所選擇的的內(nèi)容初步設(shè)定方案是：步進(jìn)電機(jī)為動力，用齒輪配合傳給諧波減速器，然后傳到滾珠絲杠副，傳到電動缸拉桿。如圖2-4
圖2-4 促動器效果圖
10
第3章 步進(jìn)電機(jī)的設(shè)計(jì)和計(jì)算
3.1 步進(jìn)電機(jī)的慨況
3.1.1 步進(jìn)電機(jī)簡介
步進(jìn)電機(jī)在70時(shí)期早期非常受歡迎，后來在中期時(shí)受到直流伺服電機(jī)和交流伺服電機(jī)的沖擊，便不再流行，但是隨著科技的發(fā)展，特別是微機(jī)技術(shù)的進(jìn)步，步進(jìn)電機(jī)又逐漸展現(xiàn)出了它的獨(dú)特魅力。步進(jìn)電機(jī)大體只有三個(gè)部件，結(jié)構(gòu)簡單，便于維護(hù)保養(yǎng)。成本低容易控制。特別是在數(shù)控領(lǐng)域的速度和位置的控制域發(fā)揮著重要的作用。
步進(jìn)電機(jī)的角位移受脈沖控制，與脈沖數(shù)成正比，當(dāng)計(jì)算機(jī)給給步進(jìn)電機(jī)發(fā)出一個(gè)脈沖信號時(shí)，它就會按設(shè)定好的步距角和方向轉(zhuǎn)動，然后按照脈沖數(shù)一步一步進(jìn)行轉(zhuǎn)動。脈沖數(shù)量決定了步進(jìn)電機(jī)的旋轉(zhuǎn)角度，所以我們可以進(jìn)行精準(zhǔn)的控制它的運(yùn)動情況。我們還可以利用不同頻率的脈沖來控制步進(jìn)電機(jī)的啟動、停止、減速、加速等運(yùn)行姿態(tài)?，F(xiàn)在市場上的步進(jìn)電機(jī)多種多樣，但總體可以慨括為三類，永磁式步進(jìn)電機(jī)一般是兩相的。它的工作轉(zhuǎn)矩和功耗很小，整體形狀小，斷電后仍有制動力矩。但是步距角相對較大，一般是7.5度或者15度。反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)可以輸出較大的轉(zhuǎn)矩，步距角只有1.5度。但是功耗太大，噪聲和振動也很厲害，所以西方很多國家已經(jīng)不再使用?；旌鲜讲竭M(jìn)電機(jī)一般分兩相和無相，具有永磁式和反應(yīng)式的優(yōu)點(diǎn)，步距角很小，兩相的只有1.8度，五相的僅有0.72度，應(yīng)用很廣但是價(jià)格比較貴。
3.1.2 步進(jìn)電機(jī)工作特點(diǎn)
1 步進(jìn)電機(jī)在空載時(shí)實(shí)際運(yùn)行的步距角與理論上的步距角是有差別的，這個(gè)誤差反映了步進(jìn)電機(jī)運(yùn)行時(shí)所能達(dá)到的精度，目前這一誤差還無法消除，但是已經(jīng)減少了很多。我國一般的步進(jìn)電機(jī)的這個(gè)誤差一般在±10’--±30’的范圍，經(jīng)過高精度制造的步進(jìn)電機(jī)可以減誤差減少五倍左右。
2 步進(jìn)電機(jī)在工作通電后在還未運(yùn)動時(shí)多承受的最大外加力矩就是步進(jìn)電機(jī)所能輸出的最大力矩，它的大小反映出了電機(jī)工作時(shí)的制動能力和在低速時(shí)所能夠承受負(fù)載能力。
3 步進(jìn)電機(jī)啟動承受負(fù)載時(shí)，不發(fā)生電機(jī)的實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)數(shù)不等于理論運(yùn)轉(zhuǎn)數(shù)現(xiàn)象的正常啟動，此時(shí)步進(jìn)電機(jī)所接收的頻率與承受負(fù)載力矩的關(guān)系如圖所示。由圖中數(shù)據(jù)分析可知，在規(guī)定范圍內(nèi)的最大啟動頻率與步進(jìn)電機(jī)承受負(fù)載呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)。只有在啟動工作時(shí)啟動頻率與負(fù)載的交點(diǎn)在曲線下方是才能不發(fā)生是不現(xiàn)象。
圖3-1 頻率力矩關(guān)系圖
4 在步進(jìn)電機(jī)工作時(shí)所測到的微機(jī)給出的脈沖頻率和電機(jī)輸出力矩之間的關(guān)系曲線如圖所示。這是我們選擇步進(jìn)電機(jī)的根本依據(jù)，有圖可以看出隨著給出的脈沖頻率增大電機(jī)給出的輸出頻率減小，這也是電機(jī)使用受限制的重要原因。
3.2 步進(jìn)電機(jī)的選擇
3.2.1 步進(jìn)電機(jī)選擇原則
當(dāng)我們對步進(jìn)電機(jī)選擇是，首先要確定幾個(gè)原則。首先每步轉(zhuǎn)動的角度要與傳動當(dāng)量相匹配，其次步進(jìn)電機(jī)工作時(shí)輸出的最大靜力矩與傳動系統(tǒng)的空載力矩要求匹配?？偟母艣r我們選擇原則如下。
（1） 首先要得出步進(jìn)電機(jī)所承受的負(fù)載，使選擇的步進(jìn)電機(jī)給出的轉(zhuǎn)矩滿稍大于負(fù)載，來保證它能正常工作運(yùn)行。我們選擇選擇的不及電機(jī)要在據(jù)頻特性曲線允許范圍內(nèi)。
（2） 初步估量出系統(tǒng)給步進(jìn)電機(jī)的負(fù)載慣量和要求的步進(jìn)電機(jī)啟動時(shí)所需要的頻率，選擇滿足要求的步進(jìn)電機(jī)。
（3） 通過傳動系統(tǒng)所需要的精度要就估算出適合的脈沖當(dāng)量，否則就會造成達(dá)不到系統(tǒng)的精度標(biāo)準(zhǔn)或系統(tǒng)傳動無法完成。
（4） 初步計(jì)算系統(tǒng)的傳動比計(jì)算公式
上面公式中α是步進(jìn)電機(jī)步距角；L是滾珠絲杠導(dǎo)程單位mm；為移動部件的脈沖當(dāng)量mm。因?yàn)閭鲃颖葦?shù)一般不會是數(shù)值1，所以要在要在步進(jìn)電機(jī)和絲杠之間安裝減速器部件。
3.2.2步進(jìn)電機(jī)的數(shù)據(jù)計(jì)算
1 計(jì)算負(fù)載力矩
步進(jìn)電機(jī)的軸上所承受的負(fù)載力矩由系統(tǒng)摩擦力生成的摩擦力矩、齒輪傳動產(chǎn)生的力矩和滾珠絲杠預(yù)緊力產(chǎn)生的負(fù)載力矩組成。絲杠負(fù)載力矩的計(jì)算
=2400N
在公式中為在分割好的面板重力下滾珠絲杠在軸上的負(fù)載力N；L為電機(jī)每轉(zhuǎn)一圈絲杠螺母在軸上的移動距離m；是進(jìn)級傳動系統(tǒng)的總效率
系統(tǒng)摩擦產(chǎn)生的力矩
=56N
公式中 為沒有負(fù)載時(shí)滾珠絲杠的軸上負(fù)載力
由滾珠絲杠預(yù)緊而產(chǎn)生的力矩計(jì)算
公式中Fp為滾珠絲杠副的預(yù)緊力N；Lo為滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程m；為滾珠絲杠螺母副的效率取0.98.折算到電機(jī)軸上的負(fù)載力矩T（N m)的計(jì)算。
空載時(shí)
切削時(shí)
2 步進(jìn)電機(jī)上加速力矩的計(jì)算
公式中為步進(jìn)電機(jī)正常工作時(shí)的最高轉(zhuǎn)速r/min。Jm是轉(zhuǎn)動慣量。是加速度時(shí)間。
3 把所得到的數(shù)值進(jìn)行折算
當(dāng)步進(jìn)電機(jī)空載時(shí)加速力矩的計(jì)算Tq（N m)
=7Nm
?承受負(fù)載時(shí)的加速力矩計(jì)算Tt（Nm)
=2865Nm
4 計(jì)算步進(jìn)電機(jī)通電后還未運(yùn)行時(shí)的力矩，啟動時(shí)所需的啟動頻率最大值和運(yùn)行時(shí)的最大頻率值。
計(jì)算最大靜力矩Ts
步進(jìn)電機(jī)中Ts的計(jì)算首先要由公式得到的在空載時(shí)的計(jì)算數(shù)值Tq和表格進(jìn)行對照查出空載啟動時(shí)步進(jìn)電機(jī)Ts1的最大值是1.493NM
表3-1 步進(jìn)電機(jī)對照表
步進(jìn)電機(jī)相數(shù)
3
3
4
4
5
5
6
6
運(yùn)行拍數(shù)
3
6
4
8
5
10
6
12
0.5
0.886
0.707
0.707
0.809
0.951
0.866
0.866
然后再計(jì)算步進(jìn)電機(jī)負(fù)載狀態(tài)下所得到的負(fù)載力矩Tc用公式（10）計(jì)算步進(jìn)電機(jī)的最大靜力矩Ts2
計(jì)算得=1.5
最后選取Ts1和Ts2中的較大值為Ts且Ts≥max[Ts1 Ts2]
步進(jìn)電機(jī)啟動時(shí)的最大頻率值計(jì)算
步進(jìn)電機(jī)啟動時(shí)的最大頻率值與系統(tǒng)的力矩Tq有關(guān)系，因?yàn)榭蛰d力矩在不同的傳動裝置中是不同的，所以，步進(jìn)電機(jī)啟動時(shí)的頻率最大值在不同的傳動裝置中也一樣不同。因此應(yīng)該計(jì)算得到的空載機(jī)動力矩Ta，按照運(yùn)來選定的啟動力矩-頻率曲線圖來確定啟動時(shí)的最大頻率值這一數(shù)值要稍大于實(shí)際使用時(shí)的啟動頻率最大值，即Fa≦
5 計(jì)算最大運(yùn)行頻率的數(shù)值
步進(jìn)電機(jī)在工作時(shí)有快進(jìn)和工進(jìn)兩種運(yùn)行狀態(tài)。步進(jìn)電機(jī)在工作時(shí)它的輸出力矩和運(yùn)行時(shí)收到的頻率關(guān)系是想反相關(guān)的，為了保證電機(jī)不發(fā)生失步現(xiàn)象導(dǎo)致故障，就要對步進(jìn)電機(jī)在快進(jìn)運(yùn)行和工進(jìn)運(yùn)行時(shí)的頻率進(jìn)行校核。按照公式（12）計(jì)算實(shí)際使用的最大運(yùn)行頻率
=5KHz
徑查詢步進(jìn)電機(jī)手冊算用的型號是STM23X—3，其技術(shù)規(guī)格如下表3-2
表3-2 步進(jìn)電機(jī)規(guī)格
功率模塊
功率放大類型
雙H橋、4象限
電流控制
4態(tài)，PWM頻率20KHz
輸出力矩
合適電壓下1.5N
供電電源
外部12-70V
輸出電壓范圍
12-70VDG
保護(hù)
過壓、欠壓、過熱、電機(jī)繞組短路(時(shí)間、相地）
自動半流
電機(jī)運(yùn)動停止后的可選數(shù)毫秒內(nèi)運(yùn)行電流降到安全值
環(huán)境溫度
0-104度（安裝有合適的散熱板）
濕度范圍
90%無積露
15
第4章 滾珠絲杠副的設(shè)計(jì)計(jì)算
4.1 滾珠絲杠副設(shè)計(jì)計(jì)算步驟
4.1.1 計(jì)算滾珠絲杠的導(dǎo)程
滾珠絲杠在促動器運(yùn)行時(shí)受到射電望遠(yuǎn)鏡主反射面施加到軸向載荷，使的滾珠和滾道之間之間造成接觸應(yīng)力。對于滾道型面來說這個(gè)接觸應(yīng)力是變化的，滾珠在絲杠和絲杠螺母之間運(yùn)動的狀態(tài)和滾動軸承差不多。所以滾珠絲杠副的失效形式主要是疲勞點(diǎn)蝕和由于擠壓而產(chǎn)生的塑性變形。因此我們要對其剛度，穩(wěn)定性和臨街轉(zhuǎn)速等的數(shù)值進(jìn)行校核驗(yàn)證計(jì)算、首先計(jì)算滾珠絲杠副的導(dǎo)程Ph其公式是
=）0.5mm
公式中Vmax時(shí)電動缸移動速度最大值，是步進(jìn)電機(jī)的最大轉(zhuǎn)速，傳動比計(jì)算得到的數(shù)值Ph要查表取與它相近的整數(shù)值
4.1.2 滾珠絲杠副的載荷和轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)計(jì)算
1 絲杠最小載荷Fmin
促動器在沒有負(fù)載時(shí)的滾珠絲杠傳動副的傳動力電動缸自重導(dǎo)致的摩擦力。
2 絲杠的最大載荷Fmax
促動器在承受面板時(shí)的最大負(fù)載時(shí)滾珠絲杠副的傳動力，由支配的面板、電動缸體自身重力和系統(tǒng)摩擦力之和
3計(jì)算滾珠絲杠副的當(dāng)量轉(zhuǎn)速和當(dāng)量載荷Fm
本裝置的設(shè)計(jì)是使用的動力源是步進(jìn)電機(jī)，減速結(jié)構(gòu)式諧波減速器在每個(gè)時(shí)段幾乎是勻速，所以計(jì)算公式
= =0.5mm/s
/3 =2400N
4計(jì)算額定動載荷的數(shù)值
因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)的導(dǎo)程已知，所以按照電動缸拉桿的期望行進(jìn)距離Ls計(jì)算設(shè)計(jì)。
=2876
公式中Ls是絲杠的期望運(yùn)行距離；是勁度系數(shù)根據(jù)表格4-1查詢；是可靠系數(shù)，通常數(shù)值選擇１，如果在某些重要地方，期望在相同的條件下壽命更長一些按照表格4-2查詢；是滾珠絲杠的負(fù)荷系數(shù)，其數(shù)值按照表格4-3查詢
表4-1
可靠性%
90
95
96
97
98
99
1
0.62
0.53
0.44
0.33
0.21
表4-2
負(fù)荷性質(zhì)
無沖擊
輕微撞擊
伴有沖擊或共振
1-1.2
1.2-1.5
1.5-2
表4-3
精度等級
1.2.3
4.5
7
10
1.0
0.9
0.8
0.7
當(dāng)系統(tǒng)需要進(jìn)行預(yù)緊時(shí)還要計(jì)算軸上最大負(fù)載時(shí)的數(shù)值
=2783N
式中預(yù)緊載荷負(fù)荷系數(shù)可在表4-4查詢
表4-4
預(yù)加負(fù)荷類型
輕預(yù)載
中預(yù)載
重預(yù)載
6.7
4.5
3.4
在以上兩個(gè)結(jié)果中選擇最大值
5滿足精度的前提下計(jì)算滾珠絲杠的最小螺紋底徑
計(jì)算滾珠絲杠在正常工作時(shí)軸向變量的最大值
影響死區(qū)間隙的主要因素有滾珠絲杠本身的拉壓剛度、支撐軸承的在軸方向上的剛度和滾珠與滾道型面接觸剛度。所以計(jì)算公式一般是
促動器發(fā)生移動的結(jié)構(gòu)在不同位置時(shí)系統(tǒng)的剛度也不一樣。當(dāng)剛度的數(shù)值達(dá)到最小時(shí)用表示。滾珠絲杠承受主動反射面面板時(shí)負(fù)載時(shí)傳動系統(tǒng)就會有一個(gè)彈性變量。使促動器的控制精度降低。
當(dāng)促動器沒有負(fù)載時(shí)滾珠絲杠副上軸上的最大運(yùn)行載荷移動機(jī)構(gòu)在
往復(fù)運(yùn)動時(shí)方向發(fā)生變化。這個(gè)變化引起的誤差是，這是影響多次定位精度的主要原因，因此滾珠絲杠副在正常工作時(shí)軸上的最大變形量數(shù)值是重復(fù)定位精度0.7
4.1.3 計(jì)算滾珠絲杠副的底徑
促動器中絲杠的安裝凡是固定自由式。因此計(jì)算公式是
=14mm
公式中E是楊氏彈性模量數(shù)值是；滾珠絲杠正常工作時(shí)在軸方向上的最大變形量（）；Fo電動缸的靜摩擦力。L是絲杠螺母與固定端支撐距離的最大值（mm），L1.1行程+10Ph
4.1.4 計(jì)算選擇滾珠絲杠的規(guī)格型號
在促動器中絲杠和螺母的相對運(yùn)動情況是絲杠固定轉(zhuǎn)動，螺母直線移動，這樣可以使可以使結(jié)構(gòu)簡單緊湊。這個(gè)設(shè)計(jì)的滾珠絲杠螺紋滾道的截面形狀選擇雙圓弧形的。因?yàn)樵跐L珠絲杠工作的時(shí)候，其接觸角數(shù)值大小幾乎是不變的，所以滾珠絲杠副的傳動效率很高，絲杠在軸方向上的剛度和負(fù)載能力都比較穩(wěn)定。在兩個(gè)圓弧之間以及滾珠和滾道底部之間有一定的空隙，因此可以存一定量的潤滑油以減少摩擦和磨損。滾珠絲杠副在電動缸的內(nèi)部，所以循環(huán)方式選擇內(nèi)循環(huán)浮動式。這個(gè)種方式的特點(diǎn)是內(nèi)部安裝的彈簧套2借助拱型片簧4總是給方向器一個(gè)徑向推力讓絲杠和滾珠始終保持著一定的接觸壓力。從而使方向器起到自定位作用。讓通道保持流暢，摩擦小。符合促動器靈敏度好和剛度高的精密進(jìn)給要求。滾道截面是雙圓弧面且要使結(jié)構(gòu)簡單緊湊，所以預(yù)緊方式采用單螺母增大鋼球預(yù)緊式。
按照已經(jīng)根據(jù)設(shè)計(jì)需求選擇好的滾珠螺母型式，依據(jù)所計(jì)算出開的數(shù)值Ph、在絲杠設(shè)計(jì)手冊里查出對應(yīng)的底徑和額定動載荷Ca。都要稍大于計(jì)算值。
圖4-1 滾珠絲杠副
4.1.5 計(jì)算驅(qū)動轉(zhuǎn)矩的數(shù)值
公式中是螺紋的力矩（N)；是軸承與滾珠絲杠的的摩擦力矩（N)；是公稱直徑（mm）；是滾珠絲杠副的螺紋升角；是當(dāng)量摩擦角。
4.1.6 滾珠絲杠副的剛度校核和精度的選擇
滾珠絲杠副在沒有承受負(fù)載時(shí)摩擦死區(qū)誤差Δ=剛度變化引起的誤差。系統(tǒng)的方向差值主要由Δ決定，而絲杠的精度和剛度變化引起的誤差決定了定位誤差。
系統(tǒng)的剛度校核，即0.8Δ≤反向誤差，也就是方向誤差。滾珠絲杠副精度的選擇按照公式計(jì)算
=0.032
按照計(jì)算結(jié)果選擇的精度等級是 4C級
4.1.7滾珠絲杠副臨界載荷Fc的校核
公式中是絲杠的螺紋底經(jīng)（mm）；是絲杠的受壓長度最大值，是絲杠軸向壓縮載荷的最大值；
4.1.8 校核極限轉(zhuǎn)速
滾珠絲杠告訴轉(zhuǎn)動時(shí)會產(chǎn)生共振，為了避免這種現(xiàn)象需要進(jìn)行極限轉(zhuǎn)速的校核。
=20r/min
公式中是極限轉(zhuǎn)速（r/min）；是計(jì)算長度值；E是楊氏彈性模量2.1;是材料的密度;A絲杠的最小橫截面積，f是與支承有關(guān)的系數(shù)。符合要求。
20
第5章 齒輪的設(shè)計(jì)與校核
5.1 選擇齒輪的類型、精度等級、齒數(shù)和使用材料
選用直齒圓柱硬齒面齒輪傳動，精度等級先定位8級，選擇齒輪的材料及應(yīng)力范圍。因?yàn)橐M(jìn)行i=1的傳動，所以兩個(gè)齒輪大小相同，都選用45號剛調(diào)制處理，齒面硬度是240HBS。知道中心距a=120 輪齒的模數(shù)m=3，有公式，且相等。代入計(jì)算得=40
5.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)
5.2.1 確定使用參數(shù)
初選
5.2.2 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩
T=33338.18N.m
查取齒寬系數(shù)
查得材料彈性影響系數(shù)=189.8.
按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度 ，大齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度極限
應(yīng)力循環(huán)次數(shù)
查取接觸疲勞壽命系數(shù)
取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，
接觸疲勞許用應(yīng)力：
5.2.3 小齒輪分度圓直徑
圓周速度V
小齒輪齒寬
計(jì)算齒高和齒寬之比
小齒輪模數(shù)
載荷系數(shù)已知使用系數(shù) ，根據(jù),8級精度.查得動載荷系數(shù)
查得 ，由表10-13查得
查得，
則載荷系數(shù)
按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑
模數(shù)
5.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)
5.3.1 確定計(jì)算參數(shù)
載荷系數(shù)
查取齒形系數(shù)，
查取應(yīng)力校正系數(shù)，
查得，小齒輪曲面疲勞強(qiáng)的極限；
大齒輪曲面疲勞強(qiáng)的極限。;
查取彎曲疲勞壽命系數(shù)
查取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4
則彎曲疲勞應(yīng)力
計(jì)算大、小齒輪的
則
則按模數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算
對比計(jì)算結(jié)果，由于齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于齒彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度要求，但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度要求，需按接觸疲勞強(qiáng)度求得的分度圓直徑
實(shí)際應(yīng)有
對小齒輪齒數(shù)圓取整，則，則
5.3.2 幾何尺寸
大、小齒輪的分度圓直徑
中心距
5.3.3齒輪寬度 mm，
圓整后大齒輪寬 等于 小齒輪寬等于10mm
第6章 軸的設(shè)計(jì)與校核
6.1軸的最小軸徑的計(jì)算
由公式 ，在公式中=112。
所以軸的最小直徑：由輸入功率：，計(jì)算轉(zhuǎn)速,。
輸出軸的最小直徑：由輸入功率：，計(jì)算轉(zhuǎn)速，
6.2 軸的計(jì)算和校核
6.2.1 輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算
1 軸上的功率、轉(zhuǎn)速,和轉(zhuǎn)矩
=3.5kw
2. 求作用在齒輪上的力
已知齒輪的分度圓直徑為
3. 軸上零件的裝配方案
該設(shè)計(jì)的裝配方案本著滿足各種性能和要求的前提下,盡量簡化軸的結(jié)構(gòu)形式。
為了便于裝配零件并去掉毛刺,軸端應(yīng)制出的倒角:需要磨削加工的軸段應(yīng)該留有砂輪越程槽:需要切削的軸段,應(yīng)該留有退刀槽。
為了減少裝卡的時(shí)間,同一軸上不同軸段的鍵槽應(yīng)布置在軸的同一母線上.為了減少加工道具種類和提高勞動生產(chǎn)率,軸上直徑相近處的圓角,倒角,鍵槽寬度,砂輪越程槽寬度和退刀槽寬度等應(yīng)盡可能采用相同尺寸。
4. 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度
為了滿足三聯(lián)齒輪的軸向定位要求,需在軸的下端用擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑D=14mm.三聯(lián)齒與軸配合的轂孔長度，為了滿足軸承軸向定位要求, 為了滿足剛度和強(qiáng)度要求及實(shí)際需要,在距齒輪的下端處制出個(gè)軸肩。
初步選擇滾動軸承 因軸承受徑向力作用,故選擇深溝球軸承.參照工作要求且結(jié)合軸的直徑d=35mm, 由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組,標(biāo)準(zhǔn)等級代號為6214,其尺寸為的深溝球軸承.故取軸的直徑為D=mm35。
下端滾動軸承采用軸肩軸向定位.由于軸肩高度就是上段軸的直徑并且由軸肩高度，.結(jié)合實(shí)際和軸承的標(biāo)準(zhǔn),選擇代號為6213的深溝球軸承,其尺寸為.
取安裝齒輪處軸段直徑d=14mm;齒輪的上端與上軸承的下端之間均采用軸套定位.已知齒輪輪轂的寬度為12mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度,故取L=10mm.齒輪的下端采用軸肩定位,軸肩高度,故取h=5m,則軸環(huán)處直徑為d=17mm。
軸承端蓋的總寬度為25mm(由減速器和軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定).根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承潤滑油的要求,取端蓋的外端和上蓋的下端面間的距離為85mm。.
軸上零件的軸向定位
齒輪的軸向定位采用平鍵連接.按照軸及齒輪的輪轂高度查得平鍵類型,鍵槽用鍵槽銑刀加工,同時(shí)為了保證齒輪雨軸配合有良好的對中型,故選擇齒輪輪轂與軸的配合為;滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的,此處選軸的直徑尺寸公差為。確定軸上圓角和倒角尺寸。
6.2.2 輸入軸的校核
1彎曲應(yīng)力校核如下：
危險(xiǎn)截面的x坐標(biāo)：13mm 直徑：12mm
危險(xiǎn)截面的彎矩M：20000N·mm 扭矩T：97161.76N·mm
截面的計(jì)算工作應(yīng)力：14.69MPa 許用疲勞應(yīng)力：180MPa
13mm處彎曲應(yīng)力校核通過
結(jié)論：彎曲應(yīng)力校核通過
2安全系數(shù)校核如下：
疲勞強(qiáng)度校核如下：
危險(xiǎn)截面的x坐標(biāo)：13mm 直徑：12mm
危險(xiǎn)截面的彎矩M：20000N·mm 扭矩T：97161.76N·mm
有效應(yīng)力集中系數(shù)（彎曲作用）：2.05 （扭轉(zhuǎn)作用）：1.55
截面的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S：6.52 許用安全系數(shù)[S]：2.0
13mm處疲勞強(qiáng)度校核通過
結(jié)論：疲勞強(qiáng)度校核通過
3靜校核計(jì)算：
危險(xiǎn)截面的x坐標(biāo)：13mm 直徑：12mm
危險(xiǎn)截面的彎矩M：20000N·mm 扭矩T：97161.76N·mm
截面的靜強(qiáng)度安全系數(shù)：20.42 許用安全系數(shù)[Ss]：1.8
13mm處靜強(qiáng)度校核通過
結(jié)論：靜強(qiáng)度校核通過
6.3 軸承的計(jì)算和校核
1. 設(shè)計(jì)參數(shù)
徑向力 Fr=1519.66 (N) 軸向力=0 (N) 軸頸直徑 d1=35 (mm)
轉(zhuǎn)速 n=68 (r/min) 要求壽命=5000 (h) 溫度系數(shù) ft=1
潤滑方式 Grease=油潤滑
2.被選軸承信息
軸承類型 深溝球軸承 軸承型號 6214 軸承內(nèi)徑 d=14(mm)
軸承外徑 D=25 (mm) 軸承寬度 B=10 (mm)
基本額定動載荷 C=60800 (N)
基本額定靜載荷 Co=45000 (N) 極限轉(zhuǎn)速(油) =6000 (r/min)
3. 當(dāng)量動載荷
接觸角 a=0 (度) 負(fù)荷系數(shù)=1.2 判斷系數(shù) e=0.16
徑向載荷系數(shù) X=1 軸向載荷系數(shù) Y=0
當(dāng)量動載荷 P=1823.592 (N)
軸承所需基本額定動載荷 C'=4982.773 (N)
4. 校核軸承壽命
軸承壽命=9083800 (h) 驗(yàn)算結(jié)果 Test=合格
其它軸承校核方法一樣，校核合格.
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結(jié) 論
現(xiàn)在世界各國都在快速的向外太空探索，而射電望遠(yuǎn)鏡是探索過程中必不可少的工具，隨著探索科研的需求，射電望運(yùn)鏡口徑越來越大。由于自身重量及風(fēng)載的影響，其主反射面會偏離標(biāo)準(zhǔn)拋物面形狀，這會嚴(yán)重降低射電望遠(yuǎn)鏡的效率。所以就要把主反射面切割成小塊用促動器調(diào)節(jié)。目前市場也有一些款式的促動器，但是都存在著一些問題。例如精度不夠，不易控制，抗干擾性比較弱等原因，為了科研的需求，性能更好地促動器研究就很有必要。與現(xiàn)有的促動器相比主要優(yōu)點(diǎn)有，采用步進(jìn)電機(jī)方便控制調(diào)整，使用諧波減速器，結(jié)構(gòu)緊奏，傳動比高，傳動部件用滾珠絲杠副，精度高，摩擦小，能耗低。促動器整體結(jié)構(gòu)比較簡單，便于維修。傳動效率高，降低了能源消耗。體積小質(zhì)量輕，不會發(fā)生漏油漏氣現(xiàn)象。整體效果達(dá)到了預(yù)期的目的。
設(shè)計(jì)的不足是，這些只是理論設(shè)計(jì)，沒能進(jìn)行實(shí)體檢驗(yàn)，傳動系統(tǒng)不具備自鎖，所以了制動結(jié)構(gòu)所以加了制動結(jié)構(gòu)，調(diào)整方向單一。所以希望進(jìn)一步研究的建議是。對傳動系統(tǒng)加以改進(jìn)，對傳動精度進(jìn)行提高，可以多方位的進(jìn)行調(diào)整。
洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文
謝 辭
當(dāng)?shù)谝淮慰吹竭@個(gè)題目時(shí)，還有點(diǎn)擔(dān)心，這與我所熟悉的車床、卡具類的設(shè)計(jì)。感覺很陌生，完全不知有何作用，也沒見過類似結(jié)構(gòu)。擔(dān)心老師很嚴(yán)肅，害怕做不好被老師批評。但是后來發(fā)現(xiàn)老師除了涉及到專業(yè)知識時(shí)很嚴(yán)厲嚴(yán)謹(jǐn)外，與我們交流總是那么讓人感覺舒服。
開始時(shí)我們對這個(gè)課題不太了解，老師就專門找出時(shí)間給我們講解這個(gè)裝置的作用、所涉及的知識范圍以及研究設(shè)計(jì)的使用價(jià)值和意義。這讓我突然有種撥開云霧見青天的感覺，其實(shí)它不是那么神秘，運(yùn)用我們所學(xué)的知識完全可以設(shè)計(jì)出來。然后讓我們小組討論如何設(shè)計(jì)，我們激烈討論時(shí)老師就在一旁認(rèn)真的聽著，然后一語中的的指出我們所沒有考慮到的問題。然后讓我們查閱資料看看國內(nèi)外的設(shè)計(jì)動態(tài)，總結(jié)出優(yōu)缺點(diǎn)。和自己的對比找出優(yōu)點(diǎn)和不足。然后再討論如何改進(jìn)自己的不足。老師就會認(rèn)真聽我們的方案，讓后告訴我們什么地方需要改進(jìn)。每當(dāng)涉及到我們不會的知識時(shí)，老師就會一遍一遍講解，知道聽懂并能自己解決面臨的問題。這次要求使用的SolidWorks軟件就是在老師的教導(dǎo)下學(xué)會的。在整個(gè)設(shè)計(jì)期間無論是學(xué)習(xí)問題還是生活問題，楊老師都會盡心盡力幫助。楊奎民老師不僅是我學(xué)習(xí)上的老師，還是生活中的知心朋友。
除此之外還要感謝張洪濤老師、鮑麗老師、王長昕老師、張麗潔老師以及在大學(xué)教過我的所有老師。是他們教會了我專業(yè)的知識和解決問題的能力。
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外文資料翻譯
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